PL187657B1 - Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego - Google Patents

Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego

Info

Publication number
PL187657B1
PL187657B1 PL98343895A PL34389598A PL187657B1 PL 187657 B1 PL187657 B1 PL 187657B1 PL 98343895 A PL98343895 A PL 98343895A PL 34389598 A PL34389598 A PL 34389598A PL 187657 B1 PL187657 B1 PL 187657B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
steel
temperature
natural gas
psia
kpa
Prior art date
Application number
PL98343895A
Other languages
English (en)
Other versions
PL343895A1 (en
Inventor
Ronald R. Bowen
Moses Minta
James R. Rigby
Robert M. Woodall
Douglas P. Fairchild
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Res Co filed Critical Exxonmobil Upstream Res Co
Publication of PL343895A1 publication Critical patent/PL343895A1/xx
Publication of PL187657B1 publication Critical patent/PL187657B1/pl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/02—Rigid pipes of metal
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/17—Rigid pipes obtained by bending a sheet longitudinally and connecting the edges
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/02—Pipe-line systems for gases or vapours
    • F17D1/04—Pipe-line systems for gases or vapours for distribution of gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0138—Shape tubular
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/032—Orientation with substantially vertical main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/052—Size large (>1000 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0612—Wall structures
    • F17C2203/0614—Single wall
    • F17C2203/0617—Single wall with one layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0639—Steels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0646—Aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0332—Safety valves or pressure relief valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F17C2205/0335—Check-valves or non-return valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0352—Pipes
    • F17C2205/0355—Insulation thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0107—Single phase
    • F17C2223/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0107—Single phase
    • F17C2225/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0146—Two-phase
    • F17C2225/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2225/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/035—High pressure, i.e. between 10 and 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0367—Localisation of heat exchange
    • F17C2227/0388—Localisation of heat exchange separate
    • F17C2227/0393—Localisation of heat exchange separate using a vaporiser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0626—Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/06—Controlling or regulating of parameters as output values
    • F17C2250/0605—Parameters
    • F17C2250/0631—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/02—Improving properties related to fluid or fluid transfer
    • F17C2260/025—Reducing transfer time
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/033—Dealing with losses due to heat transfer by enhancing insulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/063—Fluid distribution for supply of refuelling stations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/068—Distribution pipeline networks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0118—Offshore
    • F17C2270/0123—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Pipeline Systems (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

1. Sposób transportu sprezonego, skroplo- nego gazu ziemnego ukladem sieci rurociagowej od miejsca magazynowania do miejsca prze- znaczenia, znamienny tym, ze doprowadza sie sprezony, skroplony gaz ziemny pod cisnieniem równym od okolo 1035 kPa (150 psia) do okolo 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od okolo - 123°C (-190°F) do okolo -62°C (-80°F) do otwo- ru wejsciowego, w miejscu magazynowania, ukladu sieci rurociagowej, majacej co najmniej jedna rure z ultra-wytrzymalej, niskostopowej stali, zawierajaca mniej niz 9% wagowo niklu i majaca wytrzymalosc na rozciaganie wieksza niz 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przej- scia od plastycznosci do kruchosci (DBTT) mniejszej niz okolo -73°C (-100°F), po czym pompuje sie sprezony, skroplony gaz ziemny z otworu wyjsciowego ukladu sieci rurociago- wej w miejscu przeznaczenia. F IG . 1 PL PL PL PL PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego.
Znany jest transport gazu ziemnego rurociągiem ze źródeł gazu znajdujących się w odległych rejonach, bardzo oddalonych od komercyjnych rynków gazu. Czasami dostępny jest rurociąg do transportowania wytworzonego gazu naturalnego na rynek gazu. Kiedy transport rurociągiem na rynek nie jest możliwy, wytworzony gaz ziemny jest często przetwarzany na skroplony gaz (LNG) w celu łatwiejszego jego przewiezienia na rynek. LNG jest zwykle transportowany w specjalnie zbudowanych i przystosowanych do tego celu tankowcach, a następnie jest magazynowany i odparowywany w terminalu importowym w pobliżu miejsca przeznaczenia. Urządzenia używane do skraplania, transportu, magazynowania i odparowywania gazu ziemnego są ogólnie dość kosztowne. Aby przetworzyć gaz na skroplony wymagana jest minimalna ilość zasobów gazu ziemnego rzędu 280 Gm3 (10 TCF - 10 bilionów stóp sześciennych), a klienci LNG powinni być dużymi konsumentami. Często zasoby gazu ziemnego odkryte w oddalonych miejscach są mniejsze niż 280 Gm3 (10 TCF). Nawet dla zasobów gazu ziemnego, które spełniają minimum 280 Gm3 (10 TCF), wymagane jest bardzo długotrwałe zaangażowanie przez 20 lub więcej lat ze strony wszystkich zainteresowanych, tj. dostawców skroplonego gazu (LNG), przewoźników lNg i dużych konsumentów LNG, aby ekonomicznie przetwarzać, magazynować i transportować gaz ziemny jako skroplony gaz (LNG). Tam, gdzie potencjalni nabywcy LNG mają alternatywne źródło gazu, jak rurociąg gazowy, tradycyjny łańcuch dostawczy LNG często nie jest ekonomicznie konkurencyjny.
Znane zakłady skroplonego gazu (LNG) produkują LNG o temperaturze około -162°C (-260°F) i pod ciśnieniem atmosferycznym. Typowy strumień gazu ziemnego jest doprowadzany pod ciśnieniem od około 4830 kPa (700 psia) do około 7600 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około 21°C (70°F) do około 38°C (100°F). Aby obniżyć temperaturę gazu ziemnego do bardzo niskiej temperatury wylotowej, rzędu -162°C (-260°F) w tradycyjnej dwutorowej fabryce LNG moc mrożenia musi wynosić około 350000 koni mechanicznych. Podczas tradycyjnego przetwarzania gazu na skroplony gaz (LNG) woda, dwutlenek węgla, związki zawierające siarkę, takie jak siarczek wodoru, inne kwaśne gazy, n-pentany i cięższe węglowodory, włącznie z benzenem, muszą zostać usunięte z gazu ziemnego, aż do określonego poziomu, bo w przeciwnym razie związki te będą zamarzać, powodując problemy z zatykaniem urządzeń przetwórczych. W tradycyjnym zakładzie wytwarzającym skroplony gaz (LNG) potrzebne są urządzenia do obróbki gazu, w celu usunięcia dwutlenku węgla i kwaśnych gazów. Urządzenia obróbki gazu zwykle stosują procesy fizycznej i/lub chemicznej regeneracji rozpuszczalników i wymagaj ą znacznych nakładów kapitałowych. Również koszty robocze są wysokie w stosunku do kosztów innych urządzeń. Do usuwania pary wodnej potrzebne są odwadniacze suchego złoża, takie jak sita molekularne. Płuczka wieżowa i urządzenia frakcjonujące są używane do usuwania węglowodorów, które wywołują, problemy z zatykaniem urządzeń. Rtęć jest również usuwana, ponieważ może powodować uszkodzenia urządzeń wykonanych z aluminium. Dodatkowo, dużą część azotu, który może być obecny w gazie ziemnym, jest usuwana po przetworzeniu, ponieważ azot nie zostaje w fazie płynnej podczas transportu tradycyjnego skroplonego gazu (LNG) i utrzymywanie par azotu w zbiornikach LNG w punkcie dostawy jest niepożądane.
Znane pojemniki, rury i inne urządzenia wykorzystywane w tradycyjnym zakładzie wytwarzania skroplony gaz (LNG) są zwykle konstruowane, co najmniej częściowo, z aluminium lub stali zawierającej nikiel (np. 9% wagowo niklu), w celu zapewnienia koniecznej odporności na pękanie przy ekstremalnie niskich temperaturach procesu. Drogie materiały o dobrej odporności na pękanie w niskich temperaturach, włącznie z aluminium i komercyjną stalą, zawieraj ącą nikiel (np. 9% wagowo niklu), są zwykle używane na zbiorniki LNG na statkach LNG i w terminalach importowych, oprócz stosowania ich w tradycyjnym zakładzie.
Na używanych powszechnie statkach do transportowania LNG wykorzystuje się duże sferyczne pojemniki, znane jako sfery Moss'a, w których magazynuje się sprężony, skroplony gaz (LNG) podczas transportu. Statki te są drogie. Typowy tradycyjny przewóz skroplonego
187 657 gazu LNG z Bliskiego Wschodu i transport jego na Daleki Wschód może wymagać 7 do 8 takich statków.
W książce p.t. NATURAL GAS BY SEA „The Development of a New Technology”, opublikowanej przez Witherby & Co. Ltd., pierwsze wydanie 1979, drugie wydanie 1993, na stronach 162 - 164 omawiane jest przekształcenie liberyjskiego statku „Sigalpha” do przewozu zarówno MLG (skroplony gaz o średnich parametrach) przy ciśnieniu 1380 kPa (200 psia) i -115°C (-175°F) lub CNG (skompresowany gaz ziemny), przetwarzany pod ciśnieniem 7935 kPa (1150 psia) i -60°C (-75°F). Książka ta wskazuje, że chociaż pomysły te zostały technicznie sprawdzone, żaden z nich nie znalazł „nabywców” - głównie z powodu wysokich kosztów magazynowania. Według książki przy zastosowaniu CNG, tj. przy -60°C (-75°F), wykorzystano konstrukcję z niskostopowej, podatnej na spawanie, gaszonej i hartowanej stali z wytrzymałością 760 MPa (110 ksi) i odpornością na pękanie w warunkach roboczych (patrz „A new process for the transportation of natural gas”, autor R. J. Broker, International LNG Conference, Chicago, 1968). Artykuł ten wskazuje również, że stop aluminium jest najtańszym stopem dla przetwarzania MLG, tj. przy dużo niższych temperaturach, równych -115°C (-175°F). W przywołanej książce również, na stronie 164, opisuje się konstrukcję Ocean Phoenix Transport, działającą przy dużo niższym ciśnieniu, równym około 414 kPa (60 psia), z tankowcami, które mogą być konstruowane ze stali o 9% zawartości niklu lub ze stopów aluminium.
Opis patentowy USA nr 3,298,805 ujawnia użycie stali z 9% zawartością niklu lub wysokowytrzymałego stopu aluminium do wykonania pojemników do transportu skompresowanego gazu ziemnego.
W opisie patentowym USA nr 4,182,254 opisano tankowce ze stali o 9% zawartości niklu lub podobnej, do transportu LNG w temperaturach od -100°C (-148°F) i ciśnieniach od 4 do 10 atmosfer (tj. od 407 kPa (59 psia) do 1014 kPa (147 psia).
Opis patentowy USA nr 3,232,725 omawia transport gazu ziemnego w gęstej fazie jednego płynu w temperaturze -62°C (-80°F) lub w pewnych przypadkach -68°C (-90°F) i pod ciśnieniem przynajmniej 345 kPa (50 psia) nad ciśnieniem punktu wrzenia gazu w temperaturach roboczych, używając pojemników wykonanych z materiałów takich, jak stal o zawartości od 1 do 2 procent niklu, która została ulepszona cieplnie w celu zapewnienia końcowej wytrzymałości na rozciąganie sięgającej 120000 psi. Książka pt. „Marine Transportatin of LNG at Intermediate Temperature” CmE marzec 1979, autor C. P. Bennett, omawia przypadek badania transportu LNG pod ciśnieniem 3.1 MPa (450 psia) i w temperaturze -100°C (-140°F), używając tankowca magazynowego wykonanego ze stali o zawartości 9% niklu lub 3.5% niklu, ulepszonej cieplnie i mającego ścianki o grubości 24.13 cm (9.5 cala).
Chociaż znane ze stanu techniki rozwiązania są omawiane w publikacjach, skroplony gaz (LNG) nie jest obecnie komercyjnie przetwarzany, magazynowany i transportowany pod ciśnieniem znacznie wyższym niż ciśnienie atmosferyczne i w temperaturach znacznie wyższych niż -162°C (-260°F). Jest tak prawdopodobnie dlatego, że ekonomiczny układ przetwarzania, magazynowania i transportu LNG przy takich ciśnieniach i temperaturach nie został jeszcze dotąd opracowany. Stale zawierające nikiel tradycyjnie używane w przypadkach, w których występują temperatury kriogeniczne, np. stale z zawartością niklu większą niż około 3% wagowo, mają niską temperaturę przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT), ale również mają stosunkowo niską wytrzymałość na rozciąganie. Zwykle, dostępne w handlu stale o zawartości 3.5% wagowo Ni, 5.5% wagowo Ni i 9% wagowo Ni mają DBTT równe odpowiednio -100°C (-150°F), -155°C (-250°F) i -175°C (-280°F) i wytrzymałość na rozciąganie do około 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) i 830 MPa (120 ksi) odpowiednio. W celu uzyskania tych kombinacji wytrzymałości i odporności, stale te ogólnie są poddawane kosztownej obróbce, np. podwójnemu odprężaniu. W przypadku zastosowań, gdzie występują temperatury kriogeniczne, przemysł używa obecnie handlowych stali, zawierających nikiel, ze względu na ich dobrą odporność na niskie temperatury, ale musi uwzględniać w konstrukcjach ich stosunkowo niską wytrzymałość na rozciąganie. Konstrukcja ogólnie wymaga dużych grubości stali dla zastosowań, gdzie występują duże obciążenia i kriogeniczne temperatury. Zatem użycie stali zawierających nikiel w przypadku gdzie występują duże obciążenia i krio187 657 geniczne temperatury staje się drogie, w wyniku wysokich kosztów stali w połączeniu z żądaną grubością stali.
Z opisów patentowych USA 97006P4, 60/085467, 60/050280, 60/068226, 60/079904, 60/053966 znane są pojemniki i tankowce do magazynowania i transportu morskiego sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG) pod szerokim zakresem ciśnień od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o szerokim zakresie temperatur od około -123°C (190°F) do około -62°C (-80°F).
Sprężony, skroplony gaz (LNG) i inne płyny kriogeniczne, na przykład ciekły azot, ciekły wodór i ciekły hel, są transportowane rutynowo ciężarówkami od centralnych urządzeń przetwórczych do urządzeń końcowego użytkownika. Ciekły azot jest transportowany przez ośrodki i urządzenia uniwersyteckie, na przykład, w układach sieci dystrybucji rurociągowej.
Stale węglowe, powszechnie stosowane w konstrukcjach układów sieci dystrybucji płynów takich jak gaz ziemny, nie mają odpowiedniej odporności na pękanie w temperaturach kriogenicznych, tj. temperaturach niższych od około -40°C (-40°F). Inne materiały, o lepszej odporności na pękanie w temperaturach kriogenicznych niż stal węglowa, np. wspomniane powyżej komercyjne stale zawierające nikiel (od 3.5% wagowo Ni do 9% wagowo Ni) o wytrzymałości na rozciąganie do około 830 MPa (120 ksi), aluminium (Al-5083 lub Al-5085) lub stal nierdzewna, są tradycyjnie używane do budowy układów sieci rurociągowej, które są poddawane działaniu temperatur kriogenicznych. Mogą być stosowane również specjalne materiały, takie jak stopy tytanu i specjalne, impregnowane żywicą epoksydową tkane włókna szklane. Materiały te są drogie, a zatem powodują, że projekty są ekonomicznie nieatrakcyjne. Niedogodności te powodują, że obecnie dostępne komercyjnie materiały są ekonomicznie nieatrakcyjne do budowy układów sieci dystrybucji rurociągowej dla transportu LNG
Skroplony gaz (LNG) jest rutynowo wożony ciężarówkami w celu zaspokojenia potrzeb paliwowych w oddalonych miejscach, gdzie infrastruktura dystrybucji gazu ziemnego nie istnieje. Dodatkowo, lokalne warunki coraz bardziej zwiększają ekonomiczną konkurencyjność transportowanego skroplonego gazu (LNG) jako alternatywy dla rurociągu gazowego dla kilku dużych projektów energetycznych. Prowadzone we wschodniej Arizonie, badania wykazały, że bazowe urządzenia dostawcze LNG mogą oferować atrakcyjne, tanie rozwiązanie energetyczne dla licznych izolowanych społeczeństw bez bieżącego dostępu do gazociągów.
Coraz bardziej wykorzystywane są znane „przenośne rurociągi” - układy LNG/wyparka, którymi można transportować dla uzyskania ciągłych, nieprzerwanych dostaw gazu. Pomagają one firmom gazowym uniknąć przerw w dostawach i kontynuować przepływ gazu ziemnego do klientów w czasie maksymalnego zapotrzebowania, takiego jak zimne dni zimowe, ratują w przypadku uszkodzonej rury podziemnej, pomagają przy konserwacji układu dystrybucji gazu itd. Zależnie od konkretnego zastosowania, wyparka LNG może zostać zainstalowana lub umieszczona w strategicznym miejscu układu dystrybucji gazu ziemnego i kiedy warunki robocze są odpowiednie, ciężarówki z tankowca LNG przyjeżdżają, dostarczając skroplony gaz (LNG), który jest odparowywany. Ostatnie postępy w technologii produkcji stali umożliwiły wytwarzanie nowych, ultra-wytrzymałych, niskostopowych stali z doskonałą odpornością w temperaturach kriogenicznych. Takie stale są ujawnione w opisach patentowych USA 5,531,842, 5,545,269 i 5,545,270 oraz sposoby ich przetwarzania w celu produkcji płyt stalowych z wytrzymałością na rozciąganie rzędu 830 MPa (120 ksi), 965 MPa (140 ksi) i wyższych. Stale te zostały ulepszone i zmodyfikowane w celu zapewnienia kombinacji chemii stali i obróbki dla wytworzenia ultra-wytrzymałych, niskostopowych stali z doskonałą odpornością, zwłaszcza w temperaturach kriogenicznych zarówno dla stali właściwej jak i w strefie wpływu ciepła (HAZ) podczas spawania. Te ultra-wytrzymałe, niskostopowe stale posiadają również zwiększoną odporność w stosunku do standardowych, dostępnych w handlu ultra-wytrzymałych, niskostopowych stali. Ulepszone stale są opisane również w opisach patentowych USA nr 60/068194, 60/068252 i 60/068816. Te nowe stale są odpowiednie do budowy pojemników do magazynowania i transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG), gdyż mają następujące charakterystyki, korzystnie dla grubości płyty stalowej równej około 2.5 cm (1 cal) i większej: DBTT niższą niż około -73°C (-100°F), korzystnie niższą niż około -107°C (-160°F), w stali właściwej i w HAZ spawu; wytrzymałość na rozciąganie więk6
187 657 szą niż 830 MPa (120 ksi), korzystnie większą niż około 860 MPa (125 ksi), a bardziej korzystnie większą niż około 900 MPa (130 ksi); dobrą podatność na spawanie; w zasadzie jednorodne w całej grubości mikrostrukturę i właściwości i lepszą odporność w stosunku do standardowych, dostępnych w handlu, ultra-wytrzymałych, niskostopowych stali. Nawet bardziej korzystnie, stale te mają wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 930 MPa (135 ksi) lub większą niż około 965 MPa (140 ksi) lub większą niż około 1000 MPa (145 ksi).
Inne stale, odpowiednie do użycia w związku z niniejszym wynalazkiem, są opisane w innych publikacjach, które opisują ultra-wytrzymałe, niskostopowe stale, zawierające mniej niż około 1% wagowo niklu, posiadające wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i posiadające doskonałą odporność na pękanie w niskich temperaturach. Na przykład, takie stale są opisane w europejskim zgłoszeniu patentowym, opublikowanym 5 lutego 1997 roku o numerze zgłoszenia międzynarodowego PCT/JP96/00157 oraz międzynarodowy numer publikacji WO 96/23909 (08.08.1996 Gazette 1996/36). Takie stale korzystnie posiadają zawartość miedzi od 0.1% wagowo do 1.2% wagowo) i są ujawnione w zgłoszeniu patentowym USA 60/053915.
Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej, według wynalazku, od miejsca magazynowania do miejsca przeznaczenia, charakteryzuje się tym, że doprowadza się sprężony, skroplony gaz ziemny pod ciśnieniem równym od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F) do otworu wejściowego, w miejscu magazynowania, układu sieci rurociągowej, mającej co najmniej jedną rurę z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT)mniejszej niż około -73°C (-100°F), po czym pompuje się sprężony, skroplony gaz ziemny z otworu wyjściowego układu sieci rurociągowej w miejscu przeznaczenia.
Korzystnym jest gdy sprężony, skroplony gaz ziemny przetwarza się do stanu gazowego w urządzeniu do parowania podłączonego do otworu wyjściowego układu sieci rurociągowej, po czym dostarcza się gaz do użytkowników lub dystrybutorów.
W szczególności gaz w stanie gazowym doprowadza się do gazociągu.
Korzystnym jest gdy sprężony, skroplony gaz ziemny magazynuje się w co najmniej jednym pojemniku magazynowym, włączonym w układ sieci rurociągowej, z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż mniejszą niż około -73°C (- 100°F),
Układ sieci rurociągowej, według wynalazku, do dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem równym od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F), zawierający co najmniej jedną rurę, charakteryzuje się tym, że każda z rur rurociągu jest uformowana poprzez wygięcie i połączenie ze sobą co najmniej jednej płyty z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającej mniej niż 9% wagowo niklu i mającej wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) oraz o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż około -73°C (-100°F), przy czym połączenie to ma postać szwu, o koniecznej wytrzymałości i odporności na pękanie przy wspomnianych wartościach ciśnienia i temperatury.
Korzystnym jest gdy układ zawiera co najmniej jeden pojemnik magazynowy, uformowany poprzez połączenie szeregu indywidualnych płyt z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającej mniej niż 9% wagowo niklu i mającej wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż około -73°C (-100°F), przy czym połączenia między indywidualnymi płytami mają konieczną wytrzymałość i odporność przy wspomnianych wartościach ciśnienia i temperatury.
Zaletą proponowanego rozwiązania jest zapewnienie bardziej ekonomicznego układu do przetwarzania, magazynowania i transportu skroplonego gazu (LNG) z oddalonych źródeł do
187 657 rynków komercyjnych i znaczne zredukowanie wielkości progowych zarówno zasobów jak i rynku, jakie są potrzebne, aby uczynić projekt LNG ekonomicznie realnym.
Powstająca technologia sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG) może uczynić ekonomicznie wykonalnym użycie go jako paliwa w tych i innych podobnych projektach lądowych, jeśli dostępne są bardziej ekonomiczne środki do lądowego transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego PLNG, takie jak układy sieci dystrybucji rurociągowej. Chociaż gaz ziemny jest zazwyczaj dostarczany przez układ sieci dystrybucji rurociągowej, o ile wiemy, nie ma obecnie komercyjnych układów sieci dystrybucji rurociągowej dla sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG). Dostarczanie wyprodukowanego gazu ziemnego w postaci sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG), w porównaniu ze skroplonym gazem (LNG), może być korzystne dla końcowego użytkownika, ponieważ sprężony, skroplony gaz (PLNG) jest bardziej ekonomicznie przetwarzany, o ile dostępne są środki ekonomiczne dla transportu i dostarczania PLNG Dodatkowo, w porównaniu ze skroplonym gazem naturalnym (LNG), wyższą gęstość cieczy sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG) przenosi się na wyższą masę produktu lub energię dla danej objętości. Wynalezienie pojemników odpowiednich do transportu morskiego sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG), jak omówiono w zgłoszeniach patentowych dotyczących PLNG w połączeniu z obecnymi możliwościami przetwarzania PLNG, ewidentne jest zapotrzebowanie na układy sieci dystrybucji rurociągowej dla ekonomicznie atrakcyjnego transportu lądowego PLNG, jak również skroplonego gazu (LNG) i innych cieczy kriogenicznych.
Dostępność bardziej ekonomicznych źródeł gazu ziemnego transportowanego i rozdzielanego w postaci ciekłej dostarczy znacznego rozwoju możliwości wykorzystania gazu ziemnego jako źródła paliwa.
Wynalazek dostarcza ekonomicznych układów sieci dystrybucji rurociągowej do dystrybucji skroplonego gazu (LNG) przy znacznie wyższych ciśnieniach i temperaturach niż w tradycyjnych układach LNG Układ sieci dystrybucji rurociągowej, ma rury, które są skonstruowane z materiałów, posiadających odpowiednią wytrzymałość i odporność na pękanie, aby mogły przenosić skroplony gaz ziemny.
Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przykładzie wykonania na rysunku na którym fig. 1 przedstawia schematycznie układ sieci rurociągowej, fig. 2A przedstawia wykres krytycznej głębokości wady dla danej długości wady, w zależności od odporności na pękanie, a co za tym idzie przemieszczenia pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD) i naprężeń resztkowych, zaś fig. 2B przedstawia wadę w widoku perspektywicznym.
Jak to przedstawiono na fig. 1 układ sieci rurociągowej zawiera co najmniej jedną rurę przeznaczoną do transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F). Układ sieci rurociągowej zawiera również inne urządzenia, które są wykonane z materiałów zawierających ultra-wytrzymałą, niskostopową stal, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i temperaturę przejścia w stan od plastycznego do kruchości (DBTT) niższą niż około -73°C (-100°F). Ponadto, układy sieci rurociągowej są przeznaczone do transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem od około 1725 kPa (250 psia) do około 4830 kPa (700 psia) i o temperaturze od około -112°C (-170°F) do około -79°C (-110°F). Taki układ rury i inne elementy, które są wykonane z materiałów zawierających ultra-wytrzymałą, niskostopową stal, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu. Mają one odpowiednią wytrzymałość i odporność na pękanie.
Kluczem do uzyskania układów sieci rurociągowej według niniejszego wynalazku są rury, odpowiednie do kontaktu i transportu PLNG pod ciśnieniem od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F). Korzystnie, sprężony, skroplony gazu ziemny ( PLNG) jest produkowany i transportowany pod ciśnieniem w zakresie od około 1725 kPa (250 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -112°C (-170°F) do około -62°C (-80°F). Bardziej korzystnie, PLNG jest wytwarzany i transportowany pod ciśnieniem w zakresie od około 2415 kPa (350 psia) do około 4830 kPa (700 psia) i o temperaturze w zakresie od około -101°C
187 657 (-150°F) do około -79°C (-110°F). Nawet bardziej korzystnie, dolne wartości zakresów ciśnienia i temperatury dla PLNG są równe około 2760 kPa (400 psia) i około -96°C (-140°F). Rura jest dostarczona w celu umieszczania w niej i transportu pLnG przy czym wspomniana rura jest wykonana z materiału zawierającego ultra-wytrzymałą, niskostopową stal, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i DBTT niższą niż około -73°C (-100°F). Ponadto układ zawiera inne elementy, takie jak mocowania, przy czym wspomniane mocowania są wykonane z materiału zawierającego ultra-wytrzymałą, niskostopową stal, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i temperaturze przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) niższą niż około -73°C (-100°F). W układzie zastosowano pojemniki magazynowe odpowiednie do użycia w układach sieci rurociągowej według niniejszego wynalazku.
W układzie sieci rurociągowej dla rur zastosowano (jako pierwszy przykład) niskostopową stal, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą odpowiednią odporność na kontakt z płynami o temperaturach kriogenicznych, takimi jak PLNg, w warunkach roboczych. Przykładem takiej stali, jest spawalna, ultra-wytrzymała, niskostopową stal, zawierająca mniej niż 9% wagowo niklu i mająca wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i odpowiednią odporność, aby uniknąć zapoczątkowania pękania, tj. uszkodzenia w warunkach kriogenicznych temperatur roboczych. Innym przykładem stali, która może zostać użyta w niniejszym wynalazku, bez ograniczania, jest spawalna, ultra-wytrzymała, niskostopową stal, zawierająca mniej niż około 3% wagowo niklu i mająca wytrzymałość na rozciąganie równą przynajmniej około 1000 MPa (145 ksi) i odpowiednią odporność, aby uniknąć pękania, tj. uszkodzenia, w warunkach kriogenicznych temperatur roboczych. Korzystnie, te przykłady stali mają temperaturę przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) niższą niż około -73°C (-100°F).
Dla wytworzenia rury przeznaczonej dla rurociągu, którym transportowany będzie sprężony, skroplony gaz przygotowuje się płytę z ultra-wytrzymałej stali, mającej mikrostrukturę, zawierającą głównie hartowane, drobnoziarniste martenzyty masywne, hartowane, drobnoziarniste niższe bainity lub ich mieszaniny, przy czym sposób wytwarzania obejmuje etapy grzania kęsiska stalowego do temperatury dostatecznie wysokiej, aby znacznie ujednolicić stalowe kęsisko i rozpuścić wszystkie węgliki i węglikoazotki niobu i wanadu w stalowym kęsisku i ustalić drobne, początkowe ziarna austenitu w stalowym kęsisku. Redukuje się również stalowe kęsisko w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku procesach walcowania na gorąco w pierwszym zakresie temperatury, w którym austenit rekrystalizuje się. Następnie dalej redukuje się płyty stalowe w jednym lub kilku etapach walcowania na gorąco, w drugim zakresie temperatury poniżej temperatury Tnr i powyżej temperatury transformacji Ar3. Kolejny etap to gaszenie płyty stalowej z szybkością chłodzenia równą około 10°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek - 72°F/sek) do temperatury końca gaszenia, poniżej temperatury transformacji Ms plus 200°C (360°F). Kolejny etap to zatrzymanie gaszenia i hartowanie płyty stalowej w temperaturze hartowania od około 400°C (752°F) do około temperatury transformacji Ac, korzystnie do temperatury transformacji Ac, przez dostateczny czas, aby spowodować strącenie cząsteczek utwardzających, tj. jednego lub więcej s-miedzi, MO2C lub węglików i węglikoazotków niobu i wanadu. Czas dostateczny dla wywołania strącenia cząsteczek utwardzających zależy głównie od grubości płyty stalowej, składu płyty stalowej i temperatury hartowania i może być określony przez specjalistę w danej dziedzinie (patrz słownik odnośnie określeń „przeważający”, cząsteczek utwardzających, temperatury Tnr, temperatur transformacji Ar3, M3 i Aci związku M02C).
W celu zapewnienia odporności na temperatury otoczenia i kriogeniczne, stale według pierwszego przykładu stali korzystnie posiadają mikrostrukturę złożoną przeważnie z hartowanych, drobnoziarnistych niższych bainitów, hartowanych, drobnoziarnistych martenzytów masowych lub ich mieszanin. Jest korzystne, aby zminimalizować formowanie się składników nadających kruchość, takich jak wyższe bainity, bliźniacze martenzyty i MA. Używane w pierwszym przykładzie stali określenie „przeważnie” oznacza przynajmniej 50 procent objętościowo. Korzystniej, mikrostruktura zawiera co najmniej od około 60 procent objętościo187 657 wo do około 80 procent objętościowo hartowanego, drobnoziarnistego niższego bainitu, hartowanego, drobnoziarnistego martenzytu masowego lub ich mieszanin. Bardziej korzystnie, mikrostruktura zawiera, co najmniej 90 procent objętościowo hartowanego, drobnoziarnistego niższego bainitu, hartowanego, drobnoziarnistego martenzytu masowego lub ich mieszanin. Najbardziej korzystnie, mikrostruktura zawiera w zasadzie 100% hartowanego, drobnoziarnistego martenzytu masowego.
Stalowe kęsisko, przetworzone według pierwszego przykładu rodzaju stali jest produkowane zgodnie z zapotrzebowaniem klienta i, w jednym przykładzie wykonania, zawiera żelazo i następujące elementy stopowe, korzystnie w zakresach wagi wskazanych w następującej tabeli I:
Tabela I
Składnik stopowy Zakres (% wagowo)
Węgiel (C) 0.04-0.12, korzystniej 0.04-0.07
Mangan (Mn) 0.5-2.5, korzystniej 1.0-1.8
Nikiel (Ni) 1.0-3.0, korzystnie 1.5-2.5
Miedź (Cu) 0.1-1.5, korzystnie 0.5-1.0
Molibden (Mo) 0.1-0.8, korzystniej 0.2-0.5
Niob (Nb) 0.02-0.1, korzystniej 0.03-0.05
Tytan (Ti) 0.008-0.03, korzystniej 0.01-0.02
Aluminium (Al) 0.001-0.05, korzystniej 0.005-0.03
Azot (N) 0.002-0.005, korzystniej 0.002-0.003
Wanad (V) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.10% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.02% wagowo, do około 0.05% wagowo.
Chrom (Cr) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 1.0% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.2% wagowo, do około 0.6% wagowo.
Krzem (Si) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.5% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.01% wagowo, do około 0.5% wagowo, a nawet bardziej korzystnie od około 0.05% wagowo do około 0.1% wagowo.
Bor (B) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.0020% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.0006% wagowo, do około 0.0010% wagowo.
Stal korzystnie zawiera co najmniej około 1% wagowo niklu. Zawartość niklu w stali można zwiększyć powyżej około 3% wagowo, jeśli trzeba zwiększyć parametry po spawaniu. Każdy dodany 1% wagowo niklu powinien obniżyć temperaturę przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) stali o około 10°C (18°F). Zawartość niklu jest korzystnie mniejsza niż 9% wagowo, bardziej korzystnie mniejsza niż około 6% wagowo. Zawartość niklu jest korzystnie minimalizowana w celu zminimalizowania kosztu stali. Jeśli zawartość niklu jest zwiększana powyżej około 3% wagowo, zawartość manganu może być zmniejszona poniżej około 0.5% wagowo, aż do 0.0% wagowo. Zatem, w szerokim sensie, korzystne jest do około 2.5% wagowo manganu. . , . .
Dodatkowo, zawartość związków resztkowych w stali korzystnie powinna być zminimalizowana. Zawartość fosforu (P) korzystnie jest mniejsza niż około 0.01% wagowo. Zawartość siarki (S) jest korzystnie mniejsza niż około 0.004% wagowo. Zawartość tlenu (O) jest korzystnie mniejsza niż około 0.002% wagowo.
Nieco dokładniej, stal według pierwszego przykładu stali jest przygotowana przez formowanie kęsiska o żądanym składzie. Kęsisko jest grzane do temperatury od około 955°C do około 1065°C (1750°F - 1950°F), po czym prowadzi się walcowanie kęsiska na gorąco w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania, dostarczając około
187 657 procent do około 70 procent redukcji w pierwszym zakresie temperatury, w której rekrystalizuje austenit, tj. powyżej temperatury około Tnr i dalsze walcowanie na gorąco płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania, dostarczając około 40 procent do około 80 procent redukcji w drugim zakresie temperatury, poniżej temperatury Tw i powyżej temperatury transformacji Ar 3. Walcowana na gorąco płyta stalowa jest następnie gaszona z szybkością ochładzania około 10°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek - 72°F/sek) do stabilnej temperatury końca oziębiania (QST) poniżej temperatury przemiany, równej około Ms plus 200°C (360°F), kiedy chłodzenie jest kończone. W jednym przykładzie wykonania pierwszego przykładu stali, płyta stalowa jest następnie chłodzona powietrzem do temperatury otoczenia. Obróbka ta jest używana do wytworzenia mikrostruktury korzystnie zawierającej przeważnie drobnoziarniste martenzyty masowe, drobnoziarniste niższe bainity lub ich mieszaniny lub, bardziej korzystnie, zawierające w zasadzie 100% drobnoziarnistych martenzytów masowych.
Bezpośrednio chłodzony martenzyt w stali według pierwszego przykładu stali ma dużą wytrzymałość, ale jego odporność może być poprawiona przez hartowanie w odpowiedniej temperaturze od około 400°C (752°F) do temperatury transformacji, równej około Aci. Hartowanie stali w tym zakresie temperatur również prowadzi do redukcji naprężeń powstałych przy chłodzeniu, co z kolei prowadzi do zwiększonej odporności. Podczas gdy hartowanie może zwiększyć odporność stali, zwykle prowadzi do znacznego obniżenia wytrzymałości. W niniejszym wynalazku, zwykła utrata wytrzymałości w wyniku hartowania jest zmniejszona przez wymuszone utwardzanie przez rozproszenie strąceń. Rozproszeniowe utwardzanie z drobnych strąceń miedzi i zmieszanych węglików i/lub węglikoazotków jest wykorzystywane w celu optymalizacji wytrzymałości i odporności podczas hartowania struktury martenzytowej. Unikalny skład stali pierwszego przykładu stali pozwala na hartowanie w szerokim zakresie temperatur od około 400°C do około 650°C (750°F - 1200°F) bez znacznej straty wytrzymałości. Płyta stalowa jest korzystnie hartowana w temperaturze hartowania od około 4Ó0°Ć (752°F) do poniżej temperatury przemiany Acj przez czas dostateczny, aby spowodować strącenie cząsteczek utwardzających (zgodnie z podanym tutaj określeniem). Ta obróbka ułatwia przekształcenie mikrostruktury płyty stalowej na przeważnie hartowany, drobnoziarnisty martenzyt masowy, hartowany, drobnoziarnisty niższy bainit lub ich mieszaniny. Ponownie, czas wystarczający do spowodowania strącenia cząsteczek utwardzających zależy głównie od grubości płyty stalowej, składu płyty stalowej i temperatury hartowania.
Drugi przykład płyty stalowej ze stali ultra-wytrzymałej, charakteryzujący się wysoką odpornością na pękanie w temperaturach kriogenicznych. Płyty wytwarza się jako ultra- wytrzymałe płyty stalowej, mające mikro warstwową mikrostrukturę, zawierającą około 2% objętościowo do około 10% objętościowo austenitycznych warstw i około 90% objętościowo do około 98% objętościowo drobnoziarnistego martenzytu masywnego i drobnoziarnistego niższego bainitu. Etap wytwarzania zawiera grzanie kęsiska stalowego do temperatury dostatecznie wysokiej, aby znacznie ujednolicić stalowe kęsisko, rozpuścić w zasadzie wszystkie węgliki i węglikoazotki niobu i wanadu w stalowym kęsisku i ustalić drobne, początkowe ziarna austenitu w stalowym kęsisku. Kolejny etap to redukowanie stalowego kęsiska w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania na gorąco w pierwszym zakresie temperatury, w którym austenit rekrystalizuje się oraz dalsze redukowanie płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania na gorąco w drugim zakresie temperatury poniżej temperatury Tnr i powyżej temperatury przemiany Ar3. Dalsze działanie to chłodzenie płyty stalowej z szybkością chłodzenia równą około 1Ó°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek -72°F/sek) do temperatury końca gaszenia (QST), poniżej temperatury przemiany Ms plus 100°C (180°F) i powyżej temperatury przemiany Ms i zatrzymanie chłodzenia. W jednym przykładzie wytwarzania, drugiego przykładu stali występuje również etap chłodzenia stalowej płyty powietrzem od temperatury końca gaszenia (QST) do temperatury otoczenia. W innym przykładzie wykonania, sposób według drugiego przykładu stali obejmuje również etap utrzymywania płyty stalowej izotermicznie w QST przez około 5 minut przed rozpoczęciem chłodzenia powietrzem płyty stalowej do temperatury otoczenia. W jeszcze innym przykładzie wykonania, sposób według drugiego przykładu stali obejmuje również etap
187 657 wolnego chłodzenia płyty stalowej od QST z szybkością niższą niż około 1.0°C na sekundę (1.8°F/sek) przez około 5 minut przed rozpoczęciem chłodzenia powietrzem płyty stalowej do temperatury otoczenia. W jeszcze innym przykładzie wykonania, występuje również etap wolnego chłodzenia płyty stalowej od temperatury końca gaszenia (QST) z szybkością niższą niż około 1.0°C na sekundę (1.8°F/sek) przez około 5 minut przed rozpoczęciem chłodzenia powietrzem płyty stalowej do temperatury otoczenia. Obróbka ta ułatwia transformację mikrostruktury stalowej płyty do od około 2% objętościowo do około 10% objętościowo austenitycznych warstw i od około 90% objętościowo do około 98% objętościowo przeważnie drobnoziarnistego martenzytu masowego i drobnoziarnistego, niższego bainitu (patrz słownik odnośnie określeń temperatury Tnr i temperatur przemiany Ar3 i Ms).
W celu zapewnienia odporności na temperatury otoczenia i kriogeniczne, listwy w mikrowarstwowej strukturze korzystnie zawierają niższy bainit lub martenzyt. Jest korzystne, aby istotnie zminimalizować formowanie się składników nadających kruchość, takich jak wyższy bainit, bliźniaczy martenzyt i MA. Używane w drugim przykładzie stali, określenie „przeważnie” oznacza przynajmniej 50 procent objętościowo. Reszta mikrostruktury może zawierać dodatkowy drobnoziarnisty niższy bainit, dodatkowy drobnoziarnisty martenzyt masowy lub ferryt. Bardziej korzystnie, mikrostruktura zawiera przynajmniej 60% objętościowo do około 80% objętościowo niższego bainitu lub martenzytu masowego. Nawet bardziej korzystnie, mikrostruktura zawiera co najmniej około 90% objętościowo niższego bainitu lub martenzytu masowego.
Stalowe kęsisko, przetworzone według drugiego przykładu stali jest produkowane zgodnie z zapotrzebowaniem klienta i, w jednym przykładzie wykonania, zawiera żelazo i następujące elementy stopowe, korzystnie w zakresach wagi wskazanych w następującej tabeli Π:
Tabela II
Składnik stopowy Zakres (% wagowo)
Węgiel (C) 0.04-0.12, korzystniej 0.04-0.07
Mangan (Mn) 0.5-2.5, korzystniej 1.0-1.8
Nikiel (Ni) 1.0-3.0, korzystnie 1.5-2.5
Miedź (Cu) 0.1-1.5, korzystnie 0.2-0.5
Molibden (Mo) 0.1-0.8, korzystniej 0.2-0.4
Niob (Nb) 0.02-0.1, korzystniej 0.02-0.05
Tytan (Ti) 0.008-0.03, korzystniej 0.01-0.02
Aluminium (Al) 0.001-0.05, korzystniej 0.005-0.03
Azot (N) 0.002-0.005, korzystniej 0.002-0.003
Chrom (Cr) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 1.0% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.2% wagowo, do około 0.6% wagowo.
Krzem (Si) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.5% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.01% wagowo, do około 0.5% wagowo, a nawet bardziej korzystnie od około 0.05% wagowo do około 0.1% wagowo.
Bor (B) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.0020% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.0006% wagowo, do około 0.0010% wagowo.
Stal korzystnie zawiera co najmniej około 1% wagowy niklu. Zawartość niklu w stali można zwiększyć powyżej około 3% wagowo, jeśli trzeba zwiększyć parametry po spawaniu. Każdy dodany 1% wagowo niklu powinien obniżyć temperaturę przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) stali o około 10°C (18°F). Zawartość niklu jest korzystnie mniejsza niż 9% wagowo, bardziej korzystnie mniejsza niż około 6% wagowo. Zawartość niklu jest korzystnie minimalizowana w celu zminimalizowania kosztu stali. Jeśli zawartość niklu jest
187 657 zwiększana powyżej około 3% wagowo, zawartość manganu może być zmniejszana poniżej około 0.5% wagowo, aż do 0.0% wagowo. Zatem, w szerokim sensie, korzystne jest do około 2.5% wagowo manganu.
Dodatkowo, zawartość związków resztkowych w stali korzystnie powinna być zminimalizowana. Zawartość fosforu (P) korzystnie jest mniejsza niż około 0.01% wagowo. Zawartość siarki (S) jest korzystnie mniejsza niż około 0.004% wagowo. Zawartość tlenu (O) jest korzystnie mniejsza niż około 0.002% wagowo.
Nieco dokładniej, stal według drugiego przykładu stali jest przygotowana przez formowanie kęsiska o żądanym składzie i obejmuje grzanie kęsiska do temperatury od około 955°C do około 1065°C (1750°F - 1950°F), walcowanie kęsiska na gorąco w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania, dostarczając około 30 procent do około 70 procent redukcji w pierwszym zakresie temperatury, w której rekrystalizuje austenit, tj. powyżej temperatury około Tnr i dalsze walcowanie na gorąco płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania, dostarczając około 40 procent do około 80 procent redukcji w drugim zakresie temperatury, poniżej temperatury około Tnr i powyżej temperatury przemiany Ar3. Walcowana na gorąco płyta stalowa jest następnie gaszona z szybkością ochładzania około 10°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek - 72°F/sek) do stabilnej temperatury końca oziębiania (QST) poniżej temperatury przemiany, równej około Ms plus 100°C (180°F) i powyżej temperatury przemiany Ms, kiedy chłodzenie jest kończone. W jednym przykładzie wykonania drugiego przykładu stali, płyta stalowa jest następnie chłodzona powietrzem od temperatury końca oziębiania (QST) do temperatury otoczenia. W innym przykładzie wykonania drugiego przykładu stali, po zakończeniu gaszenia, płyta stalowa jest utrzymywana w zasadzie izotermicznie w QST przez pewien czas, korzystnie do koło 5 minut, a następnie jest chłodzona powietrzem do temperatury otoczenia. W jeszcze innym przykładzie wykonania, płyta stalowa jest wolno chłodzona z szybkością, mniejszą niż przy chłodzeniu powietrzem, tj. z szybkością mniejszą niż około 1°C na sekundę (1.8°F/sek), korzystnie przez około 5 minut. W jeszcze innym przykładzie wykonania, płyta stalowa jest wolno chłodzona od QST z szybkością mniejszą niż przy chłodzeniu powietrzem, tj. z szybkością mniejszą niż około 1°C na sekundę (1.8°F/sek), korzystnie przez około 5 minut. W co najmniej jednym przykładzie wykonania drugiego przykładu stali, temperatura przemiany Ms jest równa około 350°C (662°F), a zatem temperatura przemiany Ms plus 100°C (180°F) jest równa około 450°C (842°F).
Płyta stalowa może być utrzymywana izotermicznie w temperaturze końca oziębiania (QST) przy pomocy dowolnych odpowiednich środków, które są znane dla specjalisty w danej dziedzinie, takich jak umieszczanie cieplnego płaszcza na płycie stalowej. Płyta stalowa może być wolno chłodzona po zakończeniu gaszenia przy pomocy dowolnych odpowiednich środków, które są znane specjaliście w danej dziedzinie, na przykład przez umieszczenie izolacyjnego płaszcza na płycie stalowej.
Zgodnie z trzecim przykładem wykonania płyt ze stali stanowiącej ultra-wytrzymalą stal dwufazową z doskonałą odpornością na pękanie w temperaturach kriogenicznych, mającej mikrostrukturę, zawierającą około 10% objętościowo do około 40% objętościowo pierwszej fazy, złożonej z w zasadzie 100% objętościowo (tj. w zasadzie czystego lub „istotnie czystego”) ferrytu i około 60% objętościowo do około 90% objętościowo drugiej fazy, złożonej przeważnie z drobnoziarnistego martenzytu masywnego i drobnoziarnistego niższego bainitu lub ich mieszanin. Wytwarzanie obejmuje grzanie kęsiska stalowego do temperatury dostatecznie wysokiej, aby ujednorodnić stalowe kęsisko, rozpuścić w zasadzie wszystkie węgliki i węglikoazotki niobu i wanadu w stalowym kęsisku i ustalić drobne, początkowe ziarna austenitu w stalowym kęsisku. Następnie redukuje się stalowe kęsiska w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania na gorąco w pierwszym zakresie temperatury, w którym austenit rekrystalizuje się. Dalsze redukowanie płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania na gorąco w drugim zakresie temperatury poniżej temperatury około Tnr i powyżej temperatury przemiany około Ar3. Dalsze redukowanie wspomnianej płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania na gorąco w trzecim zakresie temperatury poniżej temperatury przemiany Ar3 i powyżej temperatury przemiany Λη (tj. między krytyczny187 657 mi temperaturami). Kolejny etap to gaszenie wspomnianej płyty stalowej z szybkością chłodzenia równą około 10°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek - 72°F/sek) do temperatury końca gaszenia (QST), korzystnie poniżej temperatury przemiany M3 plus 200°C (360°F) i zatrzymanie gaszenia. W innym przykładzie wykonania trzeciego przykładu stali QST jest korzystnie zastosowanie temperatury poniżej temperatury przemiany Ms plus 100°C (180°F), a bardziej korzystnie poniżej około 350°C (662°F). Korzystnie płyta stalowa jest chłodzona powietrzem do temperatury otoczenia po tym etapie. Ta obróbka ułatwia transformację mikrostruktury płyty stalowej do od około 10% objętościowo do około 40% objętościowo pierwszej fazy ferrytu i od około 60% objętościowo do około 90% objętościowo drugiej fazy głównie drobnoziarnistego martenzytu masywnego i drobnoziarnistego niższego bainitu lub ich mieszanin (patrz słownik odnośnie określeń temperatury Tnr i temperatur przemiany Ar3 i Ari).
W celu zapewnienia odporności na temperatury otoczenia i kriogeniczne, mikrostruktura drugiej fazy w stali według trzeciego przykładu stali zawiera ona głównie drobnoziarnisty bainit, drobnoziarnisty martenzyt masowy lub ich mieszaniny. Jest korzystne, aby istotnie zminimalizować formowanie się składników nadających kruchość, takich jak wyższy bainit, bliźniaczy martenzyt i MA w drugiej fazie. Używane w trzecim przykładzie stali określenie „przeważnie” oznacza co najmniej około 50 procent objętościowo. Reszta mikrostruktury drugiej fazy może zawierać dodatkowy drobnoziarnisty niższy bainit, dodatkowy drobnoziarnisty martenzyt masowy lub ferryt. Bardziej korzystnie, mikrostruktura drugiej fazy zawiera co najmniej około 60% objętościowo do około 80% objętościowo drobnoziarnistego niższego bainitu, drobnoziarnistego martenzytu masowego lub ich mieszanin. Bardziej korzystnie, mikrostruktura drugiej fazy zawiera co najmniej około 90% objętościowo drobnoziarnistego niższego bainitu lub drobnoziarnistego martenzytu masowego lub ich mieszanin.
Stalowe kęsisko, przetworzone według trzeciego przykładu stali jest produkowane zgodnie z zapotrzebowaniem klienta i, w jednym przykładzie wykonania, zawiera żelazo i następujące elementy stopowe, korzystnie w zakresach wagi wskazanych w następującej tabeli III:
Tabela III
Składnik stopowy Zakres (% wagowo)
Węgiel (C) 0.04-0.12, korzystniej 0.04-0.07
Mangan (Mn) 0.5-2.5, korzystniej 1.0-1.8
Nikiel (Ni) 1.0-3.0, korzystnie 1.5-2.5
Niob (Nb) 0.02-0.1, korzystniej 0.02-0.05
Tytan (Ti) 0.008-0.03, korzystniej 0.01-0.02
Aluminium (Al) 0.001-0.05, korzystniej 0.005-0.03
Azot (N) 0.002-0.005, korzystniej 0.002-0.003
Chrom (Cr) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 1.0% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.2% wagowo, do około 0.6% wagowo.
Molibden (Mo) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.8% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.1% wagowo do około 0.3% wagowo.
Krzem (Si) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.5% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.01% wagowo, do około 0.5% wagowo, a nawet bardziej korzystnie od około 0.05% wagowo do około 0.1% wagowo.
Miedź (Cu), korzystnie w zakresie od około 0.1% wagowo do około 1.0% wagowo, bardziej korzystnie w zakresie od około 0.2% wagowo do około 0.4% wagowo, jest czasem dodawana do stali.
187 657
Bor (B) jest czasem dodawany do stali, korzystnie do około 0.0020% wagowo, a bardziej korzystnie od około 0.0006% wagowo, do około 0.0010% wagowo.
Stal korzystnie zawiera przynajmniej około 1% wagowo niklu. Zawartość niklu w stali można zwiększyć powyżej około 3% wagowo, jeśli trzeba poprawić parametry po spawaniu. Każdy dodany 1% wagowo niklu powinien obniżyć DBTT stali o około 10°C (18°F). Zawartość niklu jest korzystnie mniejsza niż 9% wagowo, bardziej korzystnie mniejsza niż około 6% wagowo. Zawartość niklu jest korzystnie minimalizowana w celu zminimalizowania kosztu stali. Jeśli zawartość niklu jest zwiększana powyżej około 3% wagowo, zawartość manganu może być zmniejszona poniżej około 0.5% wagowo, aż do 0.0% wagowo. Zatem, w szerokim sensie, korzystne jest do około 2.5% wagowo manganu.
Dodatkowo, zawartość związków resztkowych w stali korzystnie powinna być zminimalizowana. Zawartość fosforu (P) korzystnie jest mniejsza niż około 0.01% wagowo. Zawartość siarki (S) jest korzystnie mniejsza niż około 0.004% wagowo. Zawartość tlenu (O) jest korzystnie mniejsza niż około 0.002% wagowo.
Stal według trzeciego przykładu stali jest wykonana przez formowanie kęsiska o żądanym składzie i obejmuje grzanie kęsiska do temperatury od około 955°C do około 1065°C (1750°F - 1950°F), walcowanie kęsiska na gorąco w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania, dostarczając około 30 procent do około 70 procent redukcji w pierwszym zakresie temperatury, w którym rekrystalizuje austenit, tj. powyżej temperatury około Tnr i dalsze walcowanie na gorąco płyty stalowej w jednym łub kilku etapach walcowania, dostarczając około 40 procent do około 80 procent redukcji w drugim zakresie temperatury, poniżej temperatury około Tnr i powyżej temperatury przemiany Ar3 i końcowe walcowanie płyty stalowej w jednym lub kilku etapach walcowania, dostarczających około 15% do około 50% redukcji między temperaturami krytycznymi: poniżej temperatury transformacji Ar3 i powyżej temperatury transformacji Arp Walcowana na gorąco płyta stalowa jest następnie gaszona z szybkością ochładzania około 10°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek - 72°F/sek) do stabilnej temperatury zatrzymania gaszenia (QST), korzystnie poniżej temperatury transformacji Ms plus 200°C (360°F), przy której gaszenie jest przerywane. W innym przykładzie wykonania niniejszego wynalazku, QST jest korzystnie poniżej temperatury przemiany Ms plus 100°C (180°F) i jest bardziej korzystnie poniżej około 350°C (662°F). W jednym przykładzie wykonania trzeciego przykładu stali, płyta stalowa jest chłodzona powietrzem po zakończeniu gaszenia.
W trzech powyższych przykładach stali, ponieważ Ni jest drogim elementem stopowym, zawartość Ni w stali jest korzystnie mniejsza niż około 3.0% wagowo, bardziej korzystnie mniejsza niż około 2.5% wagowo, korzystnie mniejsza niż około 2.0% wagowo, a jeszcze korzystnie mniejsza niż około 1.8% wagowo w celu znacznego zmniejszenia kosztu stali.
Ponownie, jedynie w celu wyjaśnienia, bez ograniczania przez to wynalazku, kęsisko stalowe o grubości około 25.4 cm (10 cali) może zostać zredukowane o około 30% (30procentowa redukcja) w pierwszym zakresie temperatur do grubości około 17.8 cm (7 cali), następnie zredukowane o około 80% (80-procentowa redukcja) w drugim zakresie temperatur do grubości około 3.6 cm (1.4 cala), a następnie zredukowane około 30% (30-procentowa redukcja) w trzecim zakresie temperatur do grubości około 2.5 cm (1 cal). Używane tu określenie „kęsisko” oznacza bryłę stali o dowolnych wymiarach. Odnośnie każdej z wymienionych wyżej stali, co jest zrozumiałe dla specjalisty w danej dziedzinie, używane tutaj określenie „procentowa redukcja grubości” odnosi się do procentowej redukcji grubości kęsiska stalowego lub płyty przed daną redukcją. Jedynie dla celów wyjaśnienia, bez ograniczania przez to wynalazku, kęsisko stalowe o grubości około 25.4 cm (10 cali) może zostać zredukowane o około 50% (redukcja o 50 procent) w pierwszym zakresie temperatury do grubości około 12.7 cm (5 cali), a następnie zredukowane o około 80% (redukcja 80%) w drugim zakresie temperatury do grubości około 2.5 cm (1 cal).
W przypadku dowolnej z wymienionych stali, jak jest to zrozumiałe dla specjalisty w danej dziedzinie, stalowe kęsisko jest korzystnie rozgrzewane przy pomocy odpowiednich środków do podnoszenia temperatury w zasadzie całego kęsiska, korzystnie całego kęsiska, do żądanej temperatury rozgrzania, np. przez umieszczenie kęsiska w piecu na pewien czas.
187 657
Konkretna temperatura rozgrzania, która powinna zostać użyta dla dowolnego wspomnianego związku stali może być łatwo określona przez specjalistę w danej dziedzinie, albo doświadczalnie, albo przez obliczenia, przy użyciu odpowiednich modeli. Dodatkowo, temperatura pieca i czas grzania potrzebny dla podniesienia temperatury w zasadzie całego kęsiska, korzystnie całego kęsiska, do żądanej temperatury rozgrzania, mogą być łatwo określone przez specjalistę w danej dziedzinie przez odniesienie do standardowych publikacji przemysłowych.
W przypadku dowolnej ze wspomnianych stali, co jest zrozumiałe dla specjalistów w danej dziedzinie, temperatura, która określa granicę między zakresem rekrystalizacji a zakresem bez rekrystalizacji, temperatura Tnr, zależy od składu stali, a dokładniej, od temperatury rozgrzania przed walcowaniem, koncentracji węgla, koncentracji niobu i wielkości redukcji w etapach walcowania. Specjaliści w danej dziedzinie mogą określić tę temperaturę dla każdego składu stali zarówno doświadczalnie jak przez obliczenia modelowe. Podobnie, temperatury przemiany Aci, Arj, Ar3 i Ms wspominane tutaj, mogą być określone przez specjalistów w danej dziedzinie dla każdego składu stali doświadczalnie lub przez obliczenia modelowe.
Dła dowolnej ze wspomnianych stali, co jest zrozumiałe dla specjalistów w danej dziedzinie, poza temperaturą rozgrzewania, która obejmuje w zasadzie całe kęsisko, kolejne temperatury, wspominane przy opisywaniu sposobów obróbki, według niniejszego wynalazku, są temperaturami mierzonymi na powierzchni stali. Powierzchniowa temperatura stali może być mierzona przy użyciu pirometru optycznego, na przykład, lub przy pomocy dowolnego innego urządzenia do pomiaru powierzchniowej temperatury stali. Wspominane tu szybkości chłodzenia, są temperaturami w środku lub w zasadzie w środku grubości płyty, zaś temperatura końca oziębienia (QST) jest najwyższą lub w zasadzie najwyższą, temperaturą osiągniętą na powierzchni płyty, po zatrzymaniu gaszenia, w wyniku ciepła przekazywanego ze środka grubości płyty. Na przykład, podczas doświadczalnej obróbki cieplnej stali według dostarczonych tu przykładów, termopara jest umieszczona w środku lub w zasadzie w środku grubości płyty stalowej w celu pomiaru temperatury środka, podczas gdy temperatura powierzchniowa jest mierzona przy użyciu optycznego pirometru. Korelacja między temperaturą środka a temperaturą powierzchni jest opracowywana w celu użycia podczas obróbki następnej stali o tym samym lub w zasadzie o tym samym składzie, tak że temperatura środka może być określana przez bezpośredni pomiar temperatury powierzchni. Również temperatura rozgrzania i szybkość przepływu płynu gaszącego, w celu uzyskania żądanej szybkości chłodzenia, mogą zostać określone przez specjalistów w danej dziedzinie przez odwołanie się do standardowych publikacji przemysłowych.
Specjalista w danej dziedzinie posiada wymaganą wiedzę i praktykę, aby użyć informacji dostarczonych tutaj w celu wytwarzania ultra-wytrzymałych, niskostopowych płyt stalowych, posiadających odpowiednią ultra-wysoką wytrzymałość i odporność, aby mogły być używane w budowie rur i innych składników mniejszego wynalazku. Inne odpowiednie stale mogą istnieć lub zostać później opracowane. Wszystkie takie stale mieszczą się w zakresie niniejszego wynalazku.
Specjalista w danej dziedzinie posiada wymaganą wiedzę i praktykę, aby użyć informacji dostarczonych tutaj w celu wytwarzania ultra-wytrzymałych, niskostopowych płyt stalowych o zmodyfikowanych grubościach, w porównaniu z grubościami płyt stalowych produkowanych według dostarczonych tutaj przykładów, produkując wciąż płyty stalowe o odpowiedniej wytrzymałości i odpowiedniej odporności na pękanie w temperaturach kriogenicznych, aby mogły być używane w niniejszym wynalazku. Na przykład, specjalista w danej dziedzinie może użyć informacje dostarczone tutaj w celu produkowania płyt stalowych o grubości około 2.54 cm (1 cal) i odpowiedniej wysokiej wytrzymałości i odpowiedniej odporności przy temperaturach kriogenicznych do wykorzystania w budowie rur i innych składników niniejszego wynalazku. Wszystkie takie stale są objęte zakresem niniejszego wynalazku.
Kiedy stał dwufazowa jest używana do budowy rury, według niniejszego wynalazku, stal dwufazowa jest korzystnie przetwarzana w taki sposób, że czas, podczas którego stal jest utrzymywana między temperaturami krytycznymi w celu utworzenia struktury dwufazowej ma miejsce przed etapem przyspieszonego chłodzenia lub gaszenia. Korzystnie obróbka jest
187 657 taka, że struktura dwufazowa jest tworzona podczas chłodzenia stali między temperaturą przemiany Ar3 a temperaturą przemiany Art. Dodatkową preferencją dla stali używanych do budowy rury, według niniejszego wynalazku, jest to, że stal posiada wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i temperaturę przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) niższą niż około -73°C (-100°F) po zakończeniu etapu przyspieszonego chłodzenia lub gaszenia, tj. bez dodatkowej obróbki, która wymaga rozgrzewania stali, na przykład hartowania. Bardziej korzystnie, wytrzymałość na rozciąganie stali po zakończeniu etapu gaszenia lub chłodzenia jest większa niż około 860 MPa (125 ksi), a bardziej korzystnie większa niż około 900 MPa (130 ksi). W pewnych zastosowaniach, preferowana jest stal o wytrzymałości na rozciąganie większej niż około 930 MPa (135 ksi) lub większej niż około 965 MPa (140 ksi) lub większej niż około 1000 MPa (145 ksi) po zakończeniu etapu gaszenia lub chłodzenia.
Przy wykonywaniu rur i innych składników, według niniejszego wynalazku, wykorzystywany jest odpowiedni sposób łączenia płyt stalowych. Dowolny sposób łączenia (jak napisano powyżej), który dostarczy połączeń o odpowiedniej wytrzymałości i odporności na pękanie jest uważany za odpowiedni dla niniejszego wynalazku. Korzystnie, sposób spawania odpowiedni do dostarczenia odpowiedniej wytrzymałości i odporności na pękanie, aby wytrzymać kontakt ze wspomnianym sprężonym, skroplonym gazem ziemnym, jest używany do budowy rur i innych składników niniejszego wynalazku. Takie spawanie korzystnie obejmuje odpowiednie elektrody spawalnicze, gaz, odpowiedni proces spawania i odpowiednią procedurę spawania. Na przykład, zarówno łukowe spawanie typu gaz - metal (GMAW), jak i spawanie łukowe nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych (TlG), które są dobrze znane w przemyśle produkcji stali, mogą zostać użyte do łączenia płyt stalowych, o ile zostanie użyta odpowiednia kombinacja elektrody i gazu.
W pierwszym przykładzie sposobu spawania, użyty jest proces spawania łukowego typu gaz - metal (GMaW) w celu produkcji składu metalu spoiny, zawierającego żelazo i około 0.07% wagowo węgla, około 2.05% wagowo manganu, około 0.32% wagowo krzemu, około 2.20% wagowo niklu, około 0.45% wagowo chromu, około 0.56% wagowo molibdenu, mniej niż około 110 ppm fosforu i mniej niż około 50 ppm siarki. Spawanie jest wykonywane na stali, takiej jak dowolna z opisanych powyżej, używając gazu ochronnego na bazie argonu z zawartością mniej niż 1% wagowo tlenu. Ciepło wprowadzane przez spawanie jest w zakresie od około 0.3 kJ/mm do około 1.5 kJ/mm (7.6 kJ/cal do 38 kJ/cal). Spawanie tym sposobem dostarcza złącza spawanego o wytrzymałości na rozciąganie większej niż około 900 MPa (130 ksi), korzystne większej niż około 930 MPa (135 ksi), bardziej korzystnie większej niż około 965 MPa (140 ksi) i nawet bardziej korzystnie przynajmniej około 1000 MPa (145 ksi). Dalej, spawanie tym sposobem dostarcza metalu spawania z temperaturą przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) poniżej około -7°C (-100°F), korzystnie poniżej około -96°C (-140°F), bardziej korzystnie poniżej około -106°C (-160°F) i nawet bardziej korzystnie poniżej około-115°C (-175°F).
W innym przykładzie sposobu spawania, proces GMAW jest użyty do wytworzenia składu metalu spoiny, obejmującego żelazo i około 0.10% wagowo węgla (korzystnie mniej niż około 0.10% wagowo węgla, bardziej korzystnie od około 0.07 do około 0.08% wagowo węgla), około 1.60% wagowo magnezu, około 0.25% wagowo krzemu, około 1.87% wagowo niklu, około 0.87% wagowo chromu, około 0.51% wagowo molibdenu, mniej niż około 75 ppm fosforu i mniej niż około 100 ppm siarki. Ciepło wprowadzane przez spawanie jest w zakresie od około 0.3 kJ/mm do około 1.5 kJ/mm (7.6 kJ/cal do 38 kJ/cal) i jest używane wstępne grzanie do około 100°C (212°F). Złącze spawane jest wykonane na stali, takiej jak dowolna z opisanych powyżej stali, używając gazu osłonowego na bazie argonu, z mniej niż około 1% wagowo tlenu. Spawanie tym sposobem dostarczyło złącza spawanego, który posiada wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 900 MPa (130 ksi), korzystnie większą niż około 930 MPa (135 ksi), bardziej korzystnie większą niż około 965MPa (140 ksi), a nawet bardziej korzystnie przynajmniej około 1000 MPa (145 ksi). Dalej, spawanie tym sposobem dostarcza metalu złącza spawanego z temperaturą przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) poniżej około -73°C (-100°F), korzystnie poniżej około -96 °C (-140°F),
187 657 bardziej korzystnie poniżej około -106°C (-160°F), a nawet jeszcze bardziej korzystnie poniżej około -115°C (-175°F).
W innym przykładzie sposobu spawania, proces spawania TIG jest użyty do wytworzenia składu metalu złącza spawanego, obejmującego żelazo i około 0.07% wagowo węgla (korzystnie mniej niż około 0.07% wagowo węgla), około 1.80% wagowo magnezu, około 0.20% wagowo krzemu, około 4.00% wagowo niklu, około 0.5% wagowo chromu, około 0.40% wagowo molibdenu, około 0.02% wagowo miedzi, około 0.02% wagowo aluminium, około 0.010% wagowo tytanu, około 0.015% wagowo cykonu (Zr), mniej niż około 50 ppm fosforu i mniej niż około 30 ppm siarki. Ciepło wprowadzane przez spawanie jest w zakresie od około 0.3 kJ/mm do około 1.5 kJ/mm (7.6 kJ/cal do 38 kJ/cal) i jest używane wstępne grzanie do około 100°C (212°F). Złącze spawane jest wykonane na dowolnym rodzaju stali opisanej powyżej, używając gazu osłonowego na bazie argonu, z mniej niż około 1% wagowo tlenu. Spawanie tym sposobem dostarcza złącza spawanego, które posiada wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 900 MPa (130 ksi), korzystnie większą niż około 930 MPa (135 ksi), bardziej korzystnie większą niż około 965 MPa (140 ksi), a nawet bardziej korzystnie co najmniej około 1000 MPa (145 ksi). Dalej, spawanie tym sposobem dostarcza metalu spoiny o DBTT poniżej około -73°C (-100°F), korzystnie poniżej około -96°C (-140°F), bardziej korzystnie poniżej około -106°C (-160°F), a nawet jeszcze bardziej korzystnie poniżej około -115°C (-175°F).
Podobny skład metalu spoiny, jak wspomniany w przykładach, może zostać uzyskany przy zastosowaniu procesu albo GMAW, albo TIG Jednakże przyjmuje się, że złącza spoiny wykonane metodą TIG mają niższą zawartość zanieczyszczeń i czystszą mikrostrukturę niż złącza wykonane metodą GMAW, a zatem lepszą odporność w niskich temperaturach.
Specjalista w danej dziedzinie ma wymaganą wiedzą i praktykę, aby użyć dostarczonych tu informacji w celu spawania ultra-wytrzymałych, niskostopowych płyt stalowych w celu wytwarzania spoin, mających dostateczną wytrzymałość i odporność na pękanie, aby móc używać je do budowy rur i innych składników niniejszego wynalazku. Mogą istnieć lub zostać opracowane później inne odpowiednie sposoby łączenia. Wszystkie takie sposoby łączenia mieszczą się w zakresie niniejszego wynalazku.
Nie ograniczając przez to niniejszego wynalazku, dostarczone są rury i inne składniki wykonane z materiałów zawierających ultra-wytrzymałe, niskostopowe stale, zawierające mniej niż 9% wagowo niklu i mające odpowiednią wytrzymałość i odporność na pękanie w temperaturach kriogenicznych, aby mogły mieścić płyny o temperaturach kriogenicznych, w szczególności sprężony, skroplony gaz ziemny (PLNG). Ponadto, dostarczone są rury i inne składniki, wykonane z materiałów zawierających ultra-wytrzymałe, niskostopowe stale, zawierające mniej niż 9% wagowo niklu i mające wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i DBTT niższą niż około -73°C (-100°F); ponadto, dostarczone są rury i inne składniki wykonane z materiałów zawierające ultra-wytrzymałe, niskostopowe stale, zawierające mniej niż około 3% wagowo niklu i mające odpowiednią wytrzymałość i odporność na pękanie w temperaturze kriogenicznej, aby mogły mieścić płyny o temperaturach kriogenicznych, w szczególności PLNG i ponadto, dostarczone są rury i inne składniki wykonane z materiałów zawierających ultra-wytrzymałe, niskostopowe stale, zawierające mniej niż około 3% wagowo niklu i mające wytrzymałość na rozciąganie większą niż 1000 MPa (145 ksi) i DBTT mniejszą niż około -73°C (-100°F). Takie rury i inne składniki są korzystnie wykonane z opisanych tutaj ultra-wytrzymałych, niskostopowych stali z doskonałą odpornością na pękanie w temperaturze kriogenicznej.
Rury i inne składniki niniejszego wynalazku są korzystnie wykonane z indywidualnych płyt z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali z doskonałą odpornością na pękanie w temperaturach kriogenicznych. Jeśli trzeba, szwy rur i innych składników, posiadają korzystnie niemal tę samą wytrzymałość i odporność jak płyty z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali. W pewnych przypadkach, wytrzymałość mniejsza o mniej więcej 5 do 10% może być dopuszczalna w miejscach o mniejszych naprężeniach. Szwy z korzystnymi właściwościami mogą być wykonane przez dowolną odpowiednią technikę łączenia.
187 657
Jak wiadomo dla specjalistów w danej dziedzinie, test Charpy V (CVN) może zostać użyty w celu określenia odporności na pękanie i kontrolowania pękania w konstrukcji rur, przeznaczonych do transportu sprężonych płynów w temperaturach kriogenicznych, takich jak sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG), w szczególności przez użycie temperatury przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT). DBTT rozdziela dwa charaktery kruchości w stalach strukturalnych. W temperaturach poniżej DBTT, w teście Charpiego V pojawia się wada w wyniku niskoenergetycznego przełomu łamliwego (kruchości), podczas gdy w temperaturach powyżej DBTT, skaza pojawia się w wyniku wysokoenergetycznego przełomu plastycznego. Rury, które są skonstruowane ze spawanych stali w celu transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego (PLNG) i dla innych usług z obciążeniem i temperaturami kriogenicznymi, muszą mieć temperaturę przejścia w stan plastyczności do kruchości (DBTT), określoną przez test Charpy V, znacznie poniżej temperatury roboczej struktury w celu uniknięcia pęknięcia. Zależnie od konstrukcji, warunków roboczych i/lub wymagań odpowiedniego towarzystwa klasyfikacyjnego, żądane przesunięcie temperatury przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) może być od 5°C do 30°C (9°F do 54°F) poniżej temperatury roboczej.
Jak wiadomo dla specjalisty w danej dziedzinie, warunki robocze brane pod uwagę w konstruowaniu rur wykonanych ze spawanej stali do transportu sprężonych, kriogenicznych płynów, takich jak sprężony, skroplony gaz (PLNG), obejmują między innymi robocze ciśnienie i temperaturę, jak również dodatkowe naprężenia, które mogą być wywierane na stal i złącza spawane. Standardowe pomiary mechaniki pękania, takie jak współczynnik intensywności natężenia (Kic), który jest miarą odporności na pękanie płaskiego stanu odkształcenia i przemieszczenie pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD), które może być użyte do pomiaru odporności na pękanie elastyczne - plastyczne, oba znane dla specjalisty w danej dziedzinie, mogą zostać użyte do określenia odporności na pękanie stali i złączy spawanych. Na przykład, kod przemysłowy, ogólnie akceptowany dla konstrukcji stalowych, często zwany „PD 6493:1991”, może być użyty do określania maksymalnych dopuszczalnych rozmiarów skaz dla rur w oparciu o wytrzymałość na pękanie stali i złączy spawanych (włącznie ze strefą wpływu ciepła HAZ) i wywierane na rury naprężenia. Specjalista w danej dziedzinie może opracować program kontroli pęknięć w celu zmniejszenia prawdopodobieństwa zainicjowania pękania przez odpowiednią konstrukcję rury w celu zminimalizowania wywieranych naprężeń, odpowiednią kontrolę jakości produkcji w celu zminimalizowania defektów, odpowiednią kontrolę obciążeń podczas eksploatacji i ciśnień wywieranych na rurę i odpowiedni program badań w celu wiarygodnego wykrywania wad i defektów w rurze.
Poniżej podany jest przykład zastosowania tych znanych zasad mechaniki pękania w procedurze obliczania krytycznej głębokości wady dla danej długości wady w celu użycia w planie kontroli pęknięć i zapobieżenia powstaniu pęknięcia w rurze według niniejszego wynalazku.
Figura 2b przedstawia wadę o długości 315 i głębokości 310. Kod przemysłowy PD6493 jest użyty do obliczenia wartości dla wykresu 300 krytycznych rozmiarów wady, pokazanego na fig. 2A w oparciu o następujące warunki konstrukcyjne rury:
Średnica rury: 914 mm (36 caU)
Grubość ścian rury: 20 imn (0.787 ccla)
Robocze naprężenia osiowe: 0.80 (mnożone przez)
SMYS -= 662 MPa (96 ksi)
Dla celów tego przykładu, przyjęto długość wady powierzchniowej 100 mm (4 cale), np. obwodowej wady znajdującej się w spoinie obwodowej. Zgodnie z fig. 2a, wykres 300 przedstawia wartość krytycznej głębokości wady w funkcji odporności na pękanie tj. przemieszczenia pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD) i naprężeń resztkowych, dla poziomu naprężeń resztkowych równego 15, 25, 50, 75 i 100 procent granicy plastyczności. Resztkowe naprężenia mogą być wytwarzane w wyniku produkcji i spawania, zaś kod przemysłowy PD6493 zaleca użycie wartości naprężeń resztkowych równej 100 procent granicy plastyczności w złączu spawanym (włącznie ze strefą wpływu ciepła HAZ), chyba że złącza spawane są uwolnione od naprężeń przy użyciu technik takich jak obróbka cieplna po spawaniu (PWHT) lub mechaniczne uwalnianie naprężeń.
187 657
W oparciu o odporność na pękanie CTOD stali dla minimalnej temperatury roboczej, procedury spawania rur mogą być dopracowane, aby zredukować naprężenia resztkowe i można wdrożyć program badań (zarówno dla badań początkowych jak i na dalszym etapie) w celu detekcji i pomiaru wad dla porównania z krytycznym rozmiarem wady. W tym przykładzie, jeśli stal ma odporność CTOD równą 0.030 mm dla minimalnej temperatury roboczej (zmierzoną w próbkach laboratoryjnych), zaś naprężenia resztkowe są zredukowane do 15% granicy plastyczności stali, wówczas wartość krytycznej głębokości wady jest równa około 1 mm (patrz punkt 320 na fig. 5A). Zgodnie z podobnymi procedurami obliczeniowymi, które są dobrze znane specjalistom w danej dziedzinie, krytyczne głębokości wady mogą zostać określone dla różnych długości wady, jak również różnych geometrii wad. Wykorzystując tę informację, można opracować program kontroli jakości i program badań (techniki, wykrywalne wymiary wad, częstość) w celu zapewnienia, że wady są wykrywane i neutralizowane przed osiągnięciem krytycznej głębokości wady lub przed obciążeniem konstrukcji. W oparciu o publikowane doświadczalne zależności między testem Charpiego V (CVN), Współczynnik intensywności naprężenia (Kic) i odpornością na pękanie CTOD, odporność CTOD równa 0.030 mm ogólnie odpowiada wartości CVN równej około 44.1. Ten przykład nie ogranicza wynalazku w jakikolwiek sposób.
W przypadku rur i innych składników, które wymagają wyginania stali, np. w kształt cylindryczny w przypadku pojemnika lub w kształt rurowy w przypadku rury, stal jest korzystnie wyginana w żądany kształt w temperaturze otoczenia, w celu uniknięcia pogorszenia doskonałej odporności stali na pękanie w temperaturach kriogenicznych. Jeśli stal musi być grzana w celu uzyskania żądanego kształtu po wygięciu, stal jest korzystnie grzana do temperatury nie wyższej niż około 600°C (1112°F) w celu zachowania pozytywnych efektów mikrostruktur stali, opisanych powyżej.
Zgodnie z fig. 1, układ sieci rurociągowej 10 według niniejszego wynalazku, przeznaczony do dystrybucji PLNG, korzystnie zawiera co najmniej jeden pojemnik magazynowy 12, co najmniej jedną rurę 14 początkowej dystrybucji i co najmniej jedno miejsce przeznaczenia 16. Miejsce przeznaczenia 16 może być, jedynie dla przykładu, bez ograniczania w ten sposób wynalazku, stacją tankowania pojazdu, fabryką przetwórczą lub stanowiskiem odparowywania LNG w naturalnym gazociągu. Układ sieci dystrybucji rurociągowej przedstawiony na fig. 1 posiada również, co najmniej jedną rurę 18 wtórnej dystrybucji i co najmniej jedną rurę 15 trzeciorzędnej dystrybucji.
Układ sieci rurociągowej 10 jest korzystnie skonstruowany tak, aby kontrolował nieszczelność izolacji termicznej w układzie, w celu kontrolowania odparowywania sprężonego, skroplonego gazu (PLNG). Nieszczelność izolacji cieplnej może być kontrolowana przy pomocy środków znanych dla specjalistów w danej dziedzinie, na przykład przy pomocy odpowiedniej izolacji i grubości izolacji otaczającej rury, na przykład rury 14 pierwotnej dystrybucji i otaczającej pojemnik magazynowy 12. Dodatkowo, urządzenia do przetwarzania pary (nie pokazane na fig. 1), zawierające zespół do ponownego skraplania, mogą być zawarte w układzie sieci rurociągowej 10 lub nadmiar pary może zostać użyty do zasilania urządzeń napędzanych gazem.
PLNG jest korzystnie pompowany przez pompę kriogeniczną (nie pokazaną na fig. 1. Dodatkowo, pompy kriogeniczne są korzystnie używane w różnych miejscach układu sieci dystrybucji rurociągowej 10 w celu utrzymywania ciśnienia, a zatem również temperatury przesyłanego przez układ PLNG w pożądanych granicach. Odpowiednie pompy kriogeniczne mogą zostać wybrane przez specjalistę w danej dziedzinie. Korzystnie, zawór jednokierunkowy (nie pokazany na fig. 1), między miejscem przeznaczenia 16 a rurami układu, np. rurą 18 wtórnej dystrybucji, zapobiega wstecznemu przepływowi od miejsca przeznaczenia 16 z powrotem do rur. Układ sieci rurociągowej dla sprężonego, skroplonego gazu (PLNG) zapewnia to, że ciecz może być pompowana do miejsc przeznaczenia, unikając w ten sposób rosnących kosztów sprężania, związanego z typowymi układami dystrybucji gazu ziemnego.
Typowy terminal odbiorczy dla PLNG jest umieszczony na wybrzeżu w celu odbierania PLNG z tankowca PLNG Terminal korzystnie ma co najmniej jeden pojemnik magazynowy PLNG 12 i urządzenia (nie pokazane na fig. 1) do odparowywania PLNG Układ sieci dystry20
187 657 bucji rurociągowej 10 dla typowej sieci miejskiej zawierającej na przykład 100 użytkowników/dystrybutorów PLNG, z których każdy potrzebuje około 3000 galonów PLNG dziennie, obejmuje 254 cm (10-calową) rurę 14 dystrybucji pierwotnej, około dziesięć 7.62 cm (3 calowych) rur 18 dystrybucji wtórnej i około sto 3.81 cm (1.5 calowych ) rur 15 dystrybucji trzeciorzędnej.
Rury i inne składniki opisanych powyżej układów sieci dystrybucji rurociągowej do dystrybucji PLNG są korzystnie wykonane z dowolnej, odpowiedniej, ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, tu opisanej. Rury i inne składniki mają wymiary odpowiednie do potrzeb projektu PLNG, w którym układ sieci rurociągowej będzie wykorzystywany. Oprócz informacji dostarczonej w tym opisie, specjalista w danej dziedzinie może użyć standardowej praktyki inżynierskiej i odniesień dostępnych w przemyśle, aby określić konieczne wymiary, grubości ścian itd. dla rur i innych składników i skonstruować i obsługiwać układy sieci dystrybucji według niniejszego wynalazku.
Układy według niniejszego wynalazku są korzystnie używane do dystrybucji/transportu PLNG Dodatkowo, układy według niniejszego wynalazku są korzystnie używane do dystrybucji/transportu innych sprężonych, kriogenicznych płynów, do dystrybucji/transportu sprężonych, niekriogenicznych płynów lub do dystrybucji/transportu płynów kriogenicznych pod ciśnieniem atmosferycznym.
Chociaż niniejszy wynalazek został opisany w odniesieniu do jednego lub kilku korzystnych przykładów wykonania, należy rozumieć, że inne modyfikacje mogą być dokonane bez odchodzenia od zakresu wynalazku, który jest przedstawiony w poniższych zastrzeżeniach.
Słownik określeń:
Acj, temperatura przemiany: temperatura, w której austenit zaczyna się tworzyć podczas ogrzewania;
AC3, temperatura przemiany: temperatura, w której podczas ogrzewania, kończy się transformacja ferrytu w austenit;
Ar), temperatura przemiany: temperatura, w której podczas chłodzenia kończy się transformacja austenitu na ferryt lub na ferryt i cementyt;
Ar3, temperatura przemiany: temperatura, w której austenit zaczyna przekształcać się w ferryt podczas chłodzenia;
Temperatury kriogeniczne: temperatury niższe niż około -40°C (-40°F);
CTOD: przemieszczenie pęknięcia wierzchołka otworu;
CVN: test Charpiego V - notch
DBTT (temperatura przejścia w stan od plastyczności do kruchości): rozdziela dwa stany materiału w stalach strukturalnych; w temperaturach poniżej DBTT, uszkodzenie występuje w wyniku niskoenergetycznego pęknięcia łupliwego (kruchego), podczas gdy w temperaturach powyżej DBTT, uszkodzenie występuje w wyniku wysokoenergetycznego pęknięcia plastycznego;
W zasadzie czysty: w zasadzie 100% objętościowo;
GMAW: spawanie łukowe typu gaz - metal;
Cząsteczki utwardzające: jedna lub kilka spośród: ε-miedż, M02C lub węgliki i węglikoazotki niobu i wanadu;
HAZ: strefa wpływu ciepła;
Zakres temperatury między wartościami krytycznymi: od mniej więcej temperatury przemiany Ac do mniej więcej temperatury przemiany AC3 przy grzaniu i od mniej więcej temperatury przemiany Ar3 do mniej więcej temperatury przemiany Ar przy chłodzeniu;
K,c: współczynnik intensywności naprężenia;
KJ: kilodżule;
KPa: kilo paskale;
Ksi: kilo Flinty na cal kwadratowy;
Stal niskostopowa: stal zawierająca żelazo i mniej niż około 10°% wagowych dodatków stopowych;
MA: martenzyt - austenit;
187 657
Maksymalny dopuszczalny rozmiar wady : krytyczna długość i głębokość wady;
M02C: postać węglika molibdenu;
MPa: mega paskale;
Ms, temperatura przemiany : temperatura, przy której rozpoczyna się przekształcanie austenitu w martenzyt podczas chłodzenia;
PLNG: sprężony, skroplony gaz ziemny;
LNG : skroplony gaz ziemny;
Ppm - koncentracja wyrażona w ilości cząsteczek danego materiału na milion wszystkich cząsteczek próbki;
Psia: absolutne ciśnienie w funtach na cal kwadratowy;
Gaszenie: przyspieszone chłodzenie przy pomocy dowolnych środków, przy czym używany jest płyn wybrany ze względu na jego zdolność do zwiększania szybkości chłodzenia stali, w przeciwieństwie do chłodzenia powietrzem;
Szybkość gaszenia (chłodzenia): szybkość chłodzenia w środku lub w zasadzie w środku grubości płyty;
Temperatura końca gaszenia: najwyższa lub w zasadzie najwyższa temperatura, osiągana na powierzchni płyty, po zatrzymaniu gaszenia, osiągnięta w wyniku ciepła przesyłanego ze środka grubości płyty;
QST: temperatura końca gaszenia;
Kęsisko: element stalowy, mający różne wymiary;
TCF: bilion stóp sześciennych;
Wytrzymałość na rozciąganie: w teście na rozciąganie, stosunek największego obciążenia do początkowego pola powierzchni przekroju poprzecznego;
Spawanie TIG: spawanie łukowe nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych;
Temperatura Tnr: temperatura poniżej której austenit nie rekrystalizuje;
złącze spawane : złącze otrzymane w wyniku spawania obejmujące spoinę, strefę wpływu ciepła (hAz) i metal rodzimy w bliskim otoczeniu strefy wpływu ciepła (HAZ) (po obu stronach spoiny), gdzie metal rodzimy wykazuje zmiany struktury oraz strefę gdzie metal rodzimy pozostaje nie zmieniony.
187 657
krytyczna głębokość preepływu (mm)
FIG. 2A ^315
FIG. 2B
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz.
Cena 4.00 zł.

Claims (6)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej od miejsca magazynowania do miejsca przeznaczenia, znamienny tym, że doprowadza się sprężony, skroplony gaz ziemny pod ciśnieniem równym od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F) do otworu wejściowego, w miejscu magazynowania, układu sieci rurociągowej, mającej co najmniej jedną rurę z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż około -73°C (-100°F), po czym pompuje się sprężony, skroplony gaz ziemny z otworu wyjściowego układu sieci rurociągowej w miejscu przeznaczenia.
  2. 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że sprężony, skroplony gaz ziemny przetwarza się do stanu gazowego w urządzeniu do parowania podłączonego do otworu wyjściowego układu sieci rurociągowej, po czym dostarcza się gaz do użytkowników lub dystrybutorów.
  3. 3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że gaz w stanie gazowym doprowadza się do gazociągu.
  4. 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że sprężony skroplony gaz ziemny magazynuje się w co najmniej jednym pojemniku magazynowym, włączonym w układ sieci rurociągowej, z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającą mniej niż 9% wagowo niklu i mającą wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż około -73°C (-100°F).
  5. 5. Układ sieci rurociągowej, dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem równym od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F), zawierający co najmniej jedną rurę, znamienny tym, że każda z rur rurociągu jest uformowana poprzez wygięcie i połączenie ze sobą co najmniej jednej płyty z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającej mniej niż 9% wagowo niklu i mającej wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) oraz o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż około -73°C (-100°F), przy czym połączenie to ma postać szwu, o koniecznej wytrzymałości i odporności na pękanie przy wartościach ciśnienia od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (- 190°F) do około -62°C (-80°F).
  6. 6. Układ według zastrz. 5, znamienny tym, że zawiera co najmniej jeden pojemnik magazynowy, uformowany poprzez połączenie szeregu indywidualnych płyt z ultra-wytrzymałej, niskostopowej stali, zawierającej mniej niż 9% wagowo niklu i mającej wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi) i o temperaturze przejścia od plastyczności do kruchości (DBTT) mniejszej niż około -73°C (-100°F), przy czym połączenia między indywidualnymi płytami mają konieczną wytrzymałość i odporność przy wartościach ciśnienia od około 1035 kPa (150 psia) do około 7590 kPa (1100 psia) i o temperaturze od około -123°C (-190°F) do około -62°C (-80°F).
    * * *
    187 657
PL98343895A 1997-06-20 1998-06-18 Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego PL187657B1 (pl)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US6818097P 1997-12-19 1997-12-19
PCT/US1998/012704 WO1998059084A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL343895A1 PL343895A1 (en) 2001-09-10
PL187657B1 true PL187657B1 (pl) 2004-08-31

Family

ID=27367712

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL98343895A PL187657B1 (pl) 1997-06-20 1998-06-18 Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego

Country Status (29)

Country Link
US (1) US6203631B1 (pl)
EP (1) EP1021581A4 (pl)
JP (1) JP2002513446A (pl)
KR (1) KR100358827B1 (pl)
CN (2) CN1495379A (pl)
AR (1) AR013104A1 (pl)
AT (1) AT409270B (pl)
AU (1) AU734119B2 (pl)
BR (1) BR9810212A (pl)
CA (1) CA2292736A1 (pl)
CH (1) CH694371A5 (pl)
CO (1) CO5040248A1 (pl)
DE (1) DE19882479T1 (pl)
DK (1) DK199901824A (pl)
ES (1) ES2188307A1 (pl)
FI (1) FI19992680L (pl)
GB (1) GB2346382B (pl)
HU (1) HUP0004044A3 (pl)
ID (1) ID24386A (pl)
IL (1) IL133331A (pl)
MY (1) MY132895A (pl)
NO (1) NO996356L (pl)
NZ (1) NZ502048A (pl)
PL (1) PL187657B1 (pl)
SE (1) SE522014C2 (pl)
SK (1) SK171999A3 (pl)
TR (1) TR199903173T2 (pl)
TW (1) TW396254B (pl)
WO (1) WO1998059084A1 (pl)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
DZ2528A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-01 Exxon Production Research Co Conteneur pour le stockage de gaz natural liquéfiesous pression navire et procédé pour le transport de gaz natural liquéfié sous pression et système de traitement de gaz natural pour produire du gaz naturel liquéfié sous pression.
TW436597B (en) * 1997-12-19 2001-05-28 Exxon Production Research Co Process components, containers, and pipes suitable for containign and transporting cryogenic temperature fluids
JP2001117953A (ja) * 1999-10-14 2001-04-27 Smc Corp 流体管路網の機器選定方法及び流体管路網の機器選定プログラムを記録した記録媒体
US6701223B1 (en) * 2000-09-11 2004-03-02 Advantica, Inc. Method and apparatus for determining optimal control settings of a pipeline
US6877454B2 (en) 2001-06-05 2005-04-12 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for transporting fluids in containers
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
US20040084083A1 (en) * 2002-07-15 2004-05-06 Ballard Power Systems Inc. Distribution of non-odorized gas
US8277525B2 (en) * 2003-02-07 2012-10-02 Dalton Robert C High energy transport gas and method to transport same
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
KR101244759B1 (ko) * 2004-06-18 2013-03-19 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 확장형 용량의 액화 천연 가스 플랜트
EP1807488A1 (en) * 2004-09-08 2007-07-18 BP Corporation North America Inc. Method for transporting synthetic products
RU2009145096A (ru) * 2006-07-13 2011-06-10 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. (NL) Способ и устройство для сжижения углеводородного потока
US8820096B2 (en) 2007-02-12 2014-09-02 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and operation of the same
US7644676B2 (en) 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
DE102010061797B4 (de) 2010-11-23 2013-05-29 R & M International GmbH Rohrleitung zum Fördern von verflüssigtem Gas
RU2584621C2 (ru) 2011-01-28 2016-05-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву
CN102434780A (zh) * 2011-08-09 2012-05-02 汪砚秋 优质空气采集、输送、供气系统
KR101402381B1 (ko) 2013-04-11 2014-06-03 한국가스공사 Lng 탱크 컨테이너를 이용한 원격지 천연가스 공급 스테이션 및 이를 이용한 천연가스 공급 방법
CN104609088B (zh) * 2014-12-23 2016-08-17 自贡华气科技股份有限公司 一种存储特种气体的地下储气井装置的制造方法
US20180231184A1 (en) * 2017-02-13 2018-08-16 Compass Natural Gas Partners, LP Method and System for Transfer of Natural Gas
DE102017204240A1 (de) * 2017-03-14 2018-09-20 Robert Bosch Gmbh Brennstofftank für ein Brennstoffzellensystem und Verfahren zum Herstellen eines Brennstofftanks
CN108342081B (zh) * 2018-02-09 2020-11-10 中国人民解放军陆军军医大学 一种碳纤维树脂液氧瓶及其制备方法
EP3964994B1 (en) 2018-05-07 2023-07-19 Google LLC Synchronizing access controls between computing devices
ES2903199T3 (es) * 2019-04-09 2022-03-31 Rosen Swiss Ag Método para la determinación de la geometría de un punto defectuoso y para la determinación de un límite de la capacidad de carga
US12291992B2 (en) 2019-06-07 2025-05-06 Axi International Corporation Fuel system for enclosed generator
CN111734958B (zh) * 2020-06-23 2022-06-07 安徽威奇电工材料有限公司 一种漆包线生产用输送管道供给加压系统
CN112780944A (zh) * 2021-01-04 2021-05-11 武汉船用电力推进装置研究所（中国船舶重工集团公司第七一二研究所） 一种氢气储运网
KR102737348B1 (ko) * 2023-12-29 2024-12-02 김홍윤 다층구조의 대용량 가스공급시설 및 시스템

Family Cites Families (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US2004074A (en) 1933-08-21 1935-06-04 Le Roy D Kiley Apparatus for and method of recovering vapors vented from storage tanks
US2795937A (en) * 1955-03-31 1957-06-18 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids
US2958205A (en) * 1958-10-22 1960-11-01 Sun Oil Co Transportation of normally gaseous fluids in pipe line system
US3232725A (en) 1962-07-25 1966-02-01 Vehoc Corp Method of storing natural gas for transport
US3298805A (en) 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
US3477509A (en) 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3745322A (en) 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
DE2039910B2 (de) * 1970-08-11 1973-08-02 Nippon Steel Corp , Tokio Waermebehandlungsverfahren fuer einen stahl
US3990256A (en) * 1971-03-29 1976-11-09 Exxon Research And Engineering Company Method of transporting gas
JPS5114975B1 (pl) 1971-04-10 1976-05-13
CH570296A5 (pl) 1972-05-27 1975-12-15 Sulzer Ag
US3931908A (en) 1973-08-02 1976-01-13 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Insulated tank
US3846918A (en) * 1973-11-16 1974-11-12 P Wehlau Golf aid
GB1522609A (en) * 1974-10-18 1978-08-23 Martacto Naviera Sa Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
JPS5653472B2 (pl) 1974-11-27 1981-12-18
US4024720A (en) 1975-04-04 1977-05-24 Dimentberg Moses Transportation of liquids
US4182254A (en) 1975-10-16 1980-01-08 Campbell Secord Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
US4162158A (en) 1978-12-28 1979-07-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Ferritic Fe-Mn alloy for cryogenic applications
GB2040430B (en) 1979-01-11 1983-02-02 Ocean Phoenix Holdings Nv Tanks for storing liquefied gases
JPS55107763A (en) * 1979-02-14 1980-08-19 Kawasaki Steel Corp High tensile structural steel having superior strain relief treating embrittlement resistance
GB2052717B (en) 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4257808A (en) 1979-08-13 1981-03-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low Mn alloy steel for cryogenic service and method of preparation
GB2111663B (en) 1981-12-16 1986-03-26 Ocean Phoenix Holdings Nv Tank for the storage and transport of pressurised fluid
DE3432337A1 (de) 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung
JPS61127815A (ja) 1984-11-26 1986-06-16 Nippon Steel Corp 高アレスト性含Ｎｉ鋼の製造法
GB9103622D0 (en) 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
FI922191A7 (fi) 1992-05-14 1993-11-15 Kvaerner Masa Yards Oy Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande
US5454883A (en) * 1993-02-02 1995-10-03 Nippon Steel Corporation High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same
JP3550726B2 (ja) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5545270A (en) 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5531842A (en) 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
NO180469B1 (no) 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
JPH08176659A (ja) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
AU680590B2 (en) 1995-01-26 1997-07-31 Nippon Steel Corporation Weldable high-tensile steel excellent in low-temperature toughness
EP0757113B1 (en) * 1995-02-03 2000-04-12 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JP3314295B2 (ja) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
US5762119A (en) 1996-11-29 1998-06-09 Golden Spread Energy, Inc. Cryogenic gas transportation and delivery system
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
PL343895A1 (en) 2001-09-10
DK199901824A (da) 1999-12-20
ATA907698A (de) 2001-11-15
CO5040248A1 (es) 2001-05-29
ES2188307A1 (es) 2003-06-16
AR013104A1 (es) 2000-12-13
KR20010014033A (ko) 2001-02-26
HUP0004044A2 (hu) 2001-04-28
JP2002513446A (ja) 2002-05-08
CN1270639A (zh) 2000-10-18
GB9930055D0 (en) 2000-02-09
US6203631B1 (en) 2001-03-20
ID24386A (id) 2000-07-13
IL133331A (en) 2003-06-24
SE9904574L (sv) 2000-02-18
TW396254B (en) 2000-07-01
MY132895A (en) 2007-10-31
NO996356L (no) 2000-02-21
NO996356D0 (no) 1999-12-20
SE522014C2 (sv) 2004-01-07
WO1998059084A1 (en) 1998-12-30
GB2346382B (en) 2001-08-01
NZ502048A (en) 2002-02-01
TR199903173T2 (xx) 2001-02-21
EP1021581A4 (en) 2002-10-02
CN1145711C (zh) 2004-04-14
FI19992680A7 (fi) 2000-02-18
CH694371A5 (de) 2004-12-15
CN1495379A (zh) 2004-05-12
HUP0004044A3 (en) 2001-06-28
BR9810212A (pt) 2000-08-08
KR100358827B1 (ko) 2002-10-31
GB2346382A (en) 2000-08-09
EP1021581A1 (en) 2000-07-26
FI19992680L (fi) 2000-02-18
DE19882479T1 (de) 2001-08-09
IL133331A0 (en) 2001-04-30
AU734119B2 (en) 2001-06-07
AU8151398A (en) 1999-01-04
AT409270B (de) 2002-07-25
CA2292736A1 (en) 1998-12-30
SE9904574D0 (sv) 1999-12-14
SK171999A3 (en) 2000-07-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL187657B1 (pl) Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego
RU2211877C2 (ru) Системы распределительной трубопроводной сети для транспортировки сжиженного природного газа
CA2292707C (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
US6047747A (en) System for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
CZ9904552A3 (cs) Rozvodné potrubní systémy pro přepravu zkapalněného zemního plynu
MXPA99011345A (es) Sistema de red de distribucion de tuberia para transportacion de gas natural licuado
MXPA99011350A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
HUP0002574A2 (hu) Gáztartály és teherjármű, valamint elosztórendszer és eljárás cseppfolyósított földgázok szárazföldi bázisállomásról történő elosztására
CZ9904553A3 (cs) Zdokonalený systém pro zpracování, skladování a přepravu zkapalněného zemního plynu
OA11995A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas.
MXPA99011352A (en) Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Decisions on the lapse of the protection rights

Effective date: 20060618