PL188639B1

PL188639B1 - Method of catalitically cracking hydrocarbonaceous raw materials

Info

Publication number: PL188639B1
Application number: PL98328009A
Authority: PL
Inventors: Agnieszka Dydak; Tadeusz Chrapek; Kazimierz Frączek; Tadeusz Stokłosa; Zbigniew Bieniek; Wiesław Żylik; Jerzy Ziembicki; Marek Sadłowski; Wiesław Kołodziejski; Tadeusz Gałecki; Krystian Pater; Mirosław Cichoński; Andrzej Popkowski; Stanisław Góralski; Władysław Smardzewski; Andrzej Goczyński; Kazimierz Ciura; Marek Zawidzki; Witold Zombirt; Leszek Zbierzchowski
Original assignee: Os Bad Rozwojowy Przemyslu Raf
Priority date: 1998-08-12
Filing date: 1998-08-12
Publication date: 2005-03-31
Also published as: PL328009A1

Abstract

Sposób katalitycznego krakowania surowców węglowodorowych o temperaturze początku wrzenia powyżej 300°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych powyżej 420°C i temperaturze końca destylacji poniżej 560°C, przy czym surowcem jest mieszanina złożona z 75 - 90% mas. destylatów próżniowych z ropy naftowej, ich hydrorafinatów lub mieszanin destylatów próżniowych i hydrorafinatów, i z 10 - 25%· mas, koncentratu węglowodorów aromatycznych, w obecności katalizatora zeolitowego, znamienny tym, ze jako koncentrat węglowodorów aromatycznych stosuje się mieszaninę zawierającą węglowodorów aromatycznych, co najmniej 80% mas., przy czym węglowodorów aromatycznych jednopierścieniowych zawiera, co najmniej 30% mas., a ogólna koksowalność mierzona metodą Conradsona nie jest większa niż 0,8% mas.A method of catalytic cracking of hydrocarbon feedstocks with an initial boiling point above 300°C, a distillation temperature of 50% by volume above 420°C and a distillation end temperature below 560°C, wherein the feedstock is a mixture of 75 - 90% by mass of vacuum distillates from crude oil, their hydrorefinates or mixtures of vacuum distillates and hydrorefinates, and 10 - 25% by mass of aromatic hydrocarbon concentrate, in the presence of a zeolite catalyst, characterized in that a mixture containing at least 80% by mass of aromatic hydrocarbons is used as the aromatic hydrocarbon concentrate, wherein it contains at least 30% by mass of single-ring aromatic hydrocarbons, and the overall cokeability measured by the Conradson method is not greater than 0.8% by mass.

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób katalitycznego krakowania surowców węglowodorowych.The present invention relates to a method for the catalytic cracking of hydrocarbon feedstocks.

Krakowanie katalityczne jest procesem destrukcyjnej przeróbki wysokowrzących naftowych surowców węglowodorowych mającym na celu wytworzenie paliw silnikowych, szczególnie benzyn silnikowych. Proces realizowany jest w skali przemysłowej w instalacjach obejmujących dwa zasadnicze etapy: etap krakowania i etap regeneracji katalizatora. Zasadniczy etap krakowania realizowany jest przez kontaktowanie gorącego stałego katalizatora z surowcem i w wyniku zachodzących reakcji, sumarycznie endotermicznych, powstają lotne produkty krakowania oraz ubocznie wysokouwęglony produkt, zwany koksem, osadzony na katalizatorze. Koks dezaktywuje katalizator i aby przywrócić jego początkową aktywność katalizator poddaje się w drugim etapie regeneracji, polegającej na jego wypaleniu. Wytworzone podczas spalania koksu ciepło częściowo wyprowadzane jest z spalinami a częściowo podgrzewa katalizator. Zregenerowany i podgrzany katalizator zawracany jest do etapu krakowania, a niesiony przez niego strumień ciepła jest podstawowym źródłem energii dla realizacji procesu krakowania. Ilość tworzącego się koksu na katalizatorze w etapie krakowania musi się mieścić w wąskich granicach tak, aby zamykał się bilans cieplny instalacji. Zawsze dąży się do maksymalizacji stopnia konwersji surowca, który ograniczony jest intensyfikującym tworzeniem się koksu i zmianą struktury uzyskiwanych produktów krakowania. Zbyt niski stopień konwersji powoduje konieczność recyrkulowania znacznych ilości nieskonwertowanego surowca. Średni osiągany stopień konwersji wynosi około 70% i dlatego zawsze pewna ilość produktów krakowania wrząca w zakresie temperatur wrzenia surowca zawracana jest do etapu krakowania.Catalytic cracking is a process of destructive processing of high-boiling petroleum hydrocarbon raw materials aimed at producing motor fuels, especially motor gasoline. The process is carried out on an industrial scale in installations involving two main stages: the cracking stage and the catalyst regeneration stage. The main stage of cracking is carried out by contacting the hot solid catalyst with the raw material, and as a result of the overall endothermic reactions, volatile cracking products and a by-products high-carbon product, called coke, deposited on the catalyst are formed. The coke deactivates the catalyst and, in order to restore its initial activity, the catalyst is regenerated in the second stage, i.e. it burned out. The heat generated during the combustion of coke is partly dissipated with the flue gas and partly heated by the catalyst. The regenerated and heated catalyst is returned to the cracking stage, and the heat stream carried by it is the primary source of energy for the implementation of the cracking process. The amount of coke formed on the catalyst in the cracking step must be within narrow limits so that the thermal balance of the plant is closed. The aim is always to maximize the degree of conversion of the raw material, which is limited by the intensifying formation of coke and a change in the structure of the obtained cracking products. Too low degree of conversion makes it necessary to recirculate significant amounts of unconverted raw material. The average degree of conversion achieved is about 70%, and therefore always some of the cracking products boiling in the raw material boiling range are returned to the cracking stage.

Zasadnicze parametry technologiczne krakowania katalitycznego to: aktywność i selektywność stosowanego katalizatora, temperatura, ciśnienie oraz czas reakcji - kontaktowania surowca z katalizatorem Dla standardowo stosowanych katalizatorów zeolitowych w temperaturze od 480 do 540°C i pod ciśnieniem od 0,1 do 0,3 MPa czas kontaktowania surowca z katalizatorem wynosi od 0,5 do 10 s. Istotnym parametrem jest również rodzaj i jakość stosowanego surowca.The basic technological parameters of catalytic cracking are: activity and selectivity of the catalyst used, temperature, pressure and reaction time - contacting the raw material with the catalyst.For standardly used zeolite catalysts at temperatures from 480 to 540 ° C and pressures from 0.1 to 0.3 MPa contacting the raw material with the catalyst is from 0.5 to 10 s. The type and quality of the raw material used is also an important parameter.

188 639188 639

Najważniejszymi wskaźnikami jakości surowca do krakowania katalitycznego są skład frakcyjny i grupowy, w tym szczególnie zawartość żywic i asfaltenów oraz związków siarki i azotu, a także zawartość metali. W praktyce surowiec do krakowania charakteryzuje się za pomocą koksowalności np. według metody Conradsona, zawartością metali, a skład grupowy opisuje się najczęściej za pomocą współczynnika charakterystycznego Watsona K definiowanego wzorem:The most important indicators of the quality of the catalytic cracking raw material are the fractional and group composition, especially the content of resins and asphaltenes, as well as sulfur and nitrogen compounds, as well as the content of metals. In practice, the raw material for cracking is characterized by cokeability, e.g. according to the Conradson method, by the content of metals, and the group composition is most often described using the characteristic Watson coefficient K defined by the formula:

^=1.216χ^Ϋ “l5,6 gdzie T_sr oznacza średnią molową temperaturę wrzenia [K] a^ = 1.216χ ^ Ϋ “l5.6 where T _sr is the average molar boiling point [K] a

15,6 oznacza gęstość względną w temperaturze 15,6°C. Współczynnik charakterystyczny Watsona K sumarycznie ujmuje charakter węglowodorów występujących w frakcji. Znana jest zasada, ze wzrost współczynnika charakterystycznego Watsona, oznaczającego wzrost charakteru parafinowego surowca, podczas krakowania skutkuje mniejszą wydajnością koksu, w_yzszym stopniem konwersji, wyzszą wydajnością benzyny. Dla przeciwnego przypadku, gdy współczynnik charakterystyczny Watsona jest niski, co odpowiada wysokiej zawartości węglowodorów aromatycznych, obserwuje się szybkie zakoksowywanie katalizatora, niskie stopnie konwersji, niską wydajność benzyny. Dlatego normalną praktyką jest stosowanie jako surowca do krakowania katalitycznego frakcji próżniowych z rop parafinowych o temperaturze początku wrzenia powyżej 300°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych powyżej 420°C i temperaturze końca destylacji poniżej 560°C.15.6 is the relative density at 15.6 ° C. The characteristic Watson coefficient K summarizes the nature of the hydrocarbons present in the fraction. It is known that an increase in the Watson's characteristic coefficient, meaning an increase in the paraffinic nature of the raw material, during cracking results in a lower coke yield, a lower conversion rate, and a higher gasoline yield. In the opposite case, when the Watson characteristic coefficient is low, which corresponds to a high content of aromatic hydrocarbons, fast coking of the catalyst, low conversion rates, low gasoline efficiency are observed. Therefore, it is normal practice to use vacuum paraffin crude oil fractions with an initial boiling point above 300 ° C, a distillation temperature of 50% by volume above 420 ° C and a distillation end temperature below 560 ° C as a catalytic cracking feedstock.

Znany jest pozytywny wpływ na przebieg procesu krakowania katalitycznego dodawania w ilości od 0,5 do 3,0% mas. wysokowrzących koncentratów węglowodorów aromatycznych modyfikujących stan koloidalny zawartych w destylatach próżniowych żywic i asfaltenów, dzięki czemu zmniejsza się ich tendencja do szybkiego koksowania, a to pozwala na zwiększenie stopnia konwersji i zwiększenie wydajności pożądanych produktów (Chimia i Technologia Topliw i Maseł 1987, nr 3, s. 7).The addition of 0.5 to 3.0 wt.% Is known to have a positive effect on the course of the catalytic cracking process. high-boiling aromatic hydrocarbon concentrates modifying the colloidal state contained in the vacuum distillates of resins and asphaltenes, thus reducing their tendency to rapid coking, and this allows to increase the conversion rate and increase the efficiency of the desired products (Chimia and Technologia Topliw i Maseł 1987, No. 3, p. 7).

W technologii krakowania w rurze wznośnej, w tak zwanym rajzerze, oddzielenie katalizatora od lotnych produktów nie jest całkowicie skuteczne, co powoduje unoszenie pewnej ilości katalizatora ze strefy krakowania do kolumny frakcjonującej produkty krakowania. Otrzymana z tej kolumny jako pozostałość frakcja, o zakresie temperatur wrzenia odpowiadającemu zakresowi temperatur wrzenia surowca, zawiera zawieszony katalizator i po hydraulicznej klasyfikacji w odstojniku na olej pozbawiony zasadniczo katalizatora, tak zwany olej sklarowany, i na zagęszczoną zawiesinę zawierającą od 0,03 do 0,8% mas. katalizatora, zawracanąjako recykl do etapu krakowania w ilości od 5 do 20% mas. w stosunku do surowca. Frakcja zawracana jako recykl jest koncentratem węglowodorów aromatycznych zawierającym poniżej 18% mas. węglowodorów niearomatycznych, zaś węglowodory aromatyczne to w ponad 70% węglowodory trój- i wielopierścieniowe. Zawracanie do etapu krakowania w znaczących ilościach węglowodorów aromatycznych trój- i wielopierścieniowych w niewielkim stopniu ulegających krakowaniu, a będących prekursorami koksu, uzasadnia tylko konieczność odzyskiwania zawartego w nich katalizatora. Taki skład recyklu powoduje szybsze zakoksowywanie katalizatora, ograniczające podwyższanie stopnia konwersji i uzyskiwanie wyzszych liczb oktanowych benzyny, oraz zmniejszenie zdolności produkcyjnej instalacji.In the riser cracking technology, in the so-called riser, the separation of the catalyst from the volatile products is not completely effective, which causes some catalyst to be lifted from the cracking zone to the cracking product fractionator. The fraction obtained from this column as a residue, with the boiling point range corresponding to the raw material boiling range, contains suspended catalyst and, after hydraulic classification in an oil settler essentially free of catalyst, so-called clarified oil, and a thickened suspension containing from 0.03 to 0, 8 wt.% % of the catalyst, recycled to the cracking stage in an amount of 5 to 20 wt. in relation to the raw material. The fraction recycled is a concentrate of aromatic hydrocarbons containing less than 18 wt.%. non-aromatic hydrocarbons, while aromatic hydrocarbons are more than 70% tricyclic and polycyclic. Recycling to the cracking stage of significant amounts of slightly crackable three- and polycyclic aromatic hydrocarbons, which are coke precursors, only justifies the need to recover the catalyst contained therein. Such a composition of recycling results in faster coking of the catalyst, limiting the increase in the conversion rate and obtaining higher octane numbers of gasoline, as well as reducing the production capacity of the installation.

Nieoczekiwanie stwierdzono, że można zmniejszyć te negatywne skutki przy zmianie składu grupowego koncentratu węglowodorów aromatycznych dodawanego do destylatu parafinowego. Istotą wynalazku jest sposób krakowania katalitycznego w obecności katalizatora zeolitowego, surowca o temperaturze początku wrzenia powyżej 300°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych powyżej 420°C i temperaturze końca destylacji poniżej 560°C, będącego mieszaniną złożoną z 80 - 95% mas. destylatów próżniowych z ropyIt has surprisingly been found that these negative effects can be reduced by changing the composition of the aromatic hydrocarbon group concentrate added to the paraffinic distillate. The essence of the invention is a method of catalytic cracking in the presence of a zeolite catalyst, a raw material with an initial boiling point above 300 ° C, a distillation temperature of 50% by volume above 420 ° C and a distillation end temperature below 560 ° C, which is a mixture of 80-95% by mass. vacuum oil distillates

188 639 naftowej, ich hydrorafinatów lub mieszanin destylatów próżniowych i hydrorafinatów, i z 5 - 20% mas. koncentratu węglowodorów aromatycznych przy czym stosuje się koncentrat zawierający, co najmniej 80% mas. węglowodorów aromatycznych, przy czym węglowodorów aromatycznych jednopierścieniowych zawiera, co najmniej 30% mas., a jego ogólna koksowalność, mierzona metodą Conradsona, nie jest większa niż 0,8% mas.% Of petroleum, their hydrotreated or mixtures of vacuum distillates and hydrotreated materials, and with 5 - 20 wt. an aromatic hydrocarbon concentrate, whereby a concentrate containing at least 80 wt. aromatic hydrocarbons, whereby monocyclic aromatic hydrocarbons contain at least 30 wt.%, and its total cokeability as measured by the Conradson method is not greater than 0.8 wt.%.

Koncentratem węglowodorów aromatycznych może być mieszanina 10-50 cz. masowych recyklu, będącego pozostałościową frakcją z rozdestylowania produktów krakowania zawierającą zawiesinę katalizatora w ilości 0,03 - 0,8% mas., i 50 - 90 cz. mas. ekstraktu aromatycznego z rafinacji selektywnej próżniowych frakcji olejowych metodą ekstrakcji w układzie ciecz ciecz za pomocą selektywnych rozpuszczalników takich jak: furfural, N-metylopirolidon, fenol i jego alkilowe pochodne.Aromatic hydrocarbon concentrate can be a mixture of 10-50 parts. % by mass of recycling, which is a residual fraction from the distillation of cracking products, containing a catalyst suspension in the amount of 0.03 - 0.8% by weight, and 50 - 90 parts masses aromatic extract from the selective refining of vacuum oil fractions by liquid-liquid extraction with selective solvents such as: furfural, N-methylpyrrolidone, phenol and its alkyl derivatives.

Zastosowanie sposobu według wynalazku powoduje zwiększenie selektywności krakowania, co skutkuje zmniejszonym zakoksowywaniem katalizatora i mniej sza. ilością tworzących się gazów suchych (Ci - C₂). Uzyskiwana benzyna posiada liczbę oktanową średnio o 1 jednostkę wyższą, a zmniejszone zakoksowywania katalizatora pozwala podwyższyć stopień konwersji.The use of the process according to the invention results in an increase in the cracking selectivity which results in reduced coking of the catalyst and less. the amount of dry gases formed (Ci - C ₂ ). The obtained gasoline has an octane number on average 1 unit higher, and the reduced coking of the catalyst allows to increase the degree of conversion.

Sposób według wynalazku zostanie objaśniony bliżej na przykładach.The method according to the invention will be explained in more detail using the examples.

Przykład I. W instalacji przemysłowej krakowania w rurze wznośnej na katalizatorze typu ReUSY o zawartości tlenków metali rzadkich 1,2% mas. Re₂O3 w temperaturze 500°C pod ciśnieniem 0,1 MPa przy cyrkulacji katalizatora 6 jednostek masy katalizatora/jednostkę masy surowca krakuje się surowiec będący mieszaniną 80% mas. destylatu próżniowego z ropy parafinowej o gęstości 909 kg/m³, zawartości siarki 1,54% mas., zawartości koksu Conradsona 0,21% mas., i o temperaturze początku wrzenia 340°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych 420°C i temperaturze końca destylacji 508°C, posiadającego współczynnik charakterystyczny Watsona K = 11,81, i 20% mas. koncentratu węglowodorów aromatycznych. Koncentrat węglowodorów aromatycznych składa się z 25% mas. oleju recyklowego o gęstości 1033 kg/m³, zawartości siarki 3,11% mas., zawartości koksu Conradsona 2,8%) mas , i o temperaturee początuu wrzzenia 307°C,temperaturze oddestylowania 50% objętościowych 417°C i temperaturze końca destylacji 512°C, posiadającego współczynnik charakteeyetyocey Watsona K = 10,38 i zawierającego 83% mas. węglowodorów aromatycznych, w tym węglowodorów aromatycznych jzOeρpierśoizniowych 5% mas., a węglowodorów aromatycznych trój- i wielopierścieniowych 02% mas., oraz z 75% mas. ekstraktu aromatycznego, otrzymanego na drodze ekstrakcji furfurolem frakcji próżniowych z destylacji ropy o gęstości 962 kg/m3, zawartości siarki 2,61% mas., zawartości koksu Coeradsoaa 0,82% mas., i o temperaturze początku wrzenia 402°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych 406°C i temperaturze końca destylacji 573°C, posiadającego współczynnik charakterystyczny Watsona K = 11,45 i zawierającego 83% mas. węglowodorów aromatycznych, w tym węglowodorów aromatycznych jzdeopizrścieniowych 34% mas., a węglowodorów aromatycznych trój- i wielppierścieeiowyoh 27% mas.Example I. In an industrial ascender cracking installation on a ReUSY type catalyst with a rare metal oxide content of 1.2% by mass. Re ₂ O3 at a temperature of 500 ° C and a pressure of 0.1 MPa with a catalyst circulation of 6 mass units of catalyst / unit mass of raw material, the raw material being a mixture of 80 wt. vacuum distillate of paraffinic oil having a density of 909 kg / m ^3, sulfur content of 1.54 wt.%, the content of coke Conradson 0.21 wt.%, and an initial boiling point of 340 ° C to distill off at 50% by volume of 420 ° C and at 508 ° C distillation end, having a Watson characteristic coefficient K = 11.81, and 20 wt. aromatic hydrocarbon concentrate. The aromatic hydrocarbon concentrate consists of 25 wt. recyklowego oil having a density of 1033 kg / m ^3, sulfur content of 3.11 wt.%, Conradson coke content 2.8%) of the masses, and temperaturee początuu wrzzenia 307 ° C to distill off at 50% by volume of 417 ° C and at the end of the distillation 512 ° C, having a Watson characterization coefficient K = 10.38 and containing 83 wt. aromatic hydrocarbons, of which 5 wt.% jzOeρ aromatic hydrocarbons, and 02 wt.% three- and polycyclic aromatic hydrocarbons, and with 75 wt. aromatic extract obtained by extraction with furfurol of the vacuum fractions from the distillation of crude oil, density 962 kg / m3, sulfur content 2.61% by mass, Coeradsoaa coke content 0.82% by mass, and boiling point 402 ° C, distillation temperature 50 % by volume 406 ° C and a distillation end temperature of 573 ° C, having a Watson characteristic factor K = 11.45 and containing 83 wt. aromatic hydrocarbons, including aromatic hydrocarbons - 34% by weight, and three- and polycyclic aromatic hydrocarbons - 27% by weight.

Przykład II.W warunkach jak w przykładzie I krakuje się surowiec będący mieszaniną złożoną z 05% mas. frakcji próżniowej z destylacji ropy poddanej procesowi głębokiego hydroo0eiarczaeia o gęstości 80θ kg/m3, zawartości siarki 0,02% mas., zawartości koksu Conradsona 0,01% mas., i o temperaturze początku wrzenia 350°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych 420°C i temperaturze końca destylacji 530°C, posiadającego współczynnik charakterystyczny Watsona K = 12,28, i z 25% mas. koncentratu węglowodorów aromatycznych. Koncentrat węglowodorów aromatycznych stanowi mieszaninę 40% mas. oleju recyklowego o gęstości 1089 kg/m3, zawartości siarki 0,1% mas., zawartości koksu CpeeaOsona 0,61%) mas., i o temperaturze początku wrzenia 300°C, temperaturze oddestylowania 50% objętościowych 420°C i temperaturze końca destylacji 523°C, posiadającego współczynnik charakterystyczny Watsona K = 9,90 i zawierającego 88% mas. węglowodorów aromatycznych, w tym węglowodorów aromatycznych jednopierściznipwych 6% mas., a węglowodorów aromatycznych trój- i wielppizrśoieniowyoh 77% mas. i 60% mas ekstraktu furfurolowego jak w przykładzie I.Example 2 Under the conditions as in Example 1, the raw material consisting of a mixture of 05 wt. vacuum fraction from distillation of crude oil subjected to the deep hydro-sulfurization process, density 80 kg / m3, sulfur content 0.02% by weight, Conradson coke content 0.01% by weight, and the initial boiling point of 350 ° C, distillation temperature of 50% by volume 420 ° % C and a distillation end temperature of 530 ° C, having a Watson characteristic coefficient K = 12.28, and with 25 wt. aromatic hydrocarbon concentrate. The aromatic hydrocarbon concentrate is a mixture of 40 wt. recycled oil with a density of 1089 kg / m3, sulfur content 0.1% by weight, CpeeaOson coke content 0.61% by weight, and a boiling point of 300 ° C, a distillation temperature of 50% by volume 420 ° C and a distillation end temperature of 523 ° C, having a Watson characteristic factor K = 9.90 and containing 88 wt. aromatic hydrocarbons, including 6% by weight single ring aromatic hydrocarbons, and 77% by weight of triple and multisperse aromatic hydrocarbons. and 60% by mass of furfurol extract as in example I.

188 639188 639

Otrzymane wyniki zestawiono w tabeli.The obtained results are summarized in the table.

Wyszczególnienie Description Przykład I Example I Przykład II Example II Wydajność Produktów [% mas ] Product efficiency [wt%] Gaz suchy Dry gas 3,1 3.1 2,9 2.9 Gaz płynny LPG 7,8 7.8 7,6 7.6 Benzyna Petrol 44,8 44.8 48,6 48.6 Frakcja oleju napędowego Diesel fuel fraction 23,4 23.4 25,7 25.7 Komponent oleju opałowego Fuel oil component 15,4 15.4 9,7 9.7 Koks Coke 5,5 5.5 5,5 5.5 Liczba oktanowa benzyny metodą badawczą The octane number of gasoline using the research method 91,3 91.3 93,5 93.5

188 639188 639

Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz Cena 2,00 zł.Publishing Department of the UP RP. Mintage 50 copies Price PLN 2.00.

Claims

Patent claims

1. The method of catalytic cracking of hydrocarbon feedstocks with the initial boiling point above 300 ° C, the distillation temperature of 50% by volume above 420 ° C and the distillation end temperature below 560 ° C, with the raw material being a mixture consisting of 75 - 90% by mass. vacuum distillates from crude oil, their hydrotreated materials or mixtures of vacuum distillates and hydrotreated materials, and with 10 - 25 wt. an aromatic hydrocarbon concentrate in the presence of a zeolite catalyst, characterized in that a mixture containing at least 80 wt.% aromatic hydrocarbons is used as the aromatic hydrocarbon concentrate, whereby monocyclic aromatic hydrocarbons contain at least 30 wt.%, and the total cokeability measured by Conradson is not more than 0.8 wt.%.

2. The method according to p. The process of claim 1, wherein the aromatic hydrocarbon concentrate is a mixture of 10-50 pb. % by mass of recycling, being a residual fraction from the distillation of cracking products, containing a catalyst suspension in the amount of 0.03 - 0.8% by weight, and 50-90 parts. masses aromatic extract from the selective refining of vacuum oil fractions by baking-liquid extraction with selective solvents such as furfural, N-methylpyrrolidone, phenol and its alkyl derivatives.