PL194231B1 - Sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej oraz taśma z austenitycznej stalinierdzewnej - Google Patents
Sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej oraz taśma z austenitycznej stalinierdzewnejInfo
- Publication number
- PL194231B1 PL194231B1 PL00351566A PL35156600A PL194231B1 PL 194231 B1 PL194231 B1 PL 194231B1 PL 00351566 A PL00351566 A PL 00351566A PL 35156600 A PL35156600 A PL 35156600A PL 194231 B1 PL194231 B1 PL 194231B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- steel
- range
- cylinders
- austenitic stainless
- gas
- Prior art date
Links
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000005266 casting Methods 0.000 title abstract description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 51
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims abstract description 15
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 20
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 33
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 21
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 16
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 7
- 210000002615 epidermis Anatomy 0.000 description 7
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 210000003491 skin Anatomy 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010053567 Coagulopathies Diseases 0.000 description 1
- 229910019582 Cr V Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000007101 Muscle Cramp Diseases 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000035602 clotting Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000013532 laser treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0651—Casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/002—Stainless steels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0697—Accessories therefor for casting in a protected atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
1. Sposób odlewania ciaglego tasm z austenitycznej stali nierdzewnej, grubosci mniejszej lub równej 10 mm miedzy dwoma chlodzonymi cylindrami obracajacymi sie dokola osi poziomych, bezposrednio z cieklego metalu zawierajacego, w procentach wago- wych, C = 0,08%, Si = 1%, P = 0,045%, Mn = 2%, S = 0,030%, Cr w zakresie od 17 do 20% oraz Ni w zakresie od 8 do 10,5%, zna- mienny tym, ze: - stosuje sie ciekly metal, który w procentach wagowych zawiera C = 0,08%, Si = 1%, P = 0,04%, Mn = 2%, Cr w zakresie od 17 do 20%, Ni w zakresie od 8 do 10,5%, S w zakresie od 0,007 do 0,040%, przy czym reszte stanowi zelazo i zanieczyszczenia wynikajace z wytapiania, - wybiera sie stosunek Cr równ./Ni równ., którego wielkosc zawarta jest w przedziale od 1,70 do 1,90, przy czym Cr równ. (%) = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + 2 Nb(%) + 3 Ti(%), a Ni równ. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + 14,2 N(%) + Cu(%), - dobiera sie powierzchnie cylindrów zawierajaca polaczone ze soba wglebienia o przekroju poprzecznym w przyblizeniu ko- lowym lub eliptycznym, o srednicy od 100 do 1500 µm i glebokosci od 20 do 150 µm, - stosuje sie gaz obojetny otaczajacy menisk, który jest gazem rozpuszczalnym w stali lub mieszanina takich gazów, albo zlo- zony z co najmniej 50% objetosciowych takiego gazu lub mieszaniny gazowej. 3. Tasma z austenitycznej stali nierdzewnej, o grubosci mniejszej lub równej 10 mm, odlana z cieklego metalu zawierajacego, w procentach wagowych, C = 0,08%, Si = 1%, P = 0,045%, Mn = 2%, S = 0,030%, Cr w zakresie od 17 do 20% oraz Ni w zakresie od 8 do 10,5%, znamienna tym, ze - sklad stali w procentach wagowych zawiera C = 0,08%, Si = 1%, P = 0,04%, Mn = 2%, Cr w zakresie od 17 do 20%, Ni w zakresie od 8 do 10,5%, S w zakresie od 0,007 do 0,040%, przy czym reszte stanowi zelazo i zanieczyszczenia wynikajace z wytapiania, - stosunek Cr równ ./Ni równ. zawarty jest w przedziale od 1,70 do 1,90, przy czym Cr równ. (%) = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + + 2 Nb(%) + 3 Ti(%), a Ni równ. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + 14,2 N(%) + Cu(%) oraz, ze - powierzchnia tasmy jest wolna od mikropekniec. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej oraz taśma z austenitycznej stali nierdzewnej. Wynalazek dotyczy zwłaszcza odlewania ciągłego, bezpośrednio z ciekłego metalu, taśm z austenitycznej stali nierdzewnej, których grubość jest rzędu kilku mm, między dwoma chłodzonymi cylindrami obracającymi się dokoła osi poziomych.
W ostatnich latach nastąpił znaczny postęp w rozwoju sposobów odlewania cienkich taśm stalowych, węglowych lub nierdzewnych, bezpośrednio z ciekłego metalu. Obecnie, głównie stosowanym sposobem jest odlewanie ciekłego metalu między dwoma cylindrami chłodzonymi wewnętrznie, obracającymi się dokoła swoich osi poziomych w kierunkach przeciwnych, i usytuowanymi na wprost siebie, przy czym odległość minimalna między ich powierzchniami jest w przybliżeniu równa grubości, którą ma mieć odlewana taśma, na przykład, kilka mm. Przestrzeń odlewnicza obejmująca ciekłą stal określona jest przez powierzchnie boczne cylindrów, na których rozpoczyna się krzepnięcie taśmy, i przez ogniotrwałe, boczne płyty zamykające nałożone na końce cylindrów. Ciekły metal zaczyna swoje krzepnięcie po zetknięciu się z powierzchniami zewnętrznymi cylindrów, na których tworzy skrzepnięty „naskórek usytuowany na poziomie „szyjki, to jest w strefie, w której odległość między cylindrami jest minimalna.
Jednym z głównych problemów napotykanych podczas wytwarzania cienkich nierdzewnych taśm stalowych przez odlewanie między cylindrami, jest znaczne ryzyko powstania na taśmie wad powierzchniowych zwanych mikro-pęknięciami. Chodzi tu o pęknięcia o małych wymiarach, które są jednak wystarczające, aby sprawić, że niewłaściwe będzie stosowanie wyrobów przetwarzanych na zimno. Takie pęknięcia tworzą się podczas krzepnięcia stali i mają głębokość rzędu 40 mm i szerokość około 20 mm. Ich pojawianie się związane jest ze skurczami w metalu powstającymi podczas krzepnięcia naskórka przy zetknięciu z cylindrami, na długości łuku ich zetknięcia. Krzepnięcie może obejmować dwa kolejne etapy. Pierwszy etap następuje podczas początkowego zetknięcia ciekłej stali z powierzchnią cylindra, które powoduje tworzenie się skrzepniętego naskórka stalowego na powierzchni cylindrów. Drugi etap dotyczy wzrostu tego naskórka, aż do szyjki, gdzie jak podkreślono, łączy się on z naskórkiem utworzonym na drugim cylindrze tworząc taśmę całkowicie skrzepniętą. Zetknięcie między stalą i powierzchnią cylindra uwarunkowane jest topografią powierzchni cylindrów odlewniczych, w połączeniu z rodzajem gazu obojętnego otaczającego przestrzeń odlewniczą, i składem chemicznym stali. Wszystkie te parametry mają wpływ na ustalenie wymiany ciepła między stalą i cylindrem, i narzucają warunki krzepnięcia naskórka. Podczas krzepnięcia i chłodzenia naskórków są one poddane skurczom. Skurcze zależą zwłaszcza od zakresu przemiany fazy d®g, która dokonuje się przy znacznej zmianie gęstości metalu, na poziomie mikroskopowym. Gęstość taka określona jest przez skład odlewanego metalu. Skurcze jednak również zmieniają warunki krzepnięcia i chłodzenia naskórków.
Stosunek Crrówn/Nirówn. jest klasycznie uważany jako reprezentatywny dla drogi krzepnięcia austenitycznych stali nierdzewnych. Obliczono go według zależności Hammar'a i Swensson'a za pomocą wzorów wyrażonych w procentach wagowych:
Crrówn. (%) = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + 2 Nb(%) + 3 Ti(%)
Nirówn. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + 14,2 N(%) + Cu(%).
Dokonano różnych prób, aby ustalić sposób odlewania między cylindrami umożliwiający otrzymanie, w sposób niezawodny, taśm pozbawionych niekorzystnych wad powierzchniowych, takich jak mikropęknięcia.
Jeśli chodzi o austenityczne stale nierdzewne, można zacytować europejski opis patentowy EP-A-0 409 645. Rozwiązanie według tego dokumentu polega na połączeniu określonej geometrii „wgłębień, czyli rowków o powiększonym kształcie kołowym lub eliptycznym występujących na powierzchni cylindrów, z użyciem, jako gazu obojętnego, mieszaniny gazowej zawierającej od 30% do 90% gazu rozpuszczalnego w stali, który wypełnia wgłębienia w czasie pierwszego zetknięcia się cylindrów z ciekłą stalą.
Europejski opis patentowy EP-A-0 481 481 łączy natomiast skład chemiczny, w którym wskaźnik d-Fecai określony wzorem d-Fecai = 3 [Cr(%) +1,5 Si(%) + Mo(%)] - 2,8 [Ni(%) + 0,5 Mn(%) + 0,5 Cu(%)] - 84 [C(%) + N(%)] - 19,8 wynosi od 5 do 9%, z geometrią wgłębień na cylindrach tak, aby ułatwiać krzepnięcie w ferrycie pierwotnym d®d + g. Wgłębienia mogą być klasycznie wykonane przez
PL 194 231 B1 śrutowanie lub przez obróbkę laserem. W rozwiązaniach znanych z obu tych opisów wymagane jest, aby wgłębienia takie były oddalone od siebie.
Europejski opis patentowy EP-A-0 679 114 proponuje zastosowanie rowków obwodowych wykonanych na powierzchni cylindrów, które nadają tej powierzchni chropowatość Ra od 2,5 do 15 mm. Chropowatość taka powiązana jest ze składem chemicznym stali umożliwiającym krzepnięcie w austenicie pierwotnym, scharakteryzowanym przez stosunek Crrówn/Nirówn. niższy od 1,60. Jednak, krzepnięcie w austenicie pierwotnym zwiększa podatność na pęknięcia na gorąco stali nierdzewnych i ryzyko tworzenia się pęknięć wzdłużnych na taśmie.
Europejski opis patentowy EP-A-0 796 685 proponuje odlewanie stali, której stosunek Crrówn/Nirówn. jest wyższy od 1,55, a korzystnie w zakresie od 1,55 do 1,70 tak, aby zminimalizować zmiany faz w wysokiej temperaturze, i aby wykonywać to odlewanie stosując cylindry, których powierzchnia zawiera połączone ze sobą wgłębienia o średnicy od 100 do 1500 mm i głębokości od 20 do 150 mm, i neutralizując otoczenie menisku (czyli przecięcie między powierzchnią ciekłej stali i powierzchnią cylindrów) gazem rozpuszczalnym w stali, lub mieszaniną gazu złożonego głównie z takiego gazu rozpuszczalnego. Wierzchołki chropowatości służą jako miejsca zapoczątkowania krzepnięcia, podczas gdy wgłębienia chropowatości tworzą połączenia skurczowe metalu podczas krzepnięcia, i umożliwiają lepszy rozkład naprężeń. Jednak wówczas, gdy stosunek Crrówn/Nirówn. jest wyższy od 1,70, nie zawsze można uniknąć występowania pewnej ilości mikropęknięć.
Celem wynalazku jest zaproponowanie sposobu odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej, których powierzchnia byłaby pozbawiona mikropęknięć i innych znacznych wad, a który nie wymagałby warunków szczególnie ograniczających przy jego stosowaniu, i umożliwiałby odlewanie stali mającej stosunek Crrówn/Nirówn. większy niż w obecnie stosowanych sposobach.
Zgodnie z wynalazkiem, sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej, o grubości mniejszej lub równej 10 mm między dwoma chłodzonymi cylindrami obracającymi się dokoła osi poziomych, bezpośrednio z ciekłego metalu zawierającego, w procentach wagowych, C <
< 0,08%, Si < 1%, P < 0,045%, Mn < 2%, S < 0,030%, Cr w zakresie od 17 do 20% oraz Ni w zakresie od 8 do 10,5%, charakteryzuje się tym, że:
- stosuje się ciekły metal, który w procentach wagowych zawiera C < 0,08%, Si < 1%, P <
< 0,04%, Mn < 2%, Cr w zakresie od 17 do 20%, Ni w zakresie od 8 do 10,5%, S w zakresie od 0,007 do 0,040%, przy czym resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania,
- wybiera się stosunek Crrówn/Nirówn., którego wielkość zawarta jest w przedziale od 1,70 do 1,90, przy czym
Crrówn. (%) = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + 2 Nb(%) + 3 Ti(%), a
Nirówn. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + 14,2 N(%) + Cu(%),
- dobiera się powierzchnię cylindrów zawierającą połączone ze sobą wgłębienia o przekroju poprzecznym w przybliżeniu kołowym lub eliptycznym, o średnicy od 100 do 1500 mm i głębokości od 20 do 150 mm,
- stosuje się gaz obojętny otaczający menisk, który jest gazem rozpuszczalnym w stali lub mieszaniną takich gazów, albo złożony co najmniej z 50% objętościowych takiego gazu lub mieszaniny gazowej.
Korzystnie, stosuje się gaz obojętny, który jest mieszaniną zawierającą objętościowo od 50 do 100% azotu i od 50 do 0% argonu.
Przedmiotem wynalazku jest też taśma z austenitycznej stali nierdzewnej, o grubości mniejszej lub równej 10 mm, odlana z ciekłego metalu zawierającego, w procentach wagowych, C < 0,08%, Si < 1%, P < 0,045%, Mn < 2%, S < 0,030%, Cr w zakresie od 17 do 20% oraz Ni w zakresie od 8 do 10,5%, która charakteryzuje się tym, że
- skład stali w procentach wagowych zawiera C < 0,08%, Si < 1%, P < 0,04%, Mn < 2%, Cr w zakresie od 17 do 20%, Ni w zakresie od 8 do 10,5%, S w zakresie od 0,007 do 0,040%, przy czym resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania,
- stosunek Crrówn/Nirówn. zawarty jest w przedziale od 1,70 do 1,90, przy czym Crrówn. (%) = = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + 2 Nb(%) + 3 Ti(%), a Nirówn. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + + 14,2 N(%) + Cu(%) oraz, że
- powierzchnia taśmy jest wolna od mikropęknięć.
Wynalazek polega na połączeniu warunków zależnych od składu odlewanego metalu, stanu powierzchni cylindrów i składu gazu obojętnego w otoczeniu menisku tak, aby otrzymać powierzchnię taśmy pozbawioną mikropęknięć. Wymaganą zasadą jest to, aby skład metalu zawierał siarkę w ilości
PL 194 231 B1 większej od ilości zwykle najczęściej spotykanej (jednak bez znacznego nadmiaru z punktu widzenia odporności na korozję), i aby ta zawartość siarki była połączona z dokładnym zakresem stosunków Crrówn./Nirówn.
Przedmiot wynalazku zostanie wyjaśniony w nawiązaniu do załączonych rysunków, na których fig. 1 przedstawia krzywą pokazującą wpływ zawartości siarki w metalu na występowanie mikropęknięć na powierzchni odlewanej taśmy, według wynalazku, a pos. 1 przedstawia, w przekroju poprzecznym, taśmę z austenitycznej stali nierdzewnej odlaną między cylindrami, według stanu techniki, która przedstawia morfologię mikropęknięć, których chce się uniknąć.
Warunki pierwszego zetknięcia między ciekłą stalą i cylindrami stanowią bardzo ważny czynnik w procesie krzepnięcia taśmy, który znacznie wpływa na jakość jej powierzchni. Kontrola tych warunków jest więc bardzo ważna dla uniknięcia mikropęknięć na odlewanej taśmie. Jednak, nieuniknione wahania poziomu powierzchni ciekłego metalu występującego między cylindrami komplikują tę kontrolę zwłaszcza, że są źródłem nieregularności przy wymianie ciepła, która ma miejsce w tej strefie pierwszego zetknięcia. Inne takie nieregularności występują, podczas następnych etapów krzepnięcia naskórków, z uwagi na skurcze metalu podczas krzepnięcia, które w szczególności skutkują przemianą fazy z wysoko-temperaturowymi własnościami austenitycznej stali nierdzewnej. Skurcze takie mogą być przyczyną mikropęknięć. Na fig. 2 pokazano mikrografię wykonaną na próbce cienkiej taśmy 1 z austenitycznej stali nierdzewnej, w przekroju wzdłużnym. Taśma 1 ma na powierzchni 2 mikropęknięcie 3 dokładnie takie, którego chce się uniknąć. Trawienie metalograficzne wykonane na próbce pokazało jasne pole 4 usytuowane dokoła mikropęknięcia 3 i na jego przedłużeniu. Odpowiada ono strefie segregacji wzbogaconej w niektóre pierwiastki, takie jak nikiel i mangan.
Odkryto, że dodatek ciekłego metalu z pierwiastkami powierzchniowo czynnymi takimi jak siarka, które działają na napięcie powierzchniowe ciekłej stali na powierzchni cylindrów, ma znaczny wpływ na warunki pierwszego zetknięcia metalu z cylindrami odlewniczymi. W szczególności, taki dodatek umożliwia znaczną stabilizację kształtu menisku ciekłego metalu dzięki lepszemu zwilżaniu powierzchni cylindra. Wynika stąd znaczne polepszenie równomierności i regularności w czasie wymiany ciepła pomiędzy ciekłym metalem i powierzchnią cylindrów podczas ich pierwszego zetknięcia. Te wyniki potwierdzili wynalazcy przez pomiary regularności grubości naskórków słupkowych wykonane na przekrojach metalograficznych w kierunku poprzecznym cienkich taśm surowych odlewanych z austenitycznych stali nierdzewnych typu 304. Wszelkie nieregularności tych grubości tłumaczy się podwyższoną skłonnością odlewanej taśmy do posiadania mikropęknięć na swojej powierzchni. Natomiast, regularna grubość części słupkowej skrzepniętego naskórka, która jest wskaźnikiem mówiącym, że poziom menisku zmienia się tylko niewiele podczas odlewania, idzie w parze z brakiem mikropęknięć na powierzchni taśmy.
Krzywa na fig. 1 przedstawia wyniki tych badań, które przeprowadzone zostały na taśmach o grubości 3 mm odlewanych z prędkością 50 m/min. Powierzchniom cylindrów odlewniczych nadano chropowatości przez połączone wgłębienia o średniej głębokości 80 mm i średniej średnicy 1000 mm. Skład stali zawarto w granicach: C od 0,02 do 0,06%, Mn od 1,3 do 1,6%, P od 0,019 do 0,024%, Si od 0,34 do 0,45%, Cr od 18,0 do 18,7%, Ni od 8,6 do 9,8%, S od 0,0005 do 0,0446%. Stosunki Crrówn/Nirówn. tych stali zmieniały się w zakresie od 1,79 do 1,85. Gaz obojętny otaczający menisk zawierał 60% objętościowych azotu i 40% objętościowych argonu. Odcięte na wykresie przedstawiają zawartość siarki w metalu, zaś rzędne pokazują wskaźnik reprezentujący wzmocnienie wahań poziomu menisku podczas odlewania, co obrazuje odchylenie standardowe na grubości stref słupkowych obserwowanych w strukturze krzepnięcia taśmy. Jak widać, dla jednakowych warunków odlewania, im wyższa jest zawartość siarki w metalu, przy podobnej zawartości pozostałych pierwiastków, tym zmiany poziomu menisku są mniejsze. Począwszy od zawartości siarki 0,007%, ten wpływ zmniejsza się bardzo znacznie, podczas gdy jest on wyraźny dla zawartości niższych.
Należy również zauważyć, że występowanie mikropęknięć na powierzchni taśmy jest bezpośrednio związane z tymi wahaniami, i że granica dolna 0,007% zawartości siarki odpowiada również minimum koniecznemu do uniknięcia tworzenia się mikropęknięć.
Ogólnie, wynalazcy określili zespół warunków, których należy przestrzegać, aby odlewanie austenitycznej stali nierdzewnej w cienkie taśmy odbywało się bez tworzenia się mikropęknięć na powierzchni taśmy, które to warunki zostały wymienione powyżej. Są one uzasadnione w rezultacie poniższych rozważań.
Wówczas, gdy zawartość siarki jest niższa od 0,007%, wahania poziomu menisku stają się zbyt duże, i nieregularności wymiany ciepła, które stąd wynikają, powodują tworzenia się mikropęknięć,
PL 194 231 B1 w szczególności wówczas, gdy stosunek Crrówn/Nirówn. jest wyższy od 1,70. Ustalono granicę górną zawartości siarki jako 0,04%, ponieważ powyżej tej wartości wpływ zawartości siarki na stałość menisku zwiększa się tylko nieznacznie, jednak obserwuje się przy tym zwiększenie ryzyka zmniejszenia odporności na korozję z powodu porów na wyrobie gotowym wytworzonym z tych taśm.
Zawartość fosforu musi być utrzymana co najmniej w wysokości 0,04%, aby uniknąć ryzyka pęknięć na gorąco taśmy wtedy, gdy stosunek Crrówn/Nirówn. jest bliski zakresu dolnego, to jest wówczas, gdy krzepnięcie następuje częściowo w austenicie pierwotnym, i bez zwiększenia się ferrytu pierwotnego.
Stosunek Crrówn/Nirówn. musi wynosić co najmniej 1,70, gdyż poniżej tej wartości stal krzepnie co najmniej częściowo w austenicie pierwotnym, co zwiększa podatność na pęknięcia taśmy i powoduje powstawanie pęknięć wzdłużnych, których należy całkowicie unikać. Dla stosunku Crrówn./Nirówn. wyższego od 1,90, skurcz związany z przemianą ferryt-austenit staje się zbyt znaczny, i powstawanie mikropęknięć staje się wówczas nieuniknione. Ponadto, zawartość procentowa ferrytu w taśmie staje się zbyt wysoka, co może spowodować pęknięcia po ukształtowaniu wyrobu finalnego wykonanego z tak odlewanych taśm.
Inne warunki analityczne dla odlewanej stali są klasyczne, przez wzgląd na najpowszechniejsze austenityczne stale nierdzewne, zwłaszcza typu 304 i podobne. Jest oczywiste, że i inne pierwiastki, poza podanymi, mogą występować w stali jako zanieczyszczenia lub pierwiastki stopowe w nieznacznej ilości, o ile nie modyfikują one znacznie warunków krzepnięcia i napięcia powierzchniowego ciekłej stali na powierzchni cylindrów, co byłoby potwierdzone brakiem mikropęknięć na wytwarzanych taśmach.
Jak podkreślono, rodzaj gazu obojętnego otaczającego menisk, ma znaczny wpływ na warunki zetknięcia stali z powierzchnią cylindrów, a zwłaszcza na sposób, w jaki dokonuje się wymiana ciepła jako „negatyw” chropowatości cylindrów na powierzchnię taśmy, i na ryzyko tworzenia się mikropęknięć. Przy zastosowaniu gazu całkowicie lub częściowo nierozpuszczalnego w stali, takiego jak argon lub hel, stal podczas krzepnięcia nie przenika lub przenika bardzo mało we wgłębienia powierzchni cylindra. Wydzielanie ciepła dokonuje się więc praktycznie tylko na wprost wierzchołków chropowatości. Ta nierównomierność jest korzystna po pojawieniu się wielu mikropęknięć. Natomiast, przy zastosowaniu gazu obojętnego zawierającego znaczną ilość gazu rozpuszczalnego w stali, takiego jak azot, wodór, amoniak, CO2, który utworzony jest w całości przez gaz lub mieszaninę takich gazów, stal odpowiednio wnika we wgłębienia powierzchni cylindrów, i wydzielanie się ciepła przy pierwszym zetknięciu jest znaczne. Ponadto, zmniejsza to nierównomierność wydzielania się ciepła na wprost wierzchołków i wgłębień. W praktyce, uwzględniając inne warunki odlewania wymagane dla składu metalu i chropowatość powierzchni cylindrów, granicę dolnej zawartości gazu obojętnego w gazie lub mieszaninie gazów rozpuszczalnych w stali ustala się na 50% objętościowych.
Warunki, które zostaną opisane poniżej prowadzą do żądanych wyników w przypadku, w którym cylindry mają na swojej powierzchni połączone wgłębienia o średnicy w zakresie od 100 do 1500 mm i głębokości w zakresie od 20 do 150 mm.
Poniżej podane zostaną przykłady zastosowania, które zilustrują wynalazek i przedstawią uzasadnienie co do jego wymogów.
P r z y k ł a d 1
Odlano między cylindrami taśmy z austenitycznych stali nierdzewnych, o grubości 3 mm. Powierzchnie cylindrów zawierały połączone wgłębienia o średniej średnicy 1000 mm i średniej głębokości 100 mm. Gaz obojętny otaczający menisk zawierał 40% argonu i 60% azotu. Skład stali zmieniał się w następujących granicach: C od 0,02 do 0,06%; Mn od 1,3 do 1,6%; P od 0,019 do 0,024%; Si od 0,34 do 0,45%; Cr od 18,0 do 18,7%; Ni od 8,6 do 9,8%; S od 0,0005 do 0,0446%. Stosunek Crrówn/Nirówn. odlewanych stali zmieniał się od 1,79 do 1,85. Zmierzono gęstość powierzchniową mikropęknięć na taśmach tak odlewanych i porównano wyniki tych pomiarów z zawartością siarki w stalach odlewanych. Tabela 1 przedstawia wnioski z tych prób.
PL 194 231 B1
T a b e l a 1
Wpływ zawartości siarki w stali na gęstość powierzchniową mikropęknięć
| S% | Liczba mikropęknięć na dm2 |
| 0,0005 | 110 |
| 0,0028 | 75 |
| 0,0066 | 10 |
| 0,0075 | 0 |
| 0,0080 | 0 |
| 0,0150 | 0 |
| 0,0388 | 0 |
| 0,0446 | 0 |
W tych przykładach, gdzie stosunek Crrówn/Nirówn. odlewanych stali wynosił od 1,79 do 1,85 i zmieniał się tylko w bardzo wąskich granicach, wynika jasno, że zaobserwowana gęstość mikropęknięć zależy w znacznym stopniu od zawartości siarki w stali. Dla zawartości siarki wyższych od 0,007%, nie zaobserwowano mikropęknięć, podczas gdy dla zawartości siarki niskich i bardzo niskich, mikropęknięcia występują w znacznych ilościach. Na podstawie tych wyników ustalono krzywą z fig. 1.
P r z y k ł a d 2
Odlano między cylindrami taśmy o grubości 3,8 mm z austenitycznej stali nierdzewnej, której skład podano w tabeli 2. Cylindry miały chropowatość powierzchni scharakteryzowaną występowaniem połączonych wgłębień o średniej średnicy 1000 mm i o średniej głębokości 120 mm.
T a b e l a 2
Skład chemiczny stali z przykładu 2
| Stal | C% | Mn% | P% | S% | Si% | Ni% | Cr% | Cu% | Mo% | N% | Crrówn./Nirówn. |
| A | 0,038 | 0,87 | 0,019 | 0,004 | 0,451 | 8,61 | 18,28 | 0,128 | 0,071 | 0,0456 | 1,82 |
| B | 0,035 | 0,82 | 0,021 | 0,019 | 0,562 | 8,58 | 18,23 | 0,114 | 0,218 | 0,0535 | 1,85 |
| C | 0,015 | 1,57 | 0,020 | 0,005 | 0,510 | 10,16 | 18,25 | 0,108 | 0,082 | 0,0423 | 1,64 |
| D | 0,053 | 1,50 | 0,023 | 0,039 | 0,266 | 9,07 | 18,11 | 0,264 | 0,299 | 0,0509 | 1,62 |
Podczas odlewania tych stali, zmieniono skład gazu obojętnego występującego w pobliżu menisku, zmieniając odpowiednio proporcje argonu i azotu, i zmierzono na odlewanych taśmach gęstość powierzchniową zaobserwowanych mikropęknięć dla różnych składów użytego gazu obojętnego. Wyniki podano w tabeli 3.
PL 194 231 B1
T a b e l a 3
Wpływ składu gazu obojętnego na gęstość powierzchniową mikropęknięć taśmy, zależnie od zawartości siarki i stosunku Crrówn./Nirówn. odlewanej stali
| Argon %/Azot % | Stal A mikropęknięcia/dm2 | Stal B mikropęknięcia/dm2 | Stal C mikropęknięcia/dm2 | Stal D mikropęknięcia/dm2 |
| 0/100 | 200 | 0 | 0 | 0 |
| 10/90 | 290 | 0 | 0 | 0 |
| 20/80 | 280 | 0 | 0 | 0 |
| 30/70 | 320 | 0 | 5 | 0 |
| 40/60 | 330 | 0 | 20 | 0 |
| 50/50 | 370 | 0 | 40 | 0 |
| 60/40 | 350 | 5 | 70 | 15 |
| 70/30 | 40 | 110 | 30 | |
| 80/20 | 110 | 130 | 120 |
Te próby pokazały, że stal A, która ma zadowalający stosunek Crrówn/Nirówn. ale małą zawartość siarki, regularnie posiadała mikropęknięcia w znacznej ilości, niezależnie od składu gazu obojętnego. Stal C ma nieco wyższą zawartość siarki, co wystarcza, aby znacznie polepszyć jakość powierzchni taśmy, i nie zaobserwowano mikropęknięć wówczas, gdy zawartość azotu w gazie obojętnym wynosiła co najmniej 80%. Jednak, ten wynik nie może być uważany za całkowicie zadawalający, ponieważ konieczność utrzymania zawartości azotu w gazie obojętnym na wysokim poziomie redukuje możliwości operatora w zakresie sterowania instalacją odlewniczą w sposób dokładny. W rezultacie, skład gazu obojętnego jest parametrem, który trzeba regulować, aby kontrolować intensywność wymiany ciepła między cylindrami i metalem, na przykład, zmieniając wypukłość cylindrów, która wpływa na kształt taśmy, tak jak w rozwiązaniu według europejskiego opisu patentowego EP-A-0 736 350. Wyniki otrzymane w przypadku stali C prowadzą do wniosku, że zawartość siarki o wartości 0,005% nie może wchodzić w zakres wynalazku.
Natomiast, taśmy odlewane ze stali B i D nie mają mikropęknięć, o ile zawartość azotu w gazie obojętnym wynosi co najmniej 50%. Zawartości siarki w tych stalach wynoszą, odpowiednio, 0,019% i 0,039%, a ich stosunki Crrówn/Nirówn. wynoszą, odpowiednio, 1,82 i 1,64. Te przykłady wykonania wchodzą więc w zakres wynalazku. Wynalazek stosuje się dla przypadku stali mającej stosunek Crrówn/Nirówn. zawarty między 1,70 i 1,90, gdyż zakres ten odpowiada stalom, w których dodaje się mniejszą ilość pierwiastka austenitotwórczego (takiego jak nikiel) niż w przypadku stali mających niższy stosunek Crrówn/Nirówn., które są przez to bardziej ekonomiczne przy wytwarzaniu.
Claims (3)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej, grubości mniejszej lub równej 10 mm między dwoma chłodzonymi cylindrami obracającymi się dokoła osi poziomych, bezpośrednio z ciekłego metalu zawierającego, w procentach wagowych, C < 0,08%, Si < 1%, P < 0,045%, Mn < 2%, S < 0,030%, Cr w zakresie od 17 do 20% oraz Ni w zakresie od 8 do 10,5%, znamienny tym, że:- stosuje się ciekły metal, który w procentach wagowych zawiera C < 0,08%, Si < 1%, P < < 0,04%, Mn < 2%, Cr w zakresie od 17 do 20%, Ni w zakresie od 8 do 10,5%, S w zakresie od 0,007 do 0,040%, przy czym resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania,PL 194 231 B1- wybiera się stosunek Crrówn./Nirówn., którego wielkość zawarta jest w przedziale od 1,70 do 1,90, przy czymCrrówn. (%) = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + 2 Nb(%) + 3 Ti(%), aNirówn. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + 14,2 N(%) + Cu(%),- dobiera się powierzchnię cylindrów zawierającą połączone ze sobą wgłębienia o przekroju poprzecznym w przybliżeniu kołowym lub eliptycznym, o średnicy od 100 do 1500 mm i głębokości od 20 do 150 mm,- stosuje się gaz obojętny otaczający menisk, który jest gazem rozpuszczalnym w stali lub mieszaniną takich gazów, albo złożony z co najmniej 50% objętościowych takiego gazu lub mieszaniny gazowej.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się gaz obojętny, który jest mieszaniną zawierającą objętościowo od 50 do 100% azotu i od 50 do 0% argonu.
- 3. Taśma z austenitycznej stali nierdzewnej, o grubości mniejszej lub równej 10 mm, odlana z ciekłego metalu zawierającego, w procentach wagowych, C < 0,08%, Si < 1%, P < 0,045%, Mn < 2%, S < 0,030%, Cr w zakresie od 17 do 20% oraz Ni w zakresie od 8 do 10,5%, znamienna tym, że- skład stali w procentach wagowych zawiera C < 0,08%, Si < 1%, P < 0,04%, Mn < 2%, Cr w zakresie od 17 do 20%, Ni w zakresie od 8 do 10,5%, S w zakresie od 0,007 do 0,040%, przy czym resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania,- stosunek Crrówn/Nirówn zawarty jest w przedziale od 1,70 do 1,90, przy czym Crrówn (%) = = Cr(%) + 1,37 Mo(%) + 1,5 Si(%) + 2 Nb(%) + 3 Ti(%), a Nirówn. (%) = Ni(%) + 0,31 Mn(%) + 22 C(%) + + 14,2 N(%) + Cu(%) oraz, że- powierzchnia taśmy jest wolna od mikropęknięć.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9905052A FR2792560B1 (fr) | 1999-04-22 | 1999-04-22 | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable austenitique d'excellente qualite de surface, et bandes ainsi obtenues |
| PCT/FR2000/000780 WO2000064612A1 (fr) | 1999-04-22 | 2000-04-12 | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable austentique d'excellente qualite de surface, et bandes ansi obtenues |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL351566A1 PL351566A1 (en) | 2003-05-05 |
| PL194231B1 true PL194231B1 (pl) | 2007-05-31 |
Family
ID=9544705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL00351566A PL194231B1 (pl) | 1999-04-22 | 2000-04-12 | Sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej oraz taśma z austenitycznej stalinierdzewnej |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6739383B1 (pl) |
| EP (1) | EP1185387B1 (pl) |
| JP (1) | JP4454868B2 (pl) |
| KR (1) | KR100636868B1 (pl) |
| CN (1) | CN1187148C (pl) |
| AT (1) | ATE229391T1 (pl) |
| AU (1) | AU767990B2 (pl) |
| BR (1) | BR0009894A (pl) |
| CZ (1) | CZ296650B6 (pl) |
| DE (1) | DE60000997T2 (pl) |
| DK (1) | DK1185387T3 (pl) |
| ES (1) | ES2188523T3 (pl) |
| FR (1) | FR2792560B1 (pl) |
| PL (1) | PL194231B1 (pl) |
| PT (1) | PT1185387E (pl) |
| RU (1) | RU2239518C2 (pl) |
| SI (1) | SI1185387T1 (pl) |
| SK (1) | SK286180B6 (pl) |
| TR (1) | TR200103014T2 (pl) |
| TW (1) | TW434058B (pl) |
| WO (1) | WO2000064612A1 (pl) |
| ZA (1) | ZA200108666B (pl) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005038066A1 (ja) * | 2003-10-20 | 2005-04-28 | Kubota Corporation | 時効延性及びクリープ破断強度に優れた水素製造反応管用耐熱鋳鋼 |
| DE10349400B3 (de) * | 2003-10-21 | 2005-06-16 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen von gegossenem Stahlband |
| CN100493745C (zh) * | 2006-06-23 | 2009-06-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 双辊薄带连铸方法 |
| DE102007003548B3 (de) * | 2007-01-24 | 2008-09-04 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Gießwalze für eine Zweiwalzengießvorrichtung und Zweiwalzengießvorrichtung |
| US7975754B2 (en) * | 2007-08-13 | 2011-07-12 | Nucor Corporation | Thin cast steel strip with reduced microcracking |
| AU2008100847A4 (en) | 2007-10-12 | 2008-10-09 | Bluescope Steel Limited | Method of forming textured casting rolls with diamond engraving |
| KR101239589B1 (ko) | 2010-12-27 | 2013-03-05 | 주식회사 포스코 | 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| US20130126121A1 (en) | 2011-11-17 | 2013-05-23 | Nucor Corporation | Method of continuous casting thin steel strip |
| KR101360660B1 (ko) * | 2011-12-27 | 2014-02-07 | 주식회사 포스코 | 에지 품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강판의 제조방법 |
| KR101510506B1 (ko) | 2012-12-26 | 2015-04-08 | 주식회사 포스코 | 스컴의 생성을 저감시킨 쌍롤식 박판 주조 방법 |
| CN103255352B (zh) * | 2013-04-19 | 2015-05-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超低碳奥氏体不锈钢棒材中提高形成奥氏体的方法 |
| JP6347864B1 (ja) * | 2017-03-24 | 2018-06-27 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼スラブの製造方法 |
| CN107030264B (zh) * | 2017-04-27 | 2019-04-26 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 一种超级奥氏体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺 |
| CN109778077B (zh) * | 2017-11-10 | 2021-01-08 | 大连华锐重工集团股份有限公司 | 一种核主泵泵壳材料的冶炼方法 |
| US12515246B2 (en) | 2018-03-02 | 2026-01-06 | Nippon Steel Corporation | Manufacturing method for slab and continuous casting equipment |
| CN108239724A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-07-03 | 冯满 | 一种合金钢 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5103895A (en) * | 1989-07-20 | 1992-04-14 | Nippon Steel Corporation | Method and apparatus of continuously casting a metal sheet |
| ATE182284T1 (de) * | 1993-11-18 | 1999-08-15 | Bhp Steel Jla Pty Ltd | Giessen eines kontinuierlichen stahlbandes auf eine oberfläche mit bestimmter rauhigkeit |
| FR2746333B1 (fr) * | 1996-03-22 | 1998-04-24 | Usinor Sacilor | Procede de coulee continue d'une bande d'acier inoxydable austenitique sur une ou entre deux parois mobiles dont les surfaces sont pourvues de fossettes, et installation de coulee pour sa mise en oeuvre |
-
1999
- 1999-04-22 FR FR9905052A patent/FR2792560B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-04-12 SI SI200030035T patent/SI1185387T1/xx unknown
- 2000-04-12 KR KR1020017013393A patent/KR100636868B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-12 WO PCT/FR2000/000780 patent/WO2000064612A1/fr not_active Ceased
- 2000-04-12 PL PL00351566A patent/PL194231B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2000-04-12 DK DK00915237T patent/DK1185387T3/da active
- 2000-04-12 EP EP00915237A patent/EP1185387B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-12 TR TR2001/03014T patent/TR200103014T2/xx unknown
- 2000-04-12 DE DE60000997T patent/DE60000997T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-12 AT AT00915237T patent/ATE229391T1/de active
- 2000-04-12 US US09/959,210 patent/US6739383B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-12 ES ES00915237T patent/ES2188523T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-12 SK SK1460-2001A patent/SK286180B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2000-04-12 BR BR0009894-9A patent/BR0009894A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-04-12 AU AU36618/00A patent/AU767990B2/en not_active Ceased
- 2000-04-12 CZ CZ20013776A patent/CZ296650B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-04-12 PT PT00915237T patent/PT1185387E/pt unknown
- 2000-04-12 RU RU2001131423/02A patent/RU2239518C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2000-04-12 JP JP2000613594A patent/JP4454868B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-04-12 CN CNB008077630A patent/CN1187148C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-26 TW TW089107657A patent/TW434058B/zh not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-10-22 ZA ZA200108666A patent/ZA200108666B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1351528A (zh) | 2002-05-29 |
| ES2188523T3 (es) | 2003-07-01 |
| PT1185387E (pt) | 2003-04-30 |
| AU767990B2 (en) | 2003-11-27 |
| KR100636868B1 (ko) | 2006-10-19 |
| TR200103014T2 (tr) | 2002-03-21 |
| EP1185387B1 (fr) | 2002-12-11 |
| ATE229391T1 (de) | 2002-12-15 |
| PL351566A1 (en) | 2003-05-05 |
| DK1185387T3 (da) | 2003-03-24 |
| SK286180B6 (sk) | 2008-04-07 |
| AU3661800A (en) | 2000-11-10 |
| CZ20013776A3 (cs) | 2002-03-13 |
| RU2239518C2 (ru) | 2004-11-10 |
| CN1187148C (zh) | 2005-02-02 |
| TW434058B (en) | 2001-05-16 |
| SK14602001A3 (sk) | 2002-05-09 |
| FR2792560B1 (fr) | 2001-06-01 |
| DE60000997T2 (de) | 2003-07-17 |
| FR2792560A1 (fr) | 2000-10-27 |
| EP1185387A1 (fr) | 2002-03-13 |
| ZA200108666B (en) | 2004-06-30 |
| BR0009894A (pt) | 2002-01-15 |
| JP2002542039A (ja) | 2002-12-10 |
| JP4454868B2 (ja) | 2010-04-21 |
| DE60000997D1 (de) | 2003-01-23 |
| WO2000064612A1 (fr) | 2000-11-02 |
| CZ296650B6 (cs) | 2006-05-17 |
| SI1185387T1 (en) | 2003-04-30 |
| KR20010113824A (ko) | 2001-12-28 |
| US6739383B1 (en) | 2004-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL194231B1 (pl) | Sposób odlewania ciągłego taśm z austenitycznej stali nierdzewnej oraz taśma z austenitycznej stalinierdzewnej | |
| KR101094568B1 (ko) | 낮은 표면 거칠기와 낮은 다공성을 가진 캐스팅 강 스트립 | |
| RU2294386C2 (ru) | Способ изготовления стальной полосы | |
| KR101555229B1 (ko) | 마이크로크랙킹이 감소된 박판 주조 강철 스트립 | |
| KR101766550B1 (ko) | 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
| PL183032B1 (pl) | Sposób odlewania ciągłego nierdzewnej austenitycznej taśmy stalowej na jednej lub pomiędzy dwiema ruchomymi ściankami o powierzchniach mających wgłębienia | |
| KR20120016369A (ko) | 연속박판 주조기를 이용한 듀플렉스 스테인레스 강의 제조방법 | |
| KR100647147B1 (ko) | 미세 균열이 없는 페라이트계 스테인리스강 스트립의 연속주조 방법 | |
| KR100943014B1 (ko) | 특히 아연도금용을 목적으로 한 탄소강 금속 제품, 그 제조방법 및 금속 중간 생성물의 제조방법 | |
| KR100450611B1 (ko) | 표면품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스강의 연주주편제조방법 | |
| KR101412537B1 (ko) | 보론 첨가 고탄소강의 크랙 저감 방법 | |
| RU2307002C2 (ru) | Способ изготовления стальной полосы | |
| KR102020405B1 (ko) | 표면품질이 우수한 고질소 스테인리스강 및 이의 제조방법 | |
| KR20040059354A (ko) | 니오븀(Ｎｂ)첨가 강의 연속주조주편의 코너크랙 저감방법 | |
| KR101977492B1 (ko) | 고질소 오스테나이트계 스테인리스 강 및 그 제조방법 | |
| KR101130718B1 (ko) | 쌍롤식 박판 주조 공정에서의 고망간강 생산방법 | |
| CN118023490B (zh) | 一种超厚马氏体不锈钢的连铸方法 | |
| KR102031424B1 (ko) | 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강 및 이의 제조방법 | |
| JP2025172446A (ja) | Ｃｕ含有鋼の連続鋳造方法 | |
| MXPA01010506A (en) | Method for continuously casting between two rolls austenitic stainless steel strips with excellent surface quality and resulting strips | |
| JPS63210257A (ja) | 耐熱鋼及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20120412 |