PL196670B1 - Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem - Google Patents
Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenemInfo
- Publication number
- PL196670B1 PL196670B1 PL346778A PL34677899A PL196670B1 PL 196670 B1 PL196670 B1 PL 196670B1 PL 346778 A PL346778 A PL 346778A PL 34677899 A PL34677899 A PL 34677899A PL 196670 B1 PL196670 B1 PL 196670B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- steam
- pressure
- ethylene
- heat
- ethylene oxide
- Prior art date
Links
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 25
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 16
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 title claims abstract description 16
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 title 1
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 27
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 14
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 claims description 9
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 claims description 9
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 claims description 8
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 claims description 8
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims description 7
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 abstract description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 8
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 5
- MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N diethylene glycol Chemical compound OCCOCCO MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 3
- CXWXQJXEFPUFDZ-UHFFFAOYSA-N tetralin Chemical compound C1=CC=C2CCCCC2=C1 CXWXQJXEFPUFDZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 2
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/32—Separation; Purification
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/09—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by hydrolysis
- C07C29/10—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by hydrolysis of ethers, including cyclic ethers, e.g. oxiranes
- C07C29/103—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by hydrolysis of ethers, including cyclic ethers, e.g. oxiranes of cyclic ethers
- C07C29/106—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by hydrolysis of ethers, including cyclic ethers, e.g. oxiranes of cyclic ethers of oxiranes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/02—Synthesis of the oxirane ring
- C07D301/03—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds
- C07D301/04—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen
- C07D301/08—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen in the gaseous phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D303/00—Compounds containing three-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom
- C07D303/02—Compounds containing oxirane rings
- C07D303/04—Compounds containing oxirane rings containing only hydrogen and carbon atoms in addition to the ring oxygen atoms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K27/00—Plants for converting heat or fluid energy into mechanical energy, not otherwise provided for
- F01K27/02—Plants modified to use their waste heat, other than that of exhaust, e.g. engine-friction heat
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
- F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
- F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Epoxy Compounds (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpo srednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem przy zastosowaniu wody jako no snika ciep la do odprowadzania ciep la reakcji, przy czym po- wstaje para wodna o ci snieniu wzrastaj acym w sposób ci ag ly podczas eksploatacji, któr a to par e wodn a nast epnie si e rozpr eza, znamienny tym, ze rozpr ezanie pary wodnej nast epuje w jednej lub kilku turbinach parowych przeciwpr eznych T. PL PL PL PL
Description
| RZECZPOSPOLITA POLSKA | (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (21) Numer zgłoszenia: 346778 | (11) 196670 |
| (13) | B1 | |
| Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej | (22) Data zgłoszenia: 20.09.1999 (86) Data i numer zgłoszenia międzynarodowego: 20.09.1999, PCT/EP99/06941 (87) Data i numer publikacji zgłoszenia międzynarodowego: 30.03.2000, WO00/17177 PCT Gazette nr 13/00 | (51) Int.Cl. C07D 301/10 (2006.01) |
Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem
| (30) Pierwszeństwo: 23.09.1998,DE,19843654.8 | (73) Uprawniony z patentu: BASF AKTIENGESELLSCHAFT, Ludwigshafen,DE |
| (43) Zgłoszenie ogłoszono: 25.02.2002 BUP 05/02 | (72) Twórca(y) wynalazku: Gerhard Theis,Maxdorf,DE Frans Vansant,Kalmthout,BE |
| (45) O udzieleniu patentu ogłoszono: 31.01.2008 WUP 01/08 | (74) Pełnomocnik: Urszula Borowska-Kryśka, PATPOL Sp. z o.o. |
(57) 1. Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem przy zastosowaniu wody jako nośnika ciepła do odprowadzania ciepła reakcji, przy czym powstaje para wodna o ciśnieniu wzrastającym w sposób ciągły podczas eksploatacji, którą to parę wodną następnie się rozpręża, znamienny tym, że rozprężanie pary wodnej następuje w jednej lub kilku turbinach parowych przeciwprężnych T.
PL 196 670 B1
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania tlenku etylenu (zwanego dalej EO) przez bezpośrednie utlenianie etylenu oraz sposób uzyskiwania glikolu z EO przez hydrolizę, odwadnianie ciśnieniowe, odwadnianie próżniowe i następnie destylację oczyszczającą.
Obecnie EO wytwarza się na skalę przemysłową przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem w obecności katalizatorów ze srebra. Reakcja ta jest silnie egzotermiczna (całkowity efekt cieplny 225 do 400 kJ na mol etylenu), pracuje się zatem w celu odprowadzenia nadmiernego ciepła reakcji zwykle z reaktorami mającymi wiązki rur, przy czym mieszaninę reakcyjną prowadzi się przez rury, a między rurami krąży jako nośnik ciepła wrząca ciecz, na przykład nafta świetlna lub tetralina, ostatnio często woda. Przedmiotem wynalazku jest sposób, według którego jako nośnik ciepła stosuje się wodę.
Takie sposoby opisane są na przykład w Ullmanns Encyclopedia of Industrial Chemistry, wyd. 5, tom A 10, str. 117 i kolejne. Zgodnie z tymi sposobami, etylen i tlen podaje się do okrężnego strumienia gazu, zawierającego oprócz substratów reakcji gazy obojętne i produkt uboczny całkowitego utleniania etylenu, dwutlenek węgla.
Para wodna powstająca podczas bezpośredniego utleniania etylenu w znanym sposobie jest rozprężana z reguły przez zawór do ciśnienia sieci cieplnej (parowej). Przy tym, nie wykorzystuje się zawartości energetycznej pary wodnej z rozprężania.
Znaczny udział tlenku etylenu (EO) z produkcji światowej jest z wzrostową tendencją przerabiany dalej w glikol monoetylenowy. W celu poprawienia selektywności hydrolizy EO, reaktor hydrolizujący eksploatuje się przy dużym nadmiarze wody (stosunek wagowy woda:EO do 15:1). Wskutek tego można zmniejszyć udział glikoli wyższego rzędu, zwłaszcza glikolu dwuetylenowego, trójetylenowego itd. Reaktor hydrolizujący eksploatuje się zwykle przy temperaturach od 120°C do 250°C i przy ciśnieniach 30-40 barów. Produkt hydrolizy poddaje się najpierw odwadnianiu do zawartości wody resztkowej wynoszącej 100-200 ppm, a następnie rozdziela się na różne glikole w czystej postaci.
Odwadnianie prowadzi się z reguły w kaskadzie kolumn ustopniowanych według malejącego ciśnienia. Ze względu na integrację ciepła, zazwyczaj tylko wyparka z fazą osadową pierwszej kolumny ciśnieniowej ogrzewana jest świeżą parą, natomiast wszystkie następne kolumny ciśnieniowe ogrzewane są oparami poprzedzającej je każdorazowo kolumny. Zależnie od zawartości wody w odprowadzeniu z reaktora hydrolizującego i od poziomu ciśnienie/temperatura pary obcej stosowanej w wyparce z fazą osadową pierwszej kolumny, kaskada odwadniania ciś nieniowego składa się z 2 do 7 kolumn. Po odwadnianiu ciśnieniowym nastę puje odwadnianie próż niowe. Odwodniony roztwór zawierający glikole, podlega w kilku kolumnach rozkładowi na czyste materiały, glikol monoetylenowy, dwu- i trójetylenowy.
Zadaniem wynalazku jest optymalne energetyczne wykorzystanie pary wodnej powstającej w trakcie bezpośredniego utleniania tlenku etylenu przy zastosowaniu wody jako nośnika ciepła oraz polepszenie ekonomiczności sposobu wytwarzania EO i/lub glikolu monoetylenowego.
Rozwiązano to dzięki sposobowi wytwarzania EO przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem przy zastosowaniu wody jako nośnika ciepła, przy czym powstaje para wodna, którą się następnie rozpręża. Wynalazek charakteryzuje się tym, że rozprężanie pary wodnej przeprowadza się w jednej lub kilku turbinach parowych przeciwprężnych.
Turbiny parowe oznaczają jak wiadomo maszyny cieplne z obracającymi się ruchomymi częściami, w których różnica ciśnień stale płynącej pary, przetwarzana jest w jednym lub kilku etapach w pracę mechaniczną . Zależ nie od odprowadzenia pary rozróż nia się róż ne typy turbin parowych: w tak zwanych turbinach parowych przeciwprężnych energia pary odlotowej jest stosowana jeszcze do innych celów, najczęściej do ogrzewania.
W sposobie według wynalazku można stosować zasadniczo każdą turbinę parową przeciwprężną.
Turbiny parowe eksploatuje się zazwyczaj przez doprowadzenie pary w stałych warunkach. Natomiast, według wynalazku, turbinę parową eksploatuje się z wzrastającą w sposób ciągły ilością pary i wzrastającym ciśnieniem pary. Decydujące dla ekonomiczności tego rozwiązania są warunki (ilość pary, ciśnienie) w czasie średnim.
Katalizatory techniczne stosowane przy utlenianiu etylenu, ogólnie zawierające do 15% wag. srebra w postaci drobno-cząsteczkowej warstwy na nośniku, tracą na aktywności wraz ze wzrastającym czasem eksploatacji, a selektywność utleniania cząstkowego tlenku etylenu zmniejsza się. Aby
PL 196 670 B1 wraz ze wzrastającym czasem eksploatacji utrzymać na stałym poziomie ilość produkcyjną urządzenia EO, musi być podwyższona temperatura reakcji przy jednakowym przerobie, poprzez co zwiększa się ciśnienie zbierającej się pary wodnej. Jednocześnie malejąca selektywność prowadzi do większych ilości pary. W konwencjonalnych wielkoprzemysłowych instalacjach uzyskuje się często na początku eksploatacji ciśnienie pary wodnej w zakresie 30 barów, z ciągłym wzrostem w trakcie czasu użytkowania 2 lat do wartości około 65 barów.
Zależnie od energii jaka jest do dyspozycji, turbina(y) parowa(e) może (mogą) napędzać jedną lub kilka maszyn roboczych, zwłaszcza pomp procesowych (do tłoczenia krążącej wody) albo sprężarek (do gazowych strumieni procesowych) i/lub jeden lub kilka generatorów.
Para wodna doprowadzona do turbiny parowej (turbin parowych) ma z reguły ciśnienie od 25 do 70 barów, korzystnie od 30 do 65 barów.
W szczególnie korzystnej postaci wykonania sposobu, parę wodną powstają c ą przy bezpoś rednim utlenianiu etylenu, rozpręża się w sposobie uzyskiwania glikolu monoetylenowego z tlenku etylenu pochodzącego z hydrolizy, odwadniania ciśnieniowego, odwadniania próżniowego i następującej potem destylacji oczyszczającej, za pomocą turbiny parowej (turbin parowych) do ciśnienia wyparki z fazą osadową kolumny odwadniania ciśnieniowego albo wyparki z fazą osadową pierwszej kolumny odwadniania ciśnieniowego w kaskadzie, zaś parę odlotową z turbiny parowej (turbin parowych) stosuje się do ogrzewania kolumny odwadniania ciśnieniowego albo pierwszej kolumny odwadniania ciśnieniowego w kaskadzie.
Za pomocą odpowiedniego projektu stopni odwadniania ciśnieniowego glikolu, ilość pary potrzebna do odwadniania ciśnieniowego może być zbliżona do ilości pary wytworzonej w bezpośrednim utlenianiu etylenu. Poprzez to wyraźnie redukuje się zużycie zewnętrznej pary wysokociśnieniowej w czasie ś rednim.
Ogrzewanie kolumny odwadniania ciśnieniowego albo pierwszej kolumny odwadniania ciśnieniowego w kaskadzie następuje za pomocą wyparki z fazą osadową, a kondensat zawracany jest do etapu reakcji EO.
Według innych postaci wykonania wynalazku, rozprężanie następuje za pomocą turbiny parowej (turbin parowych) do ciśnienia sieci cieplnej (parowej) albo do ciśnienia roboczego urządzeń odbiorczych, jak iniektory parowe albo wyparki z fazą osadową.
Za pomocą sposobu według wynalazku, właściwe zużycie energii urządzenia do EO i/lub glikolu monoetylenowego może być obniżone przez wysoki stopień integracji cieplnej. Kolumny w sposobie wytwarzania glikolu (glikolowym) mogą być eksploatowane w przeważającej części przy zastosowaniu zanieczyszczonej pary pochodzącej z odwadniania ciśnieniowego. Dostarczanie z zewnątrz pary wysokociśnieniowej w czasie średnim ulega znacznej redukcji.
Najekonomiczniejsze i najtańsze pod względem energetycznym rozwiązanie dostosowane jest do miejscowych warunków ramowych, zwłaszcza poziomu sieci parowych oraz cen energii.
Urządzenie zostanie bliżej wyjaśnione na podstawie rysunku i przykładów wykonania.
Dane dotyczące strumienia w poniższych przykładach dotyczą średnich wartości okresu eksploatacji katalizatora w reakcji EO.
Figura 1 przedstawia schematycznie przykład wielokrotnego użycia pary z reakcji EO w turbinie parowej przeciwprężnej z przyłączonym generatorem i rozprężaniem do przeciwciśnienia wyparki z fazą osadową pierwszego stopnia odwadniania ciśnieniowego glikolu. Dane dotyczące strumienia przedstawione są w tabeli 1. Parę nasyconą 1 pobraną z bębna parowego D reaktora EO rozpręża się w turbinie parowej przeciwprężnej T do ciś nienia 21 barów abs. Turbina T napę dza generator G do wytwarzania prądu (np. 400V). Zależnie od sprawności turbiny T moc napędowa wynosi około 2 MW. Rozprężanie w turbinie T przechodzi do zakresu pary nasyconej, dlatego też w oddzielaczu A oddzielany jest kondensat 2 i para nasycona 3. Kondensat 2 pompuje się z powrotem do bębna parowego D. Parę nasyconą 3 doprowadza się do wyparki z fazą osadową S pierwszego stopnia odwadniania ciśnieniowego glikolu. Przy nie wystarczającej ilości, parę nasyconą 3 uzupełnia się parą sieciową 4.
Kondensat 6 odpływający z wyparki z fazą osadową S również pompuje się z powrotem do bębna parowego D.
Figura 2 przedstawia drugi przykład. Rozprężanie następuje tutaj do przeciwciśnienia 5 barów abs. (dane strumienia patrz tabela 2). Turbina parowa T może napędzać jedną lub kilka maszyn roboczych M (pompy procesowe, sprężarki) z mocą około 2,7 MW. Parę nasyconą doprowadza się w większej części do wyparki z fazą osadową szlamowej S kolumny (strumień 5). Pozostałą parę nasyconą 4 podaje się do sieci parowej N.
PL 196 670 B1
Figura 3 przedstawia trzeci przykład. Rozprężanie następuje do przeciwciśnienia 17 barów abs. (dane strumienia patrz tabela 3). Turbina parowa T. napędza generator G do wytwarzania prądu (np. 400 V) z mocą około 3,8 MW. Parę nasyconą doprowadza się w większej części do sieci parowej N (strumień 4). Za pomocą strumienia cząstkowego 5 eksploatuje się jeden lub kilka iniektorów parowych I. W przedstawionym przykładzie za pomocą iniektorów ogrzewa się osad kolumny K i równocześnie odpływający strumień osadu chłodzi się przez wytwarzanie podciśnienia w przyłączonym pojemniku B (chłodzenie wyparne). Kondensat doprowadza się przy tym do wody procesowej W.
T a b e l a 1
| strumień nr 1 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |
| strumień całkowity | t/h | 52,3 | 2,6 | 49,7 | 9,3 | 59 | 59 |
| ciśnienie | barabs | 53 | 21 | 21 | 41 | 21 | 21 |
| temperatura | °C | 268 | 215 | 215 | 400 | 242 | 215 |
| g | f | g | g | g | f |
g: postać gazowa f: postać płynna
T a b e l a 2
| strumień nr 1 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |
| strumień całkowity | t/h | 31,4 | 2,8 | 28,6 | 12,6 | 16 | 16 |
| ciśnienie | barabs | 53 | 5 | 5 | 5 | 5 | 5 |
| temperatura | °C | 268 | 152 | 152 | 152 | 152 | 152 |
| g | f | g | g | g | f |
g: postać gazowa f: postać płynna
T a b e l a 3
| strumień nr 1 | 1 | 2 | 3 | 4 | c, | 6 | |
| strumień całkowity | t/h | 83,7 | 4,8 | 78,6 | 63,4 | 15,5 | |
| ciśnienie | barabs | 53 | 17 | 17 | 17 | 17 | |
| temperatura | °C | 268 | 204 | 204 | 204 | 204 | |
| g | f | g | g | g |
g: postać gazowa f: postać płynna
Claims (5)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem przy zastosowaniu wody jako nośnika ciepła do odprowadzania ciepła reakcji, przy czym powstaje para wodna o ciśnieniu wzrastającym w sposób ciągły podczas eksploatacji, którą to parę wodną następnie się rozpręża, znamienny tym, że rozprężanie pary wodnej następuje w jednej lub kilku turbinach parowych przeciwprężnych T.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że turbina T (y) parowa (e) napędza (ją) jedną lub kilka maszyn roboczych M, zwłaszcza pomp procesowych i sprężarek i/lub jeden lub kilka generatorów G.
- 3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że para wodna doprowadzona do turbiny parowej (turbin parowych) T ma ciśnienie od 25 do 70 barów, korzystnie od 30 do 65 barów.
- 4. Sposób według jednego z zastrz.1-3, zgodnie z którym z tlenku etylenu otrzymuje się glikol monoetylenowy przez hydrolizę, odwadnianie ciśnieniowe, odwadnianie próżniowe i następnie destylację oczyszczającą, zaś parę wodną powstającą w trakcie bezpośredniego utleniania etylenu rozpręża się za pomocą turbiny parowej (turbin parowych) T do ciśnienia wyparki z fazą osadową S kolumnyPL 196 670 B1 odwadniania ciśnieniowego albo wyparki z fazą osadową S pierwszej kolumny odwadniania ciśnieniowego w kaskadzie, a parę odlotową z turbiny parowej (turbin parowych) T stosuje się do ogrzewania kolumny do odwadniania ciśnieniowego albo pierwszej kolumny do odwadniania ciśnieniowego w kaskadzie.
- 5. Sposób według jednego z zastrz. 1-3, znamienny tym, że rozprężanie następuje za pomocą turbiny parowej (turbin parowych) T do ciśnienia sieci cieplnej (parowej) N albo do ciśnienia roboczego urządzeń odbiorczych, zwłaszcza iniektorów parowych albo wyparek z fazą osadową.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843654A DE19843654A1 (de) | 1998-09-23 | 1998-09-23 | Verfahren zur Herstellung von Ethylenoxid durch Direktoxidation von Ethylen mit Luft oder Sauerstoff |
| PCT/EP1999/006941 WO2000017177A1 (de) | 1998-09-23 | 1999-09-20 | Verfahren zur herstellung von ethylenoxid durch direktoxidation von ethylen mit luft oder sauerstoff |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL346778A1 PL346778A1 (en) | 2002-02-25 |
| PL196670B1 true PL196670B1 (pl) | 2008-01-31 |
Family
ID=7881988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL346778A PL196670B1 (pl) | 1998-09-23 | 1999-09-20 | Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6397599B1 (pl) |
| EP (1) | EP1115713B1 (pl) |
| JP (1) | JP4582910B2 (pl) |
| KR (1) | KR100585360B1 (pl) |
| CN (1) | CN1150177C (pl) |
| AR (1) | AR020499A1 (pl) |
| AT (1) | ATE266014T1 (pl) |
| AU (1) | AU5979799A (pl) |
| BR (1) | BR9913938B1 (pl) |
| CA (1) | CA2343767C (pl) |
| DE (2) | DE19843654A1 (pl) |
| ES (1) | ES2221477T3 (pl) |
| ID (1) | ID27730A (pl) |
| MY (1) | MY121093A (pl) |
| PL (1) | PL196670B1 (pl) |
| RU (1) | RU2229477C2 (pl) |
| SA (1) | SA99200694B1 (pl) |
| TW (1) | TWI235154B (pl) |
| UA (1) | UA60382C2 (pl) |
| WO (1) | WO2000017177A1 (pl) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101851020B (zh) * | 2010-04-29 | 2012-02-01 | 浙江省电力试验研究院 | 直流锅炉定向氧化给水处理工艺 |
| JP2012214399A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Nippon Shokubai Co Ltd | エチレンオキシドの製造方法 |
| FR3001969B1 (fr) * | 2013-02-12 | 2015-08-21 | IFP Energies Nouvelles | Procede de production d'oxyde d'ethylene a partir d'un flux d'ethanol thermiquement integre |
| JP6391913B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2018-09-19 | 株式会社日本触媒 | エチレンオキシドの製造方法 |
| JP6174352B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2017-08-02 | 株式会社日本触媒 | エチレンオキシドの製造方法 |
| WO2014184751A1 (en) * | 2013-05-14 | 2014-11-20 | Saudi Basic Industries Corporation | Method and apparatus for improved efficiency in an ethylene oxide/ethylene glycol process |
| CN104819448B (zh) * | 2015-03-04 | 2017-04-05 | 中国天辰工程有限公司 | 一种环氧氯丙烷皂化工艺的能量供应系统 |
| CN104976671B (zh) * | 2015-06-26 | 2021-07-23 | 中国能源建设集团广东省电力设计研究院有限公司 | 背压式小汽机驱动给水泵的宽负荷供热节能系统 |
| KR101811561B1 (ko) * | 2017-09-29 | 2017-12-26 | 선테코 유한회사 | 복합화학공정 내의 증발스팀재압축기를 이용한 에너지 재활용 시스템 |
| CN109395580A (zh) * | 2018-12-10 | 2019-03-01 | 中石化上海工程有限公司 | 环氧乙烷-乙二醇装置含氧尾气的处理方法 |
| WO2025056707A1 (en) | 2023-09-13 | 2025-03-20 | Basf Se | Process for cleaning a compressor in a continuous process for the epoxidation of an olefin |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU56620A1 (pl) * | 1967-08-08 | 1968-11-14 | ||
| JPS507574B1 (pl) * | 1968-05-10 | 1975-03-27 | ||
| IT986732B (it) * | 1973-04-30 | 1975-01-30 | Snam Progetti | Procedimento per condurre reazioni di ossidazione parzialecon ossi geno di composti organici in fase vapore ed apparecchiatura atta a realizzare detto procedimento |
| JPS514110A (en) * | 1974-04-30 | 1976-01-14 | Snam Progetti | Kisoniokeru jukikagobutsunobubunsankaho oyobi soreojitsushisurutamenosochi |
| US4099383A (en) * | 1976-06-21 | 1978-07-11 | Texaco Inc. | Partial oxidation process |
| US4074981A (en) * | 1976-12-10 | 1978-02-21 | Texaco Inc. | Partial oxidation process |
| US4121912A (en) * | 1977-05-02 | 1978-10-24 | Texaco Inc. | Partial oxidation process with production of power |
| JPS5767573A (en) * | 1980-10-16 | 1982-04-24 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | Catalytic gas-phase oxidation of hydrocarbon and plant |
| US4759313A (en) * | 1987-10-30 | 1988-07-26 | Shell Oil Company | Ethylene oxide process improvement |
| DE3935030A1 (de) | 1989-10-20 | 1991-04-25 | Linde Ag | Verfahren zur synthese von ethylenoxid |
| JP2778878B2 (ja) * | 1991-09-12 | 1998-07-23 | 株式会社日本触媒 | エチレンオキシドの製造方法 |
-
1998
- 1998-09-23 DE DE19843654A patent/DE19843654A1/de not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-09-17 TW TW088116105A patent/TWI235154B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-09-20 ES ES99969411T patent/ES2221477T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 ID IDW20010668A patent/ID27730A/id unknown
- 1999-09-20 CN CNB998112852A patent/CN1150177C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 UA UA2001042716A patent/UA60382C2/uk unknown
- 1999-09-20 WO PCT/EP1999/006941 patent/WO2000017177A1/de not_active Ceased
- 1999-09-20 AT AT99969411T patent/ATE266014T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-09-20 DE DE59909416T patent/DE59909416D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 EP EP99969411A patent/EP1115713B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 RU RU2001111010/04A patent/RU2229477C2/ru active
- 1999-09-20 PL PL346778A patent/PL196670B1/pl unknown
- 1999-09-20 KR KR1020017003676A patent/KR100585360B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 AU AU59797/99A patent/AU5979799A/en not_active Abandoned
- 1999-09-20 US US09/762,797 patent/US6397599B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 MY MYPI99004060A patent/MY121093A/en unknown
- 1999-09-20 JP JP2000574087A patent/JP4582910B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-20 BR BRPI9913938-3A patent/BR9913938B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-09-20 CA CA002343767A patent/CA2343767C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-09-22 AR ARP990104763A patent/AR020499A1/es active IP Right Grant
- 1999-10-18 SA SA99200694A patent/SA99200694B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9913938B1 (pt) | 2009-08-11 |
| BR9913938A (pt) | 2001-06-12 |
| KR20010075292A (ko) | 2001-08-09 |
| CN1150177C (zh) | 2004-05-19 |
| US6397599B1 (en) | 2002-06-04 |
| JP4582910B2 (ja) | 2010-11-17 |
| DE59909416D1 (de) | 2004-06-09 |
| EP1115713B1 (de) | 2004-05-06 |
| MY121093A (en) | 2005-12-30 |
| PL346778A1 (en) | 2002-02-25 |
| CN1319098A (zh) | 2001-10-24 |
| AR020499A1 (es) | 2002-05-15 |
| WO2000017177A1 (de) | 2000-03-30 |
| TWI235154B (en) | 2005-07-01 |
| JP2003521454A (ja) | 2003-07-15 |
| EP1115713A1 (de) | 2001-07-18 |
| AU5979799A (en) | 2000-04-10 |
| ATE266014T1 (de) | 2004-05-15 |
| SA99200694B1 (ar) | 2006-08-21 |
| CA2343767C (en) | 2008-04-15 |
| KR100585360B1 (ko) | 2006-06-01 |
| RU2229477C2 (ru) | 2004-05-27 |
| DE19843654A1 (de) | 2000-03-30 |
| ID27730A (id) | 2001-04-26 |
| ES2221477T3 (es) | 2004-12-16 |
| UA60382C2 (uk) | 2003-10-15 |
| CA2343767A1 (en) | 2000-03-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20210388511A1 (en) | Process for electrochemical preparation of ammonia | |
| JP4392242B2 (ja) | 熱の回収手順 | |
| JP7410134B2 (ja) | メタノールを製造するための方法 | |
| PL196670B1 (pl) | Sposób wytwarzania tlenku etylenu przez bezpośrednie utlenianie etylenu powietrzem lub tlenem | |
| US4778567A (en) | Method for purification of ethylene oxide and recovery of heat thereof | |
| US4117250A (en) | Continuous process for producing alkylene glycols from alkylene carbonates | |
| EA013127B1 (ru) | Способ получения пропиленгликоля | |
| MX2007012453A (es) | Integracion de gasificacion y produccion de amoniaco. | |
| CN112138615B (zh) | 一种氧化亚氮的制备装置及方法 | |
| JP2012214399A (ja) | エチレンオキシドの製造方法 | |
| EP4370234B1 (en) | Nitric acid production process and plant with oxygen supply unit | |
| CN106608865A (zh) | 用于碳酸乙烯酯合成的节能方法 | |
| CN116764550B (zh) | 一种乙烯两步串联法氧化生产环氧乙烷设备及其工艺 | |
| CN217952240U (zh) | 一氧化碳与亚硝酸甲酯羰化偶联反应副产低压蒸汽的利用装置 | |
| CN204412040U (zh) | 一种组合式天然气净化厂低浓度酸气处理装置 | |
| JP2003155264A (ja) | アルキルアリールカーボネートの製造方法 | |
| TWI859653B (zh) | 半導體級及工業級硫酸回收循環製造方法 | |
| CN110921615A (zh) | 一种高压水煤浆辐射废锅型气化联合低压氨合成制取氨产品的方法 | |
| JP2026512915A (ja) | 液体炭化水素生成物を形成する方法 | |
| CN107245034A (zh) | 一种利用二氧化碳生产醋酸正丙酯的装置和方法 | |
| CA3228804C (en) | Nitric acid production process and plant with oxygen supply unit | |
| CN118718931B (zh) | 一种低能耗酯化合成乙酸乙酯的生产系统及生产方法 | |
| JP2020075867A (ja) | 尿素製造方法および装置 | |
| CN120650766A (zh) | 甲醇合成气热量利用系统及方法 | |
| MXPA01001345A (en) | Method for producing ethylene oxide by directly oxidizing ethylene with air or oxygen |