Znany jest sposób wydzielania siarko¬ wodoru i innych slabych kwasów z gazów w ten sposób, iz gazy plócze sie zasadami organiezriemi, np. etanolaminami, i zwiaza¬ ne kwasy usuwa nastepnie przez ogrzewa¬ nie. Powyzszy sposób ma te wade, ze po¬ wstaja straty zasad organicznych, a ponad¬ to zuzywa istosumkowo duze ilosci plynu plóczacego, przez co sposób jest malo eko¬ nomiczny.Obecnie stwierdzono, ze siarkowodór mozna latwo usunac z gazów przy pomocy plynów, skladajacych sie z kwasnych zwiaz¬ ków organicznych zmieszanych albo (zwia¬ zanych z zasadowo dzialajacemi zwiazka¬ mi potasowców albo wapniowców. Z po¬ wyzszych plynów siarkowodór mozna na- sitepnie usunac przez ognzanie, przyczem otrzymuje sie go w stanie stezonym i moz¬ na go z latwoscia przerabiac w dalszym ciagu, podczas gdy plyn adsorbcyjny po¬ wraca do stanu pierwotnego i moze byc u- zyty ponownie. W stosunku do kwasnych zwiazków organicznych, stosowanych przy sposobie, obowiazuje ogólnie, aby stopien elektrolitycznej dysocj acji organicznych zwiazków, wzglednie kwasnej grupy tych zwiazków, przy zwyklej temperaturze byl równy albo mniejszy niz stopien dysocj acji elektrolitycznej otrzymywane¬ go siarkowodoru oraz aby organiczny kwas przy ogrzewaniu roztworu do wrzenianie byl lotny albo przynajmniej znacz¬ nie trudniej lotny niz zaadsorbowany siarkowodór. Jako kwasne organiczne zwiazki sa stosowane: kwasy amino¬ we i ich pochodne, amiitosulfokwasy, fenole i ich pochodnej, np. alkylowa- ne fenole, aromatyczne lub alifatycz¬ ne kwasy karbonowe np, kwas ftalowy i jego pochodne, i tak dalej. Jako zasady mozna stosowac: wodorotlenki, tlenki, we¬ glany potasowców lub wapniowców, wla¬ czajac magnez i beryl oraz mieszaniny tychze. Jako plyn plóczacy nadaja sie zwlaszcza: wodne roztwory potsjsoweów, glikokololu, alaniny, tauryny orafc zwiazki o podobnym skladzie. Powyzsze roztwory adsorbuja przy zwyklej temperaturze i pod zwyklem cisnieniem, w zaleznosci od ste¬ zenia rozpuszczonych srodków, az ponad 60 krotna objetosc siarkowodoru i przy o- grzewaniu oddaja go praktycznie calkowi¬ cie. Zawarte, ewentualnie, w oczyszczo¬ nych gazach inne slabe kwasy np. kwas we¬ glowy, kwas pruski i tak dalej lub orga¬ niczne polaczenie siarki, mozna wyplókac przy zastosowaniu pewnych odpowiednich zabiegów. Celem unikniecia, wrazie obec¬ nosci znaczniejszych ilosci kwasu weglo¬ wego, tworzenia sie osadów, np. weglanu sodowego w roztworze plóczacym wzboga¬ canym w kwas weglowy, zaleca sie stoso¬ wac kwasne organiczne zwiazki oraz zasa¬ dy w ilosciach mniej wiecej równowazniko¬ wych. Zachowanie tego stosunku nie jest konieczne, jesli kwas weglowy w gazie traktowanym znajduje sie tylko w ilosciach nieznacznych albo go wcale niema. Przy wymywaniu siarkowodoru iz gazu, zawiera¬ jacego stosunkowo nieznaczne ilosci kwasu weglowego, plyn plóczacy moze zawierac nadmiar alkaljów w stosunku do organicz¬ nych kwasów, przyczem nie tworza sie o- sady, poniewaz tworzace sie produkty re¬ akcji isa rozpuszczalne nawet przy duzem stezeniu.Korzystne jest stosowanie mieszanin soli potasowców lub wapniowców róznych slabych kwasów organicznych, zwlaszcza o róznej kwasowosci, poniewaz pnzytem na- ogól zwieksza sie szybkosc absorbcji.Zwlaszcza korzystnie jest stosowac mie¬ szaniny, których poszczególne skladniki stanowia rózne kwasy aminowe albo kwa¬ sy aminowe oraz iminowe, np. mieszaniny róznych aminokwasów, otrzymanych przez odbudowe bialka droga fermentacyjna kwa¬ sami albo alkaljami. W pewnych warun¬ kach, zwlaszcza przy oibecnosci kwasu we¬ glowego, moze sie okazac korzystnem prze¬ prowadzenie plókania przy podwyzszonej temperaturze, najlepiej nie przekraczajacej 90aC. Podwyzszenie temperatury powoduje znaczne zwiekszenie sizybkosci hydratacji kwasu weglowego, co stanowi o sizybkosci adsorbcji. Preznosc kwasu weglowego w plynie plóczacym zwieksza sie ze wzrostem temperatury tylko nieznacznie i dopiero wpoblizu punktu wrzenia plynu plóczace- go zwieksza sie znacznie. W mysl wynalaz¬ ku adsorbcje siarkowodoru mozna prze¬ prowadzic jeszcze przy podwyzszonem ci¬ snieniu.Okazalo sie, ze przy oczyszczaniu ga¬ zów, zawierajacych prócz siarkowodoru je¬ szcze inne slabe kwasy, zwlaszcza kwas weglowy, mozna przy podwyzszonej tem¬ peraturze wyplókac slabe kwasy oddziel¬ nie. Mozna np. wpierw wyplókac kwas weglowy z gazu, podczas gdy siarkowodór nastepnie usuwa sie w zwyklej temperatu¬ rze w dalszej plóczce. Oddzielne wyplóki- wanie siarkowodoru i kwasu weglowego moze równiez nastapic w odwrotnym po¬ rzadku. Np. mozna w pierwszej plóczce przy duzej szybkosci przeplywu gazów i stosunkowo malej ilosci plynu plóczacego usunac wpierw praktycznie tylko siarkowo¬ dór, przyczem absorbuje sie tylko nieznacz¬ ne ilosci kwasu weglowego, podczas gdy w drugiej plóczce przy podwyzszonej tempe¬ raturze wyplókuje sie kwas weglowy. Ko¬ lejnosc plókania zalezy od zawartosci siar- - 2 —kowodoru i kwasu weglowego w gazach i od dalszego przeznaczenia tychze gazów.Przy uzyciu bardzo stezonych plynów placzacych wymienionego rodzaju, zwla¬ szcza w obecnosci kwasu weglowego, przy dluzszem staniu moga wydzielic sie stale sole, które powoduja przeszkody w ruchu, jak zatykanie aparatury, i które wskutek wytracenia potasowców lub wapniowców zmieniaja sklad plynów plóczacych. Wsku¬ tek braku potasowców luib wapniowców w roztworach zmniejsza sie jednakowoz ich zdolnosc absorbcyjna. Powyzsze braki moz¬ na usunac, jesli plyn absorbujacy stale kra¬ zy miedzy jedna lub kilku wiezami plócza- cemi albo miedzy jednym lub kilkoma pa¬ rownikami z odpowiednio wlaczonemi chlodnicami lufo wymieniaczami ciepla, W tych warunkach nie wystarcza czas pozo¬ stajacy do dyspozycji na to, aby sie mogly wydzielic stale substancje, a jesli nawet u- tworza sie, nie moga sie one osadzic, ponie¬ waz zostaja przeniesione z lugiem natych¬ miast do parownika, w którym sie je po¬ nownie rozklada. Dla osiagniecia powyz¬ szego celu korzystnie jest przeto, aby po¬ trzebnym do przeprowadzenia procesu zbiornikom wyrównawczym i przelotowym umiesizczonym miedzy poszczególnymi apa¬ ratami nadac takie rozmiary oraz je tak u- miescic, zeby w miare moznosci plyn byl stale w ruchu. W tym celu stosuje sie jako parownik aparat kolumnowy, w którym podgrzany plyn splywa wdól, a pare wodna prowadzi sie w kierunku przeciwnym, przy- czem roztwór stale jest w ruchu. Tego ro¬ dzaju urzadzenie do plókania uwidocznio¬ no na fig. 1.Urzadzenie do plókania sklada sie za¬ sadniczo z plóczki 1 urzadzenia regenera¬ cyjnego dla plynu plóczacego 2, wymienia¬ cza ciepla 3 oraz potrzebnych przewodów dla gazu, plynu plóczacego i wody, pomp, chlodnic i koniecznych przyrzadów pomia¬ rowych.Oczyszczany gaz wchodzi przy 4 do wiezy i i opuszcza ja oczyszczony przy 5.Plóczke wyklada sie najlepiej materjalem ceramicznym i napelnia srodkami wypel¬ niajacemi np. pierscieniami Raschiga. Plyn plóczacy wprowadza sie przewodem 6 przy pomocy rozdzielacza do plóczki i groma¬ dzi sie wzbogacony w slabe kwasy w dolnej czesci wiezy 7, skad przy pomocy pompy 8 przeprowadza sie przez wymieniacz ciepla 3 do parnika 9. W wymieniaczu ciepla roz¬ twór ogrzewa sie do okolo 80°C, a w par- niku ogrzfewa do wrzenia, przyczem wiek- cza czesc pochlonietych slabych kwasów u- chodzi przewodem 10. Goracy roztwór przechodzi przelewem 11 do wiezy 2, wy¬ lozonej najlepiej materjalem ceramicznym i napelnionej srodkiem wypelniajacym; w przeciwpradzie wdmuchuje sie do wiezy bezposrednio pare 13, dzieki czemu uwalnia sie roztwór plóczacy praktycznie calkowi¬ cie od pobranych slabych kwasów. Ucho¬ dzace z para slabe kwasy laczy sie z kwa¬ sami uchodzacemi z parnika przy 14 i w chlodnicy 15 uwalnia od pary wodnej przez bezposrednie chlodzenie woda 16, poczem, w zaleznosci od zapotrzebowania, przera¬ bia sie je w dalszym ciagu.Goracy plyn plóczacy pompuje sie z dolnej czesci wiezy 17 pompa 18 przez wy¬ mieniacz ciepla 3 oraz chlodnice 19, które roztworowi plóczacemu nadaja kazdorazo¬ wo potrzebna temperature, ponownie do plóczki 1. Powyzsze urzadzenie daje te ko¬ rzysc, ze plyn stale krazy, tak iz nie wyste¬ puje wcale wydzielanie stalych soli, albo, w przypadku gdy sole sie tworza, nie osa¬ dzaja sie one w aparaturze. Ponadto przy takim sposobie pracy mozna oczyscic male- mi ilosciami roztworu duze ilosci gazu, dzieki czemu oszczedza sie na parze. Rów¬ niez koszta opisanego urzadzenia regenera¬ cyjnego sa stosunkowo niskie.Plókanie przeprowadza sie, zwlaszcza, jesli prócz siaricowodoru maja byc wypló- kane jeszcze inne slabe kwasy, najlepiej w dwóch szeregowo wlaczonych wiezach, jak — 3 —Uwidoczniono na fig. 2. Regenerowany roz¬ twór do plókania prowadzi sie przewodem 1 przy pomocy rozdzielacza do plóczki 2, a po przejsciu przez plóczke przez naczynie przelewowe 3 do zbiornika 4. Stad pompuje sie go przy pomocy pompy 5 na plóczke 6.Po przejsciu przez plóczke czesc roztworu plóczacego splywa ponownie do zbiornika 4 i w ten sposób dostaje sie ponownie na plóczke, podczas gdy, zaleznie od warun¬ ków plókania, druga czesc pompuje sie przewodem 7 przy pomocy pompy 8 do u- rzadzenia regeneracyjnego, jak poprzednio opisano. Powyzsze urzadzenie posiada te zalete, ze plyn plóczacy, w zaleznosci od przepompowanej ilosci w pierwszej plóczce, nasycony jest w duzym stopniu plókanemi slabemi kwasami, dzieki czemu wykorzy¬ stuje sie calkowicie zdolnosc absorbcyjna roztworu placzacego. Dzieki temu na dana ilosc oczyszczonego gazu zuzywa sie znacz¬ nie mniej pary wodnej, przez co proces jest znacznie tanszy.Wiadomo, ze alkaliczne plyny nagryza¬ ja tylko nieznacznie zelazo, podczas gdy o- lów i gllin — silnie. Nadspodziewanie oka¬ zalo sie obecnie, ze przy uzyciu do wypló- kiwania slabych kwasów wymienionych al¬ kalicznych roztworów plóczacych, zelazo zostaje silnie nadzerane, podczas gdy olów, zwlaszcza olów twardy, stal chromo-niklo- wa i glin nie zostaja atakowane, albo tylko nieznacznie.Ponadto okazalo sie, ze obecnosc w roz¬ tworze plóczacym chlorków nawet w naj¬ mniejszych ilosciach wywoluje silne nadze- ranie scian aparatury; dlatego korzystne jest stosowac plyny mozliwie wolne od chloru. Osiaga sie to w ten sposób, ze do wyrobu srodków absorbcyjnych uzywa sie produkty wyjsciowe wolne od chloru albo usuwa ewentualnie zawarty chlor w srod¬ kach absorbcyjnych.Roztwór plóczacy nasycony siarkowo¬ dorem i kwasem weglowym oddaje przy o- grzewaniu szybciej siarkowodór niz kwas weglowy. A zatem mozna bez trudnosci, takze przy równoczesnem wyplókiwaniu kwasu weglowego i siarkowodoru uzyskac przez odpowiednie wykonanie pamika wy¬ sokoprocentowy siarkowodór. Z drugiej strony, z mieszaniny gazowej, zawierajacej siarkowodór i kwas weglowyT mozna usunac kwas weglowy przez nastepne traktowanie, np. zawiesina wodorotlenku wapniowego, albo, celem uzyskania czystego kwasu we¬ glowego, zwiazac siarkowodór przy pomocy rudy darniowej albo podobnej masy do o- czyszczania gazu.Przyklad I. Gaz koksowniczy* zawie¬ rajacy na Im3 8 g siarkowodoru i 1.5 pro¬ centów objetosciowych kwasu weglowego o- raz 1 g cyanu na m3, zrasza sie w przeciw- pradzie w zwyklej temperaturze i pod zwy¬ klem cisnieniem wodnym roztworem, zawie¬ rajacym 250 g soli sodowej glikokolu na 1 litr, przyczem na 1 m3 gazu uzywa sie o- kolo 1.3 litra roztworu. Gaz uchodzacy z plóczki nie zawiera praktycznie siarkowo¬ doru, kwasu weglowego i cyanu. Splywaja¬ cy z plóczki roztwór plóczacy ogrzewa sie do wrzenia, przyczem kwas weglowy oraz siarkowodór uchodza praktycznie calkowi¬ cie. Z mieszaniny zawierajacej siarkowodór i kwas weglowy spala sie siarkowodór w piecu Claus'a na siarke. Regenerowany, o- ziebiony roztwór plóczacy stosuje sie po¬ nownie do oczyszczania gazu z siarkowodo¬ ru i kwasu weglowego.Przyklad II. Gazy uchodzace przy u- wodornianiu, zawierajace w 1 m3 35 g siar¬ kowodoru zrasza sie 34% wodnym roztwo¬ rem soli wapniowej alaniny, przyczem na I m3 gazu stosuje sie okolo 1,5 litra roztworu.Gaz uchodzacy z plóczki zawiera w 1 m3 mniej niz 0.2 g siarkowodoru. Plyn splywa¬ jacy z plóczki regeneruje sie przez ogrzanie i stosuje ponownie. Uchodzacy przy regene¬ racji roztworu plóczacego siarkowodór komprymuje sie w czesci i napelnia nim butle stalowe. Druga czesc spala sie we¬ dlug Claus'a na siarke albo przy odpo- — 4~ —Wiednio wiekszym dodatku -powietrza na dwutlenek siarki, który przerabia . sie w dalszym ciagu na kwas siarkowy.Przyklad III. Gazy uchodzace przy uwodornianiu, zawierajace w 1 m3 okolo 40 g siarkowodoru i 0.6 procentów obje¬ tosciowych kwasu weglowego, zrasza sie wodnym, roztworem, zawierajacym 20% soli sodowej alaniny i 5% weglanu sodo- wegot przyczem na Im3 gazu stosuje sie o- kolo 1.5 litra plynu plóczacego. Gaz ucho¬ dzacy z plóczki zawiera mniej niz 0.25 g siarkowodoru na 1 m3 oraz wcale nie za¬ wiera kwasu weglowego. Roztwór plóczacy odplywajacy z plóczki regeneruje sie przez ogrzanie. Uchodzacy siarkowodór przera¬ bia sie w dalszym ciagu dowolnym sposo¬ bem.Przyklad IV. Gaz mieszany z wegla brunatnego, zawierajacy 23% objetoscio¬ wych kwasu weglowego oraz 5% objeto¬ sciowych siarkowodoru, zrasza sie przy temperaturze 65°C w plóczce wodnym roz¬ tworem zawierajacym mieszanine z 20% soli sodowej alaniny, 5% soli sodowej gli- kokolu, 5% soli sodowej aminodwupropio- nowej i 5% iminodwuoctanu sodowego, przyczem na 1 m3 gazu stosuje sie okolo 10 litrów plynu plóczacego. Gaz uchodzacy z plóczki zawiera okolo 0.8% objetoscio¬ wych kwasu weglowego i okolo 4.8% objetosciowych siarkowodoru. Roztwór do plókania regeneruje sie przez ogrzanie. W drugiej plóczce zrasza sie gaz w zwyklej temperaturze roztworem plóczacym o ta¬ kim samym jak wyzej skladzie, przyczem na 1 m3 gazu stosuje sie 1.2 litra roztworu do plókania. Gaz uchodzacy z plóczki za¬ wiera jeszcze okolo 200 miligramów siarki na 1 m3 i 0.4% objetosciowych kwasu weglowego. Roztwór do plókania nasycony siarkowodorem regeneruje sie przez ogrzanie, a uchodzacy siarkowodór spala wedlug Claus'a albo przerabia in¬ nym sposobem.Przyklad V. Gaz z wegla brunatnego, zawierajacy okolo \% objetosciowych siar¬ kowodoru i 16% objetosciowych kwasu weglowego, zrasza sie w zwyklej tempera¬ turze w plóczce wodnym roztworem w mysl przykladu IV, przyczem na 1 m3 gazu sto¬ suje sie 1 litr roztworu do plókania. Gaz uchodzacy z plóczki zawiera w Im3 je¬ szcze 250 miligramów siarki oraz 14.7% objetosciowych kwasu weglowego. Roz¬ twór odplywajacy z plóczki ogrzewa sie do wrzenia, wyzyskujac cieplo roztworu plóczacego swiezo odpedzonego, przyczem uchodzi siarkowodór, który mozna zuzyt¬ kowac dowolnym sposobem, np. przez spa¬ lenie na dwutlenek siarki dla wyrobu kwa¬ su siarkowego.W dalszem urzadzeniu do plókania z dwoma szeregowo wlaczonemi plóczkami zrasza sie gaz przy 65°C w mysl przykla¬ du IV, przyczem na 1 m3 gazu stosuje sie 7,5 litra roztworu plóczacego. Z urzadzenia uchodzi gaz, zawierajacy w 1 m3 tylko 0.3% kwasu weglowego i 100 miligramów siarkowodoru. Roztwór plóczacy uchodza¬ cy z plóczki regeneruje sie przez ogrze¬ wanie i stosuje ponownie. PLIt is known to separate hydrogen sulfide and other weak acids from gases in such a way that the gases are ruffled with organic bases, for example ethanolamines, and the associated acids are then removed by heating. The above process has the disadvantage that there is a loss of organic bases and, moreover, it consumes large amounts of flourescent fluid and thus the process is not economical. It has now been found that hydrogen sulphide can be easily removed from gases with fluids consisting of from acidic organic compounds mixed with or (linked to alkaline compounds of potassium or calcium species.) From the above liquids, hydrogen sulphide can be removed by fired, obtained concentrated and readily available. further processing, while the adsorbent fluid returns to its original state and can be reused. With respect to the acidic organic compounds used in the process, it is generally essential that the degree of electrolytic dissociation of the organic compounds, the relatively acidic group of these compounds at ordinary temperature, it was equal to or less than the degree of electrolytic dissociation of the obtained hydrogen sulphide and that the organic acid as on heating the boiling solution was volatile, or at least much less volatile than adsorbed hydrogen sulfide. The acidic organic compounds used are: amino acids and their derivatives, amiitosulfo acids, phenols and their derivatives, for example alkylated phenols, aromatic or aliphatic carbonic acids, for example phthalic acid and its derivatives, and so on. The following may be used as bases: hydroxides, oxides, carbonates of potassium or algae, including magnesium and beryllium, and mixtures of these. Suitable flushing liquids in particular: aqueous solutions of potash, glycocolol, alanine, taurine, orafc compounds of a similar composition. The above solutions adsorb at ordinary temperature and pressure, depending on the concentration of the dissolved agents, up to more than 60 times the volume of hydrogen sulphide and, when heated, give it up practically completely. Other weak acids, such as carbonic acid, prussic acid and so on, or an organic combination of sulfur which may be present in the purified gases, can be rinsed out by certain appropriate treatments. In order to avoid the formation of deposits, e.g. sodium carbonate in a carbonic acid-enriched mucilage solution, in the presence of significant amounts of carbonic acid, it is recommended to use acidic organic compounds and bases in amounts of approximately equivalent amounts out. This ratio is not necessary if there is only negligible or no carbonic acid in the treated gas. When leaching hydrogen sulphide and gas containing relatively small amounts of carbonic acid, the flushing fluid may contain an excess of alkali in relation to the organic acids, and so no deposits are formed because the reaction products formed are soluble even at high concentrations. It is preferable to use mixtures of potassium or alkaline earth salts of various weak organic acids, especially with different acidity, because the pebble generally increases the rate of absorption. Especially it is preferable to use mixtures whose individual components are different amino acids or amino acids and imines, for example mixtures of various amino acids obtained by reconstitution of the protein by fermentation with acids or alkalis. Under certain conditions, especially in the presence of carbonic acid, it may be advantageous to carry out the creeping at an elevated temperature, preferably not exceeding 90 ° C. Increasing the temperature causes a significant increase in the rate of hydration of carbonic acid, which is the rate of adsorption. The speed of carbonic acid in the fluff increases only slightly with the rise in temperature and only increases considerably close to the boiling point of the flushing liquid. According to the invention, adsorption of hydrogen sulphide can be carried out even under increased pressure. It has turned out that in the purification of gases containing, apart from hydrogen sulphide, still other weak acids, especially carbonic acid, it is possible to flush out weak acids at elevated temperatures. the acids separately. For example, it is possible to scrub the carbonic acid from the gas first, while the hydrogen sulphide is then removed at the usual temperature in the further mud. Separate leaching of hydrogen sulfide and carbonic acid may also take place in the reverse order. For example, in the first mud, at a high gas flow rate and a relatively small amount of flushing fluid, practically only the hydrogen sulfide is first removed, while only a small amount of carbonic acid is absorbed in the second mud, while in the second, carbonic acid is gurged at an elevated temperature. . The sequence of creeping depends on the content of hydrogen sulphide and carbonic acid in the gases and on the further use of these gases. When using highly concentrated weaving liquids of the above-mentioned type, especially in the presence of carbonic acid, on prolonged standing, salts may continuously evolve which cause obstacles to movement, such as clogging of apparatus, and which, by killing potash or limestone, change the composition of tear liquids. As a result of the lack of potassium or alkaline earth in the solutions, their absorption capacity is also reduced. The above-mentioned deficiencies can be eliminated if the fluid absorbing constantly the circuits between one or more tethers or between one or more vaporizers with suitably connected coolers or heat exchangers. Under these conditions, the time available for so that solid substances can be released, and even if they form, they cannot settle, because they are transported with the lug immediately to the evaporator, where they are decomposed again. In order to achieve the above aim, it is therefore advantageous for the expansion tanks and the passage tanks to be arranged between the individual apparatuses to be given such dimensions and to be positioned so that the fluid is constantly in motion if possible. For this purpose, a column apparatus is used as an evaporator, in which the heated liquid flows downwards and the water vapor is led in the opposite direction, with the solution constantly in motion. This type of bedding device is shown in Fig. 1. The bedding device consists essentially of a bed 1, a regeneration device for the fluff 2, a heat exchanger 3, and the necessary lines for gas, fluff and water. , pumps, coolers and the necessary measuring devices. The gas to be treated enters the tower at 4 and leaves it, cleaned at 5, and the cushion is preferably lined with a ceramic material and filled with filling agents such as Raschig rings. The flushing fluid is introduced through the line 6 by means of a flask separator and is accumulated enriched with weak acids in the lower part of tower 7, from which it is passed through the heat exchanger 3 to the evaporator by means of pump 8. In the heat exchanger, the solution is heated to around 80 ° C, and in the evaporator it is heated to boiling, with most of the weak acids absorbed passing through the line 10. The hot solution passes through the overflow 11 to the tower 2, preferably lined with ceramic material and filled with a filler; in a counter-current, steam 13 is blown directly into the tower, thereby releasing the flushing solution practically completely from the weak acids taken up. The weak acids released from the steam combine with the acid escaping from the evaporator at 14 and frees the water vapor from the cooler 15 by direct cooling with water 16, whereupon, depending on the demand, it continues to frighten the hot fluid. pump 18 is pumped from the lower part of the tower 17 through the heat exchanger 3 and the coolers 19, which give the flushing solution the required temperature in each case, again to the bed 1. The above device also has the advantage that the fluid constantly circulates, also not there is no separation of solid salts at all, or, when salts are formed, they are not deposited in the apparatus. In addition, with this operating method, large amounts of gas can be cleaned with small amounts of solution, thus saving on steam. Also, the costs of the described regeneration device are relatively low. Flaking occurs, especially if, apart from hydrogen sulfide, other weak acids are to be washed out, preferably in two series-connected towers, such as - 3 - shown in Fig. 2. the creeping solution is led through the conduit 1 with the help of a slat separator 2, and after passing through the slurry through the overflow vessel 3 into the tank 4. From here it is pumped with the help of pump 5 onto the sling 6. into the reservoir 4 and thus re-enters the bedding, while, depending on the bedding conditions, the other part is pumped via line 7 by means of pump 8 to the regenerative device as previously described. The above apparatus also has the advantage that, depending on the amount pumped in the first litter, the flushing fluid is saturated to a large extent with fluffy and weak acids, so that the absorbent capacity of the crying solution is fully utilized. As a result, for a given amount of purified gas much less water vapor is used, which makes the process much cheaper. It is known that alkaline liquids burn only slightly iron, while lead and aluminum - strongly. Surprisingly, it has now been found that when the abovementioned alkaline tearing solutions are used for the weak acid sponging out, the iron becomes strongly impaled, while the lead, especially hard lead, chromium-nickel steel and aluminum are not attacked, or only Slightly. Moreover, the presence of chlorides in the fluffing solution, even in the smallest amounts, has proven to cause a strong surveillance of the walls of the apparatus; therefore it is preferable to use fluids as free from chlorine as possible. This is achieved by either using the chlorine-free starting products for the preparation of the absorbents, or by removing any chlorine contained in the absorbents. Flouring solution saturated with hydrogen sulfur and carbonic acid releases hydrogen sulfide faster than carbonic acid when heated. Thus, it is possible without difficulty, even with simultaneous washing out of carbonic acid and hydrogen sulphide, to obtain high-percentage hydrogen sulphide by appropriate preparation of the pellet. On the other hand, carbonic acid can be removed from the gas mixture containing hydrogen sulphide and carbonic acid by a subsequent treatment, e.g. with a calcium hydroxide suspension, or, to obtain pure carbonic acid, by binding the hydrogen sulphide with bog iron or a similar mass for cleaning. Example 1 Coke oven gas containing 8 g of hydrogen sulphide and 1.5% by volume of carbonic acid and 1 g of cyan per m3 per m3, is sprayed in counter-current at ordinary temperature and under usual pressure with an aqueous solution containing 250 g of sodium glycocol per liter, about 1.3 liters of solution are used for 1 m3 of gas. The gas escaping from the flake is practically free of hydrogen sulfide, carbonic acid and cyan. The creeping solution dripping from the flake is heated to a boil, and the carbonic acid and hydrogen sulphide escape practically completely. The hydrogen sulfide is burned from the mixture containing hydrogen sulphide and carbonic acid in a Claus furnace to sulfur. Regenerated, refrigerated flushing solution is used again to purify the gas from hydrogen sulfide and carbonic acid. Example II. Gases escaping during hydrogenation, containing 35 g of hydrogen sulfide per m3 in 1 m3, are sprayed with a 34% aqueous solution of alanine calcium salt, while about 1.5 liters of solution are used for 1 m3 of gas. The gas escaping from the flake contains in 1 m3 less than 0.2 g of hydrogen sulfide. The fluid that runs off the flake is regenerated by heating and used again. The hydrogen sulphide escaping during the regeneration of the tanning solution is partially compressed and fills the steel cylinders with it. The second part is burned by Claus to sulfur or with a correspondingly greater addition of air to sulfur dioxide, which it converts. continues to sulfuric acid. Example III. Gases escaping during hydrogenation, containing in 1 m3 about 40 g of hydrogen sulphide and 0.6% by volume of carbonic acid, are sprayed with an aqueous solution containing 20% sodium alanine and 5% sodium carbonate, based on the Im3 gas, approximately 1.5 liters of tearing fluid. The discharge gas from the flake contains less than 0.25 g of hydrogen sulfide per m3 and no carbonic acid at all. The creeping solution that drains from the flake is regenerated by heating. The escaping hydrogen sulphide continues to be processed by any means. Example IV. A gas mixed with brown coal, containing 23% by volume carbonic acid and 5% by volume hydrogen sulfide, is sprayed at 65 ° C in a mud with an aqueous solution containing a mixture of 20% sodium alanine, 5% sodium carbonate. cocol, 5% sodium aminodupropion and 5% sodium iminodiacetate, approximately 10 liters of flushing fluid are used per 1 m3 of gas. The gas escaping from the flake contains about 0.8% by volume carbonic acid and about 4.8% by volume hydrogen sulfide. The rinsing solution is regenerated by heating. In the second mud, the gas is sprinkled at the usual temperature with a rinsing solution of the same composition as above, 1.2 liters of rinsing solution per m3 of gas. The gas escaping from the flake still contains about 200 milligrams of sulfur per cubic meter and 0.4% by volume of carbonic acid. The hydrogen sulphide-saturated rinsing solution is regenerated by heating, and the escaping hydrogen sulphide is burned according to Claus or processed in a different way. Example 5 Brown coal gas, containing about% by volume hydrogen sulfide and 16% by volume carbonic acid, is sprinkled at the usual temperature in the mud with the aqueous solution in accordance with Example 4, 1 liter of rinsing solution is used per m3 of gas. The gas emerging from the flake contains in Im3 even 250 milligrams of sulfur and 14.7% by volume of carbonic acid. The solution drained from the flake is heated to boiling, using the heat of the freshly stripped fuming solution, whereby hydrogen sulfide escapes, which can be used by any method, e.g. by burning it to sulfur dioxide for the production of sulfuric acid. rinsing with two fluff in series, the gas is sprayed at 65 ° C. in accordance with example IV, whereby 7.5 liters of rotting solution are used for 1 m3 of gas. Gas is discharged from the device, containing only 0.3% carbonic acid and 100 milligrams of hydrogen sulfide per m3. The creeping solution that emerges from the flake is regenerated by heating and reused. PL