PL197503B1 - Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu oraz ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu - Google Patents
Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu oraz ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobuInfo
- Publication number
- PL197503B1 PL197503B1 PL349356A PL34935600A PL197503B1 PL 197503 B1 PL197503 B1 PL 197503B1 PL 349356 A PL349356 A PL 349356A PL 34935600 A PL34935600 A PL 34935600A PL 197503 B1 PL197503 B1 PL 197503B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- forming surface
- wall
- zone
- product
- entry angle
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 6
- 238000010409 ironing Methods 0.000 title abstract 5
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims abstract description 25
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000006223 plastic coating Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 28
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 12
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 8
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 claims description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 3
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000002178 crystalline material Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
- B21D22/20—Deep-drawing
- B21D22/30—Deep-drawing to finish articles formed by deep-drawing
Landscapes
- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Adornments (AREA)
- Wrappers (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
- Details Of Garments (AREA)
- Finishing Walls (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
1. Sposób wyci agania scianki blaszanego wyrobu z cienkiej blachy powleczonej co najmniej z jednej strony warstw a sztucznego tworzywa, w którym wyci aganie scian- ki wyrobu prowadzi si e za pomoc a ci agownika posiadaj a- cego powierzchni e formuj ac a, któr a przesuwa si e wzd luz- nie razem z wyrobem zawieraj acym warstw e pow loki two- rzywa sztucznego podczas wyci agania scianki, przy czym powierzchni e formuj ac a ustawia si e pod k atem wej sciowym wzgl edem kierunku ruchu wyrobu, znamienny tym, ze wielkosc k ata wej sciowego zmienia si e na d lugo sci po- wierzchni formuj acej ci agownika scianki w kierunku ruchu wyrobu po przej sciu powierzchni formuj acej, przy czym k at wej sciowy jest mniejszy w strefie pocz atkowej powierzchni formuj acej, ni z w jej strefie nast epnej. 17. Ci agownik do wyci agania scianki blaszanego wyro- bu, zw laszcza pier scie n do wyci agania scianki posiadaj acy powierzchni e formuj ac a, wzd luz której blaszany wyrób przemieszcza si e podczas wyci agania, przy czym po- wierzchnia formuj aca jest usytuowana pod k atem wej scio- wym wzgl edem kierunku ruchu wyrobu, znamienny tym, ze k at wej scia jest zmienny na d lugo sci powierzchni formu- j acej, w kierunku ruchu wyrobu, przy czym w strefie pocz at- kowej powierzchni formuj acej k at ten jest mniejszy ni z w jej strefie nast epnej. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu oraz ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu.
Tego typu sposób jest stosowany zwłaszcza do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu powleczonego co najmniej z jednej strony warstwą sztucznego tworzywa.
Znany jest ciągownik posiadający powierzchnię formującą, którą wyrób z warstwą powłoki sztucznego tworzywa wzdłużnie przesuwa podczas wyciągania ściany, przy czym powierzchnię formującą ustawiono pod kątem wejściowym względem kierunku ruchu wyrobu. Taki proces jest szeroko stosowany w produkcji puszek posiadających denko i rurowy korpus.
Kąt wejściowy stanowi istotny parametr operacji wyciągania ścianki. Ustalono, że w przypadku bardzo małego kąta wejściowego gwałtownie wzrasta siła rozszerzania, tzn. siła oddziaływująca na powierzchnię formującą poprzecznie względem kierunku ruchu wyrobu. Przykładowo, w przypadku wyciągania ścianki puszek może to prowadzić do nadmiernych obciążeń wywieranych na pierścień do wyciągania ściany, który w rezultacie może ulec uszkodzeniu, a nawet pęknięciu.
Dobranie większego kąta wejściowego wprowadza ryzyko pękania warstwy tworzywa i zrywania tworzywa z blachy. Wynika to z faktu, że duży kąt wyjściowy powoduje wzrost podłużnej siły wywieranej na warstwę tworzywa w kierunku ruchu, w wyniku czego naprężenie we wspomnianej warstwie tworzywa przekracza granicę zerwania.
Z opisu patentowego NR EP 0,298,560 znany jest sposób wyciągania ścianki wyrobu z zastosowaniem dodatkowego smarowania. W sposobie tym stosuje się specyficzne kąty wejściowe dla kolejnych pierścieni do wyciągania ściany.
Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu z cienkiej blachy, według wynalazku, powleczonej co najmniej z jednej strony warstwą sztucznego tworzywa, w którym wyciąganie ścianki wyrobu prowadzi się za pomocą ciągownika posiadającego powierzchnię formującą, którą przesuwa się wzdłużnie razem z wyrobem zawierającym warstwę powłoki tworzywa sztucznego podczas wyciągania ścianki, przy czym powierzchnię formującą ustawia się pod kątem wejściowym względem kierunku ruchu wyrobu, charakteryzuje się tym, że wielkość kąta wejściowego zmienia się na długości powierzchni formującej ciągownika ścianki w kierunku ruchu wyrobu po przejściu powierzchni formującej, przy czym kąt wejściowy jest mniejszy w strefie początkowej powierzchni formującej, niż w jej strefie następnej.
Ustawia się powierzchnię formującą ciągownika ścianki w strefie końcowej ponownie pod kątem wejściowym mniejszym niż w strefie pośredniej.
Stosuje się powierzchnię formującą, następującą po strefie o największym kącie wejściowym, zawierającą strefę brzegową o kącie wejściowym 0°.
Nadaje się kątowi wejściowemu stałą wartość w każdej z tych stref.
Korzystnym jest gdy stosuje się łagodną zmianę kąta wejściowego na długości powierzchni formującej.
Przejście pomiędzy kolejnymi strefami i/lub samej strefy prowadzi się po łuku kołowym.
Korzystnym jest gdy stosuje się ciągownik ścianki zawierający liczne powierzchnie formujące, a w szczególności stosuje się ciągownik ścianki zawierający liczne pierścienie do wyciągania ścianki.
Korzystnie 60% do 90% całkowitej wielkości ścianki wyciąga się za pomocą odpowiedniej powierzchni formującej w strefie głównej, którą prowadzi się pod największym kątem wyjściowym, a zwłaszcza 10% do 30% całkowitej wielkości wyciągniętej ścianki wyciąga się za pomocą powierzchni formującej w strefie początkowej.
Poniżej 30% całkowitej wielkości wyciągniętej ścianki wytwarza się za pomocą powierzchni formujących w strefie końcowej.
Długość strefy początkowej i/lub strefy końcowej, przy zachowaniu identyczności innych warunków ustala się tak, że powłokę sztucznego tworzywa utrzymuje się bez zerwania na cienkiej blasze gdy ściankę poddaje się wyciąganiu.
Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu z cienkiej blachy, według innego przykładu według wynalazku, charakteryzuje się tym, że w strefie powierzchni formującej przebiegającej pod największym kątem wejścia utrzymuje się zwiększony nacisk warstwy sztucznego tworzywa P0 (MPa) na wszystkich ściankach, przy czym parametrom tworzywa sztucznego w warstwie powłoki nadaje się wartości μ - niemianowany parametr wyrażający podatność tworzywa na wywierany nacisk,
T0 - podstawowy poziom naprężenia uplastyczniającego (MPa) i
A0 - stała czasowa (w sekundach), dotycząca relaksacyjnego zachowania tworzywa które wynoszą
PL 197 503 B1 μ > 0,03; τ0> 0,60 i Ao > 2,0 x 1019
Korzystnie nadaje się parametrom μ, τ0 i Ao wartości μ > 0,047; τ0> 0,90 i Ao> 3,0 x 1019
Stosuje się tworzywo sztuczne o parametrach Tg, 1 atm, i Tg, 600 MPa, mających następujące wartości : Tg, 1 atm > 30°C i Tg, 600 MPa > 200°C, przy czym Tg jest temperaturą zeszklenia tworzywa sztucznego w (°C) , a w szczególności stosuje się parametr Tg, 1 atm o wartości Tg, 1 atm > 70°C.
Ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu, zwłaszcza pierścień do wyciągania ścianki, według wynalazku, posiadający powierzchnię formującą, wzdłuż której blaszany wyrób przemieszcza się podczas wyciągania, przy czym powierzchnia formująca jest usytuowana pod kątem wejściowym względem kierunku ruchu wyrobu, charakteryzuje się tym, że kąt wejścia jest zmienny na długości powierzchni formującej, w kierunku ruchu wyrobu, przy czym w strefie początkowej powierzchni formującej kąt ten jest mniejszy niż w jej strefie następnej.
Powierzchnia formująca w strefie końcowej jest usytuowana pod mniejszym kątem wejściowym niż w strefie pośredniej.
Pomiędzy strefą pośrednią i strefą końcową powierzchni formującej jest usytuowana strefa brzegowa o długości zawartej w przedziale od 0,3 do 1,5 mm.
Kąt wejściowy powierzchni formującej ma stałą wartość w każdej ze stref powierzchni formującej.
Kąt wejściowy na długości powierzchni formującej łagodnie zmienia się.
Przejście pomiędzy kolejnymi strefami i/lub same strefy mają postać kołowego łuku o promieniu w zakresie od 0,1 do 10 mm.
Główna strefa stanowi od 60% do 90% poprzecznego wymiaru powierzchni formującej, poprzecznie względem podłużnego kierunku.
Korzystnym jest gdy strefa początkowa stanowi od 10% do 30% poprzecznego wymiaru powierzchni formującej.
Strefa końcowa stanowi mniej niż 30% poprzecznego wymiaru powierzchni formującej.
Ciągownik korzystnie ma postać pierścienia wstępnie naprężonego promieniowo na jego zewnętrznej powierzchni obwodowej, który jest owinięty wokół paskiem lub drutem, pod obciążeniem.
Zaletą proponowanego rozwiązania jest to, że możliwe jest wprowadzenie większego kąta wejściowego powierzchni formującej, zwłaszcza w głównej strefie przejściowej, umożliwiające zmniejszenie mechanicznego obciążenia na powierzchni formującej, tzn. na pierścieniu do wyciągania ścianki. Pomimo większego kąta możliwe jest, dzięki zastosowaniu strefy początkowej i strefy końcowej o mniejszym kącie wejściowym, zapobieżenie uplastycznieniu i zerwaniu warstwy powłoki sztucznego tworzywa. Według wynalazku możliwe jest wytworzenie dużego nacisku na wszystkich ściankach w miejscu, gdzie wykonuje się wyciąganie ścianki z cienkiej blachy pokrytej tworzywem, z zastosowaniem dużego kąta wejściowego, bez konieczności wywierania bardzo wysokiego nacisku na cały układ wyciągania ścianki.
Dzięki zastosowaniu rozwiązania według wynalazku możliwe jest zmniejszenie ryzyka pękania warstwy sztucznego tworzywa i zrywania podczas wyciągania ścianki, przez co można zastosować większe kąty wejściowe.
Przedmiot wynalazku został opisany w przykładach wykonania. Dla umożliwienia lepszego zrozumienia idei wynalazku, załączono fig. 1, która przedstawia wykres naprężeń uplastyczniających w zależności od wywieranego nacisku na ścianki badanego wyrobu.
Wynalazek oparto na wykorzystaniu zaobserwowanego faktu, że wiele sztucznych tworzyw wykazuje wyższą granicę zerwania podczas formowania, przy wzroście nacisku na wszystkie ścianki. Wykres na fig. 1 przedstawia korelacje pomiędzy szybkością formowania (ds/dt w s1) oznaczonej na osi poziomej i naprężeniem uplastyczniającym w MPa oznaczonym na osi pionowej oraz występujące naciski P0 w MPa na wszystkich ściankach. Wykres dotyczy politereftalenu etylenowego (PET), przy czym linie przedstawiają wyniki badań modelowych, a oznaczono wyniki eksperymentów. Z wykresu wyraźnie wynika, że naprężenie uplastyczniające jest znacznie wyższe, gdy wzrasta nacisk na wszystkich ściankach.
W wynalazku wykorzystano zatem fakt, że kąt wejściowy zmienia się na długości powierzchni formującej w kierunku ruchu wyrobu przy przejściu powierzchni formującej, kąt wejściowy jest mniejszy w strefie początkowej powierzchni formującej, niż w strefie następnej. W wyniku takich środków w strefie początkowej o małym kącie wejściowym, w materiale wytwarza się duży nacisk na wszystkich ściankach, który utrzymuje się podczas następującego formowania w kolejnej strefie o większym kącie wejściowym. W strefie, gdzie następuje faktyczne formowanie na wszystkich ściankach wystę4
PL 197 503 B1 puje wysoki nacisk, jednakże na powierzchnię formującą (np. na pierścień do wyciągania ścianki) wywierana jest stosunkowo mała siła rozszerzenia.
Duże naciski powstające na wszystkich ściankach warstwy sztucznego tworzywa mogą ulec zmniejszeniu po przejściu ciągownika ścianki w kierunku końca strefy o większym kącie wejściowym. Może to oznaczać ponowne zmniejszenie naprężeń zrywających tworzywo w tamtym miejscu, powodujące jego pęknięcie i zerwanie przez ciągownik ścianki. Z tego powodu okazało się korzystne dla powierzchni formującej ponowne zmniejszenie kąta wejściowego w strefie końcowej w stosunku do strefy pośredniej.
Uzyskano również poprawę, gdy powierzchnia formująca, następująca po strefie o największym kącie wejściowym, zawiera tzw. strefę brzegową o kącie wejściowym 0°. Długość strefy brzegowej może wynosić od 0,3 do 1,5 mm.
W jednym możliwym zastosowaniu tego wynalazku kąt wejściowy może mieć stałą wartość w każdej z wymienionych stref. Jednakże w pewnych warunkach korzystna będzie łagodna zmiana kąta wejściowego na długości powierzchni formującej. Zapobiega to nagłym zmianom naprężeń w materiale przeznaczonym do wyciągania ścianki, przez co wyciąganie ścianki może w pewnych warunkach przebiegać bardziej sukcesywnie.
W korzystnym przykładzie wykonania łagodnej zmiany przejście pomiędzy kolejnymi strefami lub same strefy przebiegają w postaci łuku kołowego. Dobre wyniki uzyskano gdy promień łuku wynosi od 0,1 do 10 mm.
Szczególnie korzystne jest, gdy nowatorski proces zastosowano do wyciągania ścianki wyrobu uzyskującego ostatecznie kształt puszki, aby ciągownik ścianki zawierał liczne pierścienie do wyciągania ścianki typu opisanego powyżej. Okazało się korzystne, aby 60 do 90% całkowitego wyciągania ścianki odbywało się na odpowiadającej powierzchni formującej w strefie, która przebiega pod największym kątem wyjściowym, tzw. strefie głównej. Kolejne udoskonalenie uzyskano jeśli od 10 do 30% całkowitego wyciągnięcia ścianki wytwarza powierzchnia formująca w strefie początkowej. Ponadto, korzystne jest zastosowanie również strefy końcowej, dla wytworzenia poniżej 30% całkowitego wyciągnięcia ścianki przez odnośne powierzchnie formujące w strefie końcowej.
Przy zastosowaniu różnych tworzyw sztucznych w warstwach o różnych grubościach na różnych rodzajach i grubościach cienkiej blachy warunki ograniczające kąt wejściowy w strefie pośredniej oraz kąt wejściowy i długość strefy początkowej i strefy końcowej będą generalnie różne dla pożądanej optymalizacji całego wyciągania bez ryzyka pęknięcia i zerwania sztucznego tworzywa. Ustalono, że dla różnych zastosowań materiałowych optymalne warunki można określić w drodze eksperymentalnej, z zastosowaniem powierzchni formujących (np. pierścieni do wyciągania ścianki), w których zmienia się długość strefy początkowej lub końcowej.
Przy wyciąganiu ścianki z powleczonej sztucznym tworzywem cienkiej blachy naprężenia uplastyczniające σν (w MPa) w tworzywie określa następująca zależność:
gdzie:
P0 jest naciskiem w MPa występującym na wszystkich ściankach tworzywa;
T0 jest podstawowym poziomem naprężenia uplastyczniającego, w MPa; ds/dt jest szybkością wyciągania formowanego tworzywa, w s;
μ jest niemianowanym parametrem wyrażającym podatność tworzywa na wywierany nacisk;
A0 przedstawia stałą czasową (w sekundach), która dotyczy relaksacyjnego zachowania się tworzywa.
Zgodnie z wynalazkiem ustalono, że wyciąganie ścianki powlekanego wyrobu blaszanego przy zwiększonym nacisku na wszystkich ściankach P0 można pomyślnie wykonać tylko w przypadku, gdy wielkości parametrów μ, τ0 i A0 dla zastosowanego tworzywa powłoki spełniają określone warunki brzegowe. Muszą to być wartości określone następująco:
μ > 0,03; τ0 > 0,60 MPa i Ao > 2,0 x 1019 sek
Korzystne jest zastosowanie sztucznych tworzyw o następujących parametrach: μ > 0,047; τ0 > 0,90 MPa i Ao > 3,0 x 1019 sek
Ustalono, że w wyciąganiu ścianki cienkiej blachy powleczonej sztucznym tworzywem istotną rolę odgrywa tzw. temperatura zeszklenia Tg tworzywa. Tg jest to temperatura przejściowa dla właściwości amorficznego zakresu tworzywa. Mianowicie, poniżej Tg nie jest możliwy swobodny ruch łańcuPL 197 503 B1 cha głównego polimeru. Powyżej Tg ruch taki jest możliwy, co prowadzi do zmniejszenia twardości materiału o rząd wielkości. Ponieważ występuje wiele tworzyw krystalicznych, które zachowują swą wytrzymałość do temperatury topnienia, wiele tworzyw można z powodzeniem zastosować do temperatury znacznie powyżej Tg.
W takim przypadku istotny jest poziom Tg, ponieważ tworzywo podczas wyciągania ścianki musi wykazywać stosunkowo wysoką wytrzymałość mechaniczną. Powłoka z tworzywa o małej temperaturze Tg może uzyskiwać wystarczającą wytrzymałość poprzez wytwarzanie bardzo wysokiego nacisku w ciągowniku ścianki. Jednakże tuż poza strefą nacisku tworzywo jest tak „słabe, że natychmiast oddziela się i zdziera w wyniku prasowania.
Podczas operacji wyciągania ścianki następuje znaczny wzrost temperatury w wyciąganym materiale. Temperatura może wzrosnąć do około 200°C.
Ustalono możliwość pomyślnego wyciągania ścianki cienkiej blachy powleczonej sztucznym tworzywem jeśli w różnych warunkach temperatura Tg tworzywa będzie wystarczająco wysoka. Szczególnie istotne w tym kontekście okazały się temperatury Tg przy ciśnieniu atmosferycznym Tg, 1atm, i Tg gdy tworzywo występuje pod naciskiem na wszystkich ściankach 600 MPa, Tg, 600 MPa. Zgodnie z wynalazkiem Tg, 1 am i Tg, 6oo mp3 muszą wynosić: Tg, atm > 30°C i Tg, 600 mp3 > 200°C. Korzystnie, Tg, 1 atm musi wynosić: Tg, 1 atm > 70 C.
Oprócz opisanego powyżej sposobu wynalazek dotyczy również ciągownika ścianki, a zwłaszcza pierścienia do wyciągania ścianki posiadającego powierzchnię formującą, której przejście powoduje wyciąganie blaszanego wyrobu, powierzchnia formująca pierścienia tworzy kąt wejściowy względem kierunku ruchu wyrobu. Ciągownik ścianki ma powierzchnię formującą, której kąt wejściowy zmienia się na długości powierzchni formującej w kierunku ruchu wyrobu. Kąt ten jest mniejszy w strefie początkowej powierzchni formującej, niż w jej strefie następnej.
Szczególnie korzystny przykład wykonania pierścienia do wyciągania ścianki według wynalazku obejmuje również przykład, w którym pierścień występuje pod wstępnym naprężeniem promieniowym na jego zewnętrznej powierzchni obwodowej w wyniku owinięcia wokół paskiem lub drutem, pod obciążeniem.
Pierścienie do wyciągania ścianki są generalnie znane i wiążą się z takimi określeniami jak: kąt wejściowy, główna strefa oraz strefa brzegowa.
Nie występuje zatem potrzeba bardziej szczegółowego opisywania wspomnianych pierścieni do wyciągania ścianki.
Claims (26)
1. Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu z cienkiej blachy powleczonej co najmniej z jednej strony warstwą sztucznego tworzywa, w którym wyciąganie ścianki wyrobu prowadzi się za pomocą ciągownika posiadającego powierzchnię formującą, którą przesuwa się wzdłużnie razem z wyrobem zawierającym warstwę powłoki tworzywa sztucznego podczas wyciągania ścianki, przy czym powierzchnię formującą ustawia się pod kątem wejściowym względem kierunku ruchu wyrobu, znamienny tym, że wielkość kąta wejściowego zmienia się na długości powierzchni formującej ciągownika ścianki w kierunku ruchu wyrobu po przejściu powierzchni formującej, przy czym kąt wejściowy jest mniejszy w strefie początkowej powierzchni formującej, niż w jej strefie następnej.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ustawia się powierzchnię formującą ciągownika ścianki w strefie końcowej ponownie pod kątem wejściowym mniejszym niż w strefie pośredniej.
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się powierzchnię formującą, następującą po strefie o największym kącie wejściowym, zawierającą strefę brzegową o kącie wejściowym 0°.
4. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że nadaje się kątowi wejściowemu stałą wartość w każdej z tych stref.
5. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się łagodną zmianę kąta wejściowego na długości powierzchni formującej.
6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że przejście pomiędzy kolejnymi strefami i/lub samej strefy prowadzi się po łuku kołowym.
7. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się ciągownik ścianki zawierający liczne powierzchnie formujące.
8. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się ciągownik ścianki zawierający liczne pierścienie do wyciągania ścianki.
PL 197 503 B1
9. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że 60% do 90% całkowitej wielkości ścianki wyciąga się za pomocą odpowiedniej powierzchni formującej w strefie głównej, którą prowadzi się pod największym kątem wyjściowym.
10. Sposób według zasttz. 9, znamienny tym, że 10% do 30% całkowitej wielkości wyciągniętej ścianki wyciąga się za pomocą powierzchni formującej w strefie początkowej.
11. Sposób wedługzastrz. 10, znamienny tym. że pc^r^h^^j 30% całkowitej wie^oścc wyciągniętej ścianki wytwarza się za pomocą powierzchni formujących w strefie końcowej.
12. Spooób według zas^z. 1 albo 2, znamienny tym. że długośćstrefy początkowej iili-ib skefy końcowej, przy zachowaniu identyczności innych warunków ustala się tak, że powłokę sztucznego tworzywa utrzymuje się bez zerwania na cienkiej blasze gdy ściankę poddaje się wyciąganiu.
13. Sposób wycćągania ścianki blaszanego wyrobu z cienkiej blachy powleczonej co najmniej z jednej strony warstwą sztucznego tworzywa, w którym wyciąganie ścianki wyrobu prowadzi się za pomocą ciągownika posiadającego powierzchnię formującą, którą przesuwa się wzdłużnie razem z wyrobem zawierającym warstwę powłoki tworzywa sztucznego podczas wyciągania ścianki, przy czym powierzchnię formującą ustawia się pod kątem wejściowym względem kierunku ruchu wyrobu, znamienny tym, że w strefie powierzchni formującej przebiegającej pod największym kątem wejścia utrzymuje się zwiększony nacisk warstwy sztucznego tworzywa Po (MPa) na wszystkich ściankach, przy czym parametrom tworzywa sztucznego w warstwie powłoki nadaje się wartości μ - niemianowany parametr wyrażający podatność tworzywa na wywierany nacisk, το - podstawowy poziom naprężenia uplastyczniającego (MPa) i Ao - stała czasowa (w sekundach), dotycząca relaksacyjnego zachowania tworzywa które wynoszą μ > 0,03; τ o> 0,60 MPa i Ao> 2,0 x 1019
14. Sposób według zastrz. 13, znamienny tym, że nadaje się parametrom μ, τ0 i A0 wartości μ > 0,047; τ0 > 0,90 MPa i A0 > 3,0 x 1019
15. Sposób według zastrz. 13 albo 14, znamienny tym, że stosuje się tworzywo sztuczne o paramekacli Tg, 1 i Tg, 600 Mpa, mających następujące wartości: Tg, 1 > 30°C i Tg, 600 Mpa > 200°C, przy czym Tg jest temperaturą zeszklenia tworzywa sztucznego w (°C).
16. Sposób według zastrz. 15, znamienny tym, że stosuje się parametr Tg, 1 atm o wartości Tg 1 atm > 70°C.
17. Ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu, zwłaszcza pierścień do wyciągania ścianki posiadający powierzchnię formującą, wzdłuż której blaszany wyrób przemieszcza się podczas wyciągania, przy czym powierzchnia formująca jest usytuowana pod kątem wejściowym względem kierunku ruchu wyrobu, znamienny tym, że kąt wejścia jest zmienny na długości powierzchni formującej, w kierunku ruchu wyrobu, przy czym w strefie początkowej powierzchni formującej kąt ten jest mniejszy niż w jej strefie następnej.
18. Ciągownik według zastrz. 17, znamienny tym, że powierzchnia formująca w strefie końcowej jest usytuowana pod mniejszym kątem wejściowym niż w strefie pośredniej.
19. Ciągownik według zastrz. 17 albo 18, znamienny tym, że pomiędzy strefą pośrednią i strefą końcową powierzchni formującej jest usytuowana strefa brzegowa o długości zawartej w przedziale od 0,3 do 1,5 mm.
20. Ciągownik według zastrz. 17 albo 18, znamienny tym, że kąt wejściowy powierzchni formującej ma stałą wartość w każdej ze stref powierzchni formującej.
21. Ciągownik według zastrz. 17 albo 18, znamienny tym, że kąt wejściowy na długości powierzchni formującej łagodnie zmienia się.
22. Ciągownik według zastrz. 21, znamienny tym, że przejście pomiędzy kolejnymi strefami i/lub same strefy mają postać kołowego łuku o promieniu w zakresie od 0,1 do 10 mm.
23. Ciągownik według zastrz. 17 albo 18, znamienny tym, że główna strefa stanowi od 60% do 90% poprzecznego wymiaru powierzchni formującej, poprzecznie względem podłużnego kierunku.
24. Ciągownik według zastrz. 23, znamienny tym, że strefa początkowa stanowi od 10% do 30% poprzecznego wymiaru powierzchni formującej.
25. Ciągownik według zastrz. 23, znamienny tym, że strefa końcowa stanowi mniej niż 30% poprzecznego wymiaru powierzchni formującej.
26. Ciągownik według zastrz. 17 albo 18, znamienny tym, że ma postać pierścienia wstępnie naprężonego promieniowo na jego zewnętrznej powierzchni obwodowej, który jest owinięty wokół paskiem lub drutem, pod obciążeniem.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1011437A NL1011437C2 (nl) | 1999-03-03 | 1999-03-03 | Werkwijze voor het wandstrekken van een plaatvormig product en een wandstrekgereedschap. |
| PCT/EP2000/001950 WO2000051758A1 (en) | 1999-03-03 | 2000-03-02 | Process for the wall ironing of a product in sheet form, and a wall ironing tool |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL349356A1 PL349356A1 (en) | 2002-07-15 |
| PL197503B1 true PL197503B1 (pl) | 2008-04-30 |
Family
ID=19768754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL349356A PL197503B1 (pl) | 1999-03-03 | 2000-03-02 | Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu oraz ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6813924B1 (pl) |
| EP (1) | EP1159095B1 (pl) |
| KR (1) | KR100580061B1 (pl) |
| CN (1) | CN1206054C (pl) |
| AT (1) | ATE281255T1 (pl) |
| AU (1) | AU771402B2 (pl) |
| BR (1) | BR0008695A (pl) |
| CA (1) | CA2364083C (pl) |
| DE (1) | DE60015507T2 (pl) |
| ES (1) | ES2230076T3 (pl) |
| ID (1) | ID30146A (pl) |
| NL (1) | NL1011437C2 (pl) |
| PL (1) | PL197503B1 (pl) |
| RU (1) | RU2240192C2 (pl) |
| WO (1) | WO2000051758A1 (pl) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005028887A1 (ja) * | 2003-09-16 | 2005-03-31 | Ntn Corporation | シェル型針状ころ軸受、コンプレッサ主軸の支持構造およびピストンポンプ駆動部の支持構造 |
| JP4628047B2 (ja) * | 2004-09-02 | 2011-02-09 | 東洋製罐株式会社 | 樹脂被覆金属板の絞りしごき加工方法、およびそれを用いた樹脂被覆絞りしごき缶 |
| EP2005342B1 (en) | 2006-04-08 | 2019-06-05 | Allan Millman | Method and system for interactive simulation of materials |
| US8786613B2 (en) | 2006-04-08 | 2014-07-22 | Alan Millman | Method and system for interactive simulation of materials and models |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3951296A (en) * | 1971-09-02 | 1976-04-20 | National Steel Corporation | Reinforced wall-ironed container |
| US3930396A (en) * | 1974-09-30 | 1976-01-06 | Reynolds Metals Company | Die system for can body press |
| JPS51130670A (en) * | 1975-05-12 | 1976-11-13 | Hitachi Ltd | Plastic cylindrical part working die |
| US4038859A (en) * | 1976-07-14 | 1977-08-02 | American Can Company | Metal forming die |
| US4254652A (en) * | 1979-06-04 | 1981-03-10 | National Can Corporation | Ironing die for ironing press |
| FR2462216A1 (fr) * | 1979-07-27 | 1981-02-13 | Inst Sverkhtverdykh Mat | Outil pour l'usinage des surfaces internes de pieces par deformation |
| SU1260067A1 (ru) * | 1984-06-22 | 1986-09-30 | Проектно-Конструкторский Технологический Экспериментальный Институт Машиностроения | Штамп дл раст жки полых заготовок |
| NL8701623A (nl) * | 1987-07-10 | 1989-02-01 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor het wandstrekken van een eendelig busvormig lichaam, alsmede aldus gevormd lichaam. |
| GB8913209D0 (en) * | 1989-06-08 | 1989-07-26 | Metal Box Plc | Method and apparatus for forming wall ironed articles |
| RU2043812C1 (ru) * | 1992-01-03 | 1995-09-20 | Всероссийский научно-исследовательский технологический институт ремонта и эксплуатации машинно-тракторного парка | Оправка для калибровки канала трубопровода |
| DE4311249C2 (de) * | 1993-04-06 | 1995-11-23 | Danfoss As | Formwerkzeug |
| US5782375A (en) * | 1993-12-01 | 1998-07-21 | Mchenry; Robert J. | Drawn and ironed cans of a metal-plastic construction and their fabrication process |
| US5742993A (en) * | 1995-11-03 | 1998-04-28 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making hollow workpieces |
| US6098892A (en) * | 1998-05-27 | 2000-08-08 | Peoples, Jr.; Max J. | Device for conversion from a pharmaceutical identification number to a standardized number and method for doing the same |
-
1999
- 1999-03-03 NL NL1011437A patent/NL1011437C2/nl not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-03-02 DE DE60015507T patent/DE60015507T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-02 US US09/914,645 patent/US6813924B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-02 ID IDW00200101866A patent/ID30146A/id unknown
- 2000-03-02 PL PL349356A patent/PL197503B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2000-03-02 KR KR1020017011100A patent/KR100580061B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-02 AU AU32868/00A patent/AU771402B2/en not_active Ceased
- 2000-03-02 CN CNB008045119A patent/CN1206054C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-02 WO PCT/EP2000/001950 patent/WO2000051758A1/en not_active Ceased
- 2000-03-02 BR BR0008695-9A patent/BR0008695A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-03-02 AT AT00910781T patent/ATE281255T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-03-02 ES ES00910781T patent/ES2230076T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-02 EP EP00910781A patent/EP1159095B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-02 RU RU2001126716/02A patent/RU2240192C2/ru active
- 2000-03-02 CA CA002364083A patent/CA2364083C/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2230076T3 (es) | 2005-05-01 |
| DE60015507T2 (de) | 2005-11-24 |
| KR100580061B1 (ko) | 2006-05-12 |
| CN1342109A (zh) | 2002-03-27 |
| CA2364083A1 (en) | 2000-09-08 |
| EP1159095B1 (en) | 2004-11-03 |
| CN1206054C (zh) | 2005-06-15 |
| EP1159095A1 (en) | 2001-12-05 |
| AU771402B2 (en) | 2004-03-18 |
| CA2364083C (en) | 2005-07-26 |
| US6813924B1 (en) | 2004-11-09 |
| ID30146A (id) | 2001-11-08 |
| NL1011437C2 (nl) | 2000-09-05 |
| ATE281255T1 (de) | 2004-11-15 |
| WO2000051758A1 (en) | 2000-09-08 |
| PL349356A1 (en) | 2002-07-15 |
| KR20010105365A (ko) | 2001-11-28 |
| DE60015507D1 (de) | 2004-12-09 |
| AU3286800A (en) | 2000-09-21 |
| RU2240192C2 (ru) | 2004-11-20 |
| BR0008695A (pt) | 2001-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Coates et al. | Drawing of polymers through a conical die | |
| Gibson et al. | The manufacture of ultra-high modulus polyethylenes by drawing through a conical die | |
| PL197503B1 (pl) | Sposób wyciągania ścianki blaszanego wyrobu oraz ciągownik do wyciągania ścianki blaszanego wyrobu | |
| WO1990003876A1 (de) | Verfahren und anguss-system zum spritzgiessen von formlingen sowie formling und verwendung von solchen formlingen | |
| Lou et al. | Effects of vibration amplitude and relative grain size on the rheological behavior of copper during ultrasonic-assisted microextrusion | |
| Hillery et al. | Wire drawing at elevated temperatures using different die materials and lubricants | |
| Conte et al. | Performance analysis of the incremental sheet forming on PMMA using a combined chemical and mechanical approach | |
| EP3197654B1 (de) | Preforms und verfahren zur herstellung von preforms | |
| US3733383A (en) | Deformation of polymeric materials | |
| JP3654834B2 (ja) | 金属材料の等温押出方法 | |
| RU2116155C1 (ru) | Способ пластического структурообразования высокопрочных материалов | |
| Bigg et al. | Warm hydrostatic extrusion of polyethylene | |
| EP2474405B1 (de) | Gasinnendruckverfahren zur Herstellung von Kunststoffteilen | |
| US4549421A (en) | Method and apparatus for reducing the section of elongated components | |
| RU2118219C1 (ru) | Способ штамповки-вытяжки изделий из листового металла | |
| CN1074710C (zh) | 一种生产塑料管的方法与设备和一种塑料管 | |
| Michalczyk et al. | Study on the Influence of Temperature, Velocity and Shape of Tools on the Combined Process of Extrusion and Broaching of the Deep Sleeve with the Bottom Made of the AZ31 Alloy | |
| RU2228810C1 (ru) | Способ прессования профилей | |
| RU1811431C (ru) | Инструмент дл изготовлени изделий типа заготовок гаек | |
| Tully et al. | Bulk forming of superplastic alloys | |
| SU685388A1 (ru) | Способ выт жки полых изделий | |
| RU2134622C1 (ru) | Инструмент для прессования полых изделий | |
| JPS56123843A (en) | Method for manufacturing extruded products of plastic resin | |
| Das et al. | AN EXPERIMENTAL STUDY ON A CONSTRAINED MULTI-HOLE EXTRUSION PROCESS | |
| SI9300258A (en) | Process for radial extrusion with tube wall reduction |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20100302 |