PL197691B1

PL197691B1 - Sposób wytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie

Info

Publication number: PL197691B1
Application number: PL357413A
Authority: PL
Inventors: Karl Ernst Friedrich; Brigitte Hammer; Rudolf Kawalla; Olaf Fischer; Jürgen Schneider; Carl-Dieter Wuppermann
Original assignee: Thyssenkrupp Steel Ag
Priority date: 2000-03-16
Filing date: 2001-03-15
Publication date: 2008-04-30
Also published as: BR0109285A; PL357413A1; WO2001068925A1; KR20030011794A; JP5265835B2; US20030188805A1; EP1263993B1; AU2001260127A1; DE50107281D1; US6767412B2; DE10015691C1; EP1263993A1; KR100771253B1; JP2003527483A; ES2248329T3; ATE303454T1; MXPA02008528A

Abstract

1. Sposób wytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie, polegaj acy na tym, ze blach e wytwarza si e poprzez walcowanie na gor aco z surowca, takiego jak odlane k esisko, wst ega, gruba wst ega lub cienkie k esisko ze stali, znamienny tym, ze k esisko, wst eg e, grub a wst eg e lub cienkie k esisko odlewa si e ze stali zawieraj acej (w procentach wagowych): C: 0,0001-0,05% Si: = 1,5% Al: = 0,5%, przy czym [%Si] + 2 [%AI] = 1,8, Mn: 0,1-1,2%, reszta zelazo oraz zwyk le zanieczyszczenia, i walcuje si e gor ac a wst eg e o grubo sci = 1,5 mm w linii ko ncowego walcowania w temperatu- rach, które s a powy zej temperatury A r1 , przy czym dokonuje si e, co najmniej jednego przepustu w obszarze po srednim austenitu/ferrytu, i walcuje si e wst eg e w obszarze po srednim austenitu/ferrytu do osi agni ecia ca lkowitego odkszta lcenia e H < 35%. PL PL PL

Description

Opis wynalazku

Wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie. W tym dokumencie termin „blacha ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie odnosi się do blachy ze stali magnetycznej, która jest zdefiniowana w normie DIN EN 10106 („blacha z wyżarzonej końcowo stali magnetycznej) i DIN EN 101165 („blacha magnetyczna, która nie jest wyżarzona końcowo). Ponadto, dotyczy to także typów bardziej anizotropowych, o ile nie są one uważane za blachę magnetyczną o zorientowanym ziarnie.

Blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie, o grubości w zakresie od 0,65 do 1 mm, są na przykład stosowane do wytwarzania silników, które są włączane tylko na krótkie czasy działania. Zwykle, takie silniki są stosowane w dziedzinie urządzeń domowych lub są pomocniczymi urządzeniami napędowymi w pojazdach silnikowych. Takie silniki są dostosowane do wysokiej wydajności, przy niewielkim zużyciu energii.

Jeden sposób wytwarzania blachy z walcowanej na gorąco stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie jest znany z opisu patentowego DE 19807122.A1. W tym sposobie, półwyrób zawierający (w procentach wagowych) 0,001 do 0,1% C, 0,05 do 3,0% Si, do 0,85% AI, przy czym % Si+2AI<3,0%, i 0,5-2,0% Mn, reszta żelazo i zwykłe zanieczyszczenia, jest walcowany na gorąco albo bezpośrednio po odlewaniu lub po podgrzaniu do temperatury co najmniej 900°C. Podczas walcowania na gorąco dokonuje się dwóch lub więcej przejść kształtujących w określony sposób w dwufazowym obszarze austenit/ferryt. W tym sposobie, jeżeli jest konieczne, wytwarza się blachę stalową walcowaną na zimno i poddawaną wyżarzaniu końcowemu, co oszczędza czas i energię, a blacha ze stali magnetycznej ma polepszone właściwości magnetyczne w porównaniu z typową blachą stalową tego typu.

W typowym sposobie wytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie, jak na przykład opisano w EP 0897933A1, zwykle kęsisko lub płaski odlew ze stali o danym składzie jest walcowany zgrubnie do postaci grubej wstęgi. Ta gruba wstęga jest następnie walcowana na gorąco w kilku przepustach. Jeżeli jest konieczne, wstęga przewalcowana na gorąco jest wyżarzana i następnie zwijana. Po zwinięciu z reguły następuje wytrawianie i następne wyżarzanie gorącej wstęgi, po czym gorąca wstęga jest końcowo walcowana na zimno do ostatecznej grubości w jednym lub kilku etapach z pośrednimi wyżarzeniami. Jeżeli jest konieczne, stosuje się uzupełniające wykończające walcowanie. Jeżeli jest to wymagane przez użytkownika, poddaje się walcowaną na zimno wstęgę końcowemu wyżarzaniu.

Zamiast zgrubnego walcowania grubej wstęgi z odlanego kęsiska, jest możliwe zastosowanie do wytwarzania blach magnetycznych bezpośrednio cienkich kęsisk lub odlanych grubych wstęg. Przy zastosowaniu odlanej grubej wstęgi występuje także opcja odlania wyjątkowo cienkiej wstęgi o wymiarach, które w przybliżeniu są równe wymiarom wstęgi gorącej, która ma być wytworzona. Technologiczne zalety i korzystny koszt osiąga się poprzez zintegrowanie odlewania takiej grubej wstęgi i walcowanie na gorąco takiej wstęgi w ciągłym procesie.

Każdy z poszczególnych etapów przetwórczych podczas wytwarzania ma wpływ na właściwości magnetyczne końcowego produktu. Z tego powodu, na przykład, kolejność przejść i stan mikrostruktury w gorącej wstędze podczas każdego przepustu walcowania są ustalone podczas walcowania na gorąco, zależnie od zdolności stali do przekształcenia, co zależy od składu stali i od temperatury na początku walcowania i chłodzenia pomiędzy poszczególnymi przejściami walcowania, tak że osiąga się pożądane właściwości magnetyczne końcowego produktu. Podobnie właściwości końcowego produktu są określone poprzez temperatury wyżarzania, temperaturę chłodzenia i odkształcenie podczas walcowania na zimno.

Z powodu dużej liczby etapów wytwórczych wytwarzanie stali magnetycznej jest technicznie trudne i kosztowne. Jest to wadą zwłaszcza w przypadku blach o zwiększonej grubości.

Jest więc celem wynalazku zapewnienie sposobu, który umożliwiałby ekonomiczne wytwarzanie grubszej blachy ze stali magnetycznej, która miałaby niezorientowane ziarno i która miałaby dobre właściwości magnetyczne.

Według wynalazku, sposób wytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie, polegający na tym, że blachę wytwarza się poprzez walcowanie na gorąco z surowca, takiego jak odlane kęsisko, wstęga, gruba wstęga lub cienkie kęsisko ze stali charakteryzuje się tym, że kęsisko, wstęgę, grubą wstęgę lub cienkie kęsisko odlewa się ze stali zawierającej (w procentach wagowych):

PL 197 691 B1

C: 0,0001-0,05%

Si:<1,5%

Al: < 0,5%, przy czym [%Si] + 2 [%AI] < 1,8,

Mn: 0,1-1,2%, reszta żelazo oraz zwykłe zanieczyszczenia, i walcuje się gorącą wstęgę o grubości < 1,5 mm w linii końcowego walcowania w temperaturach, które są powyżej temperatury Am przy czym dokonuje się, co najmniej jednego przepustu w obszarze pośrednim austenitu/ferrytu i walcuje się wstęgę w obszarze pośrednim austenitu/ferrytu do osiągnięcia całkowitego odkształcenia εκ<35%.

Stal może zawierać do 1,5% dodatków stopowych takich jak P, Sn, Sb, Zr, V, Ti, N, Ni, Co, Nb i/lub B.

Surowiec odlany jako kęsisko lub wstęgę poddaje się ciągłemu walcowaniu na gorąco, bezpośrednio po wytworzeniu surowca.

Korzystnie, zwija się gorącą wstęgę. Temperatura zwijania może wynosić co najmniej 700°C. Zwiniętą gorącą wstęgę można poddawać wyżarzaniu odprężającemu przy użyciu ciepła zwoju. Po zwijaniu gorącą wstęgę można wyżarzać. Wyżarzanie gorącej wstęgi korzystnie prowadzi się w atmosferze o obniżonej zawartości tlenu.

W innym wariancie, temperatura zwijania korzystnie jest nie wyższa niż 600°C. Bezpośrednio po zwijaniu można chłodzić zwiniętą gorącą wstęgę w zwoju ze zwiększającą się szybkością.

Korzystnie, wstęgę poddaje się walcowaniu w obszarze przejściowym austenitu/ferrytu do uzyskania całkowitego odkształcenia εκ wynoszącego od 10% do 15%. Gorącą wstęgę można trawić po zwijaniu.

Można wyżarzać gorącą wstęgę w temperaturze wyżarzania wynoszącej co najmniej 740°C do uzyskania końcowej wstęgi z wyżarzonej stali magnetycznej, lub można wyżarzać gorącą wstęgę w temperaturze wyżarzania co najmniej 650°C do uzyskania wstęgi ze stali magnetycznej niewyżarzonej końcowo.

Korzystnie wyżarzanie prowadzi się w piecu dzwonowym lub w piecu ciągłym. Gorącą wstęgę tnie się przed wysyłaniem do odbiorcy.

W innym jeszcze wariancie walcuje się wygładzająco gorącą wstęgę do uzyskania odkształcenia nie większego niż 3%. Przewalcowaną wygładzająco gorącą wstęgę tnie się przed wysłaniem do odbiorcy.

Korzystnie też poddaje się gorącą wstęgę przepustowi walcowania powierzchniowego do uzyskania stopnia odkształcenia od 3% do 15%. Walcowaną powierzchniowo gorącą wstęgę tnie się przed wysyłaniem do odbiorcy.

W kolejnym wariancie walcuje się wstęgę do grubości gorącej wstęgi wynoszącej 0,65 do 1 mm.

Korzystnie, przy walcowaniu na gorąco w obszarze przejściowym stosuje się smarowanie.

Można odlewać stal o zawartość Si wynoszącej maksymalnie 1% wagowy.

W korzystnym wariancie odlewa się stal o zawartości C większej niż 0,005% wagowych, a gorącą wstęgę wyżarza się w środku odwęglającym, po czym tnie się ją przed wysłaniem do odbiorcy.

Poprzez wytwarzanie surowca i walcowanie na gorąco blachy ze stali magnetycznej w procesie według wynalazku, można uzyskać wstęgę stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie, która jest wystarczająco cienka do przesyłania dla końcowego użytkownika bez potrzeby regenerującego walcowania na zimno w celu zmniejszenia grubości. Szczególnie dobre rezultaty osiąga się sposobem według wynalazku, gdy surowiec jest wytwarzany jako odlane grube kęsisko lub odlana wstęga i gdy walcowanie na gorąco jest realizowane jako ciągły proces po wytworzeniu półwyrobu. Tak więc, gorące wstęgi, które są wytworzone według wynalazku z surowca ukształtowanego za pomocą urządzenia odlewającego i walcującego, i poddane ciągłej dalszej przeróbce, mają doskonałe właściwości.

Wykazano, że przy dochowaniu warunków obróbki według wynalazku można wytworzyć blachę ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie walcowaną na gorąco, której właściwości są co najmniej równoważne do blachy magnetycznej, która jest walcowana na zimno w znany sposób po wytworzeniu gorącej wstęgi. Sposób według wynalazku ponadto umożliwia ekonomiczne wytwarzanie wysokojakościowej blachy ze stali magnetycznej o dobrych właściwościach magnetycznych, jednocześnie oszczędzając koszty i zmniejszając czasochłonne etapy procesu, które w stanie techniki zawsze wydawały się konieczne.

Według wynalazku, sposób wytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie polega na tym, ze wstęgę odlaną ze stali tworzącej austenit, zawierającej (w procentach wa4

PL 197 691 B1 gowych): C 0,0001-0,05%, Si < 1,5%, Al < 0,5%, przy czym [%Si] + 2 [%AI] < 1,8, Mn 0,1-1,2%, reszta żelazo oraz zwykłe zanieczyszczenia, i przerabianą bezpośrednio od temperatury odlewania walcuje się do postaci gorącej wstęgi. Warunki walcowania podczas walcowania na gorąco są takie, że do zakończenia walcowania całkowicie zachodzi przekształcenie ferrytu. Co najmniej ostatni przepust zachodzi w obszarze przejściowym austenitu/ferrytu, zaś wszystkie pozostałe przepusty walcowania są dokonywane w obszarze austenitu.

Zwykle, po zakończeniu walcowania na gorąco, wstęgę gorącą, która została schłodzona w razie konieczności, zwija się. Temperatura zwijania wynosi korzystnie co najmniej 700°C. Doświadczenia wykazały, że jeżeli utrzymuje się temperaturę zwijania, wyżarzanie gorącej wstęgi może być dokonane niecałkowicie lub do co najmniej znacznego stopnia. Dzieje się tak dlatego, że gorąca wstęga jest już zmiękczona w zwoju, a parametry, które określają właściwości takiej gorącej wstęgi, takie jak wielkość ziarna, tekstura wydzieleń, są korzystnie ukształtowane. W związku z tym jest szczególnie korzystne, gdy wstęga jest poddana „pasywnemu wyżarzaniu wykorzystującemu ciepło zwoju. Takie wyżarzanie, przeprowadzane z wykorzystaniem ciepła zwoju gorącej wstęgi, która jest nawijana w wysokiej temperaturze i która nie podlega znacznemu chłodzeniu w zwoju, może całkowicie zastąpić wyżarzanie wsadowe gorącej wstęgi, które w innym przypadku jest konieczne. W ten sposób uzyskuje się wyżarzoną gorącą wstęgę o szczególnie dobrych właściwościach magnetycznych. Czas i zapotrzebowanie na energię jest znacznie zmniejszone w porównaniu z czasem i energią koniecznymi w konwencjonalnym wyżarzaniu gorącej wstęgi, które są przeprowadzane w celu poprawy właściwości blachy ze stali magnetycznej.

Jako alternatywę lub uzupełnienie do wyżarzania odprężającego w zwoju, wstęgę można poddawać wyżarzaniu po zwinięciu, o ile zapewnia to uzyskanie wymaganych właściwości. Niezależnie od formy wyżarzania gorącej wstęgi, któremu ona jest poddawana, korzystne jest, gdy wyżarzanie jest prowadzone w typowy sposób w atmosferze redukującej.

Według innego przykładu wykonania, który jest szczególnie korzystny do obróbki stali z zawartością Si wynoszącą co najmniej 0,7% wagowych, po walcowaniu w linii walcowania końcowego gorąca wstęga jest zwijana w temperaturze zwijania niższej niż 600°C, zwłaszcza niższej niż 550°C. W stopach, o które chodzi, zwijanie w tych temperaturach prowadzi do stanu utwardzonego gorącej wstęgi. W ten sposób można uzyskać dalsze polepszenie właściwości magnetycznych zwiniętej blachy stalowej o danych pierwiastkach stopowych, gdy zwinięta gorąca wstęga jest chłodzona ze zwiększoną prędkością, w zwoju, bezpośrednio po zwijaniu.

Praktyczne testy wykazały, że gorąca wstęga blachy ze stali magnetycznej o szczególnie dobrych właściwościach magnetycznych może być wytwarzana, gdy znacząca część odkształcenia podczas walcowania na gorąco wyraźnie ma miejsce w obszarze austenitu. Więc następny przykład wykonania wynalazku, uwzględniający te wyniki, charakteryzuje się tym, że podczas walcowania w obszarze przejściowym austenitu/ferrytu uzyskuje się odkształcenie ε_Η od 10% do 15%.

Bez względu na stopień odkształcenia gorącej wstęgi w obszarze przejściowym γ/α, optymalną regulację temperatury pod względem zapobiegania chłodzeniu walcowanego materiału można osiągnąć poprzez dobór odpowiedniego stosunku stopnia odkształcenia do prędkości odkształcenia, to jest poprzez wykorzystanie ciepła wytwarzanego podczas odkształcania, co zapobiega całkowitej przemianie na ferryt.

W tym kontekście, termin „ całkowite odkształcenie ε_Η odnosi się do stosunku redukcji grubości podczas walcowania w odpowiednim obszarze fazowym do grubości wstęgi przy jej wejściu w odpowiedni obszar fazowy. Zgodnie z tą definicją, grubość gorącej wstęgi wytworzonej według wynalazku, na przykład po walcowaniu w obszarze austenitycznym, jest ho. Podczas następnego walcowania w dwufazowym obszarze przejściowym, grubość gorącej wstęgi jest zmniejszona do hv Według definicji, podczas walcowania przejściowego, całkowite odkształcenie ε_Η wynosi (ho - h₁)/ho, gdzie h₀ jest grubością przy wejściu na pierwszy bieg klatki walcowniczej w stanie przejściowym austenit/ferryt, a h1 jest grubością przy opuszczaniu ostatniego biegu klatki walcowniczej w stanie przejściowym.

W celu polepszenia jakości powierzchni wstęgi i dalszej jej obrabialności, korzystnie wytrawia się gorącą wstęgę po schłodzeniu.

Jeżeli końcowy odbiorca potrzebuje wyżarzonej blachy ze stali magnetycznej, korzystne jest wyżarzać gorącą wstęgę po trawieniu w temperaturze wyżarzania co najmniej 740°C, w celu uzyskania wyżarzonej wstęgi ze stali magnetycznej. Jeśli końcowe wyżarzanie po trawieniu jest prowadzone w niższej temperaturze wyżarzania co najmniej 650°C, wtedy uzyskuje się wstęgę stali magnetycznej, która nie jest poddana wyżarzaniu końcowemu, i, jeżeli jest wymagane, może być poddawana wyżaPL 197 691 B1 rzaniu końcowemu u użytkownika. Zależnie od właściwości odpowiednich stopów, wymaganych właściwości blachy ze stali magnetycznej, dostępnych urządzeń i wyposażenia, obróbka wyżarzania może być prowadzona albo w piecu dzwonowym lub w piecu ciągłym.

Dalsze poprawienie obrabialności gorącej wstęgi ze stali magnetycznej wytworzonej według wynalazku, może być osiągnięte poprzez delikatne walcowanie wyżarzonej gorącej wstęgi do stopnia odkształcenia do 3%. Podczas takiego walcowania, nierówne obszary powierzchni wstęgi są wygładzane bez jakiejkolwiek zmiany mikrostruktury wytworzonej w walcowaniu na gorąco.

Jako alternatywa lub uzupełnienie do jednego wygładzającego przejścia wspomnianego powyżej typu, dokładność wymiarową i jakość powierzchni wstęgi walcowanej na gorąco według wynalazku można dalej ulepszyć poprzez walcowanie w przepuście wykończającym, przy stopniu odkształcenia od 3% do 15%. To walcowanie nie prowadzi do zmian mikrostruktury, które byłyby porównywalne do zmian, zwykle dokonywanych w sposób celowy podczas walcowania na zimno, ze względu na wysoki stopień kształtowania osiągnięty podczas walcowania na zimno.

W następnym przykładzie realizacji wynalazku, walcowaniu na gorąco w obszarze mieszanym towarzyszy smarowanie. Walcowanie na gorąco ze smarowaniem powoduje mniejsze odkształcenie styczne, dzięki czemu walcowana wstęga ma bardziej jednorodną strukturę na przekroju poprzecznym. Ponadto, smarowanie powoduje zmniejszenie sił walcowania, tak że zwiększa się redukcja grubości w odpowiednim przepuście walcowania.

Korzystnie, końcowa grubość gorącej wstęgi jest 0,65 mm do 1 mm. Istnieje duże zapotrzebowanie na rynku na wstęgi o tej grubości, produkowane oszczędnie i o niskich cenach.

Sposób według wynalazku jest szczególnie odpowiedni do przetwarzania stali z zawartością Si maksymalnie 1% wagowy. Takie stale mają ustaloną fazę austenitu tak że przejście od austenitu do fazy przejściowej austenit/ferryt może być szczególnie dokładnie regulowane.

Jeżeli zawartość węgla przekracza 0,005% wagowych, korzystne jest, gdy gorącą wstęgę wyżarza się w środku odwęglającym przed cięciem i transportem.

Poniżej przedstawiono wynalazek bardziej szczegółowo z odniesieniem do przykładu wykonania.

Poniżej, „J2500, „J5000 i „J10000 oznaczają polaryzację magnetyczną przy natężeniu pola magnetycznego odpowiednio 2500 A/m, 5000 A/m i 10000 A/m.

„^,0 i „P1,5ⁿ odnoszą się do straty histerezowej przy polaryzacji odpowiednio 1,0T i 1,5T i częstotliwości 50 Hz.

Właściwości magnetyczne podane w następujących tabelach zostały zmierzone na poszczególnych wstęgach wzdłuż kierunku walcowania.

Tabela 1 ukazuje zawartość, w procentach wagowych, pierwiastków stopowych istotnych dla właściwości stali stosowanych do wytwarzania blachy ze stali magnetycznej według wynalazku.

T a b e l a 1

Stal	C	Si	Al	Mn
A	0,008	0,10	0,12	0,34
B	0,007	1,19	0,13	0,23

Stopy utworzone według składu pokazanego w Tabeli 1 były odlewane ciągle, w urządzeniu do odlewania i walcowania, do wytworzenia zgrubnej wstęgi, która była ciągle dostarczana do oddzielnej linii walcowania na gorąco zawierającej kilka stanowisk walcowniczych.

Tabele 2a-2c ukazują właściwości J2500, J5000, J10000, P1,0 i P1,5 dla trzech blach ze stali magnetycznych A1-A3 i B1-B3, wykonanych ze stali A i B. Podczas walcowania na gorąco tych blach ze stali magnetycznych A1-A3 i B1-B3 główne odkształcenie następowało w obszarze, w którym odpowiednia wstęga była w stanie austenitycznym. W odróżnieniu od tego, tylko jeden przepust był realizowany w obszarze przejściowym austenit/ferryt. Całkowite odkształcenie ε_Η osiągnięte w czasie tego procesu było mniejsze niż 35%, a zwłaszcza 30%.

Po walcowaniu gorąca wstęga była zwijana w temperaturze zwijania 750°C.

PL 197 691 B1

Tabela 2a

Blacha	J2500 [T]	J5000 [T]	J10000 [T]	P-1,0 [W/kg]	P1,5 [W/kg]
A1	1,623	1,704	1,513	5,494	12,457
B1	1,646	1,717	1,556	4,466	9,593

Tabela 2b

Blacha	J2500 [T]	J5000 [T]	J10000 [T]	P1,0 [W/kg]	P1,5 [W/kg]
A2	1,651	1,726	1,564	5,354	13,548
B2	1,638	1,716	1,550	3,614	8,554

Tabela 2c

Blacha	J2500 [T]	J5000 [T]	J10000 [T]	P1,0 [W/kg]	P1,5 [W/kg]
A3	1,658	1,728	1,578	4,892	11,073
B3	1,611	1,690	1,532	3,062	7,641

W przypadku przykładów A1, B1 (Tabela 2a), po chłodzeniu gorące wstęgi były cięte bezpośrednio do postaci typowo handlowych blach ze stali magnetycznych i następnie odsyłane do końcowego odbiorcy. W przypadku przykładów A2, B2 (Tabela 2b), gorące wstęgi były wytrawiane i dodatkowo poddawane wygładzającemu przepustowi przed wysłaniem do końcowego odbiorcy. Podczas przepustu wygładzającego osiągano odkształcenie ε. maksymalnie 3%. Przed wysłaniem wstęgi A3, B3 (Tabela 2c) wytrawiano i następnie walcowano w przepuście wykończającym.

Na rysunku, fig. 1 i fig. 2, przedstawiono wyniki testów porównawczych. Testy porównawcze dokonane dla blachy ze stali magnetycznej o grubości 1 mm wykonanej sposobem według wynalazku i dla blachy, która była walcowana na gorąco i walcowana na zimno w typowy sposób ukazują, że osiągnięte wartości polaryzacji magnetycznej i osiągnięte wartości straty histerezowej blachy ze stali magnetycznej wytworzonej według wynalazku są zgodne w wąskim zakresie z wartościami, które są określone dla odpowiednich właściwości dla wytwarzanych konwencjonalnie blach ze stali magnetycznej.

Przedstawiony na fig. 1 wykres ukazuje krzywą logarytmiczną polaryzacji magnetycznej trzech blach ze stali a,b,c, wytwarzanych według wynalazku i jednej blachy d wytworzonej w typowy sposób, w funkcji natężenia pola magnetycznego. Blacha a była zastosowana bezpośrednio, blachę b poddano przepustowi wygładzającemu, a blachę c poddano walcowaniu w przepuście wykończającym.

Pokazany na fig. 2 wykres ukazuje krzywą logarytmiczną danej straty histerezowej trzech blach ze stali magnetycznej a,b,c, wytworzonych według wynalazku i jednej blachy d, wytworzonej w znany sposób, w funkcji polaryzacji magnetycznej.

Wykresy wyraźnie wskazują, że właściwości blach a,b,c wytworzonych według wynalazku tylko lekko różnią się od właściwości blachy ze stali magnetycznej wytworzonej w typowy sposób. To wskazuje, że przy optymalizacji procesu walcowania na gorąco, według wynalazku, i przy wyeliminowaniu kosztownego walcowania na zimno, wytwarza się blachę ze stali magnetycznej o wysokiej jakości.

Claims

1. Sposóbwytwarzania blachy ze stali magnetycznej o niezorientowanym ziarnie, polegający na tym, żz blczhę wctwcnnc się osonazo wclzswceiz en asnczs o óunswzc, tckizas jck sdlcez kęsisko, wstęga, gnubc wstęac lub ziznkiz kęsisks oz stcli, znamienny tym, żz kęsisks, wstęgę, grubą wstęgę lub ziznkiz kęsisks sdlzwc się oz stcli ocwizncjczzj (w onszzntczy wcnswczy):

C: 0,0001-0,05%

Pi: < 1,5%

Al: < 0,5%, onoc zocm [%Pi] + 2 [%AI] < 1,8,

Mn: 0,1-1,2%, nzsotc żzlcos snco owckłz acnizzacsazaznic, i wclzujz się gsnczc wstęgę s nnubsśzi < 1,5 mm w linii ksńzswzns wclzswcnic w tzmoznctunczy, ktbnz są oswcżzj tzmoznctunc A_d, onoc zocm dsksnujz się, zs ncjmnizj jzdnzns onozoustu w sbsacnaz osśnzdnim custznitu/fznnctu, i wclzujz się wstęgę w sbsacnaz osśnzdnim custznitu/fznnctu ds ssicgnięzic zcłkswitzgs sdksatcłzznic ε_Η < 35%.

2. Possbb wzdług ocstno. 1, znamienny tym, żz stcl ocwiznc ds 1,5% dsdctkbw stsoswczy tckizh jck P, Pn, Pb, Zn, V, Ti, N, Ni, Cs, Nb i/lub B.

3. Possbb wzdług ocstno. 1 clbs 2, znamienny tym, żz sunswizz sdlcnc jcks kęsisks lub wstęgę osddcjz się zicgłzmu wclzswcniu nc gsnczs, bzoosśnzdnis os wctwsnozniu sunswzc.

4. Possbb wzdług ocstno. 1, znamienny tym, żz owijc się gsnczc wstęgę.

5. Possbb wzdług ocstno. 4, znamienny tym, żz tzmoznctunc owijcnic wcnssi zs ncjmnizj 700°C.

6. Possbb wzdług ocstno. 5, znamienny tym, żz osddcjz się owiniętą gsnczc wstęgę wcżcnocniu sdonężcjczzmu onoc użcziu zizołc owsju.

7. Possbb wzdług ocstno. 5, znamienny tym, żz os owijcniu wcżcnoc się gsnczc wstęgę.

8. Possbb wzdług ocstno. 6 clbs 7, znamienny tym, żz wcżcnocniz gsnczzj wstęgi onswcdoi się w ctmssfznoz s sbniżsnzj ocwcntsśzi tlznu.

9. Possbb wzdług ocstno. 4, znamienny tym, żz tzmoznctunc owijcnic jzst niz wcżsoc niż

600°C.

10. Possbb wzdług ocstno. 9, znamienny tym, żz bzoosśnzdnis os owijcniu zyłsdoi się owiniętc gsnczc wstęgę w owsju oz owięksocjczc się socbksśzic.

11. Possbb wzdług msti^. 1, znamienny tym, żz wstęgę osddcjz się wclzswcniu w sbsocnoz onozjśziswcm custznitu/fznnctu ds uocskcnic zcłkswitzgs sdksotcłzznic ε_Η wcnssoczzgs sd 10% ds 15%.

12. Possbb wzdług ocstno. 4, znamienny tym, żz gsnczc wstęgę tncwi się os owijcniu.

13. Possbb wzdług ocstno. 7, znamienny tym, żz wcżcnoc się gsnczc wstęgę w tzmoznctunoz wcżcnocnic zs ncjmnizj 740°C ds uocskcnic ksńzswzj wstęgi o wcżcnosnzj stcli mcgnztczonzj.

14. Possbb wzdług ocstno. 7, znamienny tym, żz wcżcnoc się gsnczc wstęgę w tzmoznctunoz wcżcnocnic zs ncjmnizj 650°C ds uocskcnic wstęgi oz stcli mcgnztczonzj nizwcżcnosnzj ksńzsws.

15. Possbb wzdług ocstno. 7, znamienny tym, żz wcżcnocniz onswcdoi się w oizzu dowsnswcm.

16. Possbb wzdług ocstno. 7, znamienny tym, żz wcżcnocniz onswcdoi się w oizzu zicgłcm.

17. Possbb wzdług ocstno. 7, znamienny tym, żz tniz się gsnczc wstęgę onozd wcscłcnizm ds sdbisnzc.

18. Possbb wzdług ocstnn. 1, znamienny tym, żz wclzujz się wcnłcdoąjczs gsnczc wstęgę ds uocskcnic sdksotcłzznic niz więksozgs niż 3%.

19. Possbb wzdług ocstnn. 18, znamienny tym, żz onnzwclzswcnc wcnłcdoąjczs gsnczc wstęgę tniz się onozd wcsłcnizm ds sdbisnzc.

20. Possbb wzdług ocstno. 3, znamienny tym, żz osddcjz się gsnczc wstęgę onnzoustswi wclzswcnic oswiznozyniswzgs ds uocskcnic stsonic sdksotcłzznic sd 3% ds 15%.

21. Possbb wzdług ocstno. 20, znamienny tym, żz wclzswcnc oswiznozynisws gsnczc wstęgę tniz się onozd wcscłcnizm ds sdbisnzc.

22. Possbb wzdług ocstno. 1, znamienny tym, żz wclzujz się wstęgę ds gnubsśzi gsnczzj wstęgi wcnssoczzj 0,65 ds 1 mm.

23. Possbb wzdług ocstno. 1, znamienny tym, żz onoc wclzswcniu nc gsnczs w sbsocnoz onozjśziswcm stssujz się smcnswcniz.

PL 197 691 Β1

24. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że odlewa się stal o zawartości Si wynoszącej maksymalnie 1% wagowy.

25. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że odlewa się stal o zawartości C większej niż 0,005% wagowych, a gorącą wstęgę wyżarza się w środku odwęglającym, po czym tnie się ją przed wysłaniem do odbiorcy.