PL198743B1 - Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych - Google Patents

Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych

Info

Publication number
PL198743B1
PL198743B1 PL360995A PL36099501A PL198743B1 PL 198743 B1 PL198743 B1 PL 198743B1 PL 360995 A PL360995 A PL 360995A PL 36099501 A PL36099501 A PL 36099501A PL 198743 B1 PL198743 B1 PL 198743B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
glass
weight
mgo
composition
cao
Prior art date
Application number
PL360995A
Other languages
English (en)
Other versions
PL360995A1 (pl
Inventor
Frederick T. Wallenberger
Original Assignee
Ppg Ind Ohio
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ppg Ind Ohio filed Critical Ppg Ind Ohio
Publication of PL360995A1 publication Critical patent/PL360995A1/pl
Publication of PL198743B1 publication Critical patent/PL198743B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C13/00—Fibre or filament compositions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C13/00—Fibre or filament compositions
    • C03C13/06—Mineral fibres, e.g. slag wool, mineral wool, rock wool

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

1. Kompozycja szk la do wytwarzania w lókien szklanych, znamienna tym, ze zawiera 57 do 60,8% wagowych SiO 2 12 do 13,6% wagowych Al 2 O 3 , 22 do 25% wagowych CaO, 1,7 do 3% wagowych MgO, 0,5 do 2% wagowych TiO 2 , 0,6 do 1,5% wagowych Li 2 O, 0 do 2% wagowych Na 2 O, 0 do 2% wagowych K 2 O, od 0,05 do 0,5% wagowych Fe 2 O 3 , która to kompozycja jest wolna od boru, ma temperatur e tworzenia log 3 nie wi eksz a ni z 1230°C w oparciu o norm e zwi azan a NIST 710A, przy czym ró znica pomi edzy temperatur a tworzenia log 3 i temperatur a likwidusu wynosi co najmniej 50°C i stosunek SiO 2 do (CaO + MgO) jest nie wi ekszy ni z 2,42. PL PL PL PL

Description

Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych. Dokładniej chodzi tu o kompozycje szkła mające obniżone temperatury likwidusu i tworzenia.
Najpospolitszą kompozycją szkła do wytwarzania ciągłych nici włókien szklanych na tkaniny i zbrojące włókno szklane jest szkło E. Wymagania co do typu kompozycji stanowiącej szkło E zawarto w normie ASTM D578-98. Korzyścią ze stosowania szkła E jest to, że jego temperatura likwidusu znajduje się znacznie poniżej jego temperatury tworzenia, to znaczy jest typowo wyższa niż 56°C (100°F) i ogólnie znajduje się pomiędzy 83 do 111°C (150 do 200°F). W niniejszym opisie, terminy temperatura tworzenia, TFORM i temperatura tworzenia log 3 oznaczają temperaturę szkła, przy której lepkość szkła wynosi log 3, lub 100 Pa-s (1000 puazów), i terminy temperatura likwidusu i TLIQ oznaczają temperaturę, przy której stała faza (kryształy) i ciekła faza (roztop) znajdują się w równowadze. Różnica pomiędzy TFORM i TLIQ, określana tutaj jako delta T lub ΔΓ', jest zwykłą miarą potencjału krystalizacji danej roztopowej kompozycji. W przemyśle wytwarzania włókien szklanych, ΔT jest typowo utrzymywana na wartości co najmniej 50°C (90°F) dla zapobiegania dewitryfikacji stopionego szkła podczas operacji wytwarzania włókien szklanych, a w szczególności w obszarze łódki do snucia włókna.
Opracowano szkło zawierające bor i fluor dla uzyskania takich warunków pracy. Konkretniej, bor i fluor wprowadzano do materiałów na wsad szklarski do stosowania jako topniki podczas operacji wytopu szkła. W szczególności, szkło E może zawierać do 10% wagowych B2O3 i do 1,0% fluorku (patrz ASTM D 578-00 §4.2). Jednakże takie materiały ulatniają się podczas topienia i bor oraz fluor są uwalniane do atmosfery. Ponieważ bor i fluor są uważane za zanieczyszczenia, takie emisje są ściśle kontrolowane przez przepisy ochrony środowiska, co z kolei wymaga dokładnej kontroli operacji piecowych i zastosowania kosztownego sprzętu do kontroli zanieczyszczeń. W odpowiedzi na to opracowano zawierające mało boru i/lub fluoru szkła E. W niniejszym opisie, mała ilość boru oznacza, że kompozycja szkła zawiera nie więcej niż 5% wagowych boru, i obejmuje szkło wolne od boru, a mała ilość fluoru oznacza, że kompozycja szkła zawiera nie więcej niż 0,30% wagowych fluoru, i obejmuje szkło wolne od fluoru.
W celu uzyskania dodatkowych informacji dotyczących kompozycji szkła i sposobów przetwarzania na włókna kompozycji szkła, patrz K. Loewenstein, The Manufacturing Technology of Continuous Glass Fibres, (wyd. 3 1993) str. 30-44, 47-60, 115-122 i 126-135, i F. T. Wallenberger (red.), Advanced Inorganic Fibers: Processes, Structures, Properties, Applications, (2000) na stronach 81-102 i 129-168.
W opisie patentowym US 5 789 329 ujawniono kompozycję szkła wolną od boru przeznaczoną do wytwarzania włókien szklanych, jednak w opisie tym nie ma wzmianki o włączeniu do składu kompozycji Li2O, ani o kontrolowanym stosunku SiO2 do (CaO+MgO) w tej kompozycji.
Ponieważ rzeczywiste operacje wytwarzania włókien szklanych prowadzi się w wysokich temperaturach, przy ich wytwarzaniu występuje wysokie zużycie energii, związane z wysokimi kosztami energii. Ponadto wysokie temperatury przyspieszają degradację wyłożenia ogniotrwałego użytego w piecu do wytopu szkła, jak też łódek do snucia stosowanych do wyrobu włókien. Łódki do snucia zawierają szlachetne metale, których nie można odzyskać ze szkła przy korodowaniu łódek do snucia. Korzystne jest wytwarzanie włókien szklanych przy najniższych możliwych temperaturach tworzenia i likwidusu, aby zmniejszyć zużycie energii oraz koszty i obciążenie termiczne wyłożenia ogniotrwałego pieca i łódki do snucia, a jednocześnie zapewnić ΔT konieczne do zagwarantowania nieprzerwanej operacji wytwarzania włókien szklanych. Zmniejszanie temperatur tworzenia i likwidusu kompozycji szkła może również dać korzyści dla środowiska, takie jak między innymi zmniejszenie ilości paliwa koniecznej do wytworzenia energii potrzebnej do operacji tworzenia włókien, jak też zmniejszenie temperatury spalin. Ponadto korzystne byłoby, aby kompozycje szkła były kompozycjami zawierającymi mało fluoru i/lub boru w celu zmniejszenia lub wyeliminowania zanieczyszczenia środowiska związanego z tymi substancjami.
Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych, odznacza się według wynalazku tym, że zawiera do 60,8% 12 do 13,6% do 25%
1,7 do 3% wagowych SiO2, wagowych Al2O3, wagowych CaO, wagowych MgO,
PL 198 743 B1
0,5 do 2% wagowych TiO2,
0,6 do 1,5% wagowych Li2O, do 2% wagowych Na2O, do 2% wagowych K2O, od 0,05 do 0,5% wagowych Fe2O3, która to kompozycja jest wolna od boru, ma temperaturę tworzenia log 3 nie większą niż 1230°C w oparciu o normę związaną NIST 710A, przy czym różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 50°C i stosunek SiO2 do (CaO + MgO) jest nie większy niż 2,42.
Korzystnie szkło jest wolne od fluoru.
Korzystnie stosunek SiO2 do (CaO + MgO) jest nie większy niż 2,40.
Korzystnie stosunek SiO2 do (CaO + MgO) wynosi od 2,15 do 2,35.
Korzystnie temperatura tworzenia log 3 jest nie większa niż 1220°C w oparciu o normę związaną NIST 714.
Korzystnie różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 60°C.
Korzystnie kompozycja zawiera do 60,2% wagowych SiO2,
12,2 do 13,2% wagowych Al2O3, do 25% wagowych CaO, do 2,5% wagowych MgO,
0,5 do 1,5% wagowych TiO2,
0,8 do 1% wagowych Li2O, do 1% wagowych Na2O, do 1% wagowych K2O, do 0,5% wagowych Fe2O3 przy czym kompozycja szkła jest wolna od boru, ma temperaturę tworzenia log 3 nie większą niż 1230°C w oparciu o normę związaną NIST 710A, różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 50°C i stosunek SiO2 do (CaO + MgO) jest nie większy niż 2,42.
Korzystnie temperatura tworzenia log 3 jest nie większa niż 1220°C.
Korzystnie różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 60°C.
Przedmiot wynalazku jest bliżej objaśniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1-6 przedstawiają krzywe pokazujące zależność pomiędzy stosunkiem SiO2 do RO dla różnych kompozycji do wytwarzania włókien szklanych i temperaturami tworzenia i likwidusu kompozycji w oparciu o dane pokazane w odpowiednich tabelach A do F.
Podstawowa kompozycja dla zawierających mało boru włókien szklanych według niniejszego wynalazku odpowiednia na tkaniny i zbrojenia włóknem szklanym obejmuje następujące główne składniki w % wagowych względem łącznej masy końcowej kompozycji szkła.
szeroki zakres alternatywny zakres
SiO2 (% wag.) 52 do 62 53 do 59
Na2O (% wag.) 0 do 2 do 1,5
CaO (% wag.) 16 do 25 20 do 25
Al2O3 (% wag.) 8 do 16 11 do 14
Fe2O3 (% wag.) 0,05 do 0,80 do 0,5
K2O (5 wag.) 0 do 2 do 1
Należy rozumieć, że jeśli nie powiedziano inaczej, wszystkie wymienione tu wartości liczbowe, takie jak między innymi % wagowe materiałów lub temperatury, są przybliżone i podlegają wahaniom wskutek różnych czynników dobrze znanych specjalistom w dziedzinie, takich między innymi jak wzorce pomiarowe, sprzęt i techniki. W wyniku tego, takie wartości powinny być rozumiane jako zmodyfikowane we wszystkich przypadkach terminem około. Odpowiednio, jeśli nie wskazano przeciwnie, liczbowe parametry przedstawione w poniższym opisie i załączonych zastrzeżeniach są przybliżeniami, które można zmieniać w zależności od żądanych właściwości, które chce się otrzymać w niniejszym wynalazku. Co najmniej, każdy liczbowy parametr powinien być interpretowany w świetle liczby
PL 198 743 B1 podanych cyfr znaczących i przez zastosowanie zwykłego zaokrąglania. Np. tam, gdzie w niniejszym zgłoszeniu podano, że zakres dla SiO2 wynosi 52 do 62% wagowych, ten zakres wynosi około 52 do około 62% wagowych, a gdzie podano, że temperatura tworzenia kompozycji szkła powinna być nie wyższa niż 1249°C (2280°F), temperatura wynosi około 1249°C.
Niezależnie od tego, że liczbowe zakresy i parametry podane w szerokim zakresie wynalazku są przybliżeniami, liczbowe wartości podane w konkretnych przykładach są podane tak dokładnie, jak to możliwe. Wszelkie wartości liczbowe jednakże z natury zawierają pewne błędy z konieczności powstające ze standardowego odchylenia stwierdzanego przy pomiarach testowych.
Ponadto, gdy ilość konkretnej substancji lub kombinacji substancji ujawnionych w wynalazku wyraża się jako procent lub %, należy rozumieć, że oznacza to procent wagowy lub % wag..
Do kompozycji szkła można dodać dodatkowe substancje dla zmodyfikowania właściwości topienia szkła. Na przykład, nie ograniczając kompozycji szkła ujawnionych w wynalazku, Li2O, ZnO, MnO i/lub MnO2 można dodać do kompozycji do włókna szklanego dla zmniejszenia TFORM i/lub TLIQ. W jednej nie ograniczającej postaci niniejszego wynalazku, kompozycja szkła obejmuje 0 do 1,5% wag. Li2O i/lub 0 do 1,5% wag. ZnO i/lub 0 do 3% wag. MnO i/lub 0 do 3% wag. MnO2. Uważa się, że poziomy tych substancji mniejsze niż 0,05% wag. będą uważane za domieszki niezamierzone lub tak niskie, że nie wpłyną materialnie na właściwości roztopu szklanego. W wyniku tego, w innej nie ograniczającej postaci, kompozycja szkła obejmuje 0,05 do 1,5% wag. Li2O i/lub 0,05 do 1,5% wag. ZnO i/lub 0,05 do 3% wag. MnO i/lub 0,05 do 3% wag. MnO2. W kolejnej innej nie ograniczającej postaci wynalazku, kompozycje szkła obejmują 0,2 do 1% wag. Li2O i/lub 0,2 do 1% wag. ZnO i/lub do 1% wag. MnO i/lub do 1% wag. MnO2.
MgO jest innym materiałem typowo zawartym w kompozycji do wytwarzania włókien szklanych. Stwierdzono, że profil ogrzewania i topnienia kompozycji włókna szklanego, a w szczególności temperaturę likwidusu, można kontrolować i w szczególności optymalizować kontrolując ilość MgO. Ponadto określono, że eutektyk (minimalna temperatura likwidusu) występuje dla charakterystycznego czteroskładnikowego SiO2-Al2O3-CaO-MgO przy około 2,5% wag. MgO (patrz publikacja WO 00/73231). Bez ograniczania niniejszego wynalazku, w jednej z nie ograniczających postaci, kompozycja włókna szklanego zawiera 1 do 5% wag. MgO, np. 1 do 4% wag. lub 1,7 do 2,9% wag. lub 1,9 do 2,65% wag. MgO.
Bor jest kolejną substancją, którą można dodawać do kompozycji włókna szklanego dla zmniejszenia TFORM i TLIQ. Jednakże, jak powiedziano wcześniej, włączenie boru powoduje powstanie emisji cząstek, która, w zależności od poziomu cząstek rozdrobnionych, może wymagać usuwania ze strumienia wylotowego pieca do topienia przed wypuszczeniem do środowiska. Chociaż ilość B2O3 w kompozycji na włókna szklane może wynosić nawet 10% wag., w niniejszym wynalazku kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych, kompozycja szkła o niskiej zawartości boru jest w zasadzie wolna od boru, to jest, obejmuje nie więcej niż śladową ilość B2O3 w zasadzie kompozycja według wynalazku jest wolna od boru.
Należy rozumieć, że kompozycje włókna szklanego mogą obejmować inne składniki i niniejszy wynalazek uwzględnia włączanie innej substancji do kompozycji włókna szklanego, taki jak, między innymi, 0 do 2% wag. każdego spośród TiO2, BaO, ZrO2 i SrO, np. do 1,5% wag. lub do 1% wag. każdej z tych substancji.
Ponadto, ze względu na zagrożenia środowiska omówione wcześniej, kompozycja szkła jest pozbawiona fluoru, to jest, obejmuje nie więcej niż śladowe ilości fluoru, co oznacza tutaj do 0,05% wag. fluoru. W jeszcze innej nie ograniczającej postaci wynalazku, kompozycja szkła nie zawiera fluoru. Jeśli nie wskazano inaczej, kompozycje do wytwarzania włókien szklanych ujawnione i omówione w wynalazku są wolne od fluoru.
Wymienioną dolną granicę zawartości tlenku Fe2O3 w kompozycji wynoszącą 0,05% wag. należy również traktować jako ilość śladową wynikającą z zanieczyszczeń lub przypadkową domieszkę, a nie zamierzony dodatek.
Należy rozumieć, że kompozycje szkła ujawnione w wynalazku mogą również obejmować małe ilości innych substancji, np. środki do roztapiania i oczyszczania, przypadkowe domieszki lub zanieczyszczenia. Na przykład, nie ograniczając niniejszego wynalazku, środki do roztapiania i klarowania, takie jak SO3, są przydatne podczas wytwarzania szkła, lecz ich niewielkie ilości w szkle mogą się wahać i mają minimalny, jeśli mają jakikolwiek, materialny wpływ na właściwości produktu szklanego. Ponadto, małe ilości dodatków omówionych powyżej mogą wchodzić do kompozycji szkła jako przypadkowe domieszki lub zanieczyszczenia wchodzące w skład surowych substancji głównych składników.
PL 198 743 B1
Handlowe włókna szklane według niniejszego wynalazku można wytwarzać w konwencjonalny sposób dobrze znany w tej dziedzinie, przez zmieszanie surowców użytych do dostarczania określonych tlenków, które tworzą kompozycję włókien. Np., typowo piasek stosuje się dla SiO2, glinkę dla Al2O3, wapno lub wapień dla CaO, i dolomit dla MgO i części CaO. Jak omówiono wcześniej, szkło może obejmować inne dodatki, które dodaje się dla zmodyfikowania właściwości szkła, jak też małe ilości środków do roztapiania i oczyszczania, przypadkowych domieszek lub zanieczyszczeń.
Składniki miesza się w odpowiednich proporcjach otrzymując żądaną masę każdego składnika żądanego szkła, wsad stapia się w konwencjonalnym piecu do topienia włókna szklanego i powstałe stopione szkło przepuszcza się przez konwencjonalny zasilacz do łódki do snucia włókien szklanych umieszczonej wzdłuż dna zasilacza, jak dobrze wiadomo specjalistom w dziedzinie. Podczas fazy topienia szkła, materiały na wsad szklarski są typowo ogrzewane do temperatury co najmniej 1400°C (2550°F). Stopione szkło wyciąga się następnie lub przepycha przez wiele otworów w dnie łódki do snucia. Strumienie stopionego szkła wyciąga się i otrzymuje włókienka zbierając wiele włókienek ze sobą w nić i nawijając nić na rurkę formującą zamocowaną na obrotowej tulei nawijarki. Alternatywnie, aparat formujący włókno może być na przykład, urządzeniem formującym syntetyczne tekstylne włókna lub nici, gdzie włókna są wyciągane z dysz, np. filiery, w której włókna są wyciągane przez otwory w pł ytce, jak wiadomo specjalistom w dziedzinie. Typowe zasilacze ł ódki do snucia wł ókien szklanych i ukł ady do wytwarzania wł ókien szklanych pokazano u K. Loewensteina w The Manufacturing Technology of Continuous Glass Fibres, (wyd. 3, 1993) str. 85-107 i str. 115-135.
Wytworzono kilka serii różnych typów kompozycji do wytwarzania włókna szklanego o niskiej zawartości boru, dla zbadania pewnych zależności pomiędzy ilością wybranych składników szkła i odpowiednimi temperaturami tworzenia i likwidusu w celu zidentyfikowania kompozycji szk ła mającej obniżoną temperaturę tworzenia i żądane ΔΤ. Podczas testów, kompozycje szkła dla różnych serii doświadczalnych próbek podzielono na następujące główne kategorie i podkategorie kompozycji:
Typ I - wysokie TFORM (TFORM > 1240°C), niska zawartość boru
Typ I-1 wolna od boru
Typ I-2 do 2,5% wag. B2O3
Typ II - niskie TFORM (TFORM < 1240°C), niska zawartość boru, 2,5% wag. MgO
Typ II-1 wolna od boru
Typ II-2 do 5% wag. B2O3
Typ III - niskie TFORM (TFORM < 1240°C), niska zawartość boru, 2,5% wag. MgO, lit i/lub cynk
Typ III-1 wolna od boru z litem
Typ III-2 wolna od boru z litem i cynkiem
Typ III-3 wolna od boru z cynkiem
Typ III-4 do 5% wag. B2O3 z litem
Szkła typu I-1 będą obejmować dotychczasowe szkła, takie jak ujawnione w przykładzie 1 francuskiego opisu patentowego nr 2768144 (dalej patent '144), opisach patentowych Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 4542106 i 5789329 (dalej patent '106 i patent '329, odpowiednio), i szkło ADVANTEX®, które jest dostępne w handlu z Owens Corning Fiberglass, i typowo obejmują w przybliżeniu 60% wag. SiO2, 25% wag. CaO + MgO (dalej RO), i 12-14% wag. Al2O3 i są wolne od boru. Typ I-2 szkła obejmuje dotychczasowe szkła, takie jak ujawnione w przykładzie 2 patentu '144, które obejmuje 1,8% wag. B2O3 i 60,82% wag. SiO2.
Tabele A do F obejmują przykłady każdej serii kompozycji włókna szklanego użyte dla uzyskania odpowiednich fig. 1-6, jak omówiono dalej bardziej szczegółowo. W tabeli A, przykłady 1-8 są szkłami typu II-1, podczas gdy przykłady 9-34 są szkłami typu I-1. W tabeli B, przykłady 35-77 są szkłami typu II-2, podczas gdy przykłady 78-83 są szkłami typu I-2. w tabeli C, przykłady 84-143 i 152-156 są szkłami typu III-1, podczas gdy przykłady 144-151 są podobne, lecz mają temperaturę tworzenia log 3 większą niż 1240°C. W tabeli D, przykłady 157-171 są szkłami typu III-2, podczas gdy przykłady 172-183 są podobne, lecz mają temperaturę tworzenia log 3 większą niż 1240°C. W tabeli E, przykłady 194-197 są szkłami typu III-3, podczas gdy przykłady 184-193 są podobne, lecz mają temperaturę tworzenia log 3 większą niż 1240°C. W tabeli F, przykłady 198-296 są szkłami typu III-4, podczas gdy przykłady 297 i 298 są podobne, lecz mają temperaturę tworzenia log 3 większą niż 1240°C.
PL 198 743 B1
T a b e l a A - szkła typu I-1 i II-1
% wag. kompozycji Przykłady
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
SiO2 57,95 57,75 58,05 57,65 57,45 58,72 57,72 59,05 60,13 60,63
AI2O3 13,20 13,20 13,40 13,40 13,40 11,65 11,64 12,20 12,27 12,27
CaO 24,05 24,25 23,75 24,15 24,35 24,58 25,58 23,95 22,92 22,42
MgO 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,61 2,61 2,55 2,50 2,50
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,12 1,12 1,10 1,00 1,00
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,92 0,92 0,90 - 0,98
K2O - - - - - 0,05 0,05 - - -
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,27 0,27 0,25 0,20 0,20
SO3 - - - - - 0,02 0,02 - - -
SO2/RO 2,18 2,15 2,21 2,16 2,13 2,16 2,05 2,23 2,37 2,43
Tform (°C) 1235 1232 1240 1240 1238 1230 1222 1239 1265 1268
Tliq (°C) 1164 1166 1167 1166 1165 1198 1215 1181 1164 1166
ΔΤ (°C) 71 66 73 74 74 32 7 58 101 102
T a b e l a A - szkł a typu I-1 i II-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
SO2 60,13 59,61 59,45 59,40 59,35 59,30 59,25 59,10 59,00 58,85
Al2O3 12,27 12,16 12,20 12,20 12,20 12,20 12,20 12,20 12,20 12,20
CaO 22,92 23,51 23,55 23,60 23,65 23,70 23,75 23,90 24,00 24,15
MgO 2,50 2,62 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55
TO2 1,00 1,00 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O 0,98 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
K2O
Fe2O3 0,20 0,20 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
SO3
SO2/RO 2,37 2,28 2,28 2,27 2,27 2,26 2,25 2,23 2,22 2,20
Tform (°C) 1262 1251 1258 1250 1242 1248 1249 1247 1245 1242
Tliq (°C) 1164 1170 1173 1178 1176 1180 1178 1178 1178 1186
ΔT (°C) 98 81 85 72 66 68 71 69 67 56
PL 198 743 B1
T a b e l a A - szkł a typu I-1 i II-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
SiO2 59,25 59,15 58,35 58,15 58,25 57,85 57,65 58,15 57,95 57,75
AI2O3 12,40 12,60 13,20 13,20 13,40 13,40 13,40 13,20 13,20 13,20
CaO 23,55 23,45 23,65 23,85 23,55 23,95 24,15 23,85 24,05 24,25
MgO 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
K2O
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
SO3
SO2/RO 2,27 2,28 2,23 2,20 2,23 2,18 2,16 2,20 2,18 2,15
Tform (°C) 1253 1253 1248 1245 1244 1243 1242 1249 1246 1243
Tliq (°C) 1171 1168 1162 1160 1174 1174 1169 1170 1171 1172
ΔΤ (°C) 82 85 86 85 70 69 73 79 75 71
T a b e l a A - szkła typu I-1 i II-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
31 32 33 34
SO2 57,55 58,05 58,85 59,61
Al2O3 13,20 13,40 13,40 12,16
CaO 24,45 23,75 23,95 23,51
MgO 2,55 2,55 2,55 2,62
TO2 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90
K2O
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,20
SO3
SO2/RO 2,13 2,21 2,22 2,28
Tform (°C) 1241 1246 1248 1251
Tliq (°C) 1164 1163 1171 1167
ΔT (°C) 67 83 77 84
PL 198 743 B1
T a b e l a B - szkła typu I-2 i II-2
% wag. kompozycji Przykłady
35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
SiO2 57,75 57,75 56,75 57,15 57,25 58,55 55,40 55,80 56,20 55,75
AI2O3 13,20 12,20 13,20 13,05 13,20 12,20 13,60 13,40 13,60 13,20
CaO 24,25 24,25 24,25 24,00 24,25 23,45 24,85 24,65 24,05 23,25
MgO 2,50 2,50 2,50 2,55 2,50 2,55 2,50 2,50 2,50 2,55
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50 1,10
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 2,00 2,00 2,00 3,00
SiO2/RO 2,16 2,16 2,12 2,15 2,14 2,25 2,03 2,06 2,12 2,16
Tform (°C) 1240 1227 1228 1235 1239 1236 1217 1211 1219 1204
Tliq (°C) 1178 1164 1161 1154 1159 1159 1153 1156 1136 1127
ΔΤ (°C) 62 63 67 81 80 77 64 55 83 77
T a b e l a B - szkł a typu I-2 i II-2 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
45 46 47 48 49 50 51 52 53 54
SiO2 57,25 56,25 56,65 56,75 58,05 56,35 56,40 56,45 55,60 55,80
Al2O3 12,20 13,20 13,05 13,20 12,20 13,60 13,60 13,55 13,60 13,60
CaO 23,75 23,75 23,50 23,25 22,95 23,85 23,80 23,80 24,65 24,45
MgO 2,50 2,50 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,50 2,50
TO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
B2O3 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00
SO2/RO 2,18 2,14 2,17 2,20 2,28 2,13 2,14 2,14 2,05 2,07
Tform (°C) 1227 1224 1225 1225 1225 1218 1219 1220 1211 1209
Tliq (°C) 1148 1149 1145 1147 1142 1138 1142 1137 1154 1156
ΔT (°C) 79 75 80 76 83 80 77 83 57 53
PL 198 743 B1
T a b e l a B - szkł a typu I-2 i II-2 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
55 56 57 58 59 60 61 62 63 64
SiO2 56,50 56,60 56,40 56,00 56,40 56,20 56,00 56,00 55,80 56,50
AI2O3 13,55 13,40 13,40 13,60 13,60 13,80 13,80 13,60 13,60 13,20
CaO 23,85 23,85 24,05 24,25 23,85 23,85 24,05 24,25 24,45 23,50
MgO 2,55 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,55
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
B2O3 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00
SO2/RO 2,14 2,15 2,12 2,09 2,14 2,13 2,11 2,09 2,07 2,16
Tform (°C) 1217 1222 1216 1213 1220 1223 1219 1202 1222 1220
Tliq (°C) 1135 1139 1143 1136 1139 1158 1151 1137 1153 1133
ΔΤ (°C) 82 83 73 77 81 65 68 65 69 87
T a b e l a B - szkł a typu I-2 i II-2 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
65 66 67 68 69 70 71 72 73 74
SO2 57,25 56,75 56,25 56,75 56,65 56,80 56,40 55,80 55,60 55,00
Al2O3 13,20 13,20 13,20 13,45 13,05 13,40 13,80 13,80 13,40 13,80
CaO 22,75 23,75 23,75 23,00 23,50 23,65 23,65 24,25 24,85 25,05
MgO 2,50 2,05 2,55 2,55 2,55 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
B2O3 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00
SO2/RO 2,27 2,20 2,14 2,22 2,17 2,17 2,16 2,09 2,03 2,00
Tform (°C) 1237 1230 1220 1227 1218 1228 1197 1222 1209 1206
Tliq (°C) 1149 1141 1131 1131 1131 1141 1156 1137 1168 1169
ΔT (°C) 86 89 89 96 87 87 41 85 41 37
PL 198 743 B1
T a b e l a B - szkł a typu I-2 i II-2 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
75 76 77 78 79 80 81 82 83
SiO2 56,75 56,15 56,25 58,61 59,01 58,70 57,75 59,05 59,11
AI2O3 13,20 13,05 13,20 12,16 12,04 13,35 13,20 12,20 12,16
CaO 22,25 23,00 23,25 23,50 23,27 23,50 23,25 23,95 23,00
MgO 2,55 2,55 2,55 2,50 2,48 2,50 2,50 2,55 2,50
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,09 0,50 1,10 1,10 1,10
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,89 0,30 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,23 0,25 0,25 0,25 0,25 0,23
B2O3 3,00 3,00 3,00 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 1,00
SO2/RO 2,29 2,20 2,18 2,25 2,29 2,26 2,24 2,23 2,32
Tform (°C) 1221 1212 1214 1242 1252 1253 1250 1254 1248
Tliq (°C) 1121 1178 1114 1161 1178 1145 1154 1183 1152
ΔΤ (°C) 100 34 100 81 74 108 96 71 96
T a b e l a C - szkł o typu III-1
% wag. kompozycji Przykłady
84 85 86 87 88 89 90 91 92 93
SO2 58,70 58,70 58,35 58,25 58,86 58,76 57,95 57,65 58,96 58,15
Al2O3 13,35 13,35 13,20 13,40 13,44 13,64 13,20 13,40 13,24 13,20
CaO 23,50 23,50 23,65 23,55 23,55 23,45 24,05 24,15 23,65 23,85
MgO 2,50 2,50 2,55 2,55 2,50 2,50 2,55 2,55 2,50 2,55
TO2 0,50 0,50 1,10 1,10 0,50 0,50 1,10 1,10 0,50 1,10
Na2O 0,60 0,30 - - - - - - - -
Li2O 0,60 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
SO2/RO 2,26 2,26 2,23 2,23 2,26 2,26 2,18 2,16 2,25 2,20
Tform (°C) 1226 1211 1211 1215 1216 1218 1205 1206 1212 1237
Tliq (°C) 1157 1153 1146 1153 1153 1150 1151 1154 1158 1172
ΔT (°C) 69 58 65 62 63 68 54 52 54 65
PL 198 743 B1
T a b e l a C - szkł o typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
94 95 96 97 98 99 100 101 102 103
SiO2 59,61 59,97 60,09 60,21 60,33 59,61 59,61 59,73 59,85 59,97
Al2O3 12,12 12,19 12,22 12,24 12,27 12,92 12,92 12,92 12,95 12,97
CaO 22,12 23,56 23,31 23,35 23,40 21,91 21,96 22,00 22,04 22,09
MgO 3,50 2,90 2,70 2,50 2,30 3,50 3,30 3,10 2,90 2,70
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
SO2/RO 2,33 2,27 2,31 2,33 2,35 2,35 2,36 2,38 2,40 2,42
Tform (°C) 1205 1207 1217 1213 1216 1213 1213 1214 1214 1219
Tliq (°C) 1190 1170 1163 1162 1166 1179 1164 1161 1161 1160
AT (°C) 15 37 54 51 50 34 43 50 53 59
T a b e l a C - szkł o typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
104 105 106 107 108 109 110 111 112 113
SO2 60,09 60,21 60,00 60,57 59,80 59,75 59,65 59,60 59,55 59,50
Al2O3 13,00 13,02 12,50 13,10 12,25 12,25 12,25 12,25 12,25 12,25
CaO 22,13 22,18 23,70 22,31 22,60 22,85 23,35 23,60 23,85 24,10
MgO 2,50 2,30 1,90 1,70 3,10 2,90 2,50 2,30 2,10 1,90
TO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O - - - - 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 - - - - - -
SO2/RO 2,44 2,46 2,34 2,52 2,33 2,32 2,31 2,30 2,29 2,29
Tform (°C) 1223 1233 1239 1239 1240 1236 1236 1238 1234 1234
Tliq (°C) 1155 1142 1139 1141 1156 1156 1159 1167 1173 1181
AT (°C) 68 91 100 98 94 80 77 71 61 53
PL 198 743 B1
T a b e l a C - szkł o typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
114 115 116 117 118 119 120 121 122 123
SiO2 59,45 60,00 59,95 59,90 59,85 59,61 59,97 60,09 60,21 60,33
Al2O3 12,25 12,40 12,40 12,40 12,00 12,12 12,19 12,22 12,24 12,27
CaO 24,35 22,05 23,30 23,55 23,80 22,12 22,25 22,30 22,34 22,39
MgO 1,70 2,30 2,10 1,90 1,70 3,50 2,90 2,70 2,50 2,30
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50
Na2O - - - - - - - - - -
Li2O 0,60 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 - 0,25 0,25 0,26 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
SO2/RO 2,28 2,46 2,36 2,35 2,35 2,33 2,38 2,40 2,42 2,44
Tform (°C) 1234 1230 1231 1224 1224 1215 1217 1213 1215 1231
Tliq (°C) 1192 1146 1152 1156 1156 1181 1161 1178 1162 1160
ΔT (°C) 42 84 79 68 68 34 56 35 53 71
T a b e l a C - szkł o typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
124 125 126 127 128 129 130 131 132 133
SO2 60,75 60,21 59,78 58,70 57,75 58,05 57,85 59,71 59,46 60,02
Al2O3 12,35 13,02 12,30 13,35 13,20 13,40 13,40 13,24 13,24 12,35
CaO 22,55 22,52 23,26 23,50 24,25 23,75 23,95 22,90 23,15 23,35
MgO 1,70 2,50 2,53 2,50 2,55 2,55 2,55 2,50 2,50 2,54
TO2 1,50 0,50 0,50 0,50 1,10 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50
Na2O 0,00
Li2O 0,90 1,00 1,40 1,20 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 1,00
Fe2O3 0,25 0,25 0,23 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,23
SO2/RO 2,51 2,41 2,32 2,26 2,15 2,21 2,18 2,35 2,32 2,32
Tform (°C) 1240 1231 1187 1194 1201 1202 1199 1227 1226 1209
TLIQ (°C) 1166 1143 1158 1149 1155 1153 1157 1142 1147 1159
ΔT (°C) 74 88 29 45 46 49 42 85 79 50
PL 198 743 B1
T a b e l a C - szkło typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
134 135 136 137 138 139 140 141 142 143
SiO2 59,90 60,26 60,14 59,16 60,10 60,23 60,10 60,23 59,78 60,14
Al2O3 12,32 12,40 12,37 13,24 13,00 12,25 13,00 12,25 12,30 12,37
CaO 23,31 23,45 23,40 23,45 22,15 23,36 22,15 23,36 23,26 23,40
MgO 2,53 2,55 2,54 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,53 2,54
TiO2 0,50 0,51 0,51 0,50 1,10 0,51 1,10 0,51 0,50 0,51
Na2O
Li2O 1,20 0,60 0,80 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 1,40 0,80
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,23 0,23
SO2/RO 2,32 2,32 2,32 2,28 2,44 2,33 2,44 2,33 2,32 2,32
Tform (°C) 1199 1230 1219 1218 1235 1220 1237 1224 1198 1219
Tliq (°C) 1160 1158 1159 1156 1133 1160 1136 1158 1156 1159
ΔT (°C) 39 72 60 62 102 60 101 66 42 60
T a b e l a C - szkło typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
144 145 146 147 148 149 150 151
SO2 60,38 60,33 59,70 60,21 60,21 60,21 60,50 58,70
Al2O3 12,42 13,05 12,25 13,02 13,02 13,02 12,45 13,35
CaO 23,50 22,22 22,85 22,52 22,52 22,52 23,54 23,50
MgO 2,55 2,10 2,70 2,50 2,50 2,50 2,56 2,50
TO2 0,51 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50 0,51 0,50
Na2O 0,30 0,25 0,50 0,75 0,90
Li2O 0,40 0,90 0,60 0,75 0,50 0,25 0,20 0,30
Fe2O3 0,23 0,25 0,25 0,25 0,25 0,24 0,25
SO2/RO 2,32 2,48 2,34 2,41 2,41 2,41 2,32 2,26
T FORM (°C) (NIST 710A) 1244 1258 1242 1242 1253 1263 1256 1241
Tliq (°C) 1158 1136 1155 1147 1152 1160 1158 1165
ΔT (°C) 86 122 87 95 101 103 98 76
PL 198 743 B1
T a b e l a C - szkło typu III-1 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
152 153 154 155 156*
SiO2 60,05 60,05 60,05 59,30 59,30
Al2O3 12,98 12,98 12,98 12,10 12,10
CaO 22,14 22,14 22,14 22,60 22,60
MgO 3,12 3,12 3,12 3,40 3,40
TiO2 0,55 0,55 0,55 1,50 1,50
Na2O 0,45
Li2O 0,91 0,91 0,91 0,45 0,90
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,20 0,20
SO2/RO 2,38 2,38 2,38 2,28 2,28
Tform (°C) 1214 1219 1223 1218 1191
Tliq (°C) 1159 1164 1163 1179 1187
ΔT (°C) 55 55 60 39 4
* kompozycja zawierał a 0,50% wag. BaO
Przykłady kompozycji szkła według wynalazku w tabeli C stanowią przykłady 84-92, 96-98, 100-103, 117, 118, 120, 122, 131-133, 135-137, 139, 141, 143 i 152-155.
T a b e l a D - szkło typu III-2
% wag. kompozycji Przykłady
157 158 159 160 161 162 163 164 165 166
SO2 58,25 58,30 58,20 58,10 58,00 58,15 58,15 58,10 57,35 57,95
Al2O3 13,33 13,03 13,03 13,03 13,03 13,20 13,33 13,63 13,20 13,20
CaO 23,29 23,54 23,64 23,74 23,84 22,85 23,39 23,14 23,65 24,05
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,55 2,50 2,50 2,55 2,55
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10 0,50 0,50 1,10 1,10
Na2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
ZnO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,25 0,23 0,23 0,25 0,25
SO2/RO 2,26 2,24 2,23 2,21 2,20 2,29 2,25 2,26 2,19 2,18
Tform (°C) 1213 1204 1205 1206 1208 1207 1208 1212 1195 1195
TLIQ (°C) 1146 1147 1148 1144 1149 1136 1152 1157 1141 1140
ΔT (°C) 67 57 57 62 59 71 56 55 54 55
PL 198 743 B1
T a b e l a D - szkło typu III-2 (cd.)
% wag. kompozycji
167 168 169 170 171 172 173 174 175 176
SiO2 59,61 59,47 59,12 57,75 58,00 59,73 59,85 59,97 60,09 60,21
Al2O3 12,16 12,16 12,00 13,20 13,63 12,92 12,95 12,97 13,00 13,02
CaO 23,50 24,22 22,50 24,25 23,24 22,00 22,04 22,09 22,13 22,18
MgO 2,50 1,90 3,40 2,55 2,50 3,10 2,90 2,70 2,50 2,30
TiO2 1,10 1,10 1,00 1,10 0,50 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O
Li2O 0,45 0,45 0,90 0,90 0,90 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45
ZnO 0,45 0,45 1,00 1,00 1,00 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45
Fe2O3 - - 0,20 0,25 0,23 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
SO2/RO 2,29 2,28 2,28 2,15 2,25 2,38 2,40 2,42 2,44 2,46
Tform (°C) 1229 1218 1190 1194 1212 1242 1246 1246 1251 1251
Tliq (°C) 1154 1159 1163 1159 1163 1173 1168 1154 1147 1144
ΔT (°C) 75 59 27 35 49 69 78 92 104 107
T a b e l a D - szkło typu III-2 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
177 178 179 180 181 182 183
SO2 60,33 60,45 60,57 59,40 59,20 59,54 59,40
Al2O3 13,05 13,08 13,10 12,16 12,16 12,16 12,16
CaO 22,22 22,27 22,31 23,49 23,69 23,95 24,49
MgO 2,10 1,90 1,70 2,30 2,30 2,10 1,70
TO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O - - - 0,40 0,40 - -
Li2O 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45
ZnO 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 - - - -
SO2/RO 2,48 2,50 2,52 2,30 2,28 2,29 2,27
Tform (°C) 1260 1260 1263 1245 1247 1241 1245
Tliq (°C) 1140 1139 1135 1159 1152 1155 1168
ΔT (°C) 120 121 128 86 95 86 77
Przykłady kompozycji szkła według wynalazku w tabeli D stanowią przykłady oznaczone jako 157-166.
PL 198 743 B1
T a b e l a E - szkło typu III-3
% wag. kompozycji Przykłady
184 185 186 187 188 189 190 191 192 193
SiO2 59,73 59,85 59,97 60,09 60,21 60,33 60,45 60,57 58,80 58,70
Al2O3 12,92 12,95 12,97 13,00 13,02 13,05 13,08 13,10 13,00 11,90
CaO 22,00 22,04 22,09 22,13 22,18 22,22 22,27 22,31 23,45 22,40
MgO 3,10 2,90 2,.70 2,50 2,30 2,10 1,90 1,70 2,50 3,40
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,50
ZnO 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 1,00
Na2O - - - - - - - - - 0,90
K2O
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,20
SO2/RO 2,38 2,40 2,42 2,44 2,46 2,48 2,50 2,52 2,27 2,28
Tform (°C) 1265 1267 1273 1278 1273 1280 1285 1275 1268 1226
Tliq (°C) 1170 1166 1159 1157 1166 1169 1170 1171 1165 1180
AT (°C) 95 101 114 121 107 111 115 104 103 146
T a b e l a E - szkło typu iii-3 (cd
% wag. kompozycji Przykłady
194 195 196 197
SiO2 59,00 58,70 58,19 59,00
Al2O3 12,00 11,90 11,84 12,00
CaO 22,50 22,40 21,33 22,50
MgO 3,40 3,40 2,82 3,40
TiO2 1,00 1,00 1,86 1,50
ZnO 1,00 1,50 2,28 0,50
Na2O 0,90 0,90 1,18 0,90
K2O - - 0,16 -
Fe2O3 0,20 0,20 0,24 0,20
SO2/RO 2,28 2,28 2,24 2,28
Tform (°C) (NIST 710A) 1234 1231 1212 1230
Tliq (°C) 1175 1181 1159 1183
AT (°C) 69 50 53 37
PL 198 743 B1
T a b e l a F - szkło typu III-4
% wag. kompozycji Przykłady
198 199 200 201 202 203 204 205 206 207
SiO2 58,00 57,90 57,80 58,15 58,25 58,00 58,10 58,30 58,20 58,10
Al2O3 13,43 13,43 13,43 13,33 13,33 13,63 13,63 13,03 13,03 13,03
CaO 23,44 23,54 23,64 23,39 23,29 23,24 23,14 23,54 23,64 23,74
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Na2O
K2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,24 2,22 2,21 2,25 2,26 2,25 2,27 2,24 2,23 2,21
Tform (°C) 1202 1203 1197 1203 1202 1207 1212 1200 1201 1194
Tliq (°C) 1139 1137 1139 1136 1145 1144 1146 1132 1137 1135
ΔT (°C) 63 66 58 67 57 63 66 68 64 59
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
208* 209* 210* 211 212 213 214 215 216 217
SO2 58,74 58,64 58,64 58,75 58,00 57,80 57,60 57,60 57,60 57,60
Al2O3 13,05 13,15 12,95 12,93 13,03 13,23 13,23 13,23 13,23 13,03
CaO 22,97 22,97 22,87 22,93 23,84 23,84 23,84 23,84 23,84 24,04
MgO 2,36 2,36 2,36 2,36 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TO2 0,49 0,49 0,49 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,20 1,00 1,00 1,20 1,20 1,20 1,20
Na2O - - - 0,04 - - - 0,10 0,20 0,20
K2O 0,09 0,09 0,09 0,10 - - - - - -
Li2O 0,91 0,91 0,91 0,90 0,90 0,90 0,90 0,80 0,70 0,70
Fe2O3 0,29 0,29 0,29 0,29 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,32 2,32 2,32 2,32 2,32 2,20 2,19 2,19 2,19 2,17
Tform (°C) 1210 1209 1204 1210 1198 1201 1200 1196 1208 1201
Tliq (°C) 1145 1151 1142 1127 1138 1126 1125 1133 1135 1145
ΔT (°C) 65 58 62 83 60 75 75 63 73 56
* kompozycje obejmują 0,05% wag. SrO i 0,08% wag. SO3
PL 198 743 B1
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
218 219 220 221 222 223 224 225 226 227
SiO2 58,50 58,40 58,30 58,40 58,15 58,25 58,70 58,00 57,60 58,00
Al2O3 12,76 12,76 13,03 13,03 13,33 13,33 12,75 13,03 13,03 13,03
CaO 23,61 23,71 23,54 23,44 23,39 23,29 23,50 23,84 24,04 23,84
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,60 1,00 1,20 1,00
Na2O - - - - - - 0,60 - - -
K2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,60 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,25 0,25 0,25 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,24 2,23 2,24 2,25 2,25 2,26 2,26 2,20 2,17 2,20
Tform (°C) 1202 1203 1201 1208 1197 1200 1216 1202 1194 1192
Tliq (°C) 1141 1145 1138 1137 1130 1134 1160 1137 1142 1137
ΔT (°C) 61 58 63 71 67 66 56 65 52 55
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
228 229 230 231 232 233 234 235 236 237
SO2 58,61 58,61 58,00 57,90 58,11 58,40 58,40 58,50 58,60 58,00
Al2O3 12,16 12,16 13,23 13,23 13,36 13,36 13,03 13,03 13,03 13,63
CaO 23,50 23,50 23,64 23,74 23,40 23,11 23,44 23,34 23,24 23,24
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TO2 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Na2O - 0,45 - - - - - - - -
K2O
Li2O 0,90 0,45 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,25 2,25 2,22 2,21 2,24 2,28 2,25 2,26 2,28 2,25
Tform (°C) 1201 1227 1201 1195 1196 1204 1201 1204 1204 1206
Tliq (°C) 1142 1159 1135 1137 1133 1133 1136 1133 1135 1136
ΔT (°C) 59 68 66 58 63 71 65 71 69 70
PL 198 743 B1
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
238 239 240 241 242 234 244 245 246 247
SiO2 58,10 58,10 58,70 58,70 58,70 58,61 58,40 58,80 58,30 57,60
Al2O3 13,23 13,43 12,75 12,35 12,35 12,16 12,76 12,46 13,03 13,03
CaO 23,54 23,34 23,50 23,50 23,50 23,50 23,71 23,61 23,54 24,04
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,20
Na2O - - 0,30 0,60 0,30 - - - - 0,10
K2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,60 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,80
Fe2O3 0,23 0,23 0,25 0,25 0,25 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,23 2,25 2,26 2,26 2,26 2,25 2,23 2,25 2,24 2,17
Tform (°C) 1199 1204 1204 1207 1202 1194 1194 1195 1195 1196
Tliq (°C) 1133 1134 1153 1157 1149 1141 1144 1145 1140 1145
ΔT (°C) 63 70 51 50 53 53 50 50 55 51
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
248 249 250 251 252 253 254 255 256 257
SO2 58,50 58,11 58,91 58,11 58,30 58,20 58,10 58,70 58,70 58,11
Al2O3 12,76 13,36 12,16 13,36 13,03 13,03 13,03 13,35 13,35 13,36
CaO 23,61 23,40 23,80 23,40 23,54 23,64 23,74 23,50 23,50 23,40
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50
TO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,30 0,60 1,00
Na2O
K2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,60 0,90
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,25 0,25 0,23
SO2/RO 2,24 2,24 2,24 2,24 2,24 2,23 2,21 2,26 2,26 2,24
Tform (°C) 1197 1229 1216 1213 1202 1202 1205 1207 1224 1212
Tliq (°C) 1139 1155 1148 1142 1136 1136 1137 1144 1145 1135
ΔT (°C) 58 133 123 126 120 119 122 114 142 139
PL 198 743 B1
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
258 259 260 261 262 263 264 265 266 267
SiO2 58,20 58,70 59,53 59,61 59,11 59,11 59,16 59,21 57,80 59,11
Al2O3 13,23 12,35 12,25 12,16 12,16 12,16 12,16 12,16 13,03 12,16
CaO 23,44 23,50 23,17 23,50 23,00 23,00 23,20 23,40 24,04 23,50
MgO 2,50 2,50 2,52 2,50 2,50 2,50 2,25 2,00 2,50 2,00
TiO2 0,50 0,50 0,50 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 0,50 1,10
B2O3 1,00 1,00 1,00 0,45 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Na2O
K2O
Li2O 0,90 1,20 0,80 0,45 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,23 0,25 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,24 2,26 2,32 2,29 2,32 2,32 2,32 2,33 2,18 2,32
Tform (°C) 1204 1187 1214 1230 1205 1216 1218 1213 1196 1209
Tliq (°C) 1135 1147 1143 1155 1142 1143 1147 1153 1147 1153
ΔT (°C) 124 40 71 75 63 73 71 60 49 56
T a b e l a F - szkło typu III-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
268 269 270 271 272 273 274 275 276 277
SO2 59,36 59,31 59,36 59,41 59,11 59,16 59,21 59,16 59,11 59,01
Al2O3 12,41 12,56 12,51 12,46 12,16 12,16 12,16 12,26 12,26 12,36
CaO 23,60 23,50 23,50 23,50 23,00 23,20 23,40 23,45 23,50 23,50
MgO 2,00 2,00 2,00 2,00 2,50 2,25 2,00 2,50 2,50 2,50
TO2 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10 1,10 1,10 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Na2O
K2O
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23
SO2/RO 2,32 2,33 2,33 2,33 2,33 2,32 2,33 2,28 2,27 2,27
Tform (°C) 1216 1220 1220 1220 1216 1214 1220 1209 1210 1210
Tliq (°C) 1153 1153 1158 1155 1144 1147 1158 1150 1152 1152
ΔT (°C) 63 67 62 65 72 67 62 59 58 58
PL 198 743 B1
T a b e l a F - szkło typu iii-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
278 279 280 281 282 283 284 285 286 287
SiO2 58,91 58,91 59,21 58,31 58,61 58,70 58,60 58,50 58,75 58,75
Al2O3 12,36 12,16 12,16 12,16 12,76 12,46 12,46 12,46 12,93 12,93
CaO 23,60 23,80 23,50 24,40 23,50 23,71 23,81 23,91 22,93 22,93
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,36 2,36
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
B2O3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,20 1,20
Na2O - - - - - - - - 0,14 0,24
K2O - - - - - - - - 0,10 0,10
Li2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,80 0,70
Fe2O3 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,29 0,29
SO2/RO 2,26 2,28 2,28 2,17 2,25 2,24 2,23 2,22 2,32 2,32
Tform (°C) 1196 1196 1201 1195 1183 1193 1192 1191 1211 1218
Tliq (°C) 1152 1156 1143 1151 1165 1152 1151 1152 1127 1129
AT (°C) 44 40 58 44 18 41 41 39 84 89
T a b e l a F - szkło typu iii-4 (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298
SiO2 58,50 58,70 58,70 58,10 58,70 58,91 59,11 59,31 59,21 60,12 59,11
Al2O3 12,34 13,05 12,75 13,63 13,35 12,16 12,16 12,26 12,26 13,00 12,16
CaO 23,70 23,50 23,50 23,14 23,50 23,80 23,50 22,30 23,40 21,13 23,00
MgO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,00 2,50 2,50 2,50 2,50
TiO2 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10 0,50 0,50 1,10 1,10
B2O3 1,20 0,30 0,60 1,00 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Na2O - - - - - - - - - - 0,45
K2O 0,08 - - - - - - - - - -
Li2O 0,90 0,20 1,20 0,90 0,30 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,45
Fe2O3 0,28 0,25 0,25 0,23 0,25 0,23 0,23 0,23 0,23 0,25 0,23
SO2/RO 2,23 2,26 2,26 2,27 2,26 2,24 2,32 2,39 2,29 2,54 2,32
Tform (°C) 1195 1196 1195 1204 1239 1197 1215 1209 1210 1285 1243
Tliq (°C) 1151 1147 1147 1115 1143 1155 1155 1148 1156 1189 1149
AT (°C) 44 49 48 89 96 42 60 61 54 96 94
PL 198 743 B1
Próbki były eksperymentalnymi próbkami wytworzonymi w laboratorium. Eksperymentalne próbki wytworzono z tlenków chemicznej czystości (np., czysta krzemionka lub tlenek wapnia). Rozmiary wsadu dla każdego przykładu wynosiły 1000 g. Składniki pojedynczego wsadu odważano, łączono i umieszczano w szczelnie zamkniętym szklanym słoiku lub pojemniku z tworzywa sztucznego. Szczelnie zamknięty słoik lub pojemnik umieszczano następnie w wytrząsarce do farb na 15 minut lub w rurowym mieszalniku na 25 minut dla skutecznego wymieszania składników, część wsadu umieszczano następnie w platynowym tyglu, wypełnionym najwyżej w 3/4 objętości. Tygiel umieszczano następnie w piecu i ogrzewano do 1427°C (2600°F) przez 15 minut. Pozostały wsad dodawano następnie do gorącego tygla i ogrzewano do 1427°C (2600°F) przez 15 do 30 minut. Temperaturę pieca podnoszono następnie do 1482°C (2700°F) i utrzymywano przez 2 godziny. Stopione szkło wylewano do wody i osuszano. Wylane próbki topiono w temperaturze 1482°C (2700°F) i trzymano przez 2 godziny. Stopione szkło wylewano następnie ponownie do wody i osuszano. Temperaturę tworzenia, to jest, temperaturę szklą przy lepkości 100 Pa-s(1000 P), określano metodą ASTM C965-81, a temperaturę likwidusu metodą ASTM C829-81.
Procenty wagowe składowych części kompozycji pokazanych w tabelach A do F są oparte na % wagowych każdej składowej części we wsadzie. Uważa się, że % wagowy we wsadzie jest ogólnie bliski % wagowemu stopionej próbki, poza materiałami wsadu szklarskiego ulatniającymi się podczas topienia, np. borem i fluorem. Dla boru przyjmuje się, że % wagowy B2O3 w próbce laboratoryjnej jest 5 do 15% mniejszy niż % wagowy B2O3 w kompozycji wsadowej, a dokładna wielkość ubytku zależy od kompozycji i warunków topienia. Dla fluoru uważa się, że % wagowy fluoru w laboratoryjnej próbce testowej jest o około 50% mniejszy niż % wagowy fluoru w kompozycji wsadowej, a dokładna wielkość ubytku zależy od kompozycji i warunków topienia. Uważa się następnie, że kompozycja włókna szklanego wytworzona z substancji o handlowej czystości i stopionych w konwencjonalnych warunkach pracy będzie mieć podobne % wagowe we wsadzie i roztopie, jak omówiono wyżej, przy czym dokładna wielkość ubytku zależy, częściowo, od temperatury pracy pieca, przepustowości i jakości handlowych substancji wsadu. Ilość boru i fluoru podana w tabelach uwzględnia spodziewaną utratę tych substancji i reprezentuje spodziewaną ilość substancji w kompozycji szkła.
Określanie temperatury tworzenia log 3 oparto na porównaniu próbek szkła z fizycznymi wzorcami dostarczonymi przez National Institute of Standards and Testing (NIST). W tabelach A do F, podana temperatura tworzenia log 3 jest oparta na porównaniu z NIST 710A lub NIST 714, wzorcami szkła sodowo-wapniowo-krzemionkowego. Można się spodziewać, że oba wzorce zapewnią porównywalne wyniki, ponieważ oba są oparte na wzorcu sodowo-wapniowo-krzemionkowym. Wzorzec NIST nie wpływa na TLIQ. O ile nie podano inaczej, temperatura tworzenia log 3 przedstawiana w wynalazku jest oparta na wzorcu NIST 714.
W niniejszym wynalazku, badanymi zmiennymi kompozycji są % wagowy SiO2 i % wagowy RO, a badaną zależnością jest stosunek SiO2 do RO, to jest, SiO2/R0. Badanymi właściwościami roztopu są temperatura tworzenia i temperatura likwidusu, ponieważ jednym z przedmiotów niniejszego wynalazku jest kompozycja szkła o niskiej zawartości boru mająca obniżoną temperaturę tworzenia i żądaną ΔΪ, tak że kompozycję można przetwarzać w obniżonej temperaturze, zmniejszając jednocześnie możliwość dewitryfikacji stopionego szkła w obszarze łódki do snucia podczas operacji wytwarzania włókien szklanych. Nie ograniczając niniejszego wynalazku, w jednej z nie ograniczających postaci, kompozycja szkła ma ΔT co najmniej 50°C (90°F), np. co najmniej 55°C (100°F). W innych nie ograniczających odmianach, kompozycja szkła ma ΔT 50 do 100°C (90 do 180°F), lub 50 do 83°C (90 do 150°F), lub 50 do 72°C (90 do 130°F).
Na fig. 1 do 6, wykreślono zależność pomiędzy stosunkiem SiO2/RO a temperaturą tworzenia i temperaturą likwidusu próbki. Najodpowiedniejsze przebiegi temperatur opierają się na protokole analizy regresji drugiego rzędu, a w szczególności są krzywymi wielomianowymi drugiego rzędu uzyskanymi z użyciem Microsoft® Excel 97 SR-2(f). Można wywnioskować, że przebiegi pokazują również wynikową zmianę ΔT pomiędzy temperaturami likwidusu i tworzenia.
Przy przeglądaniu fig. 1 do 6 można zauważyć, że ze spadkiem stosunku SiO2/RO temperatura tworzenia ogólnie spada, chociaż trend w temperaturze likwidusu jest różny w zależności od typu szkła. Ponadto można zauważyć, że ze spadkiem stosunku SiO2/RO spada również .\T. Dzięki temu, stosunek SiO2/RO można stosować do obniżania temperatury tworzenia kompozycji do wytwarzania włókien szklanych przy zapewnianiu żądanego ΔΈ Konkretniej, w niniejszym wynalazku, gdy ΔT wynosi co najmniej 50°C, kompozycja mająca ΔT 50°C wskazuje na kompozycję o kombinacji substancji i ilości zapewniających minimalną dopuszczalną temperaturę tworzenia, to jest, najniższą temperaturę
PL 198 743 B1 tworzenia dla konkretnej kombinacji składników, która wciąż utrzymuje żądany zakres pomiędzy temperaturami tworzenia i likwidusu. Stąd można wnioskować, że im węższy jest zakres ΔΤ, tym bliższa jest temperatura tworzenia szkła minimalnej dopuszczalnej temperatury tworzenia dla tej konkretnej kombinacji składników. Można również wnioskować, że im dalej ΔΤ kompozycji szkła odbiega od minimalnej dopuszczalnej ΔΤ, tym większa jest możliwość zmodyfikowania kompozycji szkła w sposób zmniejszający TFORM z zachowaniem ΔΤ nie mniejszej niż minimalna dopuszczalna ΔΤ. W tym celu stosunkiem SiO2/RO można manipulować zmieniając ilość SiO2 i/lub RO dla uzyskania kompozycji szkła mającej ΔΤ tak bliską, jak to możliwe, minimalnej pożądanej ΔΤ. Należy rozumieć, że jeśli stosunek SiO2/RO spada zbyt nisko, ΔΤ może spaść do niedopuszczalnego poziomu. Chociaż nie jest to konieczne, w jednej z nie ograniczających postaci niniejszego wynalazku, SiO2/RO nie jest większy niż 2,35. W innych nie ograniczających postaciach, SiO2/RO nie jest większy niż 2,30, lub nie większy niż 2,25, lub nie większy niż 2,20. W jeszcze innej nie ograniczającej postaci wynalazku, SiO2/RO waha się od 1,9 do 2,3, np. 2,05 do 2,29.
Chociaż tabele A do F i odpowiednie figury 1 do 6 ilustrują, jak stosunek % wagowych SiO2 do RO wpływa na właściwości roztopu szkła, a w szczególności temperaturę likwidusu, temperaturę tworzenia i ΔΤ, dodatkowe kompozycje próbek szkła, jak też dodatkowe zależności pomiędzy składnikami szkła, takie jak np. różnica w ilości SiO2 i RO (to jest, % wag. SiO2 - % wag. RO), % wagowy Al2O3, stosunek SiO2 do Al2O3, i stosunek RO do Al2O3, w odniesieniu do temperatur likwidusu i tworzenia oraz ΔΤ, ujawniono w tymczasowym zgłoszeniu patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 60/230474.
Wiadomo, że czysta krzemionka jest najwyżej topliwym składnikiem tworzącym szkło. Roztop czystej krzemionki nie ma dobrze zdefiniowanej temperatury topnienia, lecz stopniowo zestala się i tworzy szkło w miarę chłodzenia do temperatury pokojowej, a jego lepkość spada z wyższej niż log 4 (10000) P w temperaturze 2500°C (1371°F). Roztopy czystego tlenku wapnia, magnezu i glinu mają, jak wiadomo, bardzo niskie lepkości 0,5-10-1 - 2·10-1 Pa-s (0,5-2 P) w ich odpowiednich temperaturach topnienia. Te substancje nie zestalają się w szkło, lecz krystalizują natychmiast w ostro zdefiniowanej temperaturze topnienia. W typowej czteroskładnikowej kompozycji szkła SiO2-Al2O3-CaO-MgO z 60% SiO2 i 21% CaO, każdy tlenek dokłada swoje unikalne cechy do wypadkowych właściwości roztopu.
W oparciu o te właściwości substancji można wnioskować, że gdy ilość SiO2, który jest najważniejszym tlenkowym składnikiem kompozycji szkła w kategoriach % wagowych, zmniejsza się w danej kompozycji tego typu, lepkość roztopu i wynikowa temperatura tworzenia log 3 spada. Jeśli ilość CaO, który jest drugim w kolejności składnikiem kompozycji szkła w kategoriach % wagowych, zwiększa się w takiej kompozycji, wpływ RO (CaO+MgO) na właściwości szkła będzie podwójny. Konkretniej, nie tylko wzrośnie płynność powstałego roztopu (to jest, spadnie jego lepkość), lecz również wzrośnie krystaliczność powstałego roztopu (to jest, wzrośnie jego temperatura likwidusu), i więc zmaleje ΔΤ.
W wyniku tego, chociaż nie jest to pożądane, w jednej z nie ograniczających postaci niniejszego wynalazku, kompozycje szkła mają (1) najniższą zawartość SiO2 dającą najniższą temperaturę tworzenia log 3, w kombinacji z (2) stosunkiem SiO2 do RO (RO = CaO+MgO) dającym wymaganą przez proces ΔΤ, która w niniejszym wynalazku wynosi co najmniej 50°C.
W oparciu o powyższe, chociaż nie jest to pożądane, w jednej z nie ograniczających postaci niniejszego wynalazku, poziom krzemionki jest niski, to jest, nie większy niż 59% wag. SiO2, dla sprzyjania obniżeniu temperatury tworzenia log 3. W innych nie ograniczających postaciach niniejszego wynalazku, kompozycje szkła zawierają nie więcej niż 58% wag. SiO2, lub nie więcej niż 57% wag. SiO2.
Tabela G podsumowuje cechy wybranych kompozycji szkła o niskiej zawartości boru ujawnionych w tabelach A do F, które mają (i) Τρ^Μ nie większą niż 1240°C (2264°F), (ii) ΔΤ w zakresie 50-83°C (90-150°F) i (iii) nie więcej niż 59% wag. SiO2. Stwierdzono, że temperatura tworzenia większa niż 1240°C może przyspieszać utratę szlachetnego metalu z łódki do snucia włókien szklanych. W innych nie ograniczających przykładach niniejszego wynalazku, temperatura tworzenia nie jest większa niż 1230°C, lub nie większa niż 1220°C, lub nie większa niż 1210°C, lub nie większa niż 1200°C.
Dla celów porównawczych, tabela G obejmuje również podobne cechy wybranych szkieł typu I-1 i I-2, dwu handlowych zawierających bor kompozycji szkła E, i dwu handlowych kompozycji szkła ADVA^EX. Należy zauważyć, że żaden z tych konkretnych przykładów nie spełnia kryteriów selekcji dla szkła według niniejszego wynalazku przedstawionych w tabeli G.
PL 198 743 B1
T a b e l a G
Kompozycja % SO2 SO2/RO Tform (°C) Tliq (°C) AT (°C)
handlowe szkło 11 (5,1% wag. B2O3) 55,2 2,31 1207 1069 138
handlowe szkło 21 (6,1% wag. B2O3) 53,1 2,32 1172 1077 95
Szkło typu I-1 (bez boru)
z Patentu ‘106 59 2,27 12492 1149 100
z Patentu ‘144 - Prz. 1 60,18 2,46 12552 1180 75
z Patentu ‘329 59,05-60,08 2,18-2,43 1248-12892 1169-1219 56-96
Próbka szkła handlowego ADVANTEX 13 59,36 2,26 1268 1180 88
Próbka szkła handlowego ADVANTEX 23 60,17 2,28 1266 1189 77
Szkło typu I-2
z Patentu ‘144 - Prz. 2 (1,8% wag. B2O3) 60,82 2,53 12622 1180 82
Kryteria selekcji <59 <1240 50,83
Typ II-1 (bez boru) 57-45-58,05 2,13-2,21 1232-1240 1164-1167 66-74
Typ II-2 (z B2O3) 55,4-58,55 2,03-2,28 1202-1240 1127-1178 55-83
Typ III-1 (bez boru) 57,65-58,96 2,16-2,26 1205-1237 1146-1172 52-69
Typ III-2 (bez boru) 57,35-58,30 2,18-2,29 1195-1213 1136-1157 54-71
Typ III-3 (bez boru) 58,19-59,00 2,24-2,28 1212-1234 1159-1181 50-69
Typ III-4 (z B2O3) 57,60-58,80 2,17-2,32 1192-1227 1125-1160 50-83
'produkt PPG Industries, Inc., Pittsburgh, PA.
2standard szkła nieznany 3próbka zanalizowana metodą analizy fluorescencji rentgenowskiej
W tabeli G można zauważyć, że wybrane szkła wolne od boru typu II-1, III-1, III-2 i III-3 ogólnie mają mniej SiO2, niższy stosunek SiO2/RO, niższą temperaturę tworzenia, i węższy zakres AT niż próbka szkła wolnego od boru typu I-1. Podobnie, wybrane szkła zawierające bor, typu II-2 i III-4, ogólnie mają mniej SiO2, niższy stosunek SiO2/RO, niższą temperaturę tworzenia i węższy zakres AT niż próbka szkła zawierającego bor typu I-2. Ponadto wybrane szkła typu II i III ogólnie mają wyższą zawartość SiO2, niższy stosunek SiO2/RO, i węższy zakres AT niż dwie handlowe próbki o wysokiej zawartości boru.
Tabele H, I, J i K ilustrują dodatkowe kompozycje szkła do wytwarzania włókien szklanych.
PL 198 743 B1
T a b e l a H
% wag. kompozycji Przykłady
299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309
SiO2 56,25 56,45 56,75 56,50 56,75 57,5 56,75 57,75 57,75 57,75 55,40
Al2O3 13,2 13,20 13,20 13,20 13,20 12,2 13,2 12,2 12,2 12,2 13,6
CaO 24,25 24,25 23,95 24,00 23,75 24 23,95 23,75 23,75 23,95 24,5
MgO 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,95
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10
Na2O 0,9 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,45
K2O - - - - - - - - - - 0,45
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
B2O3 1,30 1,30 1,30 1,30 1,40 1,30 1,20 1,40 1,30 1,40 1,30
SO2/RO 2,10 2,11 2,14 2,13 2,16 2,17 2,14 2,20 2,20 2,18 2,02
Tform (°C) 1210 1214 1215 1215 1215 1216 1216 1217 1217 1218 1210
Tliq (°C) 1154 1159 1154 1154 1160 1152 1147 1151 1147 1155 1157
ΔT (°C) 56 55 61 61 55 64 69 66 70 63 53
T a b e l a H (cd.)
% wag. kompozycji Przykłady
310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320
SiO2 55,40 56,05 55,85 56,00 56,60 56,50 56,10 56,50 55,95 56,50 56,45
Al2O3 13,60 13,10 13,38 13,37 13,25 13,45 13,38 13,45 13,95 13,49 13,48
CaO 24,50 24,55 24,67 24,53 24,60 24,50 24,42 24,50 24,55 24,46 24,52
MgO 2,95 2,75 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55
TiO2 1,10 1,10 1,10 1,10 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55
Na2O 0,45 0,45 0,45 0,45 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
K2O 0,45 0,45 0,45 0,45 - - - - - - -
Fe2O3 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
B2O3 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30
SO2/RO 2,02 2,05 2,05 2,07 2,09 2,09 2,08 2,09 2,07 2,09 2,09
Tform (°C) 1211 1218 1220 1221 1211 1212 1215 1215 1216 1218 1219
Tliq (°C) 1151 1156 1148 1157 1153 1158 1150 1157 1162 1161 1158
ΔT (°C) 60 62 72 64 58 54 65 58 54 57 61
PL 198 743 B1
T a b e l a I
% wag. kompozycji Przykłady
321 322 323 324 325 326 327 328 329 330 331 332
SiO2 55,50 55,25 55,00 55,75 55,50 55,25 54,20 54,50 54,12 55,00 54,50 54,70
AI2O3 13,20 13,20 13,20 13,30 13,30 13,30 13,35 13,25 13,30 13,25 13,25 13,20
CaO 23,50 23,75 24,00 23,70 23,95 24,20 24,55 24,55 24,55 24,25 24,55 24,50
MgO 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 3,00 2,55 2,67 2,55
TO2 1,10 1,10 1,10 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55
Na2O 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45
K2O - - - - - - 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55
B2O3 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00
Fe2O3 0,250 0,250 0,250 0,250 0,250 0,250 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28
F - - - - - - 0,20 0,20 0,10 0,10 0,10 0,10
SrO - - - - - - 0,12 0,12 0,10 0,12 0,10 0,12
SiO2/RO 2,13 2,10 2,07 2,12 2,09 2,07 1,99 2,01 1,96 2,05 2,00 2,02
Tform (°C) 1193 1198 1201 1201 1200 1198 1190 1194 1196 1197 1201 1201
Tliq (°C) 1129 1122 1127 1127 1129 1128 1120 1124 1132 1124 1131 1119
AT (°C) 64 76 74 74 71 70 70 70 64 73 70 82
T a b e l a J
% wag. kompozycji Przykłady
333 334 335 336
SO2 53,05 53,50 53,00 53,00
AI2O3 14,01 14,00 13,50 13,10
CaO 24,28 24,00 24,00 24,00
MgO 1,00 1,50 2,50 2,90
TO2 0,52 0,50 0,50 0,50
Na2O 0,53 0,90 0,90 0,90
Fe2O3 0,91 0,10 0,10 0,10
B2O3 5,10 4,94 4,93 5,02
K2O 0,10 0,37 0,37 0,37
F 0,52 0,50 9,50 0,50
SrO 0,13 0,13 0,13 0,13
Cr2O3 - 0,13 0,13 0,13
SO2/RO 2,01 2,10 2,00 1,97
Tform (°C) 1171 1177 1172 1167
Tliq (°C) 1114 1122 1103 1110
AT (°C) 57 57 69 57
T a b e l a K
% wag. kompozycji Przykłady
337 338 339
SiO2 54,60 56,75 57,85
AI2O3 13,35 13,20 12,45
CaO 24,55 23,95 24,05
MgO 2,55 2,55 2,55
TO2 0,35 1,10 0,55
Na2O 0,15 0,60 0,60
Fe2O3 0,28 0,25 0,35
B2O3 3,00 1,40 1,30
K2O 0,55 - -
F 0,20 - -
SrO 0,12 - -
Li2O 0,30 0,30 0,30
SO2/RO 2,19 2,27 2,35
Tform (°C) 1187 1206 1208
Tliq (°C) 1133 1152 1154
AT (°C) 54 54 54
PL 198 743 B1
Konkretniej, kompozycje w tabeli H są kompozycjami szkła typu II-2, to jest, szkłami o niskiej zawartości boru mającymi 1,2 do 1,4% wag. B2O3, które mają niską zawartość SiO2 w zakresie od 55,4 do 57,75% wag., stosunek SiO2/RO w zakresie od 2,02 do 2,20, temperaturę tworzenia w zakresie od 1210 do 1221°C i ΔΤ w zakresie od 54 do 72°C. Kompozycje z tabeli I są również kompozycjami o niskiej zawartości boru typu II-2 obejmującymi 3% wag. B2O3. Te kompozycje mają niską zawartość SiO2 w zakresie od 54,12 do 55,75% wag., stosunek SiO2/RO w zakresie od 1,96 do 2,13, temperaturę tworzenia w zakresie od 1193 do 1201°C i ΔΤ w zakresie od 64 do 82°C. Tabela J obejmuje dodatkowe kompozycje typu II-2 mające B2O3 w ilości około 5% wag. Szczególnie warto zauważyć w kompozycjach w tabeli J niskie zawartości SiO2 (53,00 do 53,50% wag.), stosunki SiO2/RO (1,97 do 2,10), temperatury tworzenia (1167 do 1177°C), i zakres ΔΤ (57 do 69°C). Tabela K obejmuje kompozycje typu III-4, które mają niską zawartość SiO2 w zakresie od 54,60 do 57,85% wag., stosunek SiO2/RO w zakresie od 2,19 do 2,35, temperaturę tworzenia w zakresie od 1187 do 1208°C i ΔΤ 54°C.
W oparciu o powyższe kompozycje włókna szklanego obejmują 52 do 62% wagowych SiO2, 0 do 2% wagowych Na2O, 16 do 25% wagowych CaO, 8 do 16% wagowych Al2O3, 0,05 do 0,80% wagowych Fe2O3, 0 do 2% wagowych K2O, 1 do 5% MgO, 0 do 5% wagowych B2O3, 0 do 2% wagowych ΤίΟ2 i 0 do 1% wagowych F, gdzie kompozycja szkła ma temperaturę tworzenia log 3 nie większą niż 1240°C w oparciu o normę związaną Ν^Τ 714, ΔΤ co najmniej 50°C, i stosunek SiO2/RO nie większy niż 2,35. W nie ograniczającej postaci, zawartość SiO2 w kompozycji szkła nie jest większa niż 59% wagowych, ΔΤ znajduje się w zakresie od 50 do 83°C, i stosunek SiO2/RO znajduje się w zakresie od 1,9 do 2,3, i ponadto temperatura tworzenia log 3 jest nie większa niż 1230°C w oparciu o normę związaną Ν^Τ 714. Zgodnie z wynalazkiem kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych nie zawiera boru.
Kompozycja włókna szklanego może obejmować 53 do 59% wagowych SiO2, 0 do 2% wagowych Na2O, 16 do 25% wagowych CaO, 8 do 16% wagowych Al2O3, 0,05 do 0,80% wagowych Fe2O3, 0 do 2% wagowych K2O, 1 do 4% wagowych MgO, 0 do 5% wagowych B2O3, 0 do 2% wagowych ΤίΟ2, i 0 do 1% wagowych F, gdzie kompozycja szkła ma temperaturę tworzenia log 3 nie większą niż 1240°C w oparciu o normę związaną Ν^Τ 714, ΔΤ w zakresie od 50 do 100°C, i stosunek SiO2/RO w zakresie 1,9 do 2,3.
Przeglądając tabele i liczby należy rozumieć, że wiele kompozycji próbek, mimo że ma ΔΤ większą niż minimalna wymagana ΔΤ dla konkretnego procesu, ma również wyższą temperaturę tworzenia niż kompozycje według niniejszego wynalazku dzięki, w części, wysokim poziomom krzemionki i/lub wysokim stosunkom SiO2/RO. Wskutek tego takie kompozycje są kosztowne w produkcji przemysłowej, co najmniej w kategoriach kosztów energii. Takie kompozycje obejmują kompozycje typu I omówione w wynalazku. Ponadto tabele i figury zawierają wiele próbek mających ΔΤ mniejszą niż żądane minimum ΔΤ 50°C (90°F). Te typy kompozycji można znaleźć w przedziale kompozycji na każdej figurze, lecz zwłaszcza przy niskich poziomach krzemionki i SiO2/RO. Ze względu na węższy zakres ΔΤ, niebezpieczeństwo zakrzepnięcia stopionego szkła w obszarze łódki do snucia podczas operacji wytwarzania włókien szklanych rośnie do niedopuszczalnego poziomu.
Specjaliści w dziedzinie zrozumieją, że można dokonywać zmian w opisanych powyżej postaciach wynalazku bez odchodzenia od szeroko rozumianego pomysłu wynalazku. Należy więc rozumieć, że wynalazek nie jest ograniczony do konkretnych ujawnionych przykładów, lecz ma obejmować modyfikacje mieszczące się w duchu i zakresie wynalazku.

Claims (9)

1. Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych, znamienna tym, że zawiera
57 do 60,8% 12 do 13,6% 22 do 25% 1,7 do 3% 0,5 do 2% 0,6 do 1,5% 0 do 2%
0 do 2% od 0,05 do 0,5% wagowych SiO2 wagowych Al2O3, wagowych CaO, wagowych MgO, wagowych ΤίΟ2, wagowych Li2O, wagowych Na2O, wagowych K2O, wagowych Fe2O3,
PL 198 743 B1 która to kompozycja jest wolna od boru, ma temperaturę tworzenia log 3 nie większą niż 1230°C w oparciu o normę związaną NiST 710A, przy czym różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 50°C i stosunek SiO2 do (CaO + MgO) jest nie większy niż 2,42.
2. Kompozycja szkła według zastrz. 1, znamienna tym, że szkło jest wolne od fluoru.
1, znamienna tym, że stosunek SiO2 do (CaO + MgO) jest 1, znamienna tym, że stosunek SiO2 do (CaO + MgO) wy
3. Kompozycja szkła według zastrz. nie większy niż 2,40.
4. Kompozycja szkła według zastrz. nosi od 2,15 do 2,35.
5. Kompozycja szkła według zastrz. 1, znamienna tym, że temperatura tworzenia log 3 jest nie większa niż 1220°C w oparciu o normę związaną NiST 714.
6. Kompozycja szkła według zastrz. 2 albo 5, znamienna tym, że różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 60°C.
7. Kompozycja szkła według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera
59 do 60,2% wagowych SiO2,
12,2 do 13,2% wagowych Al2O3,
23 do 25% wagowych CaO,
2 do 2,5% wagowych MgO,
0,5 do 1,5% wagowych TiO2,
0,8 do 1% wagowych Li2O,
0 do 1% wagowych Na2O,
0 do 1% wagowych K2O, do 0,5% wagowych Fe2O3, przy czym kompozycja szkła jest wolna od boru, ma temperaturę tworzenia log 3 nie większą niż 1230°C w oparciu o normę związaną NiST 710A, różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 50°C i stosunek SiO2 do (CaO + MgO) jest nie większy niż 2,42.
8. Kompozycja szkła według zastrz. 7, znamienna tym, że temperatura tworzenia log 3 jest nie większa niż 1220°C.
9. Kompozycja szkła według zastrz. 8, znamienna tym, że różnica pomiędzy temperaturą tworzenia log 3 i temperaturą likwidusu wynosi co najmniej 60°C.
PL360995A 2000-09-06 2001-09-05 Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych PL198743B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US23047400P 2000-09-06 2000-09-06
PCT/US2001/027451 WO2002020419A1 (en) 2000-09-06 2001-09-05 Glass fiber forming compositions

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL360995A1 PL360995A1 (pl) 2004-09-20
PL198743B1 true PL198743B1 (pl) 2008-07-31

Family

ID=22865367

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL360995A PL198743B1 (pl) 2000-09-06 2001-09-05 Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6818575B2 (pl)
EP (1) EP1337486A4 (pl)
JP (2) JP4580141B2 (pl)
KR (1) KR100488332B1 (pl)
CN (1) CN100522857C (pl)
AU (1) AU2001288718A1 (pl)
BR (1) BR0107212B1 (pl)
CZ (1) CZ305747B6 (pl)
MX (1) MXPA03001996A (pl)
NO (1) NO336395B1 (pl)
PL (1) PL198743B1 (pl)
RU (2) RU2003106195A (pl)
SK (1) SK287939B6 (pl)
WO (1) WO2002020419A1 (pl)

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6962886B2 (en) 1999-05-28 2005-11-08 Ppg Industries Ohio, Inc. Glass Fiber forming compositions
TW470837B (en) * 2000-04-21 2002-01-01 Matsushita Refrigeration Vacuum heat insulator
DE10161791A1 (de) * 2001-12-07 2003-06-26 Dbw Fiber Neuhaus Gmbh Endlosglasfaser mit verbesserter thermischer Beständigkeit
CN1688515A (zh) * 2002-08-27 2005-10-26 Ppg工业俄亥俄公司 不含氟化物的低温玻璃纤维组合物和用它生产的产品
US7022634B2 (en) * 2003-07-07 2006-04-04 Johns Manville Low boron E-glass composition
CN1863744B (zh) * 2003-10-06 2010-12-08 圣戈班伊索福公司 矿物棉组合物
FR2867776B1 (fr) * 2004-03-17 2006-06-23 Saint Gobain Vetrotex Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques
FR2867775B1 (fr) * 2004-03-17 2006-05-26 Saint Gobain Vetrotex Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques
FR2879591B1 (fr) * 2004-12-16 2007-02-09 Saint Gobain Vetrotex Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques
KR100843011B1 (ko) 2004-12-24 2008-07-01 니혼 이타가라스 가부시키가이샤 비늘조각형상 글래스
US8586491B2 (en) 2005-11-04 2013-11-19 Ocv Intellectual Capital, Llc Composition for high performance glass, high performance glass fibers and articles therefrom
US9656903B2 (en) 2005-11-04 2017-05-23 Ocv Intellectual Capital, Llc Method of manufacturing high strength glass fibers in a direct melt operation and products formed there from
US8338319B2 (en) 2008-12-22 2012-12-25 Ocv Intellectual Capital, Llc Composition for high performance glass fibers and fibers formed therewith
US7799713B2 (en) 2005-11-04 2010-09-21 Ocv Intellectual Capital, Llc Composition for high performance glass, high performance glass fibers and articles therefrom
US7823417B2 (en) * 2005-11-04 2010-11-02 Ocv Intellectual Capital, Llc Method of manufacturing high performance glass fibers in a refractory lined melter and fiber formed thereby
US9187361B2 (en) 2005-11-04 2015-11-17 Ocv Intellectual Capital, Llc Method of manufacturing S-glass fibers in a direct melt operation and products formed there from
JP5013798B2 (ja) * 2005-11-11 2012-08-29 旭ファイバーグラス株式会社 ポリカーボネート樹脂用ガラスフィラー及びポリカーボネート樹脂組成物
US20070220922A1 (en) * 2006-03-23 2007-09-27 Bauer Jon F Method for making glass fibers
CN102417302A (zh) * 2006-06-23 2012-04-18 日本板硝子株式会社 鳞片状玻璃
RU2316488C1 (ru) * 2006-08-21 2008-02-10 Юлия Алексеевна Щепочкина Стекло
US8697591B2 (en) * 2006-12-14 2014-04-15 Ppg Industries Ohio, Inc. Low dielectric glass and fiber glass
FR2909995B1 (fr) * 2006-12-18 2010-04-23 Saint Gobain Rech Four a boucle pour verre a fibrer
FR2910462B1 (fr) * 2006-12-22 2010-04-23 Saint Gobain Vetrotex Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques
US7842631B2 (en) * 2007-10-04 2010-11-30 Johns Manville Glass compositions with high softening point temperatures
JP5399385B2 (ja) * 2008-06-18 2014-01-29 日本板硝子株式会社 鱗片状ガラス及び被覆鱗片状ガラス
DE102008037955B3 (de) * 2008-08-14 2010-04-15 Bürger, Gerhard Hochtemperaturbeständiges und chemisch beständiges Glas mit verbesserter UV-Lichttransmission sowie dessen Verwendung
USD628718S1 (en) 2008-10-31 2010-12-07 Owens Corning Intellectual Capital, Llc Shingle ridge vent
USD615218S1 (en) 2009-02-10 2010-05-04 Owens Corning Intellectual Capital, Llc Shingle ridge vent
US8252707B2 (en) 2008-12-24 2012-08-28 Ocv Intellectual Capital, Llc Composition for high performance glass fibers and fibers formed therewith
CN101503279B (zh) * 2009-03-02 2012-04-11 巨石集团有限公司 一种新型玻璃纤维组合物
JP2011026755A (ja) * 2009-07-01 2011-02-10 Ibiden Co Ltd マット材および排気ガス処理装置
US20110053754A1 (en) * 2009-09-01 2011-03-03 Jeffrey Shock High alkali glass composition
CN101838110B (zh) * 2010-05-19 2014-02-26 巨石集团有限公司 一种适用于池窑生产的制备高性能玻璃纤维用组合物
CN102050583A (zh) * 2010-10-27 2011-05-11 泰山玻璃纤维有限公司 一种耐化学腐蚀的玻璃纤维
CN102173594B (zh) * 2011-02-14 2012-05-23 重庆国际复合材料有限公司 一种无硼无氟玻璃纤维组合物
JP5872841B2 (ja) * 2011-10-21 2016-03-01 イビデン株式会社 マット材及び排ガス浄化装置
USD710985S1 (en) 2012-10-10 2014-08-12 Owens Corning Intellectual Capital, Llc Roof vent
US10370855B2 (en) 2012-10-10 2019-08-06 Owens Corning Intellectual Capital, Llc Roof deck intake vent
KR101887211B1 (ko) * 2013-02-18 2018-08-09 에이에스 발미에라스 스티클라 스키에드라 내열성 알루미노실리케이트 유리 섬유 및 이의 생산을 위한 방법 및 이의 용도
CN103086605A (zh) * 2013-02-19 2013-05-08 重庆国际复合材料有限公司 一种玻璃纤维
CN103145341B (zh) * 2013-03-22 2016-06-08 内江华原电子材料有限公司 一种无氟无硼无碱玻璃纤维及其制备方法
US10035727B2 (en) 2013-07-15 2018-07-31 Ppg Industries Ohio, Inc. Glass compositions, fiberizable glass compositions, and glass fibers made therefrom
CN104150780A (zh) * 2013-07-30 2014-11-19 安徽丹凤集团桐城玻璃纤维有限公司 一种玻璃纤维
CN103553347A (zh) * 2013-11-11 2014-02-05 重庆再升科技股份有限公司 一种玻璃纤维棉及其制造方法
US9957191B2 (en) 2014-09-09 2018-05-01 Ppg Industries Ohio, Inc. Glass compositions, fiberizable glass compositions, and glass fibers made therefrom
JP2016113339A (ja) * 2014-12-17 2016-06-23 日本電気硝子株式会社 ガラス繊維ガラス組成物、ガラス繊維及びガラス繊維の製造方法
CN104973790A (zh) * 2015-04-28 2015-10-14 安徽丹凤集团桐城玻璃纤维有限公司 一种无碱玻璃纤维纱
US9944551B2 (en) 2015-05-07 2018-04-17 Ppg Industries Ohio, Inc. Glass compositions, fiberizable glass compositions, and glass fibers made therefrom
CN106927672A (zh) * 2017-03-17 2017-07-07 泰山玻璃纤维有限公司 一种黑色玻璃纤维及其制备方法
CN107417128A (zh) 2017-06-19 2017-12-01 重庆国际复合材料有限公司 一种高耐温玻璃纤维及其制备方法
JP7303486B2 (ja) * 2019-05-10 2023-07-05 日本電気硝子株式会社 ガラス繊維用ガラス組成物
CN115818966A (zh) * 2019-09-25 2023-03-21 巨石集团有限公司 一种电子级玻璃纤维组合物及其玻璃纤维和电子布
CN110606665B (zh) 2019-09-25 2020-11-17 巨石集团有限公司 一种电子级玻璃纤维组合物及其玻璃纤维和电子布
WO2021262973A1 (en) 2020-06-25 2021-12-30 Electric Glass Fiber America, LLC Glass compositions, fiberizable glass compositions, and glass fibers made therefrom
TWI792109B (zh) * 2020-12-02 2023-02-11 台灣玻璃工業股份有限公司 低熱膨脹係數的玻璃組合物及其玻璃纖維

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE430668A (pl) 1937-10-16
US3095311A (en) * 1960-06-29 1963-06-25 Von Wranau Glass compositions
FR1493002A (fr) 1966-07-11 1967-08-25 Verre Textile Soc Du Compositions de verre
CA975386A (en) 1972-04-28 1975-09-30 Owens-Corning Fiberglas Corporation Fiberizable glass compositions
US3847627A (en) 1972-10-18 1974-11-12 Owens Corning Fiberglass Corp Glass compositions, fibers and methods of making same
US3847626A (en) 1972-10-18 1974-11-12 Owens Corning Fiberglass Corp Glass compositions, fibers and methods of making same
US3876481A (en) 1972-10-18 1975-04-08 Owens Corning Fiberglass Corp Glass compositions, fibers and methods of making same
US3929497A (en) 1973-01-31 1975-12-30 Fiberglas Canada Ltd Crystallizable glass suitable for fiber production
US4026715A (en) 1973-03-19 1977-05-31 Owens-Corning Fiberglas Corporation Glass compositions, fibers and methods of making same
US4066466A (en) 1976-07-22 1978-01-03 Ppg Industries, Inc. Low pollution glass fiber compositions
US4166747A (en) 1977-10-13 1979-09-04 Ppg Industries, Inc. Glass fiber composition
US4199364A (en) 1978-11-06 1980-04-22 Ppg Industries, Inc. Glass composition
US4542106A (en) 1983-12-19 1985-09-17 Ppg Industries, Inc. Fiber glass composition
US4628038A (en) 1985-06-27 1986-12-09 Owens-Corning Fiberglas Corporation Water resistant glass fibers
JPS62162649A (ja) * 1986-01-08 1987-07-18 Nippon Sheet Glass Co Ltd 繊維用ガラス組成物
US4882302A (en) 1986-12-03 1989-11-21 Ensci, Inc. Lathanide series oxide modified alkaline-resistant glass
US5843854A (en) 1990-11-23 1998-12-01 Partek Paroc Oy Ab Mineral fibre composition
FR2692248B1 (fr) 1992-06-16 1995-08-04 Vetrotex France Sa Fibres de verre resistant au milieu acide.
RU2027687C1 (ru) 1992-12-28 1995-01-27 Александр Иванович Фокин Стекло для стекловолокна
HRP950325A2 (en) * 1994-06-19 1997-08-31 Saint Gobain Isover Mineral-fiber compositions
KR100391963B1 (ko) * 1995-06-06 2003-11-17 오웬스 코닝 보론이없는유리섬유
CN1187176A (zh) * 1995-06-06 1998-07-08 欧文斯科尔宁格公司 无硼玻璃纤维
US5962354A (en) 1996-01-16 1999-10-05 Fyles; Kenneth M. Compositions for high temperature fiberisation
US5889347A (en) * 1996-07-09 1999-03-30 Emerson Electric Co. Reluctance machine with fractional pitch winding and drive therefore
JPH10203845A (ja) 1997-01-20 1998-08-04 Nippon Electric Glass Co Ltd 耐蝕性ガラス繊維
JP3801293B2 (ja) 1997-02-18 2006-07-26 日本電気硝子株式会社 耐蝕性ガラス繊維
JPH10231143A (ja) 1997-02-18 1998-09-02 Nippon Electric Glass Co Ltd 耐蝕性ガラス繊維
FR2768144B1 (fr) 1997-09-10 1999-10-01 Vetrotex France Sa Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques
JPH11157876A (ja) * 1997-11-19 1999-06-15 Nippon Electric Glass Co Ltd 耐蝕性ガラス繊維
US6686304B1 (en) 1999-05-28 2004-02-03 Ppg Industries Ohio, Inc. Glass fiber composition
EP1189846A1 (en) * 1999-05-28 2002-03-27 PPG Industries Ohio, Inc. Glass fiber composition

Also Published As

Publication number Publication date
EP1337486A1 (en) 2003-08-27
PL360995A1 (pl) 2004-09-20
US20030224922A1 (en) 2003-12-04
JP2006312584A (ja) 2006-11-16
SK287939B6 (sk) 2012-05-03
CZ2003665A3 (cs) 2004-06-16
CZ305747B6 (cs) 2016-03-02
CN1392870A (zh) 2003-01-22
US6818575B2 (en) 2004-11-16
KR20020056906A (ko) 2002-07-10
RU2358928C2 (ru) 2009-06-20
RU2005133425A (ru) 2007-05-10
BR0107212B1 (pt) 2011-07-12
CN100522857C (zh) 2009-08-05
NO20022155D0 (no) 2002-05-06
EP1337486A4 (en) 2008-11-05
NO20022155L (no) 2002-07-08
KR100488332B1 (ko) 2005-05-11
JP2004508265A (ja) 2004-03-18
RU2003106195A (ru) 2004-08-27
AU2001288718A1 (en) 2002-03-22
JP4580141B2 (ja) 2010-11-10
MXPA03001996A (es) 2004-08-12
BR0107212A (pt) 2003-06-10
SK6372002A3 (en) 2004-06-08
NO336395B1 (no) 2015-08-10
WO2002020419A1 (en) 2002-03-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL198743B1 (pl) Kompozycja szkła do wytwarzania włókien szklanych
KR100711333B1 (ko) 유리 섬유 형성 조성물
US6686304B1 (en) Glass fiber composition
CA2745050C (en) Glass fiber composition
US5064785A (en) Alkali-resistant glass for forming glass fibers
CA2375719C (en) Glass fiber composition
WO2008112978A1 (en) Low viscosity e-glass composition enabling the use of platinum and rhodium free bushings
CN109928641A (zh) 高性能玻璃纤维组合物
WO2004020355A1 (en) Low-temperature, fluoride free fiber glass compositions and products made using same
EP2330088A1 (en) Glass fiber forming compositions
CA2375015A1 (en) Glass fiber composition
WO1985002395A1 (en) Boria modified alkaline-resistant glass
JP2024538337A (ja) 無色ソーダライムガラスの組成物