PL200334B1 - Gas exchange valve arrangement and valve seat construction with a ring-shaped groove - Google Patents
Gas exchange valve arrangement and valve seat construction with a ring-shaped grooveInfo
- Publication number
- PL200334B1 PL200334B1 PL362714A PL36271401A PL200334B1 PL 200334 B1 PL200334 B1 PL 200334B1 PL 362714 A PL362714 A PL 362714A PL 36271401 A PL36271401 A PL 36271401A PL 200334 B1 PL200334 B1 PL 200334B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- valve
- exchange process
- valve seat
- charge exchange
- valve assembly
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/22—Valve-seats not provided for in preceding subgroups of this group; Fixing of valve-seats
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2820/00—Details on specific features characterising valve gear arrangements
- F01L2820/01—Absolute values
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases
- F02F2007/0097—Casings, e.g. crankcases for large diesel engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Sealing With Elastic Sealing Lips (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Quick-Acting Or Multi-Walled Pipe Joints (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Check Valves (AREA)
Abstract
Description
Opis wynalazkuDescription of the invention
Przedmiotem wynalazku jest zespół zaworowy do procesu wymiany ładunku w silnikach spalinowych, zwłaszcza w dużych dwusuwowych silnikach wysokoprężnych.The present invention relates to a valve assembly for the charge exchange process in internal combustion engines, especially in large two-stroke diesel engines.
Z doświadczenia wiadomo, że zawory uż ywane obecnie w procesie wymiany ładunku mają bardzo ograniczony okres użytkowania, ponieważ znane zespoły zaworowe mają znaczną tendencję do wypalania się. Wypalanie to ma miejsce w nacięciach powstałych w dopasowanych powierzchniach i tworzy się przez resztki spalania, uwięzione między tymi dopasowanymi powierzchniami. Jeżeli para takich nacięć na dwóch sąsiednich powierzchniach jest utworzona i jednocześnie połączona ze sobą, to wynikiem takiego połączenia jest mały kanalik pomiędzy komorą spalania i linią gazów, przez który gazy wytworzone w komorze spalania mogą ulatniać się z tej komory w formie ostrego strumienia. Z powodu wysokiego ciśnienia spalania, ów ostry strumień gazów osiąga wysoką prędkość. W połączeniu z relatywnie wysoką temperaturą, powstaje efekt tnącego strumienia, który prowadzi do szybkiego niszczenia.It is known from experience that the valves currently used in the charge exchange process have a very limited service life because known valve assemblies have a significant tendency to burn out. This burnout takes place in cuts formed in mating surfaces and is created by combustion residues trapped between these mating surfaces. If a pair of such cuts on two adjacent surfaces are formed and simultaneously connected to each other, the result of this connection is a small channel between the combustion chamber and the gas line through which the gases produced in the combustion chamber can escape from the chamber in the form of a sharp jet. Due to the high combustion pressure, this sharp stream of gases reaches a high speed. In combination with the relatively high temperature, a cutting jet effect is created which leads to rapid deterioration.
Znanych jest wiele rozwiązań, których celem jest zapobieżenie temu problemowi, polegających na poszerzeniu wzajemnego kontaktu powierzchni gniazda zaworu i talerzyka zaworu. Jednakże, efekty takich rozwiązań nie były zadowalające, ponieważ szeroki kontakt powierzchni zapobiegał ucieczce resztek spalania uwięzionej między nimi, a zatem te zatrzymane resztki spalania były wciskane w powierzchnie. Ponadto, z szerokim kontaktem powierzchniowym związany jest relatywnie silny przepływ ciepła między talerzykiem zaworu a gniazdem zaworu. Jednakże, o ile talerzyk zaworu wykonany jest z materiału odpornego nawet na wysokie temperatury i może pracować w takich temperaturach, to wspomniane wcześniej gniazdo zaworu jest przeważnie wykonane z hartowanej stali. Mocny strumień ciepła może doprowadzić do istotnych strukturalnych zmian i w tym wypadku również do utraty wytrzymałości.A number of solutions are known to obviate this problem consisting in widening the mutual contact between the surfaces of the valve seat and the valve disc. However, the effects of such solutions were not satisfactory since the wide surface contact prevented the escape of combustion residues trapped therebetween, and thus these retained combustion residues were pressed into the surfaces. Moreover, a relatively high heat flow between the valve head and the valve seat is associated with a wide surface contact. However, while the valve disc is made of a material resistant even to high temperatures and can be operated at such temperatures, the aforementioned valve seat is mostly made of hardened steel. The strong heat flux can lead to significant structural changes and, in this case, also to a loss of strength.
Opis patentowy EP 24 890 B zawiera zespół zaworowy do procesu wymiany ładunku, w którym jest wykonana przeciwprądowo komora pierścieniowa na stożkowej powierzchni stykania się gniazda zaworu i talerzyka zaworu. Wspomniana komora pierścieniowa powinna pobierać powietrze, które nie bierze udziału w spalaniu. Takie rozwiązanie powinno wpływać na ochładzanie gniazda zaworu i doprowadzać do obniżenia temperatury gazów wydostających się z komory spalania. Chociaż to rozwiązanie zmniejsza wypalanie, jest ono jednak niewystarczające aby całkowicie zapobiec temu zjawisku.Patent description EP 24 890 B includes a valve assembly for the charge exchange process, in which an annular chamber is made counter-current on the conical contact surface of the valve seat and the valve disc. Said annular chamber should take in air that is not involved in combustion. This solution should cool the valve seat and reduce the temperature of the gases leaving the combustion chamber. Although this solution reduces burn-in, it is not sufficient to completely prevent this from happening.
Zgłoszenie wynalazku SU 1 768 770 A1 przedstawia zespół zaworowy do procesu wymiany ładunku, w którym ciągły rowek jest wykonany na obszarze stożkowej powierzchni talerzyka zaworu, która jest poprzecznie rozgraniczona przez ciągłe podniesione występy. Rowek powinien być wytworzony przez deformację plastycznego materiału poprzez wciskane narzędzie o półkolistym profilu, nie pozwalające na uzyskanie zbyt dużej głębokości. Odpowiednio, rowek ma głębokość tylko około 0,1 mm, a zatem jest relatywnie płytki. Rowek, który jest wyciskany w stożkową powierzchnię talerzyka zaworu, powinien pobierać resztki spalania. Jednak, z powodu małej głębokości rowka, istnieje ryzyko ściśnięcia resztek spalania w rowku i rowek ten napełni się relatywnie szybko. Wynikiem tego jest utrata znaczenia rowka, a zatem nacięcia których się obawiano i tak zostaną tworzone. Ponadto, wypełniony rowek doprowadza do relatywnie dużego kontaktu powierzchniowego pomiędzy talerzykiem zaworu i gniazdem zaworu, co może spowodować niedopuszczalne nagrzanie się gniazda zaworu powodujące utratę jego twardości. Zatem również ten znany układ ma ograniczony okres użytkowania.The patent application SU 1 768 770 A1 discloses a valve assembly for a charge exchange process in which a continuous groove is provided in the area of the conical surface of the valve head which is transversely delimited by continuous raised projections. The groove should be produced by deformation of the plastic material by means of a pressed tool with a semicircular profile, not allowing for too great depth. Accordingly, the groove is only about 0.1 mm deep and thus relatively shallow. The groove that is pressed into the conical surface of the valve head should collect the combustion residues. However, due to the shallow depth of the groove, there is a risk of combustion residues being trapped in the groove and the groove will fill up relatively quickly. The result is that the groove is no longer relevant, and therefore cuts which were feared will be formed anyway. Moreover, the filled groove leads to a relatively large surface contact between the valve head and the valve seat, which may cause unacceptable heating of the valve seat, causing it to lose its hardness. Thus, also this known system has a limited service life.
Zarówno JP 59 196 913 A oraz JP 59 190 414 A przedstawiają odpowiednio układ zaworowy przeznaczony do procesu wymiany ładunku w silniku spalinowym, w którym ciągłe pierścieniowe wybrania w materiale są wykonane w obszarze co najmniej jednej z przeciwległych stożkowych powierzchni gniazda zaworowego albo talerzyka zaworu. Jednakże współpracujące powierzchnie rozdzielone w ten sposób są odpowiednio szerokie i dlatego też nie nadają się do rozbijania nagromadzonych resztek spalania. W takim układzie resztki spalania nagromadzone na wspomnianych współpracujących powierzchniach są raczej wciskane w te powierzchnie.Both JP 59 196 913 A and JP 59 190 414 A respectively show a valve arrangement for a charge exchange process in an internal combustion engine, in which continuous annular recesses in the material are provided in the area of at least one of the opposite conical surfaces of a valve seat or valve plate. However, the mating surfaces separated in this way are sufficiently wide and therefore not suitable for breaking up the accumulated combustion residues. In such an arrangement, the combustion residues accumulated on said mating surfaces are rather pressed against these surfaces.
Biorąc pod uwagę powyższe, celem wynalazku jest polepszenie zespołu zaworowego, do procesu wymiany ładunku w silnikach spalinowych, w sposób prosty i tani, pozwalające na jego długi okres użytkowania.Considering the above, the object of the invention is to improve the valve assembly for the charge exchange process in internal combustion engines in a simple and cheap manner, allowing its long service life.
Cel wynalazku został osiągnięty poprzez rozwiązanie przedstawione w przedmiotowym wynalazku.The object of the invention has been achieved by the solution set forth in the present invention.
PL 200 334 B1PL 200 334 B1
Zgodnie z wynalazkiem przedstawiony jest zespół zaworowy do procesu wymiany ładunku w silnikach spalinowych, zwłaszcza w dużych dwusuwowych silnikach wysokoprężnych, które mają nieruchome gniazdo zaworu zawierające przyporządkowany kanał przepływowy i część zaworową ruchomą względem gniazda zaworu, zawierającą talerzyk zaworu, który może być szczelnie umieszczony względem gniazda zaworu, charakteryzuje się tym, że ma wiele oddalonych od siebie wąskich ciągłych dopasowanych powierzchni, na obszarze przynajmniej jednej z przeciwległych stożkowych powierzchni gniazda zaworu i talerzyka zaworu, które są przynajmniej z jednej strony ograniczone przez pierścieniowe ciągłe wgłębienia, i które są wykonane jako szlifowane powierzchnie z ostrymi bocznymi krawędziami. Całkowita szerokość wszystkich dopasowanych powierzchni części zespołu zaworowego używanego w procesie wymiany ładunku zawiera się w granicach 0,5% do 2% średnicy podziałowej odpowiedniej stożkowej powierzchni.According to the invention, there is provided a valve assembly for a charge exchange process in internal combustion engines, particularly in large two-stroke diesel engines, which have a stationary valve seat having an associated flow passage and a valve portion movable relative to the valve seat, containing a valve disc which can be sealed against the seat. valve, characterized in that it has a plurality of spaced-apart narrow continuous mating surfaces in the area of at least one of the opposing tapered surfaces of the valve seat and the valve disc, which are at least on one side delimited by annular continuous recesses, and which are ground surfaces with sharp side edges. The overall width of all mating surfaces of the parts of the valve assembly used in the charge exchange process is between 0.5% and 2% of the pitch diameter of the corresponding tapered face.
Korzystnie, co najmniej gniazdo zaworu ma co najmniej jedną ciągłą wąską dopasowaną powierzchnię. Gniazdo zaworu i/lub talerzyk zaworu mają co najmniej jedną odpowiednią pierścieniową ciągłą wąską dopasowaną powierzchnię. Całkowita szerokość wszystkich wąskich dopasowanych powierzchni zespołu zaworowego do procesu wymiany ładunku zawiera się w granicach od 1% do 1,5% średnicy podziałowej odpowiedniej powierzchni stożkowej.Preferably, at least the valve seat has at least one continuous narrow mating surface. The valve seat and / or the valve disc have at least one respective annular continuous narrow mating surface. The overall width of all narrow mating surfaces of the valve assembly for the charge exchange process is between 1% and 1.5% of the pitch diameter of the corresponding tapered face.
Korzystnie, szerokość b dopasowanej powierzchni jest mniejsza niż 2 mm. Głębokość t każdego wgłębienia w materiale ograniczająca dopasowaną powierzchnię jest większa niż grubość spodziewanych resztek spalania. Ponadto, głębokość t każdego wgłębienia ograniczającego dopasowaną powierzchnię ma wielkość co najmniej 1 mm, a korzystnie 3 mm.Preferably, the mating surface width b is less than 2 mm. The depth t of each indentation in the material limiting the mating surface is greater than the thickness of the expected combustion residues. Moreover, the depth t of each indentation delimiting the matching surface has a size of at least 1 mm, and preferably 3 mm.
Korzystnie, pierwsza wąska dopasowana powierzchnia widziana od strony komory spalania jest ograniczona od strony komory spalania przez wgłębienie w materiale, które jest połączone z komorą spalania przez wąską szczelinę kiedy układ zaworowy jest zamknięty. Wgłębienie w materiale, które jest połączone z komorą spalania ma większą głębokość i przekrój poprzeczny niż wgłębienie umieszczone dalej w kierunku przepływu spalin.Preferably, the first narrow fitted surface seen from the combustion chamber side is delimited from the combustion chamber side by a recess in the material which is connected to the combustion chamber by a narrow gap when the valve system is closed. The recess in the material which is connected to the combustion chamber has a greater depth and cross-section than the recess further downstream.
Korzystnie, kąt między przeciwległymi stożkowymi powierzchniami gniazda zaworu i talerzyka zaworu ma wielkość około 0,5°.Preferably, the angle between the opposing tapered surfaces of the valve seat and the valve head is approximately 0.5 °.
Rozwiązanie, według wynalazku, pozwala na osiągnięcie bardzo wąskich współpracujących powierzchni z krawędziami pracującymi jako krawędzie rozbijające nagromadzone resztki spalania. Zatem nagromadzone resztki spalania są rozbijane na krawędziach wąskich współpracujących powierzchni. Pierścieniowe ciągłe wybrania w materiale, które ograniczają wąskie współpracujące powierzchnie, korzystnie mogą być wykonane jako bardzo głębokie, co pozwala na uzyskanie dużego otworu oczyszczającego. Resztki spalania, które dotarły do wgłębień ograniczających współpracujące powierzchnie, po ich rozbiciu przez ostre krawędzie, nie zostają zamknięte w tych wgłębieniach lecz mogą wydostawać się jako niesprężone. Nie ma także zagrożenia, że wgłębienia w materiale, które ograniczają poprzecznie współpracujące powierzchnie, będą dopełniane. Inną korzyścią rozwiązania według przedmiotowego wynalazku jest bardzo mały kontakt powierzchniowy pomiędzy gniazdem zaworowym i talerzykiem zaworu oraz wykonana względnie duża szczelina na zewnątrz tych małych powierzchni styku, co znacznie ogranicza przepływ ciepła z talerzyka zaworu, który jest relatywnie gorący w porównaniu z gniazdem zaworu. Ponieważ wgłębienia, które poprzecznie rozgraniczają wąskie dopasowane powierzchnie, nie są wypełniane z powodu posiadania oczyszczającego otworu, ma to korzystny wpływ na długotrwały efekt. Niski przepływ ciepła zapewnia, że gniazdo zaworu, które jest przeważnie wykonane z hartowanej stali, pozostaje relatywnie chłodne i nie są obserwowane żadne zmiany strukturalne oraz spadek twardości. Ta korzyść jest dalej powiększona przez fakt, że każda szczelina uformowana przez wgłębienia w materiale zgodnie z wynalazkiem może funkcjonować jako komora pobierająca powietrze nie biorące udziału w spalaniu, co może powodować dalsze chłodzenie dla gniazda zaworu. Rozwiązanie według wynalazku prowadzi do zwiększenia długości średniego okresu użytkowania zespołu zaworowego.The solution according to the invention allows to achieve very narrow cooperating surfaces with the edges acting as edges breaking the accumulated combustion residues. Thus, the accumulated combustion residues are broken down at the edges of the narrow mating surfaces. The annular continuous recesses in the material, which delimit the narrow cooperating surfaces, can advantageously be made very deep, which allows a large cleaning opening. Combustion residues that have reached the recesses delimiting the mating surfaces, after being broken by sharp edges, are not closed in these recesses, but may come out uncompressed. There is also no risk that the recesses in the material that limit the transversely cooperating surfaces will be complemented. Another advantage of the present invention is the very small surface contact between the valve seat and the valve seat, and a relatively large gap created outside these small contact surfaces, which greatly reduces the heat flow from the valve seat, which is relatively hot compared to the valve seat. Since the recesses that transversely delimit narrow mating surfaces are not filled due to having a cleansing hole, this has a favorable effect on a long-lasting effect. The low heat flow ensures that the valve seat, which is predominantly made of hardened steel, remains relatively cool and no structural changes and no loss of hardness are observed. This advantage is further magnified by the fact that each gap formed by the recesses in the material according to the invention can function as a non-combustion air intake chamber, which can cause further cooling for the valve seat. The solution according to the invention leads to an increase in the average service life of the valve assembly.
Rozwiązanie zgodnie z korzystnym wykonaniem i użytecznym udoskonaleniem, gdy co najmniej gniazdo zaworu ma co najmniej jedną ciągłą pierścieniową wąską dopasowaną powierzchnię, upraszcza produkcję, ponieważ gniazdo zaworu, które jest wykonane z hartowanej stali, może być obrobione relatywnie łatwo przez obróbkę skrawaniem przed wykonaniem procesu hartowania. Ponadto, przy takim rozwiązaniu stożkowata powierzchnia talerzyka zaworu może być łatwo przeszlifowana, jeśli to konieczne, bez zmiany głębokości wgłębień, które rozgraniczają wąskie dopasowane powierzchnie. Zatem, uproszczona jest w tym przypadku obsługa remontowa zaworów.A solution according to a preferred embodiment and a useful refinement, where at least the valve seat has at least one continuous annular narrow mating surface, simplifies production since the valve seat, which is made of hardened steel, can be machined relatively easily by machining prior to performing the quenching process. . Moreover, with such an arrangement, the conical surface of the valve head can be easily sanded, if necessary, without altering the depth of the recesses which delimit narrow mating surfaces. Thus, the overhaul of the valves is simplified in this case.
PL 200 334 B1PL 200 334 B1
Głębokość wgłębienia która ogranicza poszczególną dopasowaną powierzchnię jest korzystnie większa niż spodziewana grubość resztek spalania. Zapewnia to, że resztki spalania nie są tłoczone na wspomniane wcześniej wgłębienie, nie są również ściskane i nie wypełniają tego wgłębienia, lecz raczej resztki spalania są rozdrabniane i mogą się ulatniać. Jednocześnie prowadzi to do relatywnie dużej pojemności wspomnianego wgłębienia, zatem we wgłębieniu tym znajduje się dużo powietrza, które nie bierze udziału w procesie spalania, a zatem może ono schładzać gniazdo zaworu. W testach wykonanych na dużych dwucylindrowych silnikach Diesla, osiągnięto dobre wyniki z wgłębieniem o głębokoś ci większej niż 1 mm, korzystnie do okoł o 3 mm.The depth of the recess which limits the particular mating surface is preferably greater than the expected thickness of the combustion residues. This ensures that the combustion residues are not pressed into the recess mentioned above, are also not compressed and do not fill the recess, but rather that the combustion residues are crushed and can escape. At the same time, this leads to a relatively large capacity of said cavity, so that there is a lot of air in this cavity which is not involved in the combustion process and can therefore cool the valve seat. In tests performed on large two-cylinder diesel engines, good results have been obtained with a cavity deeper than 1 mm, preferably down to about 3 mm.
Szczególnie korzystne rozwiązanie może polegać na tym, że pierwsza wąska dopasowana powierzchnia widziana od strony komory spalania jest ograniczona przez wgłębienie w materiale na stronie przeciwległej komorze spalania, przy czym to wgłębienie jest połączona z komorą spalania przez małą szczelinę gdy układ zaworowy jest zamknięty i korzystnie ma relatywnie dużą pojemność w porównaniu z wgłębieniami umieszczonymi dalej w kierunku przepł ywu. Pomimo połączenia szczelinowego z komorą spalania, przejęte tam powietrze nie bierze udziału w procesie spalania, co prowadzi do dobrego chłodzenia gniazda zaworu.A particularly advantageous solution can be that the first narrow, fitted surface seen from the side of the combustion chamber is delimited by a recess in the material on the side opposite the combustion chamber, this recess being connected to the combustion chamber by a small gap when the valve system is closed and preferably has a material recess. relatively large capacity compared to recesses further downstream. Despite the slotted connection with the combustion chamber, the air absorbed there is not involved in the combustion process, which leads to a good cooling of the valve seat.
Jednocześnie, szczelina doprowadza do wybuchu w komorze uformowanej przez poszczególne relatywnie duże wgłębienie materiału, co dalej usprawnia ochładzanie i prowadzi do pewnego przepływu na stożkowych powierzchniach, zapobiegając gromadzeniu się resztek spalania które były wcześniej porozdzielane przez krawędzie sąsiedniej wąskiej dopasowanej powierzchni. Powiększone są zatem korzystne skutki wyżej wymienionych rozwiązań.At the same time, the fracture causes an explosion in the chamber formed by the respective relatively large cavity of the material, which further improves cooling and leads to some flow on the conical surfaces, preventing the accumulation of combustion residues which were previously separated by the edges of the adjacent narrow mating surface. Thus, the beneficial effects of the above-mentioned solutions are magnified.
W innym korzystnym rozwią zaniu, ką t nachylenia przeciwległ ych stoż kowych powierzchni gniazda i talerzyka zaworu może odchylać się do 0,5°. Prowadzi to do szczególnie wąskiego przeciwległego kontaktu powierzchniowego, a zatem do szczególnie niskiego wzajemnego przepływu ciepła jak również bardzo dobrego rozdrobnienia resztek spalania.In another preferred embodiment, the inclination angle t of the opposing conical surfaces of the seat and the valve head may deviate up to 0.5 °. This leads to a particularly narrow opposing surface contact and therefore to a particularly low mutual heat flow as well as a very good fineness of the combustion residues.
Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 ilustruje zespół zaworowy do procesu wymiany ładunku, przedstawiony w częściowym przekroju, zaś fig. 2 - szczegół rozwiązania z fig. 1 w powiększeniu.The subject of the invention is illustrated in the drawings in which fig. 1 shows the valve assembly for the charge exchange process, shown in partial section, and fig. 2 - a detail of the solution from fig. 1 on a larger scale.
Wynalazek dotyczy silników spalinowych z zaworami przeznaczonymi do wymiany ładunku, zwłaszcza dużych dwucylindrowych silników Diesla z dużym zaworem wydechowym umieszczonym w głowicy. Zasadnicza konstrukcja i sposób działania takich silników jest ogólnie znany i nie wymaga szczegółowego wyjaśnienia.The invention relates to internal combustion engines with load exchange valves, in particular large two-cylinder diesel engines with a large exhaust valve located in the head. The basic design and mode of operation of such engines is generally known and does not require a detailed explanation.
Zespół zaworowy do procesu wymiany ładunku według fig. 1, który może stanowić wyżej opisany wydechowy zespół zaworowy zawiera gniazdo zaworu 3 umieszczone w nieruchomym podzespole 1, w przedstawionym przykładzie dużego dwucylindrowego silnika Diesla w głowicy, i usytuowany na wejściu spalinowego kanału 2, we wspomnianym przykładzie na wejściu umieszczonego w niej kanału spalin i część zaworową 4, która jest ruchoma względem wyżej wspomnianych elementów, i która posiada talerzyk zaworu 6, umieszczony na dolnym końcu trzonka 5 współdziałającego z urządzeniem napędowym (nie przedstawionym na rysunku), który może być szczelnie osadzona na gnieździe zaworu 3. Gniazdo zaworu 3 i talerzyk zaworu 6 mają dopasowane stożkowe powierzchnie 7 i/lub 8, które mogą być umiejscawiane we wzajemnie dopasowanym położeniu.The valve assembly for the charge exchange process of Fig. 1, which may be the exhaust valve assembly described above, comprises a valve seat 3 arranged in a fixed sub-assembly 1 in the example shown large two cylinder diesel engine in the head and located at the entrance of exhaust duct 2 in said example at the inlet of the exhaust duct arranged therein, and a valve part 4, which is movable in relation to the above-mentioned elements, and which has a valve disc 6, located at the lower end of a shaft 5 cooperating with a driving device (not shown), which can be sealed to valve seat 3. The valve seat 3 and the valve disc 6 have mating tapered surfaces 7 and / or 8 which can be positioned in a mutually matching position.
Zgodnie z przedmiotowym wynalazkiem, gniazdo zaworu 3 jest uformowane na części gniazdowej 9, która jest wprowadzona w związany z nią nieruchomy podzespół 1, stanowiący w opisywanym przykładzie głowicę. Część gniazdowa jest wykonana z hartowanej stali. Część gniazdowa 9, zawierająca gniazdo zaworu 3, jest chłodzona przez kanały chłodzące (nie przedstawione na rysunku) wypełnione czynnikiem chłodzącym, rozmieszczone w podzespole 1, których zadaniem jest utrzymanie twardości hartowanej stali. Ruchoma część zaworu 4 może być wykonana całkowicie lub tylko w obszarze talerzyka zaworu 6 z materiału odpornego na wysokie temperatury, który nie wymaga chłodzenia. Jednak, talerzyk zaworu 6 osiąga wyższą temperaturę podczas pracy niż gniazdo zaworu 3.According to the present invention, the valve seat 3 is formed on a seat portion 9 which is inserted into an associated fixed sub-assembly 1, constituting the head in the example described. The socket part is made of hardened steel. The seat part 9, containing the valve seat 3, is cooled by cooling channels (not shown) filled with a cooling medium arranged in the sub-assembly 1, whose task is to maintain the hardness of the hardened steel. The movable part of the valve 4 can be made entirely or only in the area of the valve head 6 of a heat-resistant material that does not require cooling. However, the valve head 6 reaches a higher temperature during operation than the valve seat 3.
Stożkowe powierzchnie 7, 8 gniazda zaworu 3 i talerzyka zaworu 6 nie spoczywają wzajemnie na sobie na całej ich długości, lecz tylko na obszarze przynajmniej jednej relatywnie wąskiej pierścieniowej ciągłej dopasowanej powierzchni 10. W opisywanym przykładzie, dwie dopasowane powierzchnie 10, które są oddalone od siebie w kierunku osiowym, są rozmieszczone w granicach górnej i dolnej krawędzi poszczególnych przyporządkowanych stożkowych powierzchni 7 i/lub 8.The tapered surfaces 7, 8 of the valve seat 3 and the valve disc 6 do not rest on one another over their entire length, but only over the area of at least one relatively narrow annular continuous matching surface 10. In the example described, two matching surfaces 10 that are spaced apart from each other. in the axial direction, they are located within the upper and lower edges of the individual associated conical surfaces 7 and / or 8.
Wymienione stożkowe powierzchnie są ograniczone przynajmniej z jednej strony przez pierścieniowe ciągłe wgłębienia 11 i/lub 11a w materiale utworzone przez obróbkę skrawaniem, poprzez którą uformowane są praktycznie kołowe ciągłe komory. Wgłębienia 11, 11a w materiale formują żePL 200 334 B1 bra 12, a w górnej części tych żeber tworzą odpowiednią dopasowaną powierzchnię 10. Przekrój tych żeber 12 jest odpowiednio zwężony w kierunku poszczególnej dopasowanej powierzchni 10. Dopasowane powierzchnie 10 są wykonane jako powierzchnie szlifowane, zatem zapewniają one dokładne przyleganie do przeciwległej powierzchni, która współpracuje z nimi i jest również wykonana poprzez szlifowane. Na obszarze wgłębień 11, 11a w materiale może być przewidziana chropowata powierzchnia.Said conical surfaces are delimited on at least one side by annular continuous recesses 11 and / or 11a in the material formed by machining through which practically circular continuous chambers are formed. The recesses 11, 11a in the material form the ribs 12, and in the upper part of these ribs they form a corresponding mating surface 10. The cross-section of these ribs 12 is correspondingly tapered towards the respective mating surface 10. The mating surfaces 10 are made as ground surfaces, thus providing they fit snugly against the opposite surface that mates with them and is also made by being sanded. A rough surface can be provided in the area of the recesses 11, 11a in the material.
Wgłębienia 11, 11a tworzą w materiale relatywnie duże komory, w których nie gromadzą się resztki spalania. Wspomniane resztki spalania ulatniają się ze wspomnianych komór i mogą uchodzić ze spalinami, zatem nie powstaje ryzyko tworzenia się nacięć. Wąskie dopasowane powierzchnie 10 rozdrabniają resztki spalania, które docierają na ten obszar, dzięki czemu mogą się one łatwiej wydostawać. Zapobiega to efektywnie powstawaniu wcięć i kanałów, które są początkiem do tworzenia się jam wybuchowych. Jednocześnie występuje relatywnie mały kontakt powierzchniowy pomiędzy relatywnie gorącym talerzykiem zaworu 6 i gniazdem zaworu 7, które posiada niższą temperaturę. Nie ma ryzyka że gniazdo zaworu 7 zostanie nagle znacznie rozgrzane przez talerzyk zaworu 6 i hartowane gniazdo zaworu 3 utraci swą twardość. Komory uformowane przez relatywnie głębokie wgłębienia 11 mogą ponadto przejmować relatywnie dużo powietrza, które nie bierze udziału w spalaniu i przez to dodatkowo prowadzić do dalszego efektu chłodzenia.The recesses 11, 11a create relatively large chambers in the material in which no combustion residues accumulate. Said combustion residues evaporate from said chambers and may escape with the exhaust gas, so there is no risk of nicks forming. The narrow fit surfaces 10 break up the combustion residues that reach this area, so that they can escape more easily. This effectively prevents the formation of indentations and channels that are the starting point for the formation of explosive cavities. At the same time, there is relatively little surface contact between the relatively hot valve head 6 and the valve seat 7, which is at a lower temperature. There is no risk that the valve seat 7 will suddenly be significantly heated by the valve plate 6 and the hardened valve seat 3 will lose its hardness. The chambers formed by the relatively deep recesses 11 can moreover absorb a relatively large amount of air which is not involved in the combustion and thus additionally lead to a further cooling effect.
Profil który formuje dopasowane powierzchnie 10 z wgłębieniami 11, 11a w materiale oraz żebra 12 może być utworzony w obszarze stożkowych powierzchni 8 talerzyka zaworu albo na obszarze stożkowych powierzchni 7, 8 gniazda zaworu 3 i talerzyka zaworu 6. W przedstawionym, korzystnym przykładzie, dopasowane powierzchnie 10 powstają tylko na obszarze stożkowej powierzchni 7 gniazda zaworu 3. Wgłębienia 11, 11a w materiale mogą być korzystnie wytwarzane przed hartowaniem części gniazdowej 9.The profile that forms mating surfaces 10 with recesses 11, 11a in the material and the ribs 12 can be formed in the area of the conical surfaces 8 of the valve plate or in the area of the conical surfaces 7, 8 of the valve seat 3 and of the valve plate 6. In the illustrated, preferred example, mating surfaces 10 are only formed in the area of the conical surface 7 of the valve seat 3. The material recesses 11, 11a can advantageously be produced prior to the hardening of the seat part 9.
Dopasowane powierzchnie 10 mogą być szlifowane po hartowaniu. Stożkowa powierzchnia 8 talerzyka zaworu 6 jest również przewidziana jako szlifowana powierzchnia, która może być czasami przeszlifowywana. Operacja przeszlifowania może być łatwo wykonana, bez zmiany głębokości profilu wgłębień w materiale 11, 11a. O ile wgłębienia w materiale 11, 11a są przewidziane na stronie talerzyka zaworu, powinny być one pogłębione podczas przeszlifowywania. Ponieważ dopasowane powierzchnie 10 są wykonane jako powierzchnie szlifowane, tworzą się na nich ostre boczne krawędzie 13, jak zostało przedstawione na fig. 2. Te ostre boczne krawędzie są odpowiednie do rozdrobnienia resztek spalania w sposób nożowy.The matching surfaces 10 may be ground after hardening. The conical surface 8 of the valve plate 6 is also provided as a ground surface which may occasionally be re-ground. The regrinding operation can be easily performed without changing the profile depth of the recesses in the material 11, 11a. If the recesses in the material 11, 11a are provided on the side of the valve disc, they should be countersunk during grinding. Since the matching surfaces 10 are made as ground surfaces, sharp side edges 13 are formed thereon, as shown in Fig. 2. These sharp side edges are suitable for chopping up the combustion residues in a knife fashion.
Grubość b pierścieniowych ciągłych wąskich dopasowanych powierzchni 10 została dobrana odpowiednio tak by całkowita szerokość wszystkich tych dopasowanych powierzchni 10 części układu zaworowego, w tym przypadku gniazda zaworu 3, miała wymiar taki, że całkowita szerokość wszystkich tych dopasowanych powierzchni 10 stożkowej powierzchni 7 i/lub 8 wynosi odpowiednio od 0,5% do 2%, najkorzystniej od 1% do 1,5%, średnicy podziałowej odpowiedniej stożkowej powierzchni 7 i/lub 8. Liczba możliwych dopasowanych powierzchni 10 może być odpowiednio tak dobrana by wynikająca szerokość b poszczególnych dopasowanych powierzchni 10 była mniejsza niż 2 mm. Takie rozwiązanie podczas testów uzyskało dobre wyniki.The thickness b of the annular continuous narrow mating surfaces 10 has been selected appropriately so that the overall width of all these mating surfaces 10 of the valve system portions, in this case the valve seat 3, is dimensioned such that the overall width of all mating surfaces 10 of the tapered surfaces 7 and / or 8 is is suitably from 0.5% to 2%, most preferably from 1% to 1.5%, of the pitch diameter of the respective tapered surfaces 7 and / or 8. The number of possible matching surfaces 10 may be appropriately selected such that the resulting width b of the individual matching surfaces 10 was less than 2 mm. During the tests, this solution obtained good results.
Głębokość t wgłębień 11, 11a w materiale które tworzą boczne ograniczenia dopasowanych powierzchni 10 powinna być większa niż oczekiwana grubość resztek spalania. W większości przypadków, dolna granica waha się w granicach od 0,4 do 0,5 mm. Odpowiednio, głębokość t, może być przynajmniej 1 mm, korzystnie więcej niż 1 mm. W testach z dużymi dwucylindrowymi silnikami wysokoprężnymi, głębokość do 3 mm przynosiła dobre wyniki. W przedstawionym przypadku, głębokość t. wgłębienia 11 w materiale wykonanego między dwiema dopasowanymi powierzchniami 10, czyli wgłębienia 11 wykonanego obok komory spalania, odpowiada w przybliżeniu szerokości b.The depth t of the recesses 11, 11a in the material which form the lateral boundaries of the mating surfaces 10 should be greater than the expected thickness of the combustion residues. In most cases, the lower limit is between 0.4 and 0.5 mm. Correspondingly, the depth t may be at least 1 mm, preferably more than 1 mm. In tests with large two-cylinder diesels, a depth of up to 3 mm was successful. In the case shown, the depth t. Of the recess 11 in the material formed between the two mating surfaces 10, i.e. the recess 11, formed next to the combustion chamber, approximately corresponds to the width b.
W typowych przypadkach, wszystkie wgłębienia 11, 11a w materiale znajdujące się na dopasowanych powierzchniach 10 mogą mieć tą samą głębokość. W przedstawionym, korzystnym przykładzie wykonania wgłębienie 11a w materiale, które ogranicza dopasowaną powierzchnię 10 od strony komory spalania widzianej z komory spalania, to znaczy, wgłębienie 11a w materiale obok pierwszej dopasowanej powierzchni 10, jest znacząco głębsze i posiada większą objętość niż wgłębienie 11 w materiale po drugiej stronie pierwszej dopasowanej powierzchni 10. W przedstawionym przyk ł adzie, przekrój poprzeczny wgłębienia 11a w materiale jest około pięć razy większy niż przekrój poprzeczny wgłębienia 11. Wynikiem takiego ukształtowania jest relatywnie duża objętość wgłębienia 11a w materiale. Kiedy układ zaworowy jest zamknięty, wgłębienie 11a w materiale jest połączone z przyległą komorą spalania przez wąską szczelinę 14. Szczelina 14 jest tak wąska, że powietrze zbierające sięIn typical cases, all the recesses 11, 11a in the material on the matching surfaces 10 may have the same depth. In the illustrated preferred embodiment the material recess 11a that delimits the mating surface 10 from the side of the combustion chamber as seen from the combustion chamber, i.e. the material recess 11a next to the first mating surface 10 is significantly deeper and has a larger volume than the mating surface 11 in the material. on the other side of the first mating surface 10. In the example shown, the material recess 11a has a cross-sectional area about five times that of the recess 11. The result is a relatively large material volume of the recess 11a. When the valve system is closed, the recess 11a in the material is connected to the adjacent combustion chamber through a narrow slit 14. The slit 14 is so narrow that air accumulates
PL 200 334 B1 we wgłębieniu 11a w materiale nie bierze udziału w spalaniu. Jednak ciśnienie spalania prowadzi do wybuchu we wgłębieniu wykonanym w materiale, a jednocześnie do dobrego ochładzania otaczającego materiału części gniazdowej 9, która zawiera odpowiednie wgłębienie 11a, co jednocześnie ma korzystny wpływ na dobry przepływ powietrza nie biorącego udziału w procesie spalania przez stożkową powierzchnię 8 talerzyka zaworu 6. Ma to również zastosowanie do dopasowanych powierzchni 10 w początkowej fazie ruchu otwierania talerzyka zaworu 6.The material in the recess 11a is not involved in combustion. However, the combustion pressure leads to an explosion in the recess made in the material, and at the same time to a good cooling of the surrounding material of the seat part 9, which contains the corresponding recess 11a, which at the same time has a positive effect on the good flow of non-combustion air through the conical surface 8 of the valve plate 6. This also applies to the mating surfaces 10 in the initial phase of the valve disc 6 opening movement.
Kąt pochylenia α stożkowych powierzchni 7, 8 bliski osi zaworu może być tak dobrany aby odpowiadał szczególnym wymaganiom, na przykład może zawierać się w przedziale od 30° do 75°. Najbardziej korzystny jest przedział kątowy w zakresie od 45° do 60°. Mały kąt α prowadzi do relatywnie pochyłych powierzchni stożkowych 7, 8, co wiąże się z uzyskaniem wysokich nacisków. Jednak w tym przypadku dolny zakres może być korzystny. Stożkowe powierzchnie 7, 8 mogą odchylać się od siebie o kąt o wielkości 0,5°, a zatem kąt α stożkowej powierzchni 7 na stronie gniazda zaworu jest większy o około 0,5° od kąta α stożkowej powierzchni 8 na stronie talerzyka zaworu, przez co utworzona jest szczelina otwarta promieniowo na zewnątrz. Takie rozwiązanie może ponadto poprawić wyżej opisany efekt nożowy.The angle of inclination α of the conical surfaces 7, 8 close to the axis of the valve can be selected to suit particular requirements, for example it can be in the range from 30 ° to 75 °. An angular range ranging from 45 [deg.] To 60 [deg.] Is most preferred. The small angle α leads to relatively inclined conical surfaces 7, 8, which is associated with obtaining high pressures. However, in this case, the lower range may be preferable. The conical surfaces 7, 8 can deviate from each other by an angle of 0.5 °, so that the angle α of the conical surface 7 on the valve seat side is greater by about 0.5 ° than the angle α of the conical surface 8 on the valve disc side, by a radially outwardly open slit is formed. Such a solution can further improve the above-described knife effect.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10034773A DE10034773B4 (en) | 2000-07-18 | 2000-07-18 | Gas exchange valve arrangement |
| PCT/EP2001/008099 WO2002006640A1 (en) | 2000-07-18 | 2001-07-13 | Gas exchange valve arrangement and valve seat construction with a ring-shaped groove |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL362714A1 PL362714A1 (en) | 2004-11-02 |
| PL200334B1 true PL200334B1 (en) | 2008-12-31 |
Family
ID=7649237
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL362714A PL200334B1 (en) | 2000-07-18 | 2001-07-13 | Gas exchange valve arrangement and valve seat construction with a ring-shaped groove |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1301693B1 (en) |
| JP (1) | JP3990275B2 (en) |
| KR (1) | KR100689030B1 (en) |
| CN (1) | CN100410501C (en) |
| AT (1) | ATE268863T1 (en) |
| AU (1) | AU2001287611A1 (en) |
| DE (2) | DE10034773B4 (en) |
| ES (1) | ES2222390T3 (en) |
| NO (1) | NO335483B1 (en) |
| PL (1) | PL200334B1 (en) |
| PT (1) | PT1301693E (en) |
| RU (1) | RU2242620C2 (en) |
| TR (1) | TR200402016T4 (en) |
| WO (1) | WO2002006640A1 (en) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040045752A (en) * | 2002-11-25 | 2004-06-02 | 현대자동차주식회사 | Exhaust valve of c.n.g engine |
| DE10354480A1 (en) * | 2003-11-21 | 2005-06-23 | Volkswagen Ag | Internal combustion engine with intake valve arrangement |
| DE10361976B4 (en) * | 2003-11-21 | 2014-01-23 | Volkswagen Ag | Internal combustion engine with intake valve arrangement |
| DE10354448A1 (en) * | 2003-11-21 | 2005-06-09 | Volkswagen Ag | Method for reducing carbon deposits around inlet valve of fuel injection IC engine has voids in the valve seat to reduce thermal losses and provide a high temperatures to burn off the carbon |
| RU2343295C1 (en) * | 2007-04-23 | 2009-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Елецкий государственный университет им. И.А. Бунина" | Gas-distributing mechanism |
| RU2341663C1 (en) * | 2007-04-23 | 2008-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Елецкий государственный университет им. И.А. Бунина" | Valve gear |
| US8127735B2 (en) * | 2009-03-09 | 2012-03-06 | GM Global Technology Operations LLC | Engine assembly with valve seat vent passages and method of forming |
| JP2011169213A (en) * | 2010-02-18 | 2011-09-01 | Denso Corp | Exhaust gas recirculation valve |
| CN202883139U (en) * | 2012-02-04 | 2013-04-17 | D.恩德里戈 | Cylinder heads of aircraft engines and assemblies of cylinder blocks and cylinder heads |
| DE102014215870A1 (en) * | 2014-08-11 | 2016-02-11 | Robert Bosch Gmbh | Gas injector with defined microstructure on a sealing surface |
| CN105604632A (en) * | 2016-01-26 | 2016-05-25 | 上海高斯通船舶配件有限公司 | Large-power four-stroke explosive motor valve seat with buffering function |
| FR3055030B1 (en) * | 2016-08-09 | 2020-04-24 | Renault S.A.S | IMPROVED VALVE SEAT |
| RU2656080C1 (en) * | 2016-11-30 | 2018-05-30 | Общество с ограниченной ответственностью "ФБТ" (ООО "ФБТ") | Inlet valve of internal combustion engine |
| US10934899B2 (en) * | 2018-11-13 | 2021-03-02 | Caterpillar Inc. | Valve seat insert for engine having double-crowned seating surface profiled for limiting valve recession |
| US10989321B2 (en) | 2019-04-26 | 2021-04-27 | Caterpillar Inc. | Double-crowned valve seat insert having seating surface formed of hard-facing material |
| US10767520B1 (en) * | 2019-08-19 | 2020-09-08 | Caterpillar Inc. | Valve seat insert for long life natural gas lean burn engines |
| US10934902B1 (en) | 2019-11-06 | 2021-03-02 | Caterpillar Inc. | Valve seat insert for high power density and marine engines |
| CN115244280A (en) * | 2020-03-11 | 2022-10-25 | 瓦锡兰芬兰有限公司 | Method of configuring a gas exchange valve assembly in an internal combustion piston engine and gas exchange valve |
| GB2613396B (en) * | 2021-12-02 | 2024-03-20 | Delphi Tech Ip Ltd | Fuel injector suitable for gaseous fuel |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1525285A (en) * | 1967-04-04 | 1968-05-17 | Citroen Sa Andre | Improvements made to exhaust valves |
| US4122817A (en) * | 1975-05-01 | 1978-10-31 | Trw Inc. | Internal combustion valve having an iron based hard-facing alloy contact surface |
| JPS548138A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Honda Motor Co Ltd | Method of making welded valve |
| DE2737689A1 (en) * | 1977-08-20 | 1979-02-22 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | VALVE ARRANGEMENT |
| DK144217C (en) * | 1979-08-29 | 1982-06-21 | B & W Diesel As | EXHAUST VALVE FOR A COMBUSTION ENGINE |
| DE2951317C2 (en) * | 1979-12-20 | 1982-06-16 | Krupp Mak Maschinenbau Gmbh, 2300 Kiel | Process for the manufacture of poppet valves |
| DE3140352A1 (en) * | 1981-10-10 | 1983-04-28 | Audi Nsu Auto Union Ag, 7107 Neckarsulm | Injection internal combustion engine, particularly diesel internal combustion engine with direct injection |
| JPS59190414A (en) * | 1983-04-13 | 1984-10-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Valve apparatus |
| JPS59196913A (en) * | 1983-04-21 | 1984-11-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Intake and exhaust valve device for internal-combustion engine |
| SU1726794A1 (en) * | 1989-05-29 | 1992-04-15 | Запорожский машиностроительный институт им.В.Я.Чубаря | Valve members of internal combustion engine valve timing |
| JPH08135520A (en) * | 1994-11-14 | 1996-05-28 | Fuji Oozx Inc | Exhaust gas recirculation control valve device for internal combustion engine |
| JP3011076B2 (en) * | 1995-10-31 | 2000-02-21 | トヨタ自動車株式会社 | Cylinder head of internal combustion engine |
| DE19943264C2 (en) * | 1999-09-10 | 2002-07-25 | Man B & W Diesel As Kopenhagen | Reciprocating engine, especially a large two-stroke diesel engine |
-
2000
- 2000-07-18 DE DE10034773A patent/DE10034773B4/en not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-07-13 AT AT01967166T patent/ATE268863T1/en not_active IP Right Cessation
- 2001-07-13 AU AU2001287611A patent/AU2001287611A1/en not_active Abandoned
- 2001-07-13 CN CNB018129870A patent/CN100410501C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-07-13 PT PT01967166T patent/PT1301693E/en unknown
- 2001-07-13 RU RU2003104816/06A patent/RU2242620C2/en not_active IP Right Cessation
- 2001-07-13 TR TR2004/02016T patent/TR200402016T4/en unknown
- 2001-07-13 JP JP2002512517A patent/JP3990275B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-07-13 ES ES01967166T patent/ES2222390T3/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-13 DE DE50102540T patent/DE50102540D1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-13 PL PL362714A patent/PL200334B1/en unknown
- 2001-07-13 EP EP01967166A patent/EP1301693B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-13 KR KR1020037000046A patent/KR100689030B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-07-13 WO PCT/EP2001/008099 patent/WO2002006640A1/en not_active Ceased
-
2003
- 2003-01-15 NO NO20030207A patent/NO335483B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN100410501C (en) | 2008-08-13 |
| NO20030207D0 (en) | 2003-01-15 |
| PL362714A1 (en) | 2004-11-02 |
| EP1301693A1 (en) | 2003-04-16 |
| KR100689030B1 (en) | 2007-03-02 |
| EP1301693B1 (en) | 2004-06-09 |
| PT1301693E (en) | 2004-10-29 |
| ATE268863T1 (en) | 2004-06-15 |
| NO20030207L (en) | 2003-01-20 |
| WO2002006640A1 (en) | 2002-01-24 |
| ES2222390T3 (en) | 2005-02-01 |
| TR200402016T4 (en) | 2004-10-21 |
| DE50102540D1 (en) | 2004-07-15 |
| AU2001287611A1 (en) | 2002-01-30 |
| CN1443271A (en) | 2003-09-17 |
| RU2242620C2 (en) | 2004-12-20 |
| KR20030016367A (en) | 2003-02-26 |
| DE10034773A1 (en) | 2002-02-07 |
| JP3990275B2 (en) | 2007-10-10 |
| NO335483B1 (en) | 2014-12-15 |
| DE10034773B4 (en) | 2006-08-17 |
| JP2004504525A (en) | 2004-02-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL200334B1 (en) | Gas exchange valve arrangement and valve seat construction with a ring-shaped groove | |
| KR101753793B1 (en) | Sleeve valve assembly with cooling path | |
| CA2805184C (en) | Rotary internal combustion engine with cooled insert | |
| US8596239B2 (en) | Cylinder head of an internal combustion engine comprising a cooling circuit | |
| HRP960412A2 (en) | A piston ring for a piston in an internal combustion engine | |
| EP3390779B1 (en) | Rotary engine casing | |
| EP0206791B1 (en) | Structure of divided combustion chamber for internal combustion engine | |
| JP2021152347A (en) | Turbine housing for exhaust turbo supercharger | |
| EP0024890B1 (en) | Exhaust valve for an internal combustion engine | |
| US4103663A (en) | Cylinder head for internal combustion engines, especially diesel engines | |
| US4217875A (en) | Cylinder head for internal combustion engines, especially diesel engines | |
| JPH10238484A (en) | Rotary compressor blades | |
| EP0433561B1 (en) | A diesel engine with a precombustion chamber | |
| CA1054523A (en) | Fluid-cooled rotary piston for wankel-type mechanism | |
| WO1988000289A1 (en) | Piston rings | |
| DE3615018C1 (en) | Valve stem guide for an exhaust valve | |
| KR100482871B1 (en) | Structure of exhaust manifold | |
| US20090020107A1 (en) | Two-Stroke Engine, Especially for Landcraft, Watercraft, or Aircraft Models | |
| US2360795A (en) | Valve | |
| JP2516294Y2 (en) | piston ring | |
| KR20230169243A (en) | a sealing strip element and a sealing device comprising the sealing strip element | |
| KR100405762B1 (en) | Casting mold for cylinder head | |
| RU2206776C2 (en) | Piston for internal combustion engine | |
| KR100331112B1 (en) | Cooling hall apparatus of cylinder head gasket | |
| KR100369549B1 (en) | Cylinder head coolant passage of engine |