PL215914B1 - Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona (54) do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowania - Google Patents
Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona (54) do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowaniaInfo
- Publication number
- PL215914B1 PL215914B1 PL390049A PL39004909A PL215914B1 PL 215914 B1 PL215914 B1 PL 215914B1 PL 390049 A PL390049 A PL 390049A PL 39004909 A PL39004909 A PL 39004909A PL 215914 B1 PL215914 B1 PL 215914B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- volume
- abrasive
- powder
- grain
- grinding
- Prior art date
Links
- 238000000227 grinding Methods 0.000 title claims description 61
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 title claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 25
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 25
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 22
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 claims description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 11
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 claims description 9
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 claims description 9
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims description 9
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 6
- YOBAEOGBNPPUQV-UHFFFAOYSA-N iron;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Fe].[Fe] YOBAEOGBNPPUQV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 6
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 19
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229920003986 novolac Polymers 0.000 description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 6
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 3
- HWSZZLVAJGOAAY-UHFFFAOYSA-L lead(II) chloride Chemical compound Cl[Pb]Cl HWSZZLVAJGOAAY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010428 baryte Substances 0.000 description 2
- 229910052601 baryte Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 2
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 2
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 2
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 2
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 2
- IHBMMJGTJFPEQY-UHFFFAOYSA-N sulfanylidene(sulfanylidenestibanylsulfanyl)stibane Chemical compound S=[Sb]S[Sb]=S IHBMMJGTJFPEQY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YPMOSINXXHVZIL-UHFFFAOYSA-N sulfanylideneantimony Chemical compound [Sb]=S YPMOSINXXHVZIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000004770 chalcogenides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 125000001153 fluoro group Chemical group F* 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- -1 halide compounds Chemical class 0.000 description 1
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N phenol group Chemical group C1(=CC=CC=C1)O ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 description 1
- OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L potassium sulfate Chemical compound [K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052939 potassium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011151 potassium sulphates Nutrition 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 150000004771 selenides Chemical class 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
- 150000004772 tellurides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001029 thermal curing Methods 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N zinc;sulfide Chemical compound [S-2].[Zn+2] DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowania.
Znany jest sposób wytwarzania narzędzi ściernych ze spoiwem żywicznym służących do szlifowania i przecinania metali i innych materiałów. Najczęściej produkuje się je na prasach przez sprasowanie w formie pod ciśnieniem masy ściernej, o odpowiednio dobranym dla danego wyrobu składzie, i późniejsze utwardzenie tak uformowanych wyrobów w odpowiednio dobranym cyklu temperaturowym.
W skład znanych mas ściernych wchodzi materiał ścierny, najczęściej ziarno elektrokorundowe lub ziarno węglika krzemu, plastyfikator, spoiwo, na które składa się żywica oraz substancje zwane wypełniaczami, których zadaniem, najogólniej, jest polepszenie właściwości eksploatacyjnych gotowego wyrobu i/lub obniżenie jego kosztów produkcji.
Wypełniacze ze względu na rolę, jaką spełniają w narzędziach, podzielić możemy na:
(1) używane w celu zmniejszenia zużycia żywic;
(2) wpływające na cykl utwardzania termicznego żywic, poprzez wiązanie chemiczne produktów ubocznych, na przykład wody, powstających w procesie polikondensacji; oraz (3) wypełniacze aktywne, ulegające reakcjom chemicznym i przemianom fizycznym podczas pracy ściernicy, wywierając pozytywny wpływ na jej parametry eksploatacyjne.
Wypełniacze aktywne spełniają następujące funkcje [opis patentowy USA Nr 4381188]:
- (I) zmniejszają tarcie pomiędzy ziarnem ściernym i przedmiotem obrabianym oraz pomiędzy ziarnem ściernym i wiórami metalu, co oznacza, że wypełniacze i/lub ich produkty rozkładu muszą wykazywać właściwości smarów wysokotemperaturowych i wysokociśnieniowych; mogą one tworzyć film stopionej masy na powierzchniach w strefie tarcia, jak na przykład kriolit, lub film smaru stałego (grafit, siarczek molibdenu). Wtórne filmy mogą również tworzyć się w strefie tarcia, w warunkach wysokiego ciśnienia i temperatury, w wyniku reakcji chemicznych, które zachodzą pomiędzy substancjami uwolnionymi z wypełniacza i obrabianym metalem;
- (II) działają ochronnie w wyniku powstawania filmu ochronnego na powierzchni ziarna ściernego, przedmiocie obrabianym i wiórach; zapobiega to przylepianiu się wiórów do ziaren ściernych i obrabianego przedmiotu oraz zapobiega niszczeniu ziaren ściernych w wyniku procesów dyfuzyjnych, na przykład tworzenia się spinelu na ziarnie elektrokorundowym podczas ścierania stali.
- (III) obniżają temperaturę w strefie tarcia, w obszarze pomiędzy wiórami i ziarnem ściernym, w wyniku intensywnego pobierania ciepła przez substancje ulegające przemianom fazowym (topnieniu, parowaniu lub sublimacji) lub w wyniku zachodzącej endotermicznej reakcji substancji wypełniacza.
Wypełniacz jest tym bardziej aktywny, im niższa jest jego temperatura przejścia fazowego (temperatura topnienia, wrzenia, sublimacji, temperatura rozkładu). Ponadto, aktywność wypełniacza wzrasta, jeżeli w obszarze tarcia, podczas pracy ściernicy, uwalniają się wysoce aktywne pierwiastki lub związki chemiczne, jak na przykład chlor, chlorowodór, siarka dwutlenek siarki, itp. Szczególnie aktywnymi wypełniaczami są, między innymi, halogenki (chlorek ołowiu (ll), fluoryt, kriolit, itp.), chalkogenki (piryt, siarczek antymonu (lll), siarczek cynku (ll), siarczek molibdenu (IV), selenki, tellurki, itp.), metale niskotopliwe (ołów, cyna, itp.), smary wysokociśnieniowe (np. grafit). W praktyce, chlorek ołowiu (II) i siarczek antymonu (IlI) okazały się najlepszymi wypełniaczami dla ściernic ze spoiwem żywicznym, mając na względzie niską temperaturę w strefie pracy ściernicy i dobre własności eksploatacyjne.
Toksyczność wielu aktywnych wypełniaczy, wymogi ochrony środowiska i czynniki ekonomiczne są czynnikami, które przyczyniły się do zrezygnowania ze stosowania wielu z nich.
W patencie USA Nr 4236016) dla przykładu zaproponowano, w miejsce silnie toksycznych chlorku ołowiu (ll) i siarczku antymonu (lll), zastosowanie w narzędziach ściernych chlorożelazianów (ll, III) jako wypełniaczy aktywnych.
Wiele substancji wykorzystywanych, jako dobre aktywne wypełniacze, jest uciążliwych dla środowiska naturalnego, emitując do otoczenia szkodliwe substancje, na przykład dwutlenek siarki, dlatego dąży się do ich wyeliminowania lub ograniczenia ich zawartości w gotowych ściernicach. Przykładowo, piryt powszechnie stosowany w narzędziach ściernych ze spoiwem żywicznym, a zwłaszcza w ściernicach do przecinania, jest uciążliwy dla środowiska, ponieważ podczas pracy ściernicy z jego udziałem emitowane są do otoczenia związki siarki.
W patencie USA Nr 4475926 ujawniono wykorzystanie dodatku siarczanu potasu jako wypełniacza aktywnego, przez co zwiększa się efektywność działania kompozycji wypełniaczy, a zarazem ilość pirytu, wchodzącego w skład kompozycji wypełniaczy, może zostać zmniejszona nawet o połowę.
PL 215 914 B1
Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania według wynalazku charakteryzuje się tym, że zawiera 50-54% objętościowych elektrokorundowego ziarna ściernego oraz 32-37% objętościowych spoiwa, przy czym spoiwo zawiera 18-24% objętościowych ciekłej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu rezolowego, 51-55% objętościowych sproszkowanej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu nowolakowego oraz jako wypełniacze aktywne 4-8% objętościowych sproszkowanego pirytu, 1-4% objętościowych sproszkowanej czerwieni żelazowej, 3-7% objętościowych sproszkowanego litoponu, 2-5% objętościowych sproszkowanego calfixu, 4-7% objętościowych sproszkowanego żużla pomiedziowego, 0,5-3% objętościowych sproszkowanej sadzy i 0,5-5% objętościowych, korzystnie 1-4% objętościowych sproszkowanego naturalnego lub syntetycznego zeolitu w postaci uwodnionej o wielkości ziarna poniżej 71 μm, korzystnie poniżej 45 μm.
Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do szlifowania, według wynalazku charakteryzuje się tym, że zawiera 50-54% objętościowych elektrokorundowego ziarna ściernego oraz 28-34% objętościowych spoiwa, przy czym spoiwo zawiera 18-24% objętościowych ciekłej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu rezolowego, 54-62% objętościowych sproszkowanej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu nowolakowego oraz jako wypełniacze aktywne 7-10% objętościowych sproszkowanego fluoroglinianu potasu, 7-10% objętościowych sproszkowanego barytu, 0,5-2% objętościowych sproszkowanej sadzy i 0,5-5% objętościowych, korzystnie 1-4% objętościowych sproszkowanego naturalnego lub syntetycznego zeolitu w postaci uwodnionej o wielkości ziarna poniżej 71 μm, korzystnie poniżej 45 μm.
Zaletą masy ściernej według wynalazku jest zastąpienie części wypełniaczy masy ściernej, które w gotowym wyrobie podczas jego pracy emitują do otoczenia szkodliwe substancje, przez substancje bezpieczne dla środowiska naturalnego, dodatek których do masy ściernej w procesie formowania tych wyrobów, co najmniej nie pogarsza właściwości eksploatacyjnych wyrobów lub je polepsza.
Zaletą wynalazku jest też zmniejszenie zawartości związków siarki, żelaza i halogenków, w kompozycji wypełniaczy w masie ściernej ze spoiwem żywicznym fenolowo-formaldehydowym z ziarnem elektrokorundowym, przez zastąpienie części związków siarki, żelaza i halogenków przez substancje mineralne, obojętne dla środowiska naturalnego.
Przedmiot wynalazku opisany jest poniżej w przykładach wykonania masy ściernej według wynalazku, przy czym przykłady 1-4 dotyczą masy ściernej do wytwarzania ściernic do przecinania, zaś przykłady 5-6 dotyczą masy ściernej do wytwarzania ściernic do szlifowania. Przykłady opisują także sposób wytwarzania ściernic z mas ściernych według wynalazku oraz przedstawiają wyniki badań eksploatacyjnych ściernic wytworzonych z masy ściernej według wynalazku. Dla celów porównawczych oraz w celu przedstawienia zalet masy ściernej według wynalazku przykłady 1 i 5 dotyczą masy ściernej bez zawartości zeolitu.
P r z y k ł a d 1
Przygotowano masę ścierną zawierającą elektrokorundowe ziarno ścierne 95A nr 24 w ilości 52% objętościowych, spoiwo w ilości 35% objętościowych zawierające żywicę fenolowoformaldehydową ciekłą typu rezolowego w ilości 22,04% objętościowych oraz żywicę i wypełniacze w postaci sproszkowanej w ilościach: żywica fenolowo-formaldehydowa sproszkowana typu nowolakowego - 53,96% objętościowych, piryt 6% objętościowych, czerwień żelazowa 2% objętościowych, litopon 5% objętościowych, calfix 4% objętościowych, żużel pomiedziowy 6% objętościowych; sadza 1% objętościowych.
W celu wytworzenia ściernic do przecinania komponenty spoiwa mieszano razem, dodawano na zwilżone żywicą ciekłą ziarno i mieszano, aż do uzyskania homogenicznej mieszanki. Tak przygotowaną masę ścierną sezonowano 24h w temperaturze 10°C. Następnie uformowano ściernice do przecinania typu 42 o charakterystyce 95A24RBF, wymiarach 230x3x22,2 mm o konstrukcji: tuleja wzmacniająca otwór - etykieta - siatka wzmacniająca z włókna szklanego impregnowana żywicą masa ścierna - siatka wzmacniająca z włókna szklanego impregnowana żywicą. Uformowane ściernice utwardzano przez 14h w temperaturze180°C.
Utwardzone ściernice poddano szczegółowej kontroli jakości pod względem parametrów geometrycznych i wytrzymałościowych.
Następnie ściernice poddano badaniom eksploatacyjnym na dwóch stanowiskach badawczych uzyskując następujące wyniki:
- dwadzieścia przecięć na pręcie ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr//min - względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf określono w celach porównawczych
PL 215 914 B1 jako 100%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - dobry, zaobserwowane przypalenia na poziomie - 30% powierzchni obrabianej;
- dwadzieścia przecięć dwuteownika ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr/min - względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf określono w celach porównawczych jako 100%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - dobry, zaobserwowane przypalenia na poziomie - 25% powierzchni obrabianej.
P r z y k ł a d 2
Przygotowano masę ścierną zawierającą elektrokorundowe ziarno ścierne 95A nr 24 w ilości 52% objętościowych, spoiwo w ilości 35% objętościowych zawierające żywicę fenolowo-formaldehydową ciekłą typu rezolowego w ilości 22,04% objętościowych oraz żywicę i wypełniacze w postaci sproszkowanej w ilościach: żywica fenolowo-formaldehydowa sproszkowana typu nowolakowego 53,96% objętościowych, piryt 5% objętościowych, czerwień żelazowa 2% objętościowych, litopon 5% objętościowych, calfix 4% objętościowych, żużel pomiedziowy 6% objętościowych, sadza 1,0% objętościowych; zeolit 1,0% objętościowych.
W celu wytworzenia ściernic do przecinania wykonano czynności zgodnie z opisem w Przykładzie 1.
Następnie ściernice poddano badaniom eksploatacyjnym na dwóch stanowiskach badawczych uzyskując następujące wyniki:
- dwadzieścia przecięć na pręcie ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr/min - względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf - 105%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki
- bardzo dobry, zaobserwowane przypalenia o 30-40% mniejsze niż w Przykładzie 1;
- dwadzieścia przecięć dwuteownika ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr/min - względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf - 118%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry, zaobserwowane przypalenia na poziomie - 35% powierzchni obrabianej.
Zawartość siarki w masie ściernej w tym przykładzie w stosunku do zawartości siarki w recepturze z Przykładu 1 jest obniżona o 16,2% wagowych, zaś zawartość żelaza jest obniżona o 16,2% wagowych.
P r z y k ł a d 3
Przygotowano masę ścierną zawierającą elektrokorundowe ziarno ścierne 95A nr 24 w ilości 52% objętościowych, spoiwo w ilości 35% objętościowych zawierające żywicę fenolowo-formaldehydową ciekłą typu rezolowego w ilości 22,04% objętościowych oraz żywicę i wypełniacze w postaci sproszkowanej w ilościach: żywica fenolowo-formaldehydowa sproszkowana typu nowolakowego 53,96% objętościowych; piryt 4% objętościowych, czerwień żelazowa 2% objętościowych, litopon 5% objętościowych, calfix 4% objętościowych, żużel pomiedziowy 6% objętościowych; sadza 1% objętościowych; zeolit 2% objętościowych.
W celu wytworzenia ściernic do przecinania wykonano czynności zgodnie z opisem w Przykładzie 1.
Następnie ściernice poddano badaniom eksploatacyjnym na dwóch stanowiskach badawczych uzyskując następujące wyniki:
- dwadzieścia przecięć na pręcie ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr//min, względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf - 109%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki
- najlepszy spośród przedstawionych przykładów, zaobserwowane przypalenia o 50-80% mniejsze niż w Przykładzie 1;
- dwadzieścia przecięć dwuteownika ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr/min, względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf - 118%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry, zaobserwowane przypalenia na poziomie - 4,5% powierzchni obrabianej.
Zawartość siarki w masie ściernej w tym przykładzie w stosunku do zawartości siarki w recepturze z Przykładu 1 jest obniżona o 33,05% wagowych, zaś zawartość żelaza jest obniżona o 33,05% wagowych.
P r z y k ł a d 4
Przygotowano masę ścierną zawierającą elektrokorundowe ziarno ścierne 95A nr 24 w ilości 52% objętościowych, spoiwo w ilości 35% objętościowych zawierające żywicę fenolowo-formaldehydową ciekłą typu rezolowego w ilości 22,04% objętościowych oraz żywicę i wypełniacze w postaci sproszkowanej w ilościach; żywica fenolowo-formaldehydowa sproszkowana typu nowolakowego 53,96% objętościowych; piryt 3% objętościowych, czerwień żelazowa 2% objętościowych, litopon 5% objętościowych,
PL 215 914 B1 calfix 4% objętościowych, żużel pomiedziowy 6% objętościowych; sadza 1% objętościowych; zeolit 3% objętościowych.
W celu wytworzenia ściernic do przecinania wykonano czynności zgodnie z opisem w Przykładzie 1.
Następnie ściernice poddano badaniom eksploatacyjnym na dwóch stanowiskach badawczych uzyskując następujące wyniki:
- dwadzieścia przecięć na pręcie ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr//min, względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf - 117%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry, zaobserwowane przypalenia o 50-60% mniejsze niż w Przykładzie 1;
- dwadzieścia przecięć dwuteownika ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 6500 obr/min, względny współczynnik wydajności pracy ściernicy kf - 110,5%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - dobry, zaobserwowane przypalenia na poziomie - 7-8% powierzchni obrabianej.
Zawartość siarki w masie ściernej w tym przykładzie w stosunku do zawartości siarki w recepturze z Przykładu 1 została obniżona o 49,57% wagowych, zaś zawartość żelaza została obniżona o 49,57% wagowych.
P r z y k ł a d 5
Przygotowano masę ścierną zawierającą elektrokorundowe ziarno ścierne 95A nr 30 w ilości 52% objętościowych, spoiwo w ilości 30% objętościowych zawierające żywicę fenolowo-formaldehydową ciekłą typu rezolowego w ilości 22,68% objętościowych oraz żywicę i wypełniacze w postaci sproszkowanej w ilościach: żywica sproszkowana fenolowo-formaldehydowa typu nowolakowego 58,32% objętościowych; fluoroglinian potasu 9%, baryt 9% objętościowych, sadza 1% objętościowych.
W celu wytworzenia ściernic do szlifowania komponenty spoiwa mieszano razem, dodawano na zwilżone żywicą ciekłą ziarno i mieszano, aż do uzyskania homogenicznej mieszanki. Tak przygotowaną masę ścierną sezonowano 24h w temperaturze 10°C. Następnie uformowano ściernice typu 27 o charakterystyce 95A30QBF do szlifowania o wymiarach 125x6x22,2 mm o konstrukcji: tuleja wzmacniająca - siatka wzmacniająca z włókna szklanego impregnowana żywicą - masa ścierna - siatka wzmacniająca z włókna szklanego impregnowana żywicą - masa ścierna - siatka wzmacniająca z włókna szklanego impregnowana żywicą - etykieta - tuleja. Uformowane ściernice utwardzano przez 14h w temperaturze 180°C.
Utwardzone ściernice poddano szczegółowej kontroli jakości pod względem parametrów geometrycznych i wytrzymałościowych.
Następnie ściernice poddano badaniom eksploatacyjnym na dwóch stanowiskach badawczych uzyskując następujące wyniki:
- szlifowanie przez dziesięć minut płyty ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 11000 obr/min, względny współczynnik wydajności masowej ściernicy kg wykonanej według opisanego schematu określono w celach porównawczych jako 100%, względny współczynnik wydajności czasowej kt ściernicy wykonanej według opisanego schematu określono w celach porównawczych jako 100%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry;
- szlifowanie przez dziesięć minut rury o średnicy 0 159x4,5 z materiału oznaczonego R-35 przecinarką ręczną pracującą z prędkością 11000 obr/min
- względny współczynnik wydajności masowej kg ściernicy wykonanej według opisanego schematu określono w celach porównawczych jako 100%, względny współczynnik wydajności czasowej kt ściernicy wykonanej według opisanego schematu określono w celach porównawczych jako 100%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry.
P r z y k ł a d 6
Przygotowano masę ścierną zawierającą elektrokorundowe ziarno ścierne 95A nr 30 w ilości 52% objętościowych, spoiwo w ilości 30% objętościowych zawierające żywicę fenolowoformaldehydową ciekłą typu rezolowego w ilości 22,68% objętościowych oraz żywicę i wypełniacze w postaci sproszkowanej w ilościach: żywica sproszkowana typu nowolakowego 58,32% objętościowych; fluoroglinian potasu 7% objętościowych, baryt 9% objętościowych, sadza 1% objętościowych; zeolit 2% objętościowych.
Z masy ściernej o tym składzie wytworzono ściernice do szlifowania wykonując czynności analogiczne jak w Przykładzie 5.
Następnie ściernice poddano badaniom eksploatacyjnym na dwóch stanowiskach badawczych uzyskując następujące wyniki:
PL 215 914 B1
- szlifowanie przez dziesięć minut płyty ze stali St3S przecinarką ręczną pracującą z prędkością 11000 obr/min, względny współczynnik wydajności masowej ściernicy kg - 101%, względny współczynnik wydajności czasowej ściernicy kt - 103%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry.
- szlifowanie przez dziesięć minut rury o średnicy 0 159x4,5 z materiału oznaczonego R-35 przecinarką ręczną pracującą z prędkością 11000 obr/min, względny współczynnik wydajności masowej kg ściernicy - 110%, względny współczynnik wydajności czasowej kt ściernicy 100%, komfort pracy ściernicy oceniony przez operatora przecinarki - bardzo dobry.
Zawartość fluoru w masie ściernej w tym przykładzie w stosunku do zawartości fluoru w recepturze z Przykładu 5 została obniżona o 22,26% wagowych.
Claims (2)
1. Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania, znamienna tym, że zawiera 50-54% objętościowych elektrokorundowego ziarna ściernego oraz 32-37% objętościowych spoiwa, przy czym spoiwo zawiera 18-24% objętościowych ciekłej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu rezolowego, 51-55% objętościowych sproszkowanej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu nowolakowego oraz jako wypełniacze aktywne 4-8% objętościowych sproszkowanego pirytu, 1-4% objętościowych sproszkowanej czerwieni żelazowej, 3-7% objętościowych sproszkowanego litoponu, 2-5% objętościowych sproszkowanego calfixu, 4-7% objętościowych sproszkowanego żużla pomiedziowego, 0,5-3% objętościowych sproszkowanej sadzy i 0,5 - 5% objętościowych, korzystnie 1-4% objętościowych sproszkowanego naturalnego lub syntetycznego zeolitu w postaci uwodnionej o wielkości ziarna poniżej 71 μm, korzystnie poniżej 45 μm.
2. Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do szlifowania, znamienna tym, że zawiera 50-54% objętościowych elektrokorundowego ziarna ściernego oraz 28-34% objętościowych spoiwa, przy czym spoiwo zawiera 18-24% objętościowych ciekłej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu rezolowego, 54-62% objętościowych sproszkowanej żywicy fenolowo-formaldehydowej typu nowolakowego oraz jako wypełniacze aktywne 7-10% objętościowych sproszkowanego fluoroglinianu potasu, 7-10% objętościowych sproszkowanego barytu, 0,5-2% objętościowych sproszkowanej sadzy i 0,5-5% objętościowych, korzystnie 1-4% objętościowych sproszkowanego naturalnego lub syntetycznego zeolitu w postaci uwodnionej o wielkości ziarna poniżej 71 μm, korzystnie poniżej 45 μm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL390049A PL215914B1 (pl) | 2009-12-28 | 2009-12-28 | Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona (54) do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowania |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL390049A PL215914B1 (pl) | 2009-12-28 | 2009-12-28 | Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona (54) do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowania |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL390049A1 PL390049A1 (pl) | 2011-07-04 |
| PL215914B1 true PL215914B1 (pl) | 2014-02-28 |
Family
ID=44357270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL390049A PL215914B1 (pl) | 2009-12-28 | 2009-12-28 | Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona (54) do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowania |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL215914B1 (pl) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104875128A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-09-02 | 东莞市金利威磨料磨具有限公司 | 一种钛合金用切割片的配方及加工方法 |
-
2009
- 2009-12-28 PL PL390049A patent/PL215914B1/pl unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104875128A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-09-02 | 东莞市金利威磨料磨具有限公司 | 一种钛合金用切割片的配方及加工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL390049A1 (pl) | 2011-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8864862B2 (en) | Coated abrasive grains, method and for the production thereof as well as the use thereof for producing abrasives | |
| US9102858B2 (en) | Abrasive grain agglomerates, process for the production thereof and the use thereof for producing abrasives | |
| US4381188A (en) | Grinding disk | |
| CN101691028B (zh) | 兼具切割软硬两类材质功能的树脂砂轮切割片制作方法 | |
| US7097679B2 (en) | Abrasive grain with an abrasive coating | |
| US20190126436A1 (en) | Resin bonded cut-off tool | |
| US4475926A (en) | Active filler for grinding wheels | |
| DE69833702T2 (de) | Schleifwerkzeuge mit hydratierten Schleifhilfsmitteln | |
| CN103231064B (zh) | 一种新型镍基钎料钎焊单层金刚石砂轮的制作方法 | |
| JPH02289672A (ja) | 砥石および研削材 | |
| US4381925A (en) | Grinding disk | |
| US3592618A (en) | Abrasive article having a metal filler and an active filler | |
| CN108527176A (zh) | 一种新型金刚石工具的生产方法 | |
| PL215914B1 (pl) | Masa ścierna zawierająca ziarno ścierne i spoiwo żywiczne, przeznaczona (54) do wytwarzania narzędzi ściernych zwłaszcza ściernic do przecinania oraz ściernic do szlifowania | |
| US12037533B2 (en) | Agglomerate abrasive grain | |
| KR101439528B1 (ko) | 다이아몬드공구용 세그먼트의 금속본드 및 그 제조방법 | |
| CN110125827A (zh) | 一种新型金刚石工具的生产工艺 | |
| CN115401200A (zh) | 抗击韧性强、硬度高的金刚石锯片及金刚石刀头制作工艺 | |
| DE102004035088A1 (de) | Organisch gebundene Trenn- oder Schleifkörper mit einem funktionellen Additiv | |
| JP4781934B2 (ja) | アルミニウム合金基複合材料の製造方法 | |
| JPH04279294A (ja) | 潜弧溶接用ボンドフラックス | |
| KR102135423B1 (ko) | 폐초경합금 재생용 흑연도가니 손상 방지 조성물 | |
| SU1473941A1 (ru) | Масса дл изготовлени абразивного инструмента | |
| WO2024247696A1 (ja) | チタン酸マグネシウムカリウム、摩擦調整材、摩擦材組成物、摩擦材、及び摩擦部材 | |
| JP6979024B2 (ja) | 溶融アルミナ−ジルコニア粒子 |