PL228420B1 - Mieszanina surowcowa przeznaczona na autoklawizowane wyroby wapienno-piaskowe - Google Patents
Mieszanina surowcowa przeznaczona na autoklawizowane wyroby wapienno-piaskoweInfo
- Publication number
- PL228420B1 PL228420B1 PL403459A PL40345913A PL228420B1 PL 228420 B1 PL228420 B1 PL 228420B1 PL 403459 A PL403459 A PL 403459A PL 40345913 A PL40345913 A PL 40345913A PL 228420 B1 PL228420 B1 PL 228420B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- amount
- weight
- raw material
- sand
- material mixture
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/60—Production of ceramic materials or ceramic elements, e.g. substitution of clay or shale by alternative raw materials, e.g. ashes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
Tradycyjnie wyroby wapienno-piaskowe produkuje się z mieszaniny dwuskładnikowej, składającej się z piasku kwarcowego pochodzenia naturalnego i wapna palonego. Wymienione surowce są zestawione ze sobą w odpowiednich proporcjach wagowych. Przy założeniu, że piasek kwarcowy składa się w 100% z krzemionki (SiO2), a wapno palone posiada aktywność 100% co oznacza, że zawiera 100% wagowych CaO, teoretyczne proporcje ilościowe tych składników w mieszaninie surowcowej przeznaczonej do otrzymywania wyrobów wapienno-piaskowych są odpowiednio równe: 92% wagowych piasku i 8% wagowych wapna palonego niegaszonego. Podane proporcje składu zapewniają stosunek molowy CaO do SiO2 (C/S) w tej mieszaninie surowcowej równy 0,09, a jej aktywność, rozumianą jako procentowy w niej udział CaO w przeliczeniu na stan suchy, równą 8%. W warunkach rzeczywistych, związanych z wykorzystywaniem surowców naturalnych zazwyczaj nie spełniających powyższych założeń, podane proporcje ilościowe składu mieszaniny surowcowej są zwykle inne, natomiast stały jest jej skład jakościowy obejmujący obecność piasku kwarcowego i wapna palonego. Surowce te, reagując ze sobą w warunkach hydrotermalnych, tworzą produkty zaliczane do grupy uwodnionych krzemianów wapnia, które wykazują właściwości wiążące i dzięki temu łączą ze sobą sprasowane ziarna piasku kwarcowego, w wyniku czego otrzymujemy tworzywo wyglądem zewnętrznym zbliżone do naturalnego piaskowca, o korzystnych cechach konstrukcyjnych oraz dobrej trwałości.
Jakość uzyskiwanych zgodnie z przedstawionym powyżej sposobem wyrobów wapienno-piaskowych zależy zasadniczo od ich mikrostruktury, a dokładnie od jej elementów składowych, tj. rodzaju i ilości powstających produktów reakcji syntezy, wielkości i kształtu ich kryształów oraz porowatości w ujęciu zarówno ilościowym (objętościowy udział porów w tworzywie) jak i jakościowym (kształt i wielkość porów). W odniesieniu do wspomnianych produktów syntezy zwykle są one reprezentowane przez amorficzną fazę C-S-H i krystaliczny tobermoryt (C5S6H5). Sytuacja powyższa dotyczy przypadku, kiedy w środowisku reakcji są jedynie obecne jony wapniowe i krzemianowe, bez udziału jakichkolwiek jonów obcych. Natomiast w przypadku stosowania surowców naturalnych, w których zazwyczaj występują określonego rodzaju zanieczyszczenia organiczne lub mineralne, w środowisku reakcji mogą pojawić się jony obce, które w różny sposób mogą wpływać na ostateczną mikrostrukturę otrzymywanych tworzyw, a tym samym ich właściwości.
Modyfikacji składu mieszaniny surowcowej można dokonać, poprzez wprowadzenie do niej odpowiednich dodatków mineralnych. Jeśli jonami obcymi będą jony glinowe Al3+ oraz Fe3+, to w przypadku niskiego ich stężenia mogą być one inkorporowane do struktur wewnętrznych wymienionych powyżej uwodnionych krzemianów wapnia, natomiast przy wyższych ich stężeniach, mogą powstawać odrębne fazy mineralne reprezentowane przez uwodnione gliniany lub glinożelaziany wapnia. Fazy te niewątpliwie będą miały wpływ na właściwości uzyskiwanych z ich udziałem tworzyw wapienno-piaskowych.
Nośnikiem powyższych jonów jest granulowany żużel wielkopiecowy, powstający jako produkt uboczny w procesie wytwarzania surówki stali w wielkich piecach hutniczych. Produkt ten powstaje w wyniku stopienia składników mineralnych skały płonej towarzyszącej rudzie żelaza oraz topników w postaci skały wapiennej wprowadzanych do wielkiego pieca, a następnie w wyniku szybkiego chłodzenia, przekształceniu ciekłego żużla w drobnoziarnisty materiał zwany żużlem granulowanym. Szybkie chłodzenie żużla sprzyja powstawaniu fazy szklistej, której zawartość w obecnie otrzymywanych żużlach przekracza zazwyczaj 90% ich masy.
W składzie mineralnym żużli granulowanych, obok wspomnianego już szkła, występują również produkty krystaliczne w postaci melilitów, stanowiących szereg roztworów stałych pomiędzy gehlenitem Ca2AI[(Si, Al)2O7] i akermanitem Ca2Mg[SiO4]. Ponadto w granulowanych żużlach mogą być również obecne inne mineralne fazy krystaliczne takie jak: merwinit Ca3Mg[Si2O7] i monticellit CaMg[SiO4].
Z polskiego opisu patentowego nr 198350 znana jest masa na wyroby wapienno-piaskowe o podwyższonej wytrzymałości, która obok podstawowych surowców: piasku kwarcowego w ilości 45-90% oraz wapna palonego w ilości 6-9% zawiera dodatek mineralny w postaci mielonego wapienia w ilości 7,0-23% wagowych i/lub mielonego chalcedonitu w ilości 4,0 do 46% wagowych.
Ze zgłoszenia P-388779 znana jest mieszanina surowcowa do wytwarzania autoklawizowanych wyrobów wapienno-piaskowo-popiołowych. Mieszanina składa się z piasku kwarcowego w ilości 61,5-20,5% wagowych, wapna palonego w ilości 5,5-8,0% wagowych oraz z dodatku mineralnego
PL 228 420 B1 w postaci mielonych popiołów dennych w ilości 20,5-61,5% wagowych, stanowiących odpad powstający przy spalaniu paliw stałych, korzystnie z węgla kamiennego, w kotłach fluidalnych. Wyroby wapienno-piaskowo-popiołowe sporządzone z mieszaniny surowcowej o powyższym składzie wykazują wytrzymałość na ściskanie co najmniej o 45% wyższą w stosunku do wyrobów tradycyjnych.
Z literatury, (St. Wolfke - Technologia wyrobów wapienno piaskowych, Wyd. Arkady, Warszawa, 1986, s. 50, J. Kalinowski, H. Potrzebowski - Badania laboratoryjne nad określeniem przydatności granulowanych żużli wielkopiecowych z Huty Katowice do produkcji wyrobów wapienno-piaskowych, Ceramika Budowlana, nr 3/1980), znany jest sposób produkcji wyrobów wapienno-piaskowych z udziałem granulowanego żużla wielkopiecowego w stanie nieprzetworzonym. Jego obecność w mieszaninie surowcowej w ilości 5-30% wagowych, w stosunku do piasku kwarcowego, wpływa korzystnie na wytrzymałość mechaniczną i nasiąkliwość otrzymanych tworzyw wapienno-piaskowych, przy równoczesnym zachowaniu wymaganej mrozoodporności.
Mieszanina surowcowa wg wynalazku składa się z drobno mielonego piasku kwarcowego w ilości 67,7-79,6% wagowych, tlenku wapnia w ilości 6,0-7,0% wagowych oraz dodatku mineralnego w postaci granulowanego żużla wielkopiecowego aktywowanego mechaniczne metodą mielenia „na sucho”, tj. bez udziału wody do powierzchni właściwej nie mniejszej niż 400 m2/kg w ilości 4,0-12,0% wagowych i aktywatorów chemicznych w postaci gipsu lub anhydrytu w ilościach równych 1,0% wagowych lub wodorotlenku sodu, w ilości 5,0-6,0% wagowych (w przeliczeniu na Na2O); wodorotlenku potasu w ilości 5,0-6,0% wagowych (w przeliczeniu na K2O) lub węglanu sodu w ilości 7,0-8,0% wagowych (w przeliczeniu na Na2O) oraz wody w ilościach zależnych od rodzaju wprowadzonego aktywatora, przy czym w przypadku gipsu lub anhydrytu - 8,0-8,5% wagowych, w przypadku NaOH - 6,5-7,0% wagowych, w przypadku KOH - 7,0-7,5% wagowych i w przypadku Na2CO3 - 7,5-8,5% wagowych.
Żużel w pierwszym etapie podlega aktywacji mechanicznej, uzyskiwanej w wyniku mielenia granulowanego żużla wielkopiecowego w czasie zapewniającym uzyskanie określonej powierzchni właściwej, natomiast w drugim etapie podlega aktywacji chemicznej polegającej na wprowadzeniu do mieszaniny surowcowej przeznaczonej do produkcji wyrobów wapienno-piaskowych, w określonej ilości odpowiednich substancji spełniających rolę aktywatorów alkalicznych lub siarczanowych. Proces mielenia żużla w młynach kulowych prowadzi w sposób bezpośredni do zwiększenia jego stopnia rozdrobnienia, a tym samym wzrostu powierzchni właściwej, natomiast pośrednio powoduje efekt aktywacji, związany z powstawaniem dużej ilości defektów w postaci mikropęknięć na powierzchniach ziaren żużla rozdrabnianych w sposób mechaniczny. Defekty te powodują, że otrzymane wskutek mielenia drobne ziarna żużla posiadają nadmiarową energię powierzchniową, dzięki czemu wykazują większą aktywność chemiczną. Zgodnie z wynalazkiem aktywność tą dodatkowo można zwiększyć poprzez wprowadzenie do środowiska reakcji jonów alkalicznych bądź siarczanowych, które wywołują zmiany ilościowe i jakościowe w przebiegu reakcji syntezy prowadzącej do tworzenia się pożądanych produktów zapewniających wymagane cechy eksploatacyjne wyrobów gotowych. Wspomniane zmiany ilościowe dotyczą zwiększenie stopnia przereagowania ziaren żużla wielkopiecowego, a w konsekwencji otrzymania większej ilości produktów końcowych, natomiast zmiany jakościowe dotyczą możliwości tworzenia się odrębnych produktów mineralnych, przykładowo w postaci uwodnionego gehlenitu, hydrogranatów z szeregu grossular-hydrogrossular zawierających podstawienia krzemianowe lub zeolitów. Obecność tych faz powoduje korzystną modyfikację mikrostruktury tworzyw wapienno-piaskowych, w efekcie czego obserwuje się zwykle poprawę jakości tych tworzyw.
Ponadto rozdrobniony żużel wielkopiecowy wprowadzony do mieszaniny surowcowej, składającej się z relatywnie gruboziarnistego piasku kwarcowego i mielonego wapna palonego o dużym stopniu rozdrobnienia, oddziałuje również w sposób fizyczny. Obecność drobnych ziaren mielonego żużla wielkopiecowego korzystnie modyfikuje krzywą uziarnienia piasku, co poprawia właściwości formiercze mieszanin surowcowych, wpływając na lepszy stopień zagęszczenia prasowanych półfabrykatów, a tym samym na obniżenie porowatości wyrobów wapienno-piaskowych. Wprowadzenie w odpowiedniej ilości do tradycyjnej mieszaniny surowcowej przeznaczonej do otrzymywania wyrobów wapienno-piaskowych, mielonego granulowanego żużla wielkopiecowego, poddanego dodatkowo aktywacji alkalicznej lub siarczanowej, wskutek fizycznego i chemicznego oddziaływania jego cząstek z pozostałymi składnikami mieszaniny, powoduje poprawę podstawowych cech użytkowych omawianych wyrobów.
P r z y k ł a d
W celu wykazania pozytywnego wpływu obecności mielonego granulowanego żużla wielkopiecowego na jakość otrzymywanym z jego udziałem wyrobów wapienno-piaskowych, wykonano serię próbek przygotowywanych w ustalonych i powtarzalnych warunkach.
PL 228 420 Β1
Poszczególne serie próbek otrzymywano zawsze według tej samej procedury, polegającej na przygotowania odpowiedniego zestawu surowcowego, poddaniu go procesowi homogenizacji przebiegającej dwustopniowo, tj. bez udziału wody oraz z jej udziałem w wymaganej ilości, gaszeniu tak otrzymanej mieszanki w celu całkowitej hydratacji CaO i MgO zawartych w wapnie palonym i następnie formowaniu próbek.
Próbki w postaci walca o wymiarach wysokości i średnicy równych 25 mm, formowano metodą osiowego, dwustronnego i dwustopniowego prasowania z międzystopniowym odpowietrzaniem. Wartości ciśnienia odpowiadającego I i II stopniowi prasowania były odpowiednio równe 10 i 20 MPa. Uzyskane w ten sposób próbki poddawano procesowi obróbki hydrotermalnej, zapewniając następujące parametry procesu:
- temperatura nasyconej pary wodnej - 180°C,
- ciśnienie (równowagowe) nasyconej pary wodnej - 1,002 MPa
- czas autoklawizacji (okres izotermiczno-adiabatycznego ogrzewania próbek) - 8 godzin.
Wpływ dodatku mielonego granulowanego żużla wielkopiecowego w ilościach zawartych w granicach 4-12% wagowych w stosunku do sumarycznej ilości piasku kwarcowego i wapna palonego obecnych w podstawowej mieszaninie surowcowej, na jakość otrzymanych z tych zestawów tworzyw wapienno-piaskowych, oceniano na podstawie wyników analizy porównawczej obejmującej podstawowe cechy użytkowe dwóch rodzajów tworzyw, tj. tworzywa referencyjnego (TWP-0) otrzymanego z mieszaniny surowcowej o tradycyjnym składzie bez udziału granulowanego żużla wielkopiecowego oraz tworzyw eksperymentalnych otrzymanych z jego zmiennym ilościowym udziałem, poddanego procesowi mechanicznej i chemicznej aktywacji.
Do otrzymywania poszczególnych serii próbek były wykorzystywane następujące surowce:
- rolę mineralnego wypełniacza pełnił mielony piasek szklarski pochodzący z firmy Ouartzwerke
GmbH o nazwie handlowej SIKRON-Feinstmehl SGL-300, charakteryzujący się gęstością właściwą
- 2,65 g/cm3, gęstością nasypową 0,72 g/cm3 oraz powierzchnią właściwą - 550 m2/kg (według
Blaine’a),
- funkcję spoiwa pełniał tlenek wapnia otrzymywany w wyniku dysocjacji termicznej CaCC>3 o stopniu czystości cz.d.a. przebiegającej w temperaturze 1050°C w czasie 3 godzin,
- rolę dodatku mineralnego spełniał granulowany żużel wielkopiecowy z Nowej Huty, poddany procesowi mielenia „na sucho” w młynie kulowym w czasie zapewniającym uzyskanie powierzchni właściwej około 400 m2/kg,
- do hydratacji tlenku wapnia i nawilżania suchych składników mieszaniny surowcowej do wymaganej wilgotności formierczej, używano wody destylowanej. Skład mieszaniny surowcowej przeznaczonej do otrzymywania próbek tworzywa referencyjnego był następujący:
mielony piasek szklarski 84,3% wag.
tlenek wapnia 7,3% wag.
woda (w ilości niezbędnej do hydratacji CaO i nawilżenia składników masy do wilgotności 6% wag.) 8,4% wag.
Właściwości próbek tworzyw autoklawizowanych uzyskanych z powyższej mieszaniny surowcowej przedstawia tabela 1
Tabela 1
| Symbol próbki | Rodzaj dodatku mineralnego | Rodzaj aktywatora | Wytrzymałość na ściskanie Ro MPa | Gęstość pn„u, kg/m3 |
| TWP-0 | - | - | 53,8 | 1475 |
Przykładowy skład mieszaniny surowcowej przeznaczonej do otrzymywania próbek tworzywa eksperymentalnego z 10% udziałem granulowanego żużla wielkopiecowego poddanego procesowi mielenia był następujący:
mielony piasek szklarski 76,8% wag.
tlenek wapnia 6,7% wag.
żużel wielkopiecowy 8,3% wag.
woda (w ilości niezbędnej do hydratacji CaO i nawilżenia składników masy do wilgotności 6% wag.) 8,2% wag.
Właściwości próbek tworzyw eksperymentalnych z mieszaniny surowcowej o powyższym składzie przedstawia tabela 2.
PL 228 420 Β1
Tabela 2
| Symbol próbki | Rodzaj dodatku mineralnego | Rodzaj aktywatora chemicznego | Wytrzymałość na ściskanie Rc, MPa | Gęstość p,n,u, kg/m3 |
| ŻNH-10 | granulowany żużel wielkopiecowy poddany mieleniu | - | 67,9 | 1574 |
Dla zobrazowania pozytywnego wpływu dodatkowej aktywacji chemicznej jonami siarczanowymi lub alkaliami granulowanego żużla wielkopiecowego, na jakość otrzymywanych z 10% jego udziałem tworzyw wapienno-piaskowych, przygotowano kolejne serie próbek tworzyw autoklawizowanych.
Siarczany w postaci naturalnego gipsu (symbol G) oraz anhydrytu (symbol AN) wprowadzano do poszczególnych mieszanin surowcowych w ilości 1% wagowych w stosunku do sumarycznej masy suchych składników, tj. mielonego piasku szklarskiego, tlenku wapnia i żużla.
Alkalia natomiast wprowadzono do poszczególnych mieszanin surowcowych wraz z wodą zarobową w postaci roztworów NaOH, KOH i Na2CO3 oraz dodatkowo w postaci szkła wodnego. Stężenia roztworów były dobierane w taki sposób, aby w sumarycznej ilości wody niezbędnej do zgaszenia wapna oraz nawilżenia suchych składników masy do wilgotności wyrażonej wielkością stosunku w/s=0,06, była rozpuszczona taka ilość NaOH, KOH bądź Na2CO3, która w przeliczeniu odpowiednio na Na2O i K2O stanowiła 5% (% wagowe) ilości suchych składników mieszaniny surowcowej.
Przykładowe składy mieszanin surowcowych z aktywatorem chemicznym w postaci gipsu lub NaOH przedstawiono poniżej.
Mieszanina surowcowa z gipsem:
mączka kwarcowa 76,0% wag.
tlenek wapnia 6,6% wag.
żużel wielkopiecowy 8,3% wag.
gips 1,0% woda (w ilości niezbędnej do hydratacji CaO i nawilżenia składników masy do wilgotności 6% wag.) 8,1% wag.
Mieszanina surowcowa z wodorotlenkiem sodu:
mielony piasek szklarski z Kopalni Oleśnica 73,1 % wag.
tlenek wapnia 6,4% wag.
żużel wielkopiecowy 7,9% wag.
wodorotlenek sodu (w przeliczeniu na Na2O) 5,8% woda w ilości niezbędnej do hydratacji CaO i nawilżenia składników masy do wilgotności 6% wag.) 6,8% wag.
Charakterystykę otrzymanych tworzyw wapienno-piaskowych z dodatkiem 10% wag. granulowanego żużla wielkopiecowego z Nowej Huty poddanego dodatkowej aktywacji chemicznej w zakresie wytrzymałości na ściskanie i gęstości pozornej przedstawia tabela 3.
Tabela 3
| Symbol próbki | Rodzaj dodatku mineralnego | Rodzaj aktywatora | Wytrzymałość na ściskanie Rc, MPa | Gęstość P,n,u> kg/m3 |
| ŻNH-G | granulowany żużel wielkopiecowy w stanie rozdrobnionym | gips | 71,5 | 1577 |
| ŻNH-AN | anhydryt | 86,7 | 1631 | |
| ŹNH-NH | NaOH | 102,8 | 1843 | |
| ŹNH-KH | KOH | 98,8 | 1788 | |
| ŻNH-NC | NasCO3 | 91,5 | 1842 |
PL 228 420 B1
Przedstawione powyżej dane w pełni potwierdzają przydatność granulowanego żużla wielkopiecowego w stanie rozdrobnionym jako dodatku mineralnego, który powoduje poprawę cech użytkowych tworzyw autoklawizowanych, rozumianych jako wyroby wapienno-piaskowe. W stosunku do próbki referencyjnej (próbka TWP-0) widać, że zarówno 10% dodatek mielonego żużla jak również dodatkowy zabieg związany z jego aktywacją chemiczną jonami siarczanowymi lub alkalicznymi, powoduje poprawę podstawowych właściwości fizycznych omawianych tworzyw. Obserwuje się tutaj wyraźną korelację pomiędzy wytrzymałością a gęstością pozorną tworzyw, co ma oczywiście bezpośredni związek ze zmianami ich porowatości.
Powyższe rezultaty badań właściwości tworzyw wapienno-piaskowych otrzymanych z zestawów surowcowych odzwierciedlających układy modelowe, weryfikowano poprzez otrzymywanie tego rodzaju tworzyw w układach rzeczywistych. Polegało to bowiem na tym, że wykorzystywaną we wstępnym etapie badań mielony piasek szklarski o dużym stopniu rozdrobnienia, a zatem nie spełniającą w tym zakresie kryterium przydatności do produkcji wyrobów wapienno-piaskowych w warunkach przemysłowych, zastąpił piasek kwarcowy pochodzenia naturalnego spełniający wspomniane kryterium jakościowe, natomiast tlenek wapnia otrzymany w warunkach laboratoryjnych został zastąpiony wapnem palonym uzyskanym w warunkach przemysłowych. W rezultacie uzyskano podobny, pozytywny efekt wpływu dodatku aktywowanego mechanicznie i chemicznie granulowanego żużla wielkopiecowego, na jakość otrzymywanych z jego udziałem tworzyw wapienno-piaskowych. Wyjaśnić jednak należy fakt, że wprawdzie stwierdzono podobny kierunek zmian badanych parametrów tworzyw uzyskanych z mieszanin surowcowych o składach odwzorowujących składy mieszanin przemysłowych, to jednak bezwzględne wartości liczbowe badanych parametrów były relatywnie niższe w stosunku do odpowiednich parametrów tworzyw otrzymanych w układach modelowych. Niemniej jednak wartości te świadczyły o tym, że próbki tworzyw wapienno-piaskowych otrzymywanych z takich zmodyfikowanych mieszanin surowcowych, osiągały wartości wytrzymałości na ściskanie na poziomie pozwalającym na zakwalifikowanie ich do klas wytrzymałościowych w granicach 35-40. Rezultat ten jest zgodny z oczekiwaniem, gdyż zastąpienie surowca krzemianowego w postaci mielonego piasku szklarskiego o wysokiej powierzchni właściwej (600 m2/kg) i dodatkowo ostrokrawędziowym kształcie ziaren, piaskiem kwarcowym o zdecydowanie niższej powierzchni właściwej i dodatkowo zaokrąglonych powierzchniach ziaren sprawia, że piasek kwarcowy pochodzenia naturalnego jest surowcem wykazującym niższą aktywność chemiczną. Konsekwencją grubszego uziarnienia piasku kwarcowego jest występowanie na powierzchniach jego ziaren zdecydowanie mniejszej ilości centrów aktywnych, na których potencjalnie może przebiegać reakcja syntezy prowadząca do tworzenia pożądanych produktów reakcji.
Claims (5)
1. Mieszanina surowcowa przeznaczona na autoklawizowane wyroby wapienno-piaskowe, zawierająca wypełniacz mineralny w postaci piasku kwarcowego, spoiwo mineralne w postaci wapna palonego niegaszonego i granulowany żużel wielkopiecowy, znamienna tym, że składa się z drobno mielonego piasku kwarcowego w ilości 67,7-79,6% wagowych, tlenku wapnia w ilości 6,0-7,0% wagowych, dodatku mineralnego w postaci granulowanego żużla wielkopiecowego rozdrobnionego metodą mielenia do powierzchni właściwej nie mniejszej niż 400 m2/kg w ilości 4,0-12,0% wagowych oraz aktywatorów chemicznych w postaci gipsu lub anhydrytu w ilościach równych 1,0% wagowych lub wodorotlenku sodu, w ilości 5,0-6,0% wagowych w przeliczeniu na Na2O; wodorotlenku potasu w ilości 5,0-6,0% przeliczeniu na K2O lub węglanu sodu w ilości 7,0-8,0% wagowych przeliczeniu na Na2O oraz wody w ilościach zależnych od rodzaju wprowadzonego aktywatora.
2. Mieszanina surowcowa według zastrz. 1, znamienna tym, że ilość wody w przypadku wprowadzenia aktywatora chemicznego w postaci gipsu lub anhydrytu wynosi 8,0-8,5% wagowych.
3. Mieszanina surowcowa według zastrz. 1, znamienna tym, że ilość wody w przypadku wprowadzenia aktywatora chemicznego w postaci NaOH wynosi 6,5-7% wagowych.
4. Mieszanina surowcowa według zastrz. 1, znamienna tym, że ilość wody w przypadku wprowadzenia aktywatora chemicznego w postaci KOH wynosi 7,0-7,5% wagowych.
5. Mieszanina surowcowa według zastrz. 1, znamienną tym, że ilość wody w przypadku wprowadzenia aktywatora chemicznego w postaci Na2CO3 wynosi 7,5-8,5% wagowych.
Departament Wydawnictw UPRP
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL403459A PL228420B1 (pl) | 2013-04-08 | 2013-04-08 | Mieszanina surowcowa przeznaczona na autoklawizowane wyroby wapienno-piaskowe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL403459A PL228420B1 (pl) | 2013-04-08 | 2013-04-08 | Mieszanina surowcowa przeznaczona na autoklawizowane wyroby wapienno-piaskowe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL403459A1 PL403459A1 (pl) | 2013-12-09 |
| PL228420B1 true PL228420B1 (pl) | 2018-03-30 |
Family
ID=49684246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL403459A PL228420B1 (pl) | 2013-04-08 | 2013-04-08 | Mieszanina surowcowa przeznaczona na autoklawizowane wyroby wapienno-piaskowe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL228420B1 (pl) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL238802B1 (pl) * | 2017-06-28 | 2021-10-04 | Akademia Gorniczo Hutnicza Im Stanislawa Staszica W Krakowie | Sposób zagospodarowania odpadu z procesu przetwarzania rud metali metodą flotacji |
-
2013
- 2013-04-08 PL PL403459A patent/PL228420B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL403459A1 (pl) | 2013-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Font et al. | Design and properties of 100% waste-based ternary alkali-activated mortars: Blast furnace slag, olive-stone biomass ash and rice husk ash | |
| Aliabdo et al. | Factors affecting the mechanical properties of alkali activated ground granulated blast furnace slag concrete | |
| Wongkeo et al. | Compressive strength, flexural strength and thermal conductivity of autoclaved concrete block made using bottom ash as cement replacement materials | |
| Zhang et al. | The effect of stone waste on the properties of cemented paste backfill using alkali-activated slag as binder | |
| Sadique et al. | Mechano-chemical activation of high-Ca fly ash by cement free blending and gypsum aided grinding | |
| Kim et al. | Waste glass sludge as a partial cement replacement in mortar | |
| Moraes et al. | New use of sugar cane straw ash in alkali-activated materials: A silica source for the preparation of the alkaline activator | |
| Duan et al. | Investigation into the synergistic effects in hydrated gelling systems containing fly ash, desulfurization gypsum and steel slag | |
| Tchakoute et al. | Synthesis of geopolymers from volcanic ash via the alkaline fusion method: Effect of Al2O3/Na2O molar ratio of soda–volcanic ash | |
| Moraes et al. | Effect of sugar cane straw ash (SCSA) as solid precursor and the alkaline activator composition on alkali-activated binders based on blast furnace slag (BFS) | |
| Castaldelli et al. | Study of the binary system fly ash/sugarcane bagasse ash (FA/SCBA) in SiO2/K2O alkali-activated binders | |
| Zhang et al. | Influence of different activators on microstructure and strength of alkali-activated nickel slag cementitious materials | |
| Boonserm et al. | Improved geopolymerization of bottom ash by incorporating fly ash and using waste gypsum as additive | |
| Pourkhorshidi et al. | Applicability of the standard specifications of ASTM C618 for evaluation of natural pozzolans | |
| Baran et al. | Synthesis of geopolymers derived from fly ash with an addition of perlite | |
| Cheah et al. | The hybridizations of coal fly ash and wood ash for the fabrication of low alkalinity geopolymer load bearing block cured at ambient temperature | |
| Tashima et al. | Alkali activated materials based on fluid catalytic cracking catalyst residue (FCC): Influence of SiO2/Na2O and H2O/FCC ratio on mechanical strength and microstructure | |
| Amin et al. | Artificial pozzolanic cement pastes containing burnt clay with and without silica fume: physicochemical, microstructural and thermal characteristics | |
| Ma et al. | The transition of fly ash-based geopolymer gels into ordered structures and the effect on the compressive strength | |
| Moraes et al. | Increasing the sustainability of alkali-activated binders: The use of sugar cane straw ash (SCSA) | |
| Phoo-ngernkham et al. | High calcium fly ash geopolymer containing diatomite as additive | |
| US20230295039A1 (en) | Hyaloclastite, sideromelane or tachylite pozzolan-based geopolymer cement and concrete and method of making and using same | |
| Hernández-Ramos et al. | Characterization and effect of mechanical and thermal activation in mining tailings for use as supplementary cementitious material | |
| Dong et al. | Synthesis of alkali-activated uncalcined Pisha sandstone cement composites | |
| Xie et al. | Enhancing autoclaved aerated concrete performance via replacement of fly ash with granite stone powder and steel slag: Critical role of Ca/Si ratio |