PL236796B1 - Transformator z magazynem bezwładnościowym i sposób jego sterowania - Google Patents
Transformator z magazynem bezwładnościowym i sposób jego sterowania Download PDFInfo
- Publication number
- PL236796B1 PL236796B1 PL432541A PL43254120A PL236796B1 PL 236796 B1 PL236796 B1 PL 236796B1 PL 432541 A PL432541 A PL 432541A PL 43254120 A PL43254120 A PL 43254120A PL 236796 B1 PL236796 B1 PL 236796B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- converter
- phase
- winding
- voltage
- ippa
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 123
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims abstract description 44
- YAONEUNUMVOKNQ-UHFFFAOYSA-N 15-(4-iodophenyl)pentadecanoic acid Chemical compound OC(=O)CCCCCCCCCCCCCCC1=CC=C(I)C=C1 YAONEUNUMVOKNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 241000030781 Ippa Species 0.000 claims abstract description 40
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 13
- 241001610351 Ipsa Species 0.000 claims abstract description 7
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 2
- VXPLXMJHHKHSOA-UHFFFAOYSA-N propham Chemical compound CC(C)OC(=O)NC1=CC=CC=C1 VXPLXMJHHKHSOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 17
- -1 IPPB Chemical compound 0.000 abstract description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 1
- 101000826116 Homo sapiens Single-stranded DNA-binding protein 3 Proteins 0.000 description 1
- 102100023008 Single-stranded DNA-binding protein 3 Human genes 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical class C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/16—Mechanical energy storage, e.g. flywheels or pressurised fluids
Landscapes
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
Przedmiotem zgłoszenia schematycznie przedstawionym na rysunku jest transformator z magazynem bezwładnościowym posiadający transformator mechaniczny zawierający dwie maszyny synchroniczne, wał oraz masę bezwładnościową HTES. Charakteryzuje się on tym, że składa się z trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej M1 w układzie połączeń otwartych, która składa się z wirnika RT i stojana ST, na którym na parę biegunów pierwszej fazy nawinięte są pierwsze uzwojenie A1 - A4, drugie uzwojenie A2 - A5, trzecie uzwojenie A3 - A6, na parę biegunów drugiej fazy nawinięte są czwarte uzwojenie, piąte uzwojenie, szóste uzwojenie, na parę biegunów trzeciej fazy nawinięte są siódme uzwojenie, ósme uzwojenie, dziewiąte uzwojenie. Wał dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej M1 połączony jest z wałem trójfazowej maszyny synchronicznej M2 przez masę wirującą ES przy czym układ ten ułożyskowany jest w szczelnej obudowie, do której podłączona jest pompa. W trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszynie synchronicznej M1 każdy układ trzech faz IPPA, IPPB, IPPC podłączony jest według następującego systemu: początek pierwszego uzwojenia A1 połączony jest z wyjściem WPA11 przekształtnika jednofazowego DC/AC P1, koniec pierwszego uzwojenia A4 połączony jest z wyjściem WPA12 przekształtnika jednofazowego DC/AC P1, początek drugiego uzwojenia (A2) połączony jest z wyjściem WPA13 przekształtnika jednofazowego DC/AC P2, koniec drugiego uzwojenia A5 połączony jest z wyjściem WPA14 przekształtnika jednofazowego DC/AC P2, początek trzeciego uzwojenia A3 połączony jest z wyjściem WPA15 przekształtnika jednofazowego DC/AC P3, koniec trzeciego uzwojenia A6 połączony jest z wyjściem WPA16 przekształtnika jednofazowego DC/AC P3. Pierwszy przekształtnik P1 połączony jest szynami prądu stałego z czwartym przekształtnikiem P4, drugi przekształtnik P2 połączony jest szynami prądu stałego z piątym przekształtnikiem P5, zaś trzeci przekształtnik P3 jest połączony szynami prądu stałego z szóstym przekształtnikiem P6. Czwarty przekształtnik AC/DC P4 połączony jest złączem P4H z przyłączem do sieci IPA oraz połączony jest złączem P4N ze złączem P5H piątego przekształtnika AC/DC P5, którego złącze P5N połączone jest ze złączem P6H szóstego przekształtnika AC/DC P6, zaś złącze P6N przekształtnika szóstego P6 połączone jest z wyjściem neutralnym INA. Uzwojenia drugiej maszyny synchronicznej M2 połączone są do siódmego przekształtnika AC/DC P7, który połączony jest szynami prądu stałego z ósmym przekształtnikiem AC/DC P8. Wyjścia IPSA, IPSB, IPSC, IPSN ósmego przekształtnika AC/DC P8 połączone są do trójfazowego wyjścia układu.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest układ i sposób sterowania transformatora z magazynem bezwładnościowym, który pozwala na połączenie sieci średniego napięcia z siecią niskiego napięcia z możliwością jednoczesnego gromadzenia energii w zasobniku kinetycznym.
Dotychczas znany jest z opisu zgłoszenia patentowego nr CN109301982A układ silnika z kołem zamachowym posiadający dwa stojany pracujące na wspólnej osi, w którym oba uzwojenia stojana zasilane są z jednego układu przekształtnikowego.
Znany jest z opisu zgłoszenia patentowego nr CN109167471A układ napędowy z dwoma silnikami połączonymi poprzez układ sprzęgający, posiadający niezależne zasilanie silników.
Znany jest z opisu zgłoszenia patentowego nr CN108777525A układ magazynowania energii za pomocą koła zamachowego wykorzystujący silniki synchroniczne z magnesami trwałymi w którym wykorzystuje się pole magnetyczne jako łożyskowanie magnetyczne wału koła zamachowego.
Znany jest z opisu zgłoszenia patentowego nr US3824427A sposób sterowania wektorowego FOC (Field Oriented Control) stosowany w napędach silników prądu przemiennego a także jego późniejsza aplikacja w przekształtnikach sprzężonych z siecią, jako VOC (Voltage Oriented Control).
Najbliższym technicznie rozwiązaniem jest układ przedstawiony w opisie wzoru użytkowego nr DE202005019419U1, który opisuje układ dwóch maszyn elektrycznych połączonych wspólnym wałem posiadającym koła zamachowe, w którym jedna z maszyn służy do napędzania wału, zaś druga służy jako generator.
Celem wynalazku jest utworzenie układu transformatora napięcia SN/nN z wbudowanym zasobnikiem energii kinetycznej.
Przedmiotem wynalazku jest układu transformatora z magazynem bezwładnościowym jest układ posiadający transformator mechaniczny zawierający dwie maszyny synchroniczne, wał oraz masę bezwładnościową. Istotą wynalazku jest to, że składa się z trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej w układzie połączeń otwartych, która składa się z wirnika i stojana, na którym na parę biegunów pierwszej fazy nawinięte są pierwsze uzwojenie drugie uzwojenie i trzecie uzwojenie, na parę biegunów drugiej fazy nawinięte są czwarte uzwojenie, piąte uzwojenie, szóste uzwojenie, na parę biegunów trzeciej fazy nawinięte są siódme uzwojenie, ósme uzwojenie, dziewiąte uzwojenie. Wał trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej połączony jest z wałem trójfazowej maszyny synchronicznej przez masę wirującą. Układ ten ułożyskowany jest w szczelnej obudowie, do której podłączona jest pompa. W trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszynie synchronicznej każdy układ trzech faz podłączony jest według następującego systemu:
- początek pierwszego uzwojenia połączony jest z pierwszym wyjściem pierwszego przekształtnika jednofazowego DC/AC,
- koniec pierwszego uzwojenia połączony jest z drugim wyjściem pierwszego przekształtnika jednofazowego DC/AC,
- początek drugiego uzwojenia połączony jest z pierwszym wyjściem drugiego przekształtnika jednofazowego DC/AC,
- koniec drugiego uzwojenia połączony jest z drugim wyjściem drugiego przekształtnika jednofazowego DC/AC,
- początek trzeciego uzwojenia połączony jest z pierwszym wyjściem trzeciego przekształtnika jednofazowego DC/AC,
- koniec trzeciego uzwojenia połączony jest z drugim wyjściem trzeciego przekształtnika jednofazowego DC/AC.
Pierwszy przekształtnik połączony jest szynami prądu stałego z czwartym przekształtnikiem, drugi przekształtnik połączony jest szynami prądu stałego z piątym przekształtnikiem, zaś trzeci przekształtnik jest połączony szynami prądu stałego z szóstym przekształtnikiem, natomiast czwarty przekształtnik AC/DC połączony jest pierwszym złączem z przyłączem do sieci oraz połączony jest drugim złączem z pierwszym złączem piątego przekształtnika AC/DC, którego drugie złącze połączone jest z pierwszym złączem szóstego przekształtnika AC/DC. Drugie złącze przekształtnika szóstego połączone jest z wyjściem neutralnym. Uzwojenia drugiej maszyny synchronicznej połączone są do siódmego przekształtnika AC/DC, który połączony jest szynami prądu stałego z ósmym przekształtnikiem DC/AC. Wyjścia ósmego przekształtnika połączone są do trójfazowego wyjścia układu.
Istotą sposobu sterowania układu według wynalazku jest to, że do przyłącza do sieci i wyjścia neutralnego pierwszego zespołu przekształtnikowego podłącza się pierwszą fazę napięcia trójfazowego
PL 236 796 B1 średniego napięcia, do przyłącza do sieci i wyjścia neutralnego drugiego zespołu przekształtnikowego podłącza się drugą fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, zaś do przyłącza do sieci i wyjścia neutralnego trzeciego zespołu przekształtnikowego podłącza się trzecią fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia. Wszystkie zespoły przekształtnikowe steruje się według następującego systemu: czwarty przekształtnik, piąty przekształtnik, szósty przekształtnik steruje się jako wielopoziomowy przekształtnik kaskadowy, generując przebieg napięcia sinusoidalnego o zadanych parametrach, zaś przepływ prądu steruje się poprzez zmianę amplitudy i kąta fazowego pomiędzy napięciem przyłożonym do przekształtników tworzących kaskadę, a napięciem generowanym przez te przekształtniki. Siódmy przekształtnik steruje się tak, aby zapewnić przekształcenie napięcia sinusoidalnego trójfazowego średniej częstotliwości generowanego przez maszynę synchroniczną na napięcie stałe. Ósmy przekształtnik steruje się tak, aby przekształcał napięcie stałe z przekształtnika na napięcie sinusoidalne trójfazowe o parametrach zgodnych z napięciem sieciowym dla sieci niskiego napięcia. W przypadku pracy układu w przeciwną stronę ósmy przekształtnik steruje się tak, aby przekształcał napięcie sieciowe na napięcie stałe, które z kolei przekształcane jest na napięcie sinusoidalne trójfazowe średniej częstotliwości przez siódmy przekształtnik. Trzy zespoły przekształtnikowe steruje się według następującego systemu: za pomocą pierwszego przekształtnika, drugiego przekształtnika i trzeciego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego generuje się napięcia sinusoidalne jednofazowe średniej częstotliwości, między którymi nie ma przesunięcia fazowego, przy czym napięcia te zasilają pierwszy zestaw par uzwojeń. Za pomocą pozostałych zespołów przekształtnikowych zasila się pozostałe zestawy par uzwojeń, natomiast napięcia sinusoidalne generowane przez pozostałe zespoły przekształtnikowe są przesunięte o odpowiednio 120° oraz 240° względem napięcia sinusoidalnego generowanego przez pierwszy zespół przekształtników. W przypadku pracy w przeciwną stronę za pomocą pierwszego przekształtnika, drugiego przekształtnika i trzeciego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego odbiera się energię generowaną przez zespół maszynowy przekształcając napięcie sinusoidalne jednofazowe średniej częstotliwości na napięcie stałe, które następnie przekształca się przez czwarty przekształtnik, piąty przekształtnik i szósty przekształtnik połączone w kaskadę na napięcie jednofazowe zgodne z parametrami sieci średniego napięcia. Pozostałe zespoły przekształtnikowe steruje się w analogiczny sposób, odbierając energię z zespołu maszynowego i generując napięcia sinusoidalne jednofazowe zgodne z parametrami sieci średniego napięcia, przesunięte w fazie względem napięcia generowanego przez pierwszy zespół przekształtnikowy o odpowiednio 120° i 240°.
W odmianie układu transformatora z magazynem bezwładnościowym połączenia pomiędzy pierwszym, drugim oraz trzecim przekształtnikiem zespołów maszynowych a uzwojeniami maszyny trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej wykonane są w następujący sposób:
- Oba końce pierwszego uzwojenia połączone są do wyjść pierwszego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce drugiego uzwojenia połączone są do wyjść pierwszego przekształtnika drugiego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce trzeciego uzwojenia połączone są do wyjść pierwszego przekształtnika trzeciego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce czwartego uzwojenia połączone są do wyjść drugiego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce piątego uzwojenia połączone są do wyjść drugiego przekształtnika drugiego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce szóstego uzwojenia połączone są do wyjść drugiego przekształtnika trzeciego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce siódmego uzwojenia połączone są do wyjść trzeciego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce ósmego uzwojenia połączone są do wyjść trzeciego przekształtnika drugiego zespołu przekształtnikowego,
- Oba końce dziewiątego uzwojenia połączone są do wyjść trzeciego przekształtnika trzeciego zespołu przekształtnikowego, natomiast pozostałe połączenia układu pozostają bez zmian.
W odmianie sposobu sterowania transformatora z magazynem bezwładnościowym za pomocą pierwszego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego generuje się napięcie sinusoidalne jednofazowe. Za pomocą drugiego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego generuje się napięcie sinusoidalne jednofazowe, przesunięte względem napięcia generowanego przez pierwszy
PL 236 796 B1 przekształtnik o 120°. Za pomocą trzeciego przekształtnika pierwszego zespołu przekształtnikowego generuje i się napięcie sinusoidalne jednofazowe, przesunięte względem napięcia generowanego przez pierwszy przekształtnik o 240°, przy czym drugi zespół przekształtnikowy oraz trzeci zespół przekształtnikowy generują analogiczne napięcia. Pozostałe elementy sposobu sterowania pozostają bez zmian.
Korzystnym skutkiem zastosowania wynalazku w miejscach instalacji klasycznych transformatorów sieci SN/nN, jest to, że uzyskana zostanie dodatkowa funkcjonalność, w postaci gromadzenia energii w układzie transformatora. Dzięki temu, transformator będzie w stanie podtrzymać pracę sieci lokalnej po zaniku zasilania po stronie średniego napięcia. Dodatkowo, ze względu na wykorzystaną topologię układów przekształtnikowych, możliwe jest wykorzystanie tranzystorów o trzykrotnie niższym napięciu blokowania.
Wynalazek został przedstawiony w przykładach wykonania na schematycznym rysunku, na którym poszczególne figury przedstawiają: fig. 1 - przekrój wzdłużny zespołu maszynowego, fig. 2 - przekrój poprzeczny maszyny synchronicznej, fig. 3 - schemat połączeń przekształtników z zespołem maszynowym w pierwszym przykładzie wykonania, fig. 4 - układ połączeń grupy przekształtnikowej do zespołu maszynowego w pierwszym przykładzie wykonania, fig. 5 - układ połączeń zespołów przekształtnikowych w drugim przykładzie wykonania.
Układ transformatora z magazynem bezwładnościowym w pierwszym przykładzie wykonania, którego schemat przedstawiono na fig. 3 oraz fig. 4 rysunku składał się z trzech identycznych zespołów przekształtnikowych IPPA, IPPB, IPPC, zespołu dwóch sprzężonych maszyn synchronicznych M1, M2 oraz dwóch przekształtników P7, P8. Zespoły przekształtnikowe IPPA, IPPB, IPPC złożone były z trzech identycznych jednofazowych przekształtników AC/DC P1, P2, P3 wykonanych w układzie mostka H, parametrach: częstotliwość kluczowania: 3,3 kHz, napięcie szyny DC 4 kV, prąd maksymalny 400 A, w oparciu o tranzystory IGBT 5SNA 0400J650100, posiadających możliwość synchronizacji z innymi przekształtnikami oraz z trzech identycznych jednofazowych przekształtników AC/DC P4, P5, P6 w układzie mostka H, o parametrach: częstotliwość kluczowania: 3,3 kHz, napięcie szyny DC 4 kV w oparciu o tranzystory IGBT 5SNA 0400J650100. Maszyna synchroniczna M1 (pokazana na fig. 1 i fig. 2 rysunku) była maszyną specjalną, o trzech uzwojeniach przypadających na parę biegunów każdej z faz o prędkości znamionowej 36 000 obr./min. Końce uzwojeń dla każdej z par biegunów połączone były odpowiednio: końce A1-A4, A2-A5, A3-A6 do pierwszego zespołu przekształtnikowego IPPA, końce B1-B4, B2-B5, B3-B6 do drugiego zespołu przekształtnikowego IPPB, końce C1-C4, C2-C5, C3-C6 do trzeciego zespołu przekształtnikowego IPPC. Maszyna synchroniczna M2 (pokazana na fig. 1 rysunku) była maszyną synchroniczną o prędkości znamionowej 36 000 obr./min. Obie maszyny połączone były za pomocą masy wirującej ES w postaci talerza wykonanego z włókna węglowego o masie 20 kg i promieniu 0,5 m. Uzwojenia maszyny synchronicznej M2 podłączone były do jednofazowego przekształtnika AC/DC P7 o parametrach: częstotliwość kluczowania: 3,3 kHz, napięcie szyny DC 560 V, prąd maksymalny 100 A, opartego o tranzystory CM400DU-24NFH. Poprzez szynę DC o pojemności 20 000 μF przekształtnik AC/DC P7 połączony był z przekształtnikiem AC/DC P8 o parametrach: częstotliwość kluczowania: 3,3 kHz, napięcie szyny DC 560 V, prąd maksymalny 100 A, opartego o tranzystory CM400DU-24NFH, który z kolei połączony był do trójfazowego wyjścia układu IPSA, IPSB, IPSC, IPSN.
Układ transformatora z magazynem bezwładnościowym w drugim przykładzie wykonania, którego schemat przedstawiono na fig. 5 rysunku posiadał analogiczną budowę jak w pierwszym przykładzie wykonana, z tym że końce uzwojeń dla każdej z par biegunów połączone były w następujący sposób: do zespołu przekształtnikowego IPPA przyłączone były pary końców uzwojeń A1-A4, B1-B4, C1-C4. Do zespołu przekształtnikowego IPPB przyłączone były pary końców uzwojeń A2-A5, B1-B5, C2-C5. Do zespołu przekształtnikowego IPPC dołączone były pary końców uzwojeń A3-A6, B3-B6, C3-C6. Układ połączeń zaprezentowany jest w tabeli 1.
Sposób sterowania transformatorem z magazynem bezwładnościowym w pierwszym przykładzie wykonania zrealizowano z zastosowaniem układu przedstawionego w pierwszym przykładzie wykonania. Polegał on na tym, że do zespołów przekształtnikowych IPPA, IPPB, IPPC dołączono trójfazowe napięcie średniego napięcia 15 kV/50 Hz. Kaskadę przekształtników P4, P5, P6 sterowano za pomocą algorytmu wektorowego sterowania napięciem (VOC). Kaskada przekształtników P4, P5, P6 każdego z zespołów IPPA, IPPB, IPPC jedną fazę napięcia 15 kV/50 Hz przekształcało na trzy napięcia stałe trzykrotnie mniejsze od fazowego (5 kV), będące napięciami szyn DC łączących przekształtniki AC/DC P4-P1, P5-P2, P6-P3. Przekształtniki AC/DC P1, P2, P3 zespołu przekształtnikowego IPPA wykorzystywane były do zasilania uzwojeń (A1-A4, A2-A5, A3-A6) pary biegunów pierwszej fazy. Analogicznie,
PL 236 796 B1 para biegunów drugiej fazy zasilona była z zespołu przekształtnikowego IPPB, zaś para biegunów trzeciej fazy z zespołu przekształtnikowego IPPC. Przekształtnikami P1, P2, P3 sterowano za pomocą algorytmu sterowania wektorowego FOC, którego zadaniem było rozpędzenie maszyny synchronicznej M1 do prędkości obrotowej 20 000 obr/min. Przekształtniki P1, P2, P3 generowały napięcia sinusoidalne zmieniające się od 0 do 2,34 kV i częstotliwości od 0 do 334 Hz. Napięcia generowane przez przekształtniki AC/DC P1, P2, P3 zespołu przekształtnikowego IPPA były ze sobą w fazie. Analogicznie generowane były napięcia przez zespoły przekształtnikowe IPPB, IPPC, przy czym były one przesunięte w fazie odpowiednio o 120° i 240° względem napięcia generowanego przez zespół przekształtnikowy IPPA. Podczas rozpędzania gromadzona była energia w kole zamachowym ES. Ilość zgromadzonej energii w rozpędzonym kole zamachowym wyniosła 138 kWh. Maszyna synchroniczna M2 rozpędzała się wraz z maszyną M1 oraz kołem zamachowym generując przebieg trójfazowy sinusoidalny na swych zaciskach. Przebieg ten trafiał na przekształtnik AC/DC P7 sterowany algorytmem FOC, który przekształcał napięcie przemienne na napięcie stałe zasilające przekształtnik DC/AC P8 sterowany algorytmem VOC, który ponownie przekształcał napięcie stałe na napięcie przemienne o parametrach zgodnych z napięciem sieci niskiego napięcia do której był dołączony (0,4 kV/50 Hz). Po rozpędzeniu maszyny i wskazaniu przez czujniki, że napięcie po pierwotnej stronie wynosi 15 kV, zaś po stronie wtórnej wynosi 0,4 kV w stanie bez obciążenia, stan ten zdefiniowano jako stan jałowy układu.
W pierwszym przypadku realizacji sposobu dołączono trójfazowe obciążenie rezystancyjne do zacisków wyjściowych układu IPSA, IPSB, IPSC, IPSN w postaci grzałek o mocy 3x6 kW, spowodowano przepływ energii z sieci średniego napięcia do sieci niskiego napięcia wywołany przez spadek napięcia szyny DC o 2% łączącej przekształtniki P8 oraz P7 wynikający ze zwiększonego obciążenia przekształtnika P8, który z kolei spowodował przejście przekształtnika P7 w tryb odzyskowego hamowania maszyny elektrycznej M2. Hamowanie maszyny M2 spowodowało spadek prędkości obrotowej całego zespołu maszynowego HTES z 20 000 na 19 900 obr/min po upływie 6 minut. Ze względu na spadek prędkości obrotowej poniżej prędkości synchronicznej przekształtniki AC/DC P1, P2, P3 każdego z zespołów IPPA, IPPB, IPPC zaczęły dostarczać energię do maszyny synchronicznej M1 w taki sposób, aby wygenerować moment obrotowy, który przywróci prędkość obrotową maszyny do zadanej prędkości synchronicznej. Przyspieszanie maszyny M1 odbyło się kosztem poboru energii z szyn DC łączących przekształtniki AC/DC P1-P4, P2-P5, P3-P6, co spowodowało spadek napięcia na tych szynach DC. W odpowiedzi na to zadziały regulatory w przekształtnikach P4, P5, P6 każdego z zespołów IPPA, IPPB, IPPC powodując zmianę kąta fazowego między napięciem generowanym przez przekształtniki P4, P5, P6 a napięciem sieciowym o wartości 1,5°, powodując przepływ mocy o wartości 7,35 kW.
W drugim przypadku realizacji sposobu dołączono źródło napięcia trójfazowego do zacisków wyjściowych układu IPSA, IPSB, IPSC, IPSN o napięciu o 2% wyższym niż znamionowe napięcie przekształtnika P8, spowodowano przepływ mocy 3x10 kW i przejście tego przekształtnika w pracę prostownikową oraz zasilanie szyny DC łączącej go z przekształtnikiem P7. Wzrost napięcia na szynie DC pomiędzy przekształtnikami spowodował przejście przekształtnika P7 w pracę falownikową rozpędzając maszynę synchroniczną M2 powyżej jej zadanej prędkości synchronicznej. Prędkość maszyny synchronicznej wzrosła do 20 100 obr./min. Wzrost prędkości obrotowej spowodował wzrost energii zgromadzonej w kole zamachowym o 2 kWh. Wzrost prędkości ponad prędkość ustaloną spowodował przejście przekształtników AC/DC P1, P2, P3 zespołów przekształtnikowych IPPA, IPPB, IPPC do trybu hamowania odzyskowego, co spowodowało doładowanie pojemności szyn DC łączących przekształtniki AC/DC P1-P4, P2-P5, P3-P6 zespołów przekształtnikowych IPPA, IPPB, IPPC. Wzrost napięcia na tych szynach DC spowodował reakcję regulatorów przekształtników kaskadowych P4, P5, P6 zespołów przekształtnikowych IPPA, IPPB, IPPC co spowodowało zmianę kąta fazowego między napięciem generowanym przez przekształtniki P4, P5, P6 a napięciem sieciowym o wartości -1,5°, powodując przepływ mocy o wartości 8,1 kW.
W trzecim przypadku realizacji sposobu układ został uruchomiony i obciążony jak w przypadku pierwszym, przy czym po dołączeniu obciążenia do zacisków IPSA, IPSB, IPSC, IPSN zostało odłączone napięcie zasilania po stronie średniego napięcia (od złącz IPA, INA, IPB, INB, IPC, INC). Zespoły przekształtnikowe IPPA, IPPB, IPPC wyłączyły się. Przekształtniki P8 oraz P7 kontynuowały pracę jak w przypadku pierwszym, wykorzystując energię zgromadzoną w kole zamachowym ES. Dzięki zgromadzonej energii były w stanie podtrzymać pracę przez 7 godzin. Po upływie tego czasu generowane przez przekształtnik P8 napięcie trójfazowe spadło poniżej normy dla niskiego napięcia sieci co spowodowało wyłączenie całego układu.
PL 236 796 Β1
Sposób sterowania transformatorem z magazynem bezwładnościowym w drugim przykładzie wykonania zrealizowano z zastosowaniem układu przedstawionego w drugim przykładzie wykonania, i został on zrealizowany analogicznie jak w przykładzie sterowania według sposobu pierwszego, z tym że zamiast realizacji wykorzystania przekształtników AC/DC P1, P2, P3 zespołu przekształtnikowego IPPA do zasilania uzwojeń (A1-A4, A2-A5, A3-A6) pary biegunów pierwszej fazy, pary biegunów drugiej fazy z zespołu przekształtnikowego IPPB, zaś pary biegunów trzeciej fazy z zespołu przekształtnikowego IPPC, zrealizowano następujące sterowanie: przekształtnik AC/DC P1 zespołu przekształtnikowego IPPA zasilał napięciem sinusoidalnym uzwojenie A1-A4 z pierwszej grupy uzwojeń. Przekształtnik AC/DC P2 zespołu przekształtnikowego IPPA zasilał napięciem sinusoidalnym, przesuniętym w fazie o 120° względem napięcia generowanego przez przekształtnik AC/DC P1, uzwojenie B1-B4 z drugiej grupy uzwojeń. Przekształtnik AC/DC P3 zespołu przekształtnikowego IPPA zasilał napięciem sinusoidalnym, przesuniętym w fazie o 240° względem napięcia generowanego przez przekształtnik AC/DC P1, uzwojenie C1-C4 z drugiej grupy uzwojeń. Analogicznie zasilane były uzwojenia A2-A5, B2-B5 oraz C2-C5 z wykorzystaniem zespołu przekształtnikowego IPPB oraz uzwojenia A3-A6, B3-B6, C3-C6 z wykorzystaniem zespołu przekształtnikowego IPPC. Dalszą procedurę przeprowadzono jak w przykładzie realizacji sposobu pierwszego, uzyskując te same wyniki.
Tabela 1
Układ połączeń przekształtników z maszyną dziewięciouzwojeniową
| Port przekształtnika | Koniec uzwojenia maszyny |
| WPAh | Α1 |
| WPA12 | Α4 |
| wpa13 | B1 |
| WPAu | B4 |
| WPAi5 | C1 |
| WPAi6 | C4 |
| WPBn | A2 |
| WPB12 | A5 |
| WPBn | B2 |
| WPBu | B5 |
| WPB15 | C2 |
| WPBi6 | C5 |
| WPCn | A3 |
| WPC12 | A6 |
| WPC13 | B3 |
| WPCu | B6 |
| WPC15 | C3 |
| WPCrs | C6 |
PL 236 796 B1
Claims (4)
- Zastrzeżenia patentowe1. Transformator z magazynem bezwładnościowym posiadający transformator mechaniczny zawierający dwie maszyny synchroniczne, wał oraz masę bezwładnościową (HTES) znamienny tym, że składa się z trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej (M1) w układzie połączeń otwartych, która składa się z wirnika (RT) i stojana (ST), na którym na parę biegunów pierwszej fazy nawinięte są pierwsze uzwojenie (A1-A4), drugie uzwojenie (A2-A5), trzecie uzwojenie (A3-A6), na parę biegunów drugiej fazy nawinięte są czwarte uzwojenie, piąte uzwojenie, szóste uzwojenie, na parę biegunów trzeciej fazy nawinięte są siódme uzwojenie, ósme uzwojenie, dziewiąte uzwojenie zaś wał dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej (M1) połączony jest z wałem trójfazowej maszyny synchronicznej (M2) przez masę wirującą (ES) przy czym układ ten ułożyskowany jest w szczelnej obudowie, do której podłączona jest pompa, natomiast w trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszynie synchronicznej (M1) każdy układ trzech faz (IPPA, IPPB, IPPC) podłączony jest według następującego systemu: - początek pierwszego uzwojenia (A1) połączony jest z wyjściem (WPA11) przekształtnika jednofazowego DC/AC (P1),- koniec pierwszego uzwojenia (A4) połączony jest z wyjściem (WPA12) przekształtnika jednofazowego DC/AC (P1),- początek drugiego uzwojenia (A2) połączony jest z wyjściem (WPA13) przekształtnika jednofazowego DC/AC (P2),- koniec drugiego uzwojenia (A5) połączony jest z wyjściem (WPA14) przekształtnika jednofazowego DC/AC (P2),- początek trzeciego uzwojenia (A3) połączony jest z wyjściem (WPA15) przekształtnika jednofazowego DC/AC (P3),- koniec trzeciego uzwojenia (A6) połączony jest z wyjściem (WPA16) przekształtnika jednofazowego DC/AC (P3), z kolei pierwszy przekształtnik (P1) połączony jest szynami prądu stałego z czwartym przekształtnikiem (P4), drugi przekształtnik (P2) połączony jest szynami prądu stałego z piątym przekształtnikiem (P5), zaś trzeci przekształtnik (P3) jest połączony szynami prądu stałego z szóstym przekształtnikiem (P6), przy czym czwarty przekształtnik AC/DC (P4) połączony jest złączem (P4H) z przyłączem do sieci (IPA) oraz połączony jest złączem (P4N) ze złączem (P5H) piątego przekształtnika AC/DC (P5), którego złącze (P5N) połączone jest ze złączem (P6H) szóstego przekształtnika AC/DC (P6), zaś złącze (P6N) przekształtnika szóstego (P6) połączone jest z wyjściem neutralnym (INA), z kolei uzwojenia drugiej maszyny synchronicznej (M2) połączone są do siódmego przekształtnika AC/DC (P7), który połączony jest szynami prądu stałego z ósmym przekształtnikiem AC/DC (P8), przy czym wyjścia (IPSA, IPSB, IPSC, IPSN) ósmego przekształtnika AC/DC (P8) połączone są do trójfazowego wyjścia układu.
- 2. Transformator z magazynem bezwładnościowym posiadający transformator mechaniczny zawierający dwie maszyny synchroniczne, wał oraz masę bezwładnościową (HTES) znamienny tym, że składa się z trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej (M1) w układzie połączeń otwartych, która składa się z wirnika (RT) i stojana (ST) na którym na parę biegunów pierwszej fazy nawinięte są pierwsze uzwojenie (A1-A4), drugie uzwojenie (A2-A5), trzecie uzwojenie (A3-A6), na parę biegunów drugiej fazy nawinięte są czwarte uzwojenie, piąte uzwojenie i szóste uzwojenie, na parę biegunów trzeciej fazy nawinięte są siódme uzwojenie, ósme uzwojenie i dziewiąte uzwojenie zaś wał dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej (M1) połączony jest z wałem trójfazowej maszyny synchronicznej (M2) przez masę wirującą (ES) przy czym układ ten ułożyskowany jest w szczelnej obudowie do której podłączona jest pompa, natomiast zasilanie trójfazowej, dziewięciouzwojeniowej maszyny synchronicznej (M1) przebiega w ten sposób, że:- pierwsza para końców uzwojeń (A1-A4) podłączona jest do pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA),- druga para końców uzwojeń (A2-A5) połączona jest do drugiego zespołu przekształtnikowego (IPPB),- natomiast trzecia para końców uzwojeń (A3-A6) połączona jest do trzeciego zespołu przekształtnikowego (IPPC),PL 236 796 B1- czwarta para końców uzwojeń (B1-B4) podłączona jest do pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA),- piąta para końców uzwojeń (B2-B5) podłączona jest do drugiego zespołu przekształtnikowego (IPPB),- szósta para końców uzwojeń (B3-B6) podłączona jest do trzeciego zespołu przekształtnikowego (IPPC),- siódma para końców uzwojeń (C1-C4) podłączona jest do pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA),- ósma para końców uzwojeń (C2-C5) podłączona jest do drugiego zespołu przekształtnikowego (IPPB),- dziewiąta para końców uzwojeń (C3-C6) podłączona jest do trzeciego zespołu przekształtnikowego (IPPC), przy czym układ połączeń uzwojeń maszyny synchronicznej do zespołów przekształtnikowych (IPPA, IPPB, IPPC) wykonany jest według następującego systemu:- pierwsza para końców uzwojeń (A1-A4) podłączona jest do złącz (WPA11-WPA12) pierwszego przekształtnika DC/AC (P1),- czwarta para uzwojeń (B1-B4) podłączona jest do złącz (WPA13-WPA14) drugiego przekształtnika DC/AC (P2),- siódma para uzwojeń (C1-C4) podłączona jest do złącz (WPA15-WPA16) trzeciego przekształtnika DC/AC (P3), z kolei pierwszy przekształtnik AC/DC (P1) połączony jest szynami prądu stałego z czwartym przekształtnikiem AC/DC (P4), drugi przekształtnik AC/DC (P2) połączony jest szynami prądu stałego z piątym przekształtnikiem AC/DC (P5), zaś trzeci przekształtnik AC/DC (P3) jest połączony szynami prądu stałego z szóstym przekształtnikiem AC/DC (P6), przy czym czwarty przekształtnik AC/DC (P4) połączony jest złączem (P4H) z przyłączem do sieci (IPA) oraz połączony jest złączem (P4N) ze złączem (P5H) piątego przekształtnika (P5), którego złącze (P5N) połączone jest ze złączem (P6H) szóstego przekształtnika (P6), zaś złącze (P6N) przekształtnika szóstego (P6) połączone jest z wyjściem neutralnym (INA), z kolei uz wojenia drugiej maszyny synchronicznej (M2) połączone są do siódmego przekształtnika AC/DC (P7), który połączony jest szynami prądu stałego z ósmym przekształtnikiem AC/DC (P8), przy czym wyjścia (IPSA, IPSB, IPSC, IPSN) ósmego przekształtnika AC/DC (P8) połączone są do trójfazowego wyjścia układu.
- 3. Sposób sterowania układu określonego zastrz. 1, w którym do przyłącza do sieci (IPA) i wyjścia neutralnego (INA) zespołu przekształtnikowego (IPPA) podłącza się pierwszą fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, do przyłącza do sieci (IPB) i wyjścia neutralnego (INB) zespołu przekształtnikowego (IPPB) podłącza się drugą fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, zaś do przyłącza do sieci (IPC) wyjścia neutralnego (INC) podłącza się trzecią fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, natomiast zespoły przekształtnikowe (IPPA, IPPB, IPPC) steruje się według następującego systemu: czwarty przekształtnik AC/DC (P4), piąty przekształtnik AC/DC (P5), szósty przekształtnik AC/DC (P6) steruje się jako wielopoziomowy przekształtnik kaskadowy, generując przebieg napięcia sinusoidalnego o zadanych parametrach, zaś przepływ prądu steruje się poprzez zmianę amplitudy i kąta fazowego pomiędzy napięciem przyłożonym do przekształtników tworzących kaskadę, a napięciem generowanym przez te przekształtniki, zaś siódmy przekształtnik AC/DC (P7) steruje się tak, aby zapewnić przekształcenie napięcia sinusoidalnego trójfazowego średniej częstotliwości generowanego przez maszynę synchroniczną (M2) na napięcie stałe, natomiast ósmy przekształtnik AC/DC (P8) steruje się tak, aby przekształcał napięcie stałe z przekształtnika AC/DC (P7) na napięcie sinusoidalne trójfazowe o parametrach zgodnych z napięciem sieciowym dla sieci niskiego napięcia, z kolei w przypadku pracy układu w przeciwną stronę ósmy przekształtnik AC/DC (P8) steruje się tak, aby przekształcał napięcie sieciowe na napięcie stałe, które z kolei przekształcane jest na napięcie sinusoidalne trójfazowe średniej częstotliwości przez przekształtnik AC/DC (P7) znamienny tym, że zespoły przekształtnikowe (IPPA, IPPB, IPPC) steruje się według następującego systemu:za pomocą pierwszego przekształtnika AC/DC (P1), drugiego przekształtnika AC/DC (P2), trzeciego przekształtnika AC/DC (P3) pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA) generuje się napięcia sinusoidalne jednofazowe średniej częstotliwości, między którymi nie maPL 236 796 B1 przesunięcia fazowego, przy czym napięcia te zasilają pierwszy zestaw par uzwojeń (A1-A4, A2-A5, A3-A6), zaś pozostałe zespoły przekształtnikowe (IPPB, IPPC) zasila się pozostałe zestawy par uzwojeń, natomiast napięcia sinusoidalne generowane przez pozostałe zespoły przekształtnikowe (IPPB, IPPC) są przesunięte odpowiednio 120° oraz 240° względem napięcia sinusoidalnego generowanego przez pierwszy zespół przekształtnikowy (IPPA), z kolei w przypadku pracy w przeciwną stronę za pomocą pierwszego przekształtnika AC/DC (P1), drugiego przekształtnika AC/DC (P2) i trzeciego przekształtnika AC/DC (P3) pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA) odbiera się energię generowaną przez zespół maszynowy (HTES) przekształcając napięcie sinusoidalne jednofazowe średniej częstotliwości na napięcie stałe, które następnie przekształca się przez czwarty przekształtnik AC/DC (P4), piąty przekształtnik AC/DC (P5) i szósty przekształtnik AC/DC (P6) połączone w kaskadę na napięcie jednofazowe zgodne z parametrami sieci średniego napięcia, zaś pozostałe zespoły przekształtnikowe (IPPB, IPPC) steruje się w analogiczny sposób, odbierając energię z zespołu maszynowego (HTES) generując napięcia sinusoidalne jednofazowe zgodne z parametrami sieci średniego napięcia, przesunięte w fazie względem napięcia generowanego przez zespół przekształtnikowy (IPPA) o odpowiednio 120° i 240°.
- 4. Sposób sterowania układu określonego zastrz. 2, w którym do przyłącza do sieci (IPA) i wyjścia neutralnego (INA) zespołu przekształtnikowego (IPPA) podłącza się pierwszą fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, do przyłącza do sieci (IPB) i wyjścia neutralnego (INB) zespołu przekształtnikowego (IPPB) podłącza się drugą fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, zaś do przyłącza do sieci (IPC) wyjścia neutralnego (INC) podłącza się trzecią fazę napięcia trójfazowego średniego napięcia, natomiast zespoły przekształtnikowe (IPPA, IPPB, IPPC) steruje się według następującego systemu: czwarty przekształtnik AC/DC (P4), piąty przekształtnik AC/DC (P5), szósty przekształtnik (P6) steruje się jako wielopoziomowy przekształtnik kaskadowy, generując przebieg napięcia sinusoidalnego o zadanych parametrach, zaś przepływ prądu steruje się poprzez zmianę amplitudy i kąta fazowego pomiędzy napięciem przyłożonym do przekształtników tworzących kaskadę, a napięciem generowanym przez te przekształtniki, zaś siódmy przekształtnik AC/DC (P7) steruje się tak, aby zapewnić przekształcenie napięcia sinusoidalnego trójfazowego średniej częstotliwości generowanego przez maszynę synchroniczną (M2) na napięcie stałe, natomiast ósmy przekształtnik AC/DC (P8) steruje się tak, aby przekształcał napięcie stałe z przekształtnika AC/DC (P7) na napięcie sinusoidalne trójfazowe o parametrach zgodnych z napięciem sieciowym dla sieci niskiego napięcia, z kolei w przypadku pracy układu w przeciwną stronę ósmy przekształtnik AC/DC (P8) steruje się tak, aby przekształcał napięcie sieciowe na napięcie stałe, które z kolei przekształcane jest na napięcie sinusoidalne trójfazowe średniej częstotliwości przez przekształtnik AC/DC (P7) znamienny tym, że wszystkie zespoły przekształtnikowe (IPPA, IPPB, IPPC) steruje się według następującego systemu:- pierwszy przekształtnik AC/DC (P1) pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA) generuje napięcie sinusoidalne średniej częstotliwości, które zasila pierwszą parę uzwojeń (A1-A4),- drugi przekształtnik AC/DC (P2) pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA) generuje napięcie sinusoidalne średniej częstotliwości, przesunięte w fazie o 120° względem napięcia generowanego przez przekształtnik AC/DC (P1), które zasila czwartą parę uzwojeń (B1-B4), - trzeci przekształtnik AC/DC (P3) zespołu przekształtnikowego (IPPA) generuje napięcie sinusoidalne średniej częstotliwości, przesunięte w fazie o 240° względem napięcia generowanego przez przekształtnik AC/DC (P1), które zasila siódmą parę uzwojeń (C1-C4), przy czym drugą grupę uzwojeń (A2-A5, B2-B5, C2-C5) zasila się z drugiego zespołu przekształtnikowego (IPPB) korzystając z powyższego systemu, zaś trzecią grupę uzwojeń (A3-A6, B3-B6, C3-C6) zasila się z trzeciego zespołu przekształtnikowego (IPPC) korzystając z powyższego systemu, natomiast w przypadku pracy w przeciwną stronę za pomocą pierwszego przekształtnika AC/DC (P1), drugiego przekształtnika AC/DC (P2) i trzeciego przekształtnika AC/DC (P3) pierwszego zespołu przekształtnikowego (IPPA) odbiera się energię generowaną przez zespół maszynowy (HTES) przekształcając napięcie sinusoidalne trójfazowe średniej częstotliwości na napięcie stałe, które następnie przekształca się przez czwarty przekształtnik AC/DC (P4), piąty przekształtnik AC/DC (P5) i szósty przekształtnik AC/DC (P6) połączone w kaskadę na napięcie jednofazowe zgodne z parametrami sieci średniego napięcia, zaś pozostałe zespoły przekształtnikowe (IPPB, IPPC) steruje się w analogiczny sposób,PL 236 796 Β1 odbierając energię z zespołu maszynowego (HTES) i generując napięcia sinusoidalne jednofazowe zgodne z parametrami sieci średniego napięcia, przesunięte w fazie względem napięcia generowanego przez zespół przekształtnikowy (IPPA) o odpowiednio 120° i 240°.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL432541A PL236796B1 (pl) | 2020-01-09 | 2020-01-09 | Transformator z magazynem bezwładnościowym i sposób jego sterowania |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL432541A PL236796B1 (pl) | 2020-01-09 | 2020-01-09 | Transformator z magazynem bezwładnościowym i sposób jego sterowania |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL432541A1 PL432541A1 (pl) | 2020-09-07 |
| PL236796B1 true PL236796B1 (pl) | 2021-02-22 |
Family
ID=72291517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL432541A PL236796B1 (pl) | 2020-01-09 | 2020-01-09 | Transformator z magazynem bezwładnościowym i sposób jego sterowania |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL236796B1 (pl) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE202005019419U1 (de) * | 2005-12-09 | 2006-02-23 | Tai Feng Engintering Co., Ltd. | Generator mit Vervielfacherschwungrädern |
| US20140083656A1 (en) * | 2012-09-27 | 2014-03-27 | Mestek, Inc. | Hvac system having kinetic energy storage device |
| WO2016041987A2 (en) * | 2014-09-15 | 2016-03-24 | Wattsup Power A/S | Flywheel for energy storage systems and energy storage systems comprising the same |
| CN108551229A (zh) * | 2018-04-03 | 2018-09-18 | 哈尔滨理工大学 | 一种风光互补系统的飞轮储能装置与方法 |
-
2020
- 2020-01-09 PL PL432541A patent/PL236796B1/pl unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE202005019419U1 (de) * | 2005-12-09 | 2006-02-23 | Tai Feng Engintering Co., Ltd. | Generator mit Vervielfacherschwungrädern |
| US20140083656A1 (en) * | 2012-09-27 | 2014-03-27 | Mestek, Inc. | Hvac system having kinetic energy storage device |
| WO2016041987A2 (en) * | 2014-09-15 | 2016-03-24 | Wattsup Power A/S | Flywheel for energy storage systems and energy storage systems comprising the same |
| CN108551229A (zh) * | 2018-04-03 | 2018-09-18 | 哈尔滨理工大学 | 一种风光互补系统的飞轮储能装置与方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL432541A1 (pl) | 2020-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Moradian et al. | An isolated three-phase induction generator system with dual stator winding sets under unbalanced load condition | |
| US11482956B2 (en) | Arrangement comprising an asynchronous machine and method for operating same | |
| JP2017093287A (ja) | 多相電気機械および使用方法 | |
| JP2015511108A (ja) | 揚水発電所用電気ユニットの動作方法 | |
| CN106537748B (zh) | 具有高机器侧共模电压的电气转换器 | |
| TW202211577A (zh) | 行動混合式電力系統 | |
| JP5331662B2 (ja) | 自然エネルギーによって発電された電力の変換装置 | |
| CN108880363A (zh) | 三级式无刷同步电机异步起动控制方法及系统 | |
| WO2023122084A1 (en) | Energy storage power source using a wound-rotor induction machine (wrim) to charge and discharge energy storage elements (eses) | |
| CN110545026A (zh) | 定子励磁飞轮脉冲感应发电机系统 | |
| EP3613137B1 (en) | Power generation system and method | |
| US11101755B2 (en) | Arrangement for injecting electric power into an AC network by means of an asynchronous machine, and method for operating the asynchronous machine | |
| Chakraborty et al. | A new series of brushless and permanent magnetless synchronous machines | |
| US11863054B2 (en) | Kinetic power generation unit | |
| US9634595B2 (en) | Method and a generator system for operating a generator | |
| Koczara et al. | Smart and decoupled power electronic generation system | |
| Daoud et al. | An asymmetrical six phase induction machine for flywheel energy storage drive systems | |
| Kim et al. | Novel structure of single-phase generator from three-phase induction machine: Modeling and simulation | |
| RU2544029C2 (ru) | Судовая электроэнергетическая установка | |
| WO2022173324A1 (ru) | Генераторная установка на базе сдвоенной машины двойного питания | |
| RU132774U1 (ru) | Судовая электроэнергетическая установка | |
| CN117639025B (zh) | 飞轮储能电力调频系统 | |
| RU2701151C1 (ru) | Электромеханическая вставка между двумя энергосистемами | |
| Wang et al. | Research on Modular Stator Permanent Magnet Generator Based on Input-Parallel Output-Series Single Active Bridge Converter for Offshore Wind Farms | |
| Bakhsh et al. | New Model Variable Frequency Transformer (NMVFT)–A Technology for V/f Control of Induction Motors |