PL238091B1 - Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem - Google Patents
Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem Download PDFInfo
- Publication number
- PL238091B1 PL238091B1 PL429129(22)20190304A PL42912919A PL238091B1 PL 238091 B1 PL238091 B1 PL 238091B1 PL 42912919 A PL42912919 A PL 42912919A PL 238091 B1 PL238091 B1 PL 238091B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- max
- welded joint
- welding
- temperature
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 21
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 title abstract 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910000712 Boron steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 208000035874 Excoriation Diseases 0.000 description 7
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Chemical compound [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000010333 potassium nitrate Nutrition 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 241000549556 Nanos Species 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N thorium dioxide Chemical compound O=[Th]=O ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003452 thorium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach Brinar 400 z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem, przedstawiony na rysunku, w którym niskostopową, trudnościeralną blachę o grubości od 6 do 12 mm i wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C — 0,16÷0,18; Si — 0,22÷0,25; Mn — 1,10÷1,20; P — max. 0,015; S — max. 0,005; Cr – 0,30÷0,60; Ni - max 0,38; Mo - 0,18÷0,30; Al - max. 0,10; B - max. 0,005, o równoważniku węgla CEV ≤ 0,58, spawa się metodą MAG (135), stopiwem w proporcji: 9÷11% stopiwa G3Si1 zgodnie z normą EN ISO 14341-A oraz 89÷91% stopiwa GMn4Ni2CrMo zgodnie z normą EN-ISO 16834-A, stosując parametry spawania: prędkość v ≤ 5 mm/s; znamionowy prąd łuku elektrycznego I = 90÷160 A; napięcie łuku elektrycznego U = 15÷22 V; energia liniowa Q ≤ 1,0 kJ/mm; temperatura międzywarstwowa w zakresie Ti < 250°C; przepływ gazu osłonowego w postaci mieszanki Ar + 18% CO2, przepuszczanego w ilości 15 l/min, charakteryzuje się tym, że otrzymane złącze spawane poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 900÷920°C przez 60 min z chłodzeniem na wolnym powietrzu; kolejno hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 920÷930°C przez 15÷20 min i następne chłodzenie w wodzie o temperaturze ≤ 30°C; oraz odpuszczaniu w temperaturze 150°C przez 120 min, po którym złącze spawane chłodzi się na powietrzu.
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach Brinar 400 o grubości od 6 do 12 mm, z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem o wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,16:0,18; Si - 0,22:0,25; Mn - 1,10:1,20; P - max. 0,015; S - max. 0,005; Cr - 0,30:0,60; Ni - max 0,38; Mo - 0,18:0,30; Al - max. 0,10; B - max. 0,005, charakteryzującym się równoważnikiem węgla CEV < 0,58, dającym wytrzymałość na rozciąganie (Rm) min 980 MPa i średnią wartość udarności (KCV+20) min. 90 J/cm2.
Na przestrzeni ostatnich lat, bardzo dużą popularność zyskują spawalne, odporne na zużywanie ścierne stale martenzytyczne. Cechą charakterystyczną takich stali, oprócz wysokiej ich odporności na zużywanie ścierne, są także ich bardzo wysokie właściwości mechaniczne, uzyskiwane poprzez wytwarzanie jednorodnych struktur na całym przekroju blach z tych stali. Omawiana stal swoje właściwości mechaniczne zawdzięcza zależnej od grubości blach kompozycji składu chemicznego, stosowanej razem lub oddzielnie z mikrododatkami Ti, V i Nb, a także obniżonej zawartości fosforu i siarki. Pożądane właściwości tych stali uzyskuje się najczęściej poprzez poddanie ich obróbce cieplno-plastycznej.
W procesach cieplnych zachodzących podczas spawania, w strefach wpływu ciepła następuje degradacja struktur spawanych stali. Skutkuje to znacznymi zmianami poziomów twardości, a także lokalną utratą odporności na zużywanie ścierne. W literaturze przedmiotu dotyczącej obróbki cieplnej stali martenzytycznych oraz stali ulepszanych cieplnie przyjmuje się, iż:
- w strefie wpływu ciepła występuje problem „warstwy rozhartowanej”, która decyduje o wytrzymałości całej konstrukcji;
- w strefie wpływu ciepła połączeń ze stali, które przed spawaniem były tylko poddane hartowaniu lub hartowaniu i niskiemu odpuszczaniu, następują zmiany prowadzące do powstania stref o obniżonej twardości i wytrzymałości na rozciąganie wynikające z procesów odpuszczania w zakresie temperatur 250:AC1;
- poprzez odpowiedni dobór składu chemicznego materiałów dodatkowych oraz optymalnie dobrane warunki i parametry spawania, możliwe jest uzyskanie w strefie wpływu ciepła struktur i właściwości mechanicznych zbliżonych do materiału rodzimego bez stosowania dodatkowych zabiegów.
Z chińskiego opisu wynalazku CN102230135 znana jest obróbka cieplna martenzytycznej stali odpornej na ścieranie o składzie chemicznym wyrażonym w procentach wagowych: C - 0,30:0,35; Si □,6:1,2; Mn 1,0:1,5; Cr 2,5:3,5; B 0,003:0,007; Ti 0,03:0,06; Re 0,10:0,15; Al 0,01:0,03;
S < 0,035; P < 0,035. Obróbka cieplna składała się z następujących zabiegów: hartowanie po austenityzowaniu w temperaturze 1000-1050°C od 2 do 4 godzin. Do temperatury austenityzowania podgrzewa się próbkę umieszczoną w piecu nagrzanym do temperatury 650°C. Proces odpuszczania w temperaturze 170:200°C w czasie od 5 do 8 godzin realizowany jest po co najmniej dwóch godzinach od hartowania.
Z chińskiego opisu wynalazku CN106011398 znane są trzy sposoby obróbki cieplnej stali odpornej na ścieranie o procentowym składzie wagowym: C - 0,38, Si 1,25, Mn - 1,10, Cr - min. 0,77, Mo 0,18, Cu 0,50, Re 0,08, P max. 0,025, S max. 0,025. Pierwsza z metod polega na austenityzowaniu w temperaturze 830°C przez 55 minut, hartowaniu izotermicznym w temperaturze 260°C przez 5 minut w kąpieli solnej 50% KNO3 + 50% NaNOs i odpuszczaniu w temperaturze 300°C przez 90 minut. W wyniku powyższej obróbki cieplnej uzyskuje się twardość 50:55 HRC i udarność 30:35 J/cm2. Kolejny zaprezentowany sposób obróbki cieplnej tej stali polega na austenityzowaniu w temperaturze 880°C przez 48 minut, hartowaniu izotermicznym w temperaturze 240°C przez 3 minuty w kąpieli solnej 50% KNO3 + 50% NaNO3 i odpuszczaniu w temperaturze 350°C przez 40 minut. W wyniku powyższej obróbki cieplnej uzyskuje się twardość 43:47 HRC i udarność 23:28 J/cm2. Ostatni sposób obróbki cieplnej ujawniony w tym wynalazku polega na austenityzowaniu w temperaturze 850°C przez 50 minut, hartowaniu izotermicznym w temperaturze 290°C przez 1 minutę w kąpieli solnej 50% KNO3 + 50% NaNO3 i odpuszczaniu w temperaturze 320°C przez 60 minut. W wyniku powyższej obróbki cieplnej uzyskuje się twardość 45:49 HRC i udarność 25:30 J/cm2.
Wadą większości stosowanych dotychczas rozwiązań spawania stali o wysokiej odporności na zużywanie ścierne jest powstawanie w spoinie stref obniżonej twardości i wytrzymałości. Otrzymywane znanymi dotychczas technikami spawania złącze spawane blach ze stali Brinar 400 posiada szerokie w stosunku do materiału rodzimego strefy obniżonej twardości.
PL 238 091 B1
Znany jest również z polskiego zgłoszenia wynalazku P.422170 sposób obróbki cieplnej złącza spawanego blach ze stali martenzytycznej o podwyższonej odporności na zużywanie ścierne, w którym dla wytworzenia złącza spawanego blachę ze stali martenzytycznej o podwyższonej odporności na zużywanie ścierne o grubości od 10 do 14 mm i wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym C - 0,40:0,45; Si - 0,13:0,18; Mn - 0,50:0,55; P - max. 0,015; S - max. 0,010; Cr - 0,30:0,35; Ni - 1,95:2,10; Mo - 0,13:0,15; B - 0,002:0,004 o równoważniku węgla CEV < 0,76, spawa się z prędkością v < 140 mm/min., przy znamionowym napięciu prądu łuku elektrycznego: U = 9,5 V i energii liniowej: Q < 0,5 kJ/mm, stopiwem w proporcji 80:85% stopiwa EN-ISO 16834-A GMn4Ni2CrMo i 15:20% stopiwa EN ISO 14341-A G3Si1, elektrodą wolframową z tlenkiem toru przy natężeniu prądu dla poszczególnych warstw spoiny do 90 A i utrzymywaniu temperatury międzywarstwowej w zakresie 250°C < Ti < 400°C, przy czym proces spawania prowadzi się w przepływie gazu osłonowego w postaci argonu przepuszczanego w ilości od 9 do 11 L/min. Otrzymane złącze spawane poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 900-920°C przez 60 min., a następnie chłodzenie na powietrzu, kolejno hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 930-940°C przez 15-20 min., a następnie chłodzenie w oleju mineralnym o lepkości kinematycznej w zakresie 18-22 mm2/s o temperaturze < 40°C, oraz odpuszczaniu w temperaturze 200-220°C przez 120 min., po którym złącze chłodzi się na powietrzu. Powyższe rozwiązanie dla stali Hardox 600 pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się wskaźnikiem wytrzymałości na poziomie Rm = 1380 MPa i średnią twardością powyżej 500 HV przy zachowaniu udarności KCV+20= 40 J/cm2.
Celem wynalazku jest rozwiązanie, w którym spawanie oraz następująca po nim obróbka cieplna stali Brinar 400, nie powodowałyby powstawania stref złącza spawanego o obniżonej twardości.
Celem wynalazku jest rozwiązanie pozwalające na uzyskanie przez obróbkę cieplną złącza spawanego o strukturze i właściwościach mechanicznych zbliżonych do struktury i właściwości mechanicznych materiału rodzimego.
Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeraln ej stali z borem, w którym niskostopową, trudno ścieralną blachę o grubości od 6 do 12 mm i wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,16:0,18; Si - 0,22:0,25; Mn - 1,10:1,20; P max. 0,015; S - max. 0,005; Cr - 0,30:0,60; Ni - max 0,38; Mo - 0,18:0,30; Al - max. 0,10; B - max. 0,005, o równoważniku węgla CEV < 0,58, spawa się metodą MAG (135), stopiwem w proporcji: 9:11% stopiwa G3Si1 zgodnie z normą ENIS014341-A oraz 89:91% stopiwa GMn4Ni2CrMo zgodnie z normą EN-ISO 16834-A, stosując parametry spawania: prędkość v < 5 mm/s; znamionowy prąd łuku elektrycznego I = 90:160 A; napięcie łuku elektrycznego U = 15:22 V; energia liniowa Q < 1,0 kJ/mm; temperatura międzywarstwowa w zakresie Ti < 250°C; przepływ gazu osłonowego w postaci mieszanki Ar + 18% CO2, przepuszczanego w ilości 15 l/min, według wynalazku charakteryzuje się tym, iż otrzymane złącze spawane poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 900:920°C przez 60 min. z chłodzeniem na wolnym powietrzu; kolejno hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 920:930°C przez 15:20 min. i następne chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C; oraz odpuszczaniu w temperaturze 150°C przez 120 min., po którym złącze spawane chłodzi się na powietrzu.
Korzystnie spawaniu i obróbce cieplnej poddaje się blachę o grubości 12 mm.
Schemat wykonywanych złącz spawanych został uwidoczniony na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia sposób przygotowania blachy do spawania, a fig. 2 schemat nakładania stopiwa podczas spawania: 1 - stopiwo G3Si1, 2 - stopiwo GMn4Ni2CrMo, 3 - arkusze blachy materiału rodzimego poddane procesowi spawania.
P r z y k ł a d 1
W przykładzie pierwszym realizacji wynalazku, arkusze (3) blachy o grubości 12 mm ze stali Brinar 400, o wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym; C - 0,17; Si - 0,22; Mn - 1,14; P - 0,008; S - 0,0005; Cr - 0,60; Ni - 0,38; Mo - 0,30; Al - 0,07, B - 0,002 oraz równoważniku węgla CEV = 0,58, łączy się metodą MAG (135) spoiną jednostronną, wielościegową, wielowarstwową, według następujących parametrów gwarantujących prawidłowy przetop blach:
- typ spoiny: BW (czołowa);
- pozycja spawania: PA (podolna);
- średnica elektrody (elektroda 1/2): 1,0/1,0 mm;
- napięcie łuku elektrycznego (elektroda 1/2): 15/21,8 V;
- natężenie prądu (elektroda 1/2): 90/160 A;
PL 238 091 B1
- biegunowość: DC (+);
- prędkość podawania drutu elektrodowego: 9 m/min.;
- prędkość spawania: ~5 mm/s;
- materiał dodatkowy (1), udział w złączu: G3Si1 wg EN ISO 14341-A, ~9% obj.;
- materiał dodatkowy (2), udział w złączu: GMn4Ni2CrMo wg EN-ISO 16834-A, ~91% obj.;
- gaz ochronny: M21 wg PN-EN ISO 14175 (82%Ar + 18%CO2);
- natężenie przepływu gazu osłonowego: 15 l/min;
- podgrzewanie wstępne: brak;
- temperatura międzywarstwowa: < 250°C.
W utworzonym według powyższych parametrów złączu, wykonanym zgodnie z zaleceniem producenta, w całym obszarze występują zróżnicowane zmiany mikrostruktury, skutkujące lokalnym obniżeniem poziomów twardości i wytrzymałości w stosunku do materiału rodzimego. W celu ich wyeliminowania, po spawaniu przeprowadza się obróbkę cieplną złącza według następujących parametrów:
- normalizowanie: austenityzowanie w temperaturze 920°C przez 60 min., chłodzenie na powietrzu do temperatury otoczenia;
- hartowanie: austenityzowanie w temperaturze 920°C przez 20 min., chłodzenie w wodzie o temperaturze 30°C;
- odpuszczanie: w temperaturze 150°C przez 120 min., chłodzenie do temperatury otoczenia na wolnym powietrzu.
Zrealizowane według powyższych parametrów zabiegi cieplne pozwoliły uzyskać w całej strefie złącza spawanego morfologicznie zbliżone do siebie mikrostruktury, korespondujące z mikrostrukturą materiału rodzimego, oraz wyeliminowały zasadniczo z całego obszaru złącza spawanego strefy bardzo niskiej twardości. Rozwiązanie według wynalazku pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się korzystnymi wskaźnikami wytrzymałościowymi, tj. wytrzymałością na rozciąganie Rm = 980 MPa, minimalną twardością 350 HV, przy zachowaniu udarności KCV+20 = 100 J/cm2.
P r z y k ł a d 2
W przykładzie drugim realizacji wynalazku, arkusze (3) blachy o grubości 6 mm ze stali Brinar400, o wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,18; Si - 0,23; Mn - 1,19; P0,001; S - 0,0005; Cr - 0,34; Ni - 0,03; Mo - 0,18; Al - 0,08, B - 0,002 oraz równoważniku węgla CEV = 0,49, łączy się metodą MAG (135) spoiną jednostronną, wielościegową, wielowarstwową, według następujących parametrów gwarantujących prawidłowy przetop blach:
- typ spoiny: BW (czołowa);
- pozycja spawania: PA (podolna);
- średnica elektrody (elektroda 1/2): 1,0/1,0 mm;
- napięcie łuku elektrycznego (elektroda 1 /2): 15/22 V;
- natężenie prądu (elektroda 1/2): 90/160 A;
- biegunowość: DC (+);
- prędkość podawania drutu elektrodowego: 9 m/min;
- prędkość spawania: ~5 mm/s;
- materiał dodatkowy (1), udział w złączu: G3Si1 wg EN ISO 14341-A, ~11% obj.;
- materiał dodatkowy (2), udział w złączu: GMn4Ni2CrMo wg EN-ISO 16834-A, ~89% obj.;
- gaz ochronny: M21 wg PN-EN ISO 14175 (82% Ar + 18% CO2);
- natężenie przepływu gazu osłonowego: 15 l/min;
- podgrzewanie wstępne: brak;
- temperatura międzywarstwowa: < 250°C.
W utworzonym według powyższych parametrów złączu, wykonanym zgodnie z zaleceniem producenta, w całym obszarze występują zróżnicowane zmiany mikrostruktury, skutkujące lokalnym obniżeniem poziomów twardości i wytrzymałości w stosunku do materiału rodzimego. W celu ich wyeliminowania, po spawaniu przeprowadza się obróbkę cieplną złącza według następujących parametrów:
- normalizowanie: austenityzowanie w temperaturze 900°C przez 60 min., chłodzenie na powietrzu do temperatury otoczenia;
- hartowanie: austenityzowanie w temperaturze 930°C przez 15 min,, chłodzenie w wodzie o temperaturze 20°C;
- odpuszczanie: w temperaturze 150°C przez 120 min., chłodzenie do temperatury otoczenia na wolnym powietrzu.
PL 238 091 B1
Zrealizowane według powyższych parametrów zabiegi cieplne pozwoliły uzyskać w całej strefie złącza spawanego morfologicznie zbliżone do siebie mikrostruktury, korespondujące z mikrostrukturą materiału rodzimego, oraz wyeliminowały zasadniczo z całego obszaru złącza spawanego strefy bardzo niskiej twardości. Rozwiązanie według wynalazku pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się korzystnymi wskaźnikami wytrzymałościowymi, tj. wytrzymałością na rozciąganie Rm = 1000 MPa, minimalną twardością 360 HV, przy zachowaniu udarności KCV+20 = 102 J/cm2.
Obróbka cieplna złącza spawanego realizowana według różnych kombinacji parametrów z zakresów wskazanych w zastrzeżeniu patentowym każdorazowo pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się wskaźnikiem wytrzymałości, średnią twardością oraz udarnością na poziomie zbliżonym jak w powyższych przykładach wykonania.
Claims (2)
1. Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem, w którym niskostopową, trudnościeralną blachę o grubości od 6 do 12 mm i wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,16:0,18; Si - 0,22:0,25; Mn - 1,10:1,20; P - max. 0,015; S - max. 0,005; Cr - 0,30:0,60; Ni - max 0,38; Mo 0,18:0,30; Al - max. 0,10; B - max. 0,005, o równoważniku węgla CEV < 0,58, spawa się metodą MAG (135), stopiwem w proporcji: 9:11% stopiwa G3Si1 zgodnie z normą EN ISO 14341-A oraz 89:91% stopiwa GMn4Ni2CrMo zgodnie z normą EN-ISO 16834-A, stosując parametry spawania: prędkość v < 5 mm/s; znamionowy prąd łuku elektrycznego
I = 90:160 A; napięcie łuku elektrycznego U = 15:22 V; energia liniowa Q < 1,0 kJ/mm; temperatura międzywarstwowa w zakresie Ti < 250°C; przepływ gazu osłonowego w postaci mieszanki Ar + 18% CO2, przepuszczanego w ilości 15 l/min, znamienny tym, że otrzymane złącze spawane poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 900:920°C przez 60 min. z chłodzeniem na wolnym powietrzu; kolejno hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 920:930°C przez 15:20 min. i następne chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C; oraz odpuszczaniu w temperaturze 150°C przez 120 min., po którym złącze spawane chłodzi się na powietrzu.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że spawaniu i obróbce cieplnej poddaje się blachę o grubości 12 mm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL429129(22)20190304A PL238091B1 (pl) | 2019-03-04 | 2019-03-04 | Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL429129(22)20190304A PL238091B1 (pl) | 2019-03-04 | 2019-03-04 | Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL429129A1 PL429129A1 (pl) | 2020-09-07 |
| PL238091B1 true PL238091B1 (pl) | 2021-07-05 |
Family
ID=72291492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL429129(22)20190304A PL238091B1 (pl) | 2019-03-04 | 2019-03-04 | Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL238091B1 (pl) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102418036A (zh) * | 2011-06-29 | 2012-04-18 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种低温压力容器用15MnNiDR低合金钢板及其生产方法 |
| CN103290182A (zh) * | 2013-05-27 | 2013-09-11 | 英山华茂船舶舾装设备有限公司 | 低合金钢铸件的热处理工艺 |
| CN107385156A (zh) * | 2017-06-29 | 2017-11-24 | 江南工业集团有限公司 | 30CrMnSiA钢的强韧化复合热处理方法 |
-
2019
- 2019-03-04 PL PL429129(22)20190304A patent/PL238091B1/pl unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102418036A (zh) * | 2011-06-29 | 2012-04-18 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种低温压力容器用15MnNiDR低合金钢板及其生产方法 |
| CN103290182A (zh) * | 2013-05-27 | 2013-09-11 | 英山华茂船舶舾装设备有限公司 | 低合金钢铸件的热处理工艺 |
| CN107385156A (zh) * | 2017-06-29 | 2017-11-24 | 江南工业集团有限公司 | 30CrMnSiA钢的强韧化复合热处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL429129A1 (pl) | 2020-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101111023B1 (ko) | 벤드관 및 그 제조 방법 | |
| JP5787492B2 (ja) | 鋼管の製造方法 | |
| ES2853925T3 (es) | Fleje de acero laminado en caliente y procedimiento de fabricación | |
| EP3514253B1 (en) | Hot-rolled steel & method for manufacturing hot-rolled steel | |
| CN109477182B (zh) | 高强度钢板及其制造方法 | |
| KR101843704B1 (ko) | 도금성, 가공성 및 내지연파괴특성이 우수한 고강도 도금 강판, 및 그의 제조 방법 | |
| KR101843705B1 (ko) | 도금성, 가공성 및 내지연파괴특성이 우수한 고강도 도금 강판, 및 그의 제조 방법 | |
| JP7044195B2 (ja) | 鋼板の製造方法及び部材の製造方法 | |
| KR101908819B1 (ko) | 저온에서의 파괴 개시 및 전파 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 | |
| KR101908818B1 (ko) | 저온에서의 파괴 개시 및 전파 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 | |
| JPH09316598A (ja) | 耐摩耗性および溶接性に優れたパーライト系レールおよびその製造法 | |
| JP2004300474A (ja) | 耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| JP3045856B2 (ja) | 高靱性Ｃｕ含有高張力鋼の製造方法 | |
| JP7444343B1 (ja) | 厚鋼板およびその製造方法 | |
| PL185064B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementu toru kolejowego | |
| PL171175B1 (pl) | Stal przeznaczona na elementy toru kolejowego oraz sposób jej wytwarzania PL PL PL | |
| JP2002256380A (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性と溶接部特性に優れた厚肉高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP7006154B2 (ja) | 厚鋼板および厚鋼板の製造方法 | |
| PL238091B1 (pl) | Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali z borem | |
| JP7251512B2 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| PL238090B1 (pl) | Sposób spawania i obróbki cieplnej złącza spawanego blach z niskostopowej, trudnościeralnej stali | |
| JP2007039795A (ja) | 耐疲労亀裂伝播特性および靭性に優れた高強度鋼材の製造方法 | |
| CN103572156B (zh) | 门加强管用高强度薄钢板的制造方法 | |
| PL239910B1 (pl) | Sposób spawania i obróbki cieplnej martenzytycznej stali borowej o podwyższonej odporności na zużywanie ścierne | |
| PL232433B1 (pl) | Sposób obróbki cieplnej złącza spawanego blach ze stali martenzytycznej o podwyższonej odporności na zużywanie ścierne |