PL241224B1 - Zone reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear and zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear - Google Patents
Zone reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear and zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear Download PDFInfo
- Publication number
- PL241224B1 PL241224B1 PL433830A PL43383020A PL241224B1 PL 241224 B1 PL241224 B1 PL 241224B1 PL 433830 A PL433830 A PL 433830A PL 43383020 A PL43383020 A PL 43383020A PL 241224 B1 PL241224 B1 PL 241224B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- abrasive wear
- iron alloy
- casting
- increased resistance
- zone
- Prior art date
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 67
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 title claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 20
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010942 ceramic carbide Substances 0.000 claims description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 abstract description 12
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 11
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 10
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 8
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 6
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 6
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011066 ex-situ storage Methods 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008204 material by function Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011859 microparticle Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003110 molding sand Substances 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 238000009715 pressure infiltration Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 229910000753 refractory alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007528 sand casting Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Sposób strefowego zbrojenia odlewów ze stopów żelaza o podwyższonej odporności na zużycie abrazyjne, w którym formę odlewniczą grawitacyjnie zalewa się ciekłym stopem żelaza, charakteryzuje się tym, że przed zalaniem formy w jej strefach, w których wytwarzany odlew ma być odporny na intensywne zużycie abrazyjne, umieszcza się porowate kształtki zawierające wyłącznie twarde cząstki ceramiczne, które infiltruje się grawitacyjnie podczas zalewania ciekłym stopem żelaza form odlewniczych. Zbrojony strefowo odlew ze stopu żelaza o podwyższonej odporności na zużycie abrazyjne, charakteryzuje się tym, że w obszarach narażonych na intensywne zużycie abrazyjne ma zinfiltrowane grawitacyjnie ciekłym stopem żelaza, z którego jest wykonany, porowate kształtki (2) z twardych cząstek ceramicznych.The method of zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear, in which the casting mold is gravitationally poured with liquid iron alloy, is characterized by porous bodies containing only hard ceramic particles which are gravity infiltrated when pouring liquid iron into casting molds. Zone-reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear, is characterized by the fact that in areas exposed to intense abrasive wear it has porous shapes (2) of hard ceramic particles that are gravitationally infiltrated with the liquid iron alloy of which it is made.
Description
Opis wynalazkuDescription of the invention
Przedmiotem wynalazku jest sposób strefowego zbrojenia odlewów ze stopów żelaza o podwyższonej odporności na zużycie abrazyjne. Wytwarzane sposobem według wynalazku odlewy przeznaczone są na elementy narażone na obciążenia dynamiczne.The subject of the invention is a method of zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear. The castings produced by the method according to the invention are intended for elements exposed to dynamic loads.
Zużycie ścierne materiałów, z uwagi na złożoność samego zjawiska oraz z uwagi na istotność znaczenia technologicznego i ekonomicznego, stanowi wciąż temat wielu prac badawczych. Wynika z nich, że nie można opracować uniwersalnego tworzywa gwarantującego uzyskanie wysokiej odpo rności na ścieranie w każdych warunkach pracy. Istnieje konieczność dostosowywania składu chemicznego, struktury materiału i jego właściwości mechanicznych niemal dla każdego przypadku ścierania. Powyższy temat stanowi przedmiot poniższych prac Uetz H.: Abrasion und Erosion. Carl Hanser Verlag, Muenchen-Wien 1986, s. 30-57; Hebda M., Wachal A.: Trybologia. WNT Warszawa 1980; Kretzschmar E.: Verschleisspruefungen an Auftragsschweisslegierungen, Neue Huette, 21 (1976); American Society of Lubrication Engineers: A Catalog of Friction and Wear Devices. ASLE, Park Ridge (USA) 1976; Habig, K. H.: Moeglichkeiten der Modellverschleisspruefun. Materialpruefung, 17 (1975), nr 10, s. 358-365; Kniaginin G: Staliwo. Metalurgia i odlewnictwo, Wyd. Śląsk, Katowice, 1972.Abrasive wear of materials, due to the complexity of the phenomenon itself and due to the importance of technological and economic importance, is still the subject of many research works. They show that it is impossible to develop a universal material that guarantees high abrasion resistance in all working conditions. There is a need to adapt the chemical composition, structure of the material and its mechanical properties for almost every case of abrasion. The above topic is the subject of the following works by Uetz H .: Abrasion und Erosion. Carl Hanser Verlag, Muenchen-Wien 1986, pp. 30-57; Hebda M., Wachal A .: Tribology. WNT Warsaw 1980; Kretzschmar E .: Verschleisspruefungen an Auftragsschweisslegierungen, Neue Huette, 21 (1976); American Society of Lubrication Engineers: A Catalog of Friction and Wear Devices. ASLE, Park Ridge (USA) 1976; Habig, K.H .: Moeglichkeiten der Modellverschleisspruefun. Materialpruefung, 17 (1975), No. 10, pp. 358-365; Kniaginin G: Cast steel. Metallurgy and foundry, Wyd. Silesia, Katowice, 1972.
W opracowaniu Podrzucki Cz.: Żeliwo. Struktura właściwości zastosowanie, T2. Wyd. ZG STOP. Kraków 1991, s. 221-280, ustalono, iż odporność na ścieranie abrazyjne jest tym większa, im większa jest twardość materiału, przy czym podwyższenie twardości materiału powoduje przeważnie pogorszenie jego właściwości plastycznych na przykład wydłużenia czy udarności. Wydaje się, że rozwiązaniem tego problemu może być zastosowanie materiałów kompozytowych, łączących cechy zastosowanych w nich komponentów. Jest to szczególnie efektywne wówczas, gdy pewne szczególne cechy materiałowe wymagane są tylko w ściśle określonych miejscach wytwarzanych elementów, np. wysoka twardość narażonych na intensywne ścieranie powierzchni.In the study Podrzutki Cz .: Żeliwo. Property structure application, T2. Ed. ZG STOP. Krakow 1991, pp. 221-280, it was found that the abrasive abrasion resistance is the greater the greater the hardness of the material, while increasing the hardness of the material usually deteriorates its plastic properties, e.g. elongation or impact toughness. It seems that the solution to this problem may be the use of composite materials that combine the features of the components used in them. It is especially effective when certain specific material properties are required only in precisely defined places of the manufactured elements, e.g. high hardness of surfaces exposed to intense abrasion.
W opracowaniach Górny Z., Sobczak J.: Nowoczesne tworzywa odlewnicze na bazie metali nieżelaznych. Wyd. ZA-PIS, Kraków 2005; Sobczak J., Sobczak N.: Infiltracja ciśnieniowa stopami aluminium i magnezu porowatych struktur włóknistych. Kompozyty 1(2001) 2, s. 155-158; Klomp J.: Fundamentals of Diffusion Bonding. Wyd. Ishida, Elsevier Science Publishers, Amsterdam 1987, s. 3-24; Kaczmar J., Janus A., Samsonowicz Z.: Wpływ parametrów technologicznych na wytwarzanie wybranych części maszyn umacnianych włóknami ceramicznymi, Raporty Inst. Technol. Masz. Autom. PWr. 1997 Ser. SPR nr 5, 10; Kaczmar J., Janus A., Kurzawa A.: Opracowanie podstaw technologii wytwarzania części maszyn i urządzeń z kompozytów aluminiowych umacnianych strefowo cząstkami ceramicznymi; Raporty Inst. Technol. Masz. Autom. PWr. 2002 Ser. SPR nr 11 ,ustalono, iż miejscowe umocnienie odlewów stosowane jest przede wszystkim w przypadku stopów metali nieżelaznych (głównie stopów aluminium). Porowate kształtki są najczęściej wykonane z cząstek i włókien SiC oraz AI2O3. Ich porowatość jest jednak na tyle mała, że w procesie wytworzenia odlewów muszą być one infiltrowane ciśnieniowo. Jest to więc metoda, której z tego powodu nie można zastosować do produkcji dużych odlewów staliwnych.In the studies by Górny Z., Sobczak J .: Modern casting materials based on non-ferrous metals. Ed. ZA-PIS, Krakow 2005; Sobczak J., Sobczak N .: Pressure infiltration of porous fibrous structures with aluminum and magnesium alloys. Composites 1 (2001) 2, pp. 155-158; Klomp J .: Fundamentals of Diffusion Bonding. Ed. Ishida, Elsevier Science Publishers, Amsterdam 1987, pp. 3-24; Kaczmar J., Janus A., Samsonowicz Z .: Influence of technological parameters on the production of selected machine parts reinforced with ceramic fibers, Raporty Inst. Technol. You have. Autom. PWr. 1997 Ser. SPR # 5, 10; Kaczmar J., Janus A., Kurzawa A .: Development of the basics of the technology of manufacturing machine parts and devices from aluminum composites reinforced with zones of ceramic particles; Inst. Reports Technol. You have. Autom. PWr. 2002 Ser. SPR No. 11, it was established that the local strengthening of castings is used primarily in the case of non-ferrous metal alloys (mainly aluminum alloys). Porous shapes are most often made of SiC and Al2O3 particles and fibers. However, their porosity is so low that in the process of producing castings they must be pressure infiltrated. Therefore, it is a method that cannot be used for the production of large steel castings.
W opracowaniach Wróbel P, Szajnar J.: Powierzchniowe warstwy kompozytowe na odlewach, Postępy Teorii i praktyki odlewniczej, Katowice 2009; Marcinkowska J.: Trudnościeralne powłoki odlewnicze na staliwie, Krzepnięcie Metali i Stopów, 1986, 6, s. 37-42; Baron Cz., Gawroński J.: Odporność na zużycie ścierne kompozytów warstwowych na bazie stopów żelaza, Kompozyty 6 (2006) 3, s. 45-49; Gawroński J., Cholewa M., Szajnar J., Wróbel P: Composite Alloy Layers an the Steel Cast. Eginnering and Functional Materials EFM'97, Lviv, 1997, ujawniono, iż w przypadku stopów żelaza z węglem stosowane są głównie metody powierzchniowego nasycania odlewów pierwiastkami stopowymi lub też, tak jak ma to miejsce w przypadku prac prowadzonych w Katedrze Odlewnictwa Politechniki Śląskiej, tworzenia powierzchniowych warstw kompozytowych technologią bimetalicznych odlewów warstwowych (kompozyty warstwowe). Uzyskiwane tymi metodami grubości warstwy o podwyższonej odporności na zużycie ścierne nie przekraczają jednak kilku milimetrów.In the studies of Wróbel P, Szajnar J .: Surface composite layers on castings, Postępy Teorii i practice foundnicza, Katowice 2009; Marcinkowska J .: Wear-resistant casting coatings on cast steel, Solidification of Metals and Alloys, 1986, 6, pp. 37-42; Baron Cz., Gawroński J .: Abrasive wear resistance of layered composites based on iron alloys, Kompozyty 6 (2006) 3, pp. 45-49; Gawroński J., Cholewa M., Szajnar J., Wróbel P: Composite Alloy Layers an the Steel Cast. Eginnering and Functional Materials EFM'97, Lviv, 1997, revealed that in the case of iron-carbon alloys, the methods of surface impregnation of castings with alloying elements are mainly used or, as is the case with the works carried out at the Department of Foundry, Silesian University of Technology, the creation of surface composite layers with the technology of bimetallic sandwich castings (sandwich composites). However, the layer thicknesses of increased abrasion resistance obtained by these methods do not exceed a few millimeters.
Z polskiego opisu patentowego PL171619 znane jest staliwo stopowe konstrukcyjne, zawierające wagowo 0,23-0,30% węgla, 0,20-0,50% krzemu, maksimum 0,03% fosforu i maksimum 0,03% siarki, 1,20-1,40% manganu, 0,40-0,60% chromu, 0,90-1,20% niklu, 0,15-0,25 molibdenu i 0,05-0,10% wanadu, reszta żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.From the Polish patent description PL171619, a structural alloyed steel is known, containing 0.23-0.30% by weight of carbon, 0.20-0.50% of silicon, a maximum of 0.03% of phosphorus and a maximum of 0.03% of sulfur, 1.20 -1.40% manganese, 0.40-0.60% chromium, 0.90-1.20% nickel, 0.15-0.25 molybdenum and 0.05-0.10% vanadium, the rest iron and the inevitable pollution.
Z polskiego opisu patentowego PL130771 znane jest staliwo stopowe odporne na ścieranie, które zawiera w procentach wagowych 1,5-3,2% C, 1-2% Si, 2-4% Mn, 2-7% Cr, 0,1-0,2% Ti, 0,5-1,5% Ni, maks. 0,1% S, maks. 0,1% P, reszta Fe.From the Polish patent description PL130771 there is known an abrasion-resistant alloy cast steel, which contains in percent by weight 1.5-3.2% C, 1-2% Si, 2-4% Mn, 2-7% Cr, 0.1- 0.2% Ti, 0.5-1.5% Ni, max 0.1% S, max 0.1% P, rest Fe.
PL 241 224 B1PL 241 224 B1
Z polskiego opisu patentowego PL169148 znane jest staliwo o dużej odporności na ścieranie, przeznaczone na walce hutnicze, w skład którego wchodzi wagowo 0,5-0,7% Mn, maks. 0,05% P, maks. 0,04% S, 0,1-0,3% Mo, 1,2-2,0% C, 1,0-1,8% Si, 0,6-0,9% Cr, 0,6-0,9% Ni, oraz składniki modyfikujące w ilości 0,003-0,006% B i 0,04-0,07% V.From the Polish patent description PL169148, a cast steel with high abrasion resistance is known, intended for metallurgical rolls, which includes 0.5-0.7% by weight of Mn, max. 0.05% P, max. 0.04% S, 0.1-0.3% Mo, 1.2-2.0% C, 1.0-1.8% Si, 0.6-0.9% Cr, 0.6-0.9% Ni, and modifying components in the amount of 0.003-0.006% B and 0.04-0.07% V.
Z polskiego opisu patentowego PL184889 znane jest żeliwo odporne na ścieranie udarowo-abrazyjne, składające się z 1,5-3,0% węgla, 5-20% manganu, 3,0-5,0% tytanu oraz dodatków stopowych w postaci krzemu do 1%, miedzi 0,1-0,5%, a także zanieczyszczeń takich jak siarka do 0,03% i fosfor do 0,5%, reszta żelazo.From the Polish patent description PL184889 there is known a cast iron resistant to abrasive abrasion, consisting of 1.5-3.0% carbon, 5-20% manganese, 3.0-5.0% titanium and alloy additives in the form of silicon to 1%, copper 0.1-0.5%, as well as impurities such as sulfur up to 0.03% and phosphorus up to 0.5%, the rest iron.
W artykule pt. „Locally Reinforcement TiC-Fe Type Produced in Situ in Castings”, autorstwa E. Olejnik, Ł. Szymański, P. Kurtyka, T. Tokarski, W. Maziarz, B. Grabowska, P. Czapla, opublikowanym w Archives of Foundry Engineering, Vol. 16, Issue 3/2016, s. 77+82, opisano metody wytwarzania odlewów kompozytowych in situ, czyli powstawania fazy umacniającej w wyniku reakcji chemicznych zachodzących bezpośrednio podczas procesu metalurgicznego.In the article entitled "Locally Reinforcement TiC-Fe Type Produced in Situ in Castings" by E. Olejnik, Ł. Szymański, P. Kurtyka, T. Tokarski, W. Maziarz, B. Grabowska, P. Czapla, published in Archives of Foundry Engineering, Vol. 16, Issue 3/2016, p. 77 + 82, describes the methods of producing composite castings in situ, i.e. the formation of the strengthening phase as a result of chemical reactions occurring directly during the metallurgical process.
W dotychczas stosowanych metodach ex situ stosowane są kształtki wykonane z mikrocząstek połączonych materiałem wiążącym. Infiltracja takich kształtek ciekłym stopem wymusza konieczność stosowania metod odlewania ciśnieniowego a także konieczność stosowania trwałych (metalowych) form odlewniczych, co z kolei wyklucza możliwość stosowania tej metody do wytwarzania odlewów kompozytowych ze stopów trudnotopliwych, między innymi stopów żelaza.In the ex situ methods used so far, fittings made of microparticles connected with a binding material are used. Infiltration of such fittings with liquid alloy necessitates the use of pressure casting methods as well as the necessity to use permanent (metal) casting molds, which in turn excludes the possibility of using this method for the production of composite castings from refractory alloys, including iron alloys.
Celem według wynalazku jest nowa metoda wytwarzania odlewów metodą ex situ.The aim of the invention is a new ex situ method of producing castings.
Sposób strefowego zbrojenia odlewów ze stopów żelaza o podwyższonej odporności na zużycie abrazyjne, w którym formę odlewniczą grawitacyjnie zalewa się ciekłym stopem żelaza, według wynalazku charakteryzuje się tym, iż przed zalaniem formy w jej strefach, w których wytwarzany odlew ma być odporny na intensywne zużycie abrazyjne, umieszcza się porowate kształtki, zawierające wyłącznie twarde cząstki ceramiczne węglikowe albo tlenkowe o wielkości ziaren 0,5+K3,5 mm, które infiltruje się grawitacyjnie podczas zalewania ciekłym stopem żelaza form odlewniczych.The method of zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear, in which the casting mold is gravitationally flooded with a liquid iron alloy, according to the invention, is characterized by the fact that before pouring the mold in its zones, where the produced casting is to be resistant to intense abrasive wear , porous bodies are placed, containing only hard ceramic carbide or oxide particles with a grain size of 0.5 + K3.5 mm, which are gravitationally infiltrated when pouring liquid iron into the casting molds.
Na potrzeby wynalazku przez twarde cząstki ceramiczne rozumie się cząstki o twardości wynoszącej co najmniej 9 w skali Mohsa, a w kształtkach współczynnik porowatości jest z zakresu od 0,4 do 0,5. Stop żelaza stanowi staliwo albo żeliwo.For the purposes of the invention, hard ceramic particles are understood to mean particles having a hardness of at least 9 on the Mohs scale, and in the shaped articles the porosity coefficient is in the range of 0.4 to 0.5. The iron alloy is cast steel or cast iron.
Zastosowanie kształtek wykonanych z makrocząstek bez materiałów wiążących, jak w rozwiązaniu według wynalazku, umożliwia wykonanie odlewów kompozytowych metodą grawitacyjną w formach jednorazowych (wykonanych z masy formierskiej), co oznacza możliwość wykonania zbrojonych odlewów kompozytowych ze stopów żelaza.The use of moldings made of macroparticles without binding materials, as in the solution according to the invention, enables the production of composite castings by gravity in disposable molds (made of molding sand), which means the possibility of making reinforced composite castings from iron alloys.
Zaletą rozwiązania według wynalazku jest możliwość uzyskania umocnienia na głębokości do kilku centymetrów licząc od powierzchni roboczej odlewów. Przykładowo, taki kilkucentymetrowy jest stopień zużycia elementów maszyn pracujących w przemyśle wydobywczym.The advantage of the solution according to the invention is the possibility of obtaining strengthening to a depth of up to several centimeters from the working surface of the castings. For example, the degree of wear of machine elements working in the mining industry is such a few centimeters.
Umieszczone w formie odlewniczej porowate kształtki są z twardych cząstek ceramicznych, korzystnie takich jak na przykład AI2O3 lub SiC, o wielkości ziaren 0,5+3,5 mm. Zastosowanie powyższych cząstek gwarantuje uzyskanie wymaganej odporności odlewu na zużycie ścierne. Wymiary, ilość i sposób rozmieszczenia kształtek zależą od wielkości i warunków pracy odlewu i muszą spełniać następujące kryteria:The porous bodies placed in the casting mold are made of hard ceramic particles, preferably such as, for example, Al2O3 or SiC, with a grain size of 0.5 + 3.5 mm. The use of the above particles guarantees the required abrasive wear resistance of the casting. The dimensions, number and arrangement of fittings depend on the size and working conditions of the casting and must meet the following criteria:
- zapewnić pełną infiltrację kształtek ciekłym metalem podczas grawitacyjnego zalewania formy (odpowiednio wysokie ciśnienie metalostatyczne i odpowiednio długi czas krzepnięcia stopu w obszarach występowania kształtek),- ensure full infiltration of the fittings with liquid metal during gravity pouring of the mold (sufficiently high metallostatic pressure and sufficiently long solidification time of the alloy in the areas of the fittings),
- zwiększyć odporność odlewu na zużycie ścierne przy zachowaniu wysokich właściwościach mechanicznych (odpowiednia proporcja między objętością zinfiltrowanych kształtek a całkowitą objętością odlewów).- increase the resistance of the casting to abrasive wear while maintaining high mechanical properties (appropriate proportion between the volume of the filtered fittings and the total volume of the castings).
Przedmiot wynalazku został objaśniony w oparciu o rysunek, na którym fig. 1 przedstawia schemat sposobu zbrojenia odlewu, fig. 2 - fragment surowego odlewu z widocznymi gwoździami formierskimi, mocującymi cylindryczne kształtki na przedniej ściance wnęki formy odlewniczej według pierwszego przykładu wykonania, fig. 3 - fragment powierzchni odlewu prostopadłej do osi kształtki według pierwszego przykładu wykonania, fig. 4 - fragment powierzchni odlewu równoległej do osi kształtki według pierwszego przykładu wykonania, fig. 5 - fragment surowego odlewu z widocznymi gwoździami formierskimi, do zamocowania cylindrycznych kształtek na przedniej ściance wnęki formy odlewniczej według drugiego przykładu wykonania, zaś fig. 6 - fragment powierzchni odlewu prostopadłej do osi kształtki według drugiego przykładu wykonania.The subject of the invention has been explained on the basis of the drawing, in which Fig. 1 shows a diagram of the method of reinforcing the casting, Fig. 2 - a fragment of a raw cast with visible molding nails, fixing cylindrical shapes on the front wall of the casting mold cavity according to the first embodiment, Fig. 3 - a fragment of the casting surface perpendicular to the axis of the fitting according to the first embodiment, Fig. 4 - a fragment of the casting surface parallel to the axis of the fitting according to the first embodiment, Fig. 5 - a fragment of a raw casting with visible molding nails, for mounting cylindrical fittings on the front wall of the mold cavity according to the second embodiment, and fig. 6 - a fragment of the casting surface perpendicular to the axis of the molding according to the second embodiment.
PL 241 224 Β1PL 241 224 Β1
Przedmiot wykonany sposobem według wynalazku stanowi odlew ze stopu żelaza 1 o podwyższonej odporności na zużycie abrazyjne, który w obszarach narażonych na intensywne zużycie abrazyjne ma zinfiltrowane grawitacyjnie ciekłym stopem żelaza, z którego jest wykonany, porowate kształtki 2 z twardych cząstek ceramicznych.The object made by the method according to the invention is a casting of an iron alloy 1 with increased resistance to abrasive wear, which in areas exposed to intense abrasive wear has gravitationally infiltrated with a liquid iron alloy which is made of porous shapes 2 made of hard ceramic particles.
Przykład 1Example 1
W ściance formy odlewniczej odwzorowującej przednią część odlewu (czyli obszarze intensywnie ścieranym podczas eksploatacji) umieszczono kilkanaście walcowych kształtek o wymiarach φ = 20 mm oraz h = 70 mm. Umieszczane w formie odlewniczej kształtki wykonano z AI2O3 (elektrokorundu zwykłego brązowego) o wielkości ziaren 2,0+3,5 mm, twardości cząstek 9 w skali Mohsa i współczynniku porowatości 0,4. Kształtki zamocowano w ściance formy odlewniczej w ten sposób, że ich osie były prostopadłe do powierzchni formy odlewniczej. W przedmiotowym przykładzie na ściance o powierzchni 330 cm2 rozmieszczono 32 kształtki. Kształtki w formie umieszczono w odstępach od siebie od 10 do 20 mm. Tak przygotowaną formę zalano staliwem Hadfielda - L120G13, wg normy PN-89/H-83160.A dozen or so cylindrical fittings with dimensions of φ = 20 mm and h = 70 mm are placed in the wall of the casting mold, representing the front part of the casting (i.e. the area intensively worn during operation). The moldings placed in the casting mold were made of Al2O3 (ordinary brown electro-corundum) with a grain size of 2.0 + 3.5 mm, a particle hardness of 9 on the Mohs scale and a porosity coefficient of 0.4. The moldings were fixed in the wall of the casting mold in such a way that their axes were perpendicular to the surface of the casting mold. In the present example, 32 moldings are arranged on a wall surface of 330 cm 2 . The moldings in the mold were placed at a distance of 10 to 20 mm from each other. The prepared mold was poured with Hadfield cast steel - L120G13, according to the PN-89 / H-83160 standard.
Piaskową formę odlewniczą, zabezpieczoną cyrkonowym pokryciem ochronnym, zalewano staliwem o temperaturze 1450°C, przy ciśnieniu metalostatycznym wynoszącym 20 cm. Do doprowadzania ciekłego staliwa zastosowano egzotermiczno-izolacyjne otuliny w kształcie cylindrycznym oraz ceramiczne filtry piankowe na bazie grafitu. Czas zalewania formy odlewniczej wynosił 12 s.The sand casting mold, secured with a zirconium protective covering, was poured with cast steel at a temperature of 1450 ° C, at a metallostatic pressure of 20 cm. Exothermic and insulating cylindrical lagging and ceramic foam filters based on graphite were used to supply liquid cast steel. The pouring time of the casting mold was 12 s.
Powyższe panujące w formie ciśnienie metalostatyczne oraz czas zalewania i krzepnięcia stopu w obszarze kształtek pozwoliły na ich pełną infiltrację. Uzyskana całkowita infiltracja kształtki staliwem i ciągłość struktury odlewu na granicy tej kształtki została przedstawiona na fig. 3, 4.The above metallostatic pressure in the mold and the time of pouring and solidifying the alloy in the area of the fittings allowed for their full infiltration. The obtained complete infiltration of the fitting with cast steel and the continuity of the casting structure at the boundary of this fitting are shown in Figs. 3, 4.
Sposobem według wynalazku wytworzono odlew, który posiadał następujące właściwości mechaniczne:By the method according to the invention, a casting was produced which had the following mechanical properties:
R„, = 900+1100 MPa,R ", = 900 + 1100 MPa,
Re = 350+450 MPa,R e = 350 + 450 MPa,
A =20%,A = 20%,
Z = 60%,Z = 60%,
HBW = 170-240,HBW = 170-240,
KU = 20+25 J/cm2.KU = 20 + 25 J / cm 2 .
Badania odporności na zużycie abrazyjne, przeprowadzone przy zastosowaniu testera T-07, wykazały, że zużycie ścierne w obszarach zbrojonych cząstkami było o około 70% mniejsze niż obszarów niezbrojonych.The abrasive wear resistance tests carried out with the use of the T-07 tester showed that the abrasive wear in the areas reinforced with particles was about 70% lower than in the non-reinforced areas.
Przykład 2Example 2
W przykładzie wykonania drugim formę odlewniczą przygotowano w ten sam sposób co w przykładzie pierwszym, po czym zalano ją staliwem L35GSM. Formę odlewniczą zalewano ciekłym staliwem o temperaturze 1580°C, przy ciśnieniu metalostatycznym wynoszącym 22 cm. Czas zalewania formy wynosił około 12 s. W tym przypadku także zastosowano egzotermiczno-izolacyjne otuliny w kształcie cylindrycznym oraz ceramiczne filtry piankowe na bazie grafitu.In the second embodiment, the casting mold was prepared in the same way as in the first example, and then it was cast with L35GSM cast steel. The casting mold was poured with liquid cast steel at a temperature of 1580 ° C, at a metallostatic pressure of 22 cm. The pouring time of the mold was about 12 seconds. In this case, exothermic and insulating cylindrical lagging and ceramic foam filters based on graphite were also used.
Również w tym przypadku panujące w formie ciśnienie metalostatyczne oraz czas zalewania i krzepnięcia stopu w obszarze kształtek pozwoliły na ich pełną infiltrację. Potwierdza to zdjęcie zamieszczone na fig. 6, przedstawiające fragment powierzchni odlewu prostopadłej do osi kształtki.Also in this case, the metallostatic pressure in the mold and the time of pouring and solidifying the alloy in the area of the fittings allowed for their full infiltration. This is confirmed by the photo presented in Fig. 6, showing a fragment of the casting surface perpendicular to the molding axis.
Odlew ze staliwa stopowego L35GSM (wg normy PN-89/H-83160) po ulepszeniu cieplnym odznaczał się następującymi właściwościami mechanicznymi:Casting from L35GSM alloy cast steel (according to PN-89 / H-83160 standard), after thermal improvement, was characterized by the following mechanical properties:
Rm = 1100 MPa,R m = 1100 MPa,
Re = 850 MPa,R e = 850 MPa,
A =8%,A = 8%,
Z= 18%,Z = 18%,
HBW = 300,HBW = 300,
KU = 50 J/cm2.KU = 50 J / cm 2 .
PL 241 224 Β1PL 241 224 Β1
Badania odporności na zużycie abrazyjne, przeprowadzone przy zastosowaniu testera T-07, wykazały, że zużycie ścierne w obszarach zbrojonych cząstkami, także w tym przypadku, było o około 70% mniejsze w porównaniu z obszarami niezbrojonymi.The abrasive wear resistance tests carried out with the use of the T-07 tester showed that the abrasive wear in the areas reinforced with particles, also in this case, was about 70% lower compared to the non-reinforced areas.
Przykład 3Example 3
W przykładzie wykonania trzecim formę odlewniczą przygotowano w analogiczny sposób co w przykładach poprzednich. W tym przypadku kształtki, które zamocowano w formie odlewniczej wykonano z SiC (węglika krzemu) o wielkości ziaren 0,5+2,0 mm, twardości cząstek wynoszącej 9,5 w skali Mohsa i współczynniku porowatości 0,5. Tak przygotowaną formę odlewniczą zalano ciekłym staliwem L120G13 o temperaturze 1450°C, przy ciśnieniu metalostatycznym wynoszącym 21 cm. Czas zalewania formy wynosił 12 s. W tym przypadku także zastosowano egzotermiczno-izolacyjne otuliny w kształcie cylindrycznym oraz ceramiczne filtry piankowe na bazie grafitu.In the third embodiment, the casting mold was prepared in a similar manner as in the previous examples. In this case, the moldings mounted in the casting mold were made of SiC (silicon carbide) with a grain size of 0.5 + 2.0 mm, a particle hardness of 9.5 on the Mohs scale and a porosity coefficient of 0.5. The thus prepared casting mold was poured with liquid cast steel L120G13 at a temperature of 1450 ° C, at a metallostatic pressure of 21 cm. The pouring time was 12 seconds. In this case, exothermic and insulating cylindrical lagging and ceramic foam filters based on graphite were also used.
Również w tym przypadku panujące w formie ciśnienie metalostatyczne oraz czas zalewania i krzepnięcia stopu w obszarze kształtek pozwoliły na ich pełną infiltrację.Also in this case, the metallostatic pressure in the mold and the time of pouring and solidifying the alloy in the area of the fittings allowed for their full infiltration.
Sposobem według wynalazku wytworzono odlew ze staliwa L120G13 (wg normy PN-89/H-83160), który posiadał następujące właściwości mechaniczne:The method according to the invention was used to produce a cast of cast steel L120G13 (according to the PN-89 / H-83160 standard), which had the following mechanical properties:
R„, = 900+1100 MPa,R ", = 900 + 1100 MPa,
Re= 350+450 MPa,R e = 350 + 450 MPa,
A = 18%,A = 18%,
Z =60%,Z = 60%,
HBW = 170-240,HBW = 170-240,
KU = 20+25 J/cm2.KU = 20 + 25 J / cm 2 .
Badania odporności na zużycie abrazyjne, przeprowadzone przy zastosowaniu testera T-07, wykazały, że zużycie ścierne w obszarach zbrojonych cząstkami było o około 70% mniejsze niż obszarów niezbrojonych.The abrasive wear resistance tests carried out with the use of the T-07 tester showed that the abrasive wear in the areas reinforced with particles was about 70% lower than in the non-reinforced areas.
Przykład 4Example 4
W przykładzie wykonania czwartym formę odlewniczą przygotowano w analogiczny sposób co w przykładach poprzednich. Podobnie jak w przykładzie trzecim, kształtki wykonano z SiC (węglika krzemu) o wielkości ziaren 1,5+2,5 mm, twardości cząstek wynoszącej 9,5 w skali Mohsa i współczynniku porowatości pomiędzy 0,4 a 0,5. Tak przygotowaną formę odlewniczą zalano ciekłym żeliwem PN- EN-GJS-500-7 o temperaturze 1360°C, przy ciśnieniu metalostatycznym wynoszącym 21 cm. Czas zalewania formy wynosił 12 s. W tym przypadku także zastosowano egzotermiczno-izolacyjne otuliny w kształcie cylindrycznym oraz ceramiczne filtry piankowe na bazie grafitu.In the fourth embodiment, the casting mold was prepared in a similar manner as in the previous examples. As in the third example, the moldings were made of SiC (silicon carbide) with a grain size of 1.5 + 2.5 mm, a particle hardness of 9.5 on the Mohs scale, and a porosity coefficient between 0.4 and 0.5. The thus prepared casting mold was poured with liquid cast iron PN-EN-GJS-500-7 at a temperature of 1360 ° C and a metallostatic pressure of 21 cm. The pouring time was 12 seconds. In this case, exothermic and insulating cylindrical lagging and ceramic foam filters based on graphite were also used.
Panujące w formie odlewniczej ciśnienie metalostatyczne oraz czas zalewania i krzepnięcia stopu w obszarze kształtek pozwoliły na ich pełną infiltrację.The metallostatic pressure prevailing in the casting mold and the time of pouring and solidifying the alloy in the area of the fittings allowed for their full infiltration.
Sposobem według wynalazku wytworzono odlew z żeliwa PN-EN-GJS-500-7 (wg normy PN-EN 1563), który posiadał następujące właściwości mechaniczne:The method according to the invention was used to produce a PN-EN-GJS-500-7 cast iron (according to PN-EN 1563), which had the following mechanical properties:
Rm = 500 MPa,R m = 500 MPa,
Re = 320 MPa,R e = 320 MPa,
A = 7%,A = 7%,
HBW- 170-230,HBW- 170-230,
KU = 50 J/cm2.KU = 50 J / cm 2 .
Badania odporności na zużycie abrazyjne, przeprowadzone przy zastosowaniu testera T-07 wykazały, że zużycie ścierne w obszarach zbrojonych cząstkami było o około 70% mniejsze niż obszarów niezbrojonych.The abrasive wear resistance tests carried out with the use of the T-07 tester showed that the abrasive wear in the areas reinforced with particles was about 70% lower than in the non-reinforced areas.
Przykład 5Example 5
W przykładzie wykonania piątym formę odlewniczą przygotowano w analogiczny sposób jak w przykładach poprzednich. Kształtki umocowane w formie odlewniczej wykonano z AI2O3 (elektrokorundu zwykłego brązowego) o wielkości ziaren 2,5+3,5 mm, twardości cząstek wynoszącej 9 w skaliIn the fifth embodiment, the casting mold was prepared analogously to the previous examples. The fittings fixed in the casting mold were made of Al2O3 (ordinary brown electro-corundum) with a grain size of 2.5 + 3.5 mm, particle hardness of 9 on the scale
PL 241 224 Β1PL 241 224 Β1
Mohsa i współczynniku porowatości 0,4. Formę odlewniczą zalano ciekłym żeliwem PN-EN-GJS-500-7 o temperaturze 1360°C, przy ciśnieniu metalostatycznym wynoszącym 21 cm. Czas zalewania formy wynosił 12 s. W tym przypadku również zastosowano egzotermiczno-izolacyjne otuliny w kształcie cylindrycznym oraz ceramiczne filtry piankowe na bazie grafitu.Mohs and a porosity coefficient of 0.4. The casting mold was poured with liquid cast iron PN-EN-GJS-500-7 at a temperature of 1360 ° C and a metallostatic pressure of 21 cm. The pouring time was 12 seconds. In this case, exothermic and insulating cylindrical lagging and ceramic foam filters based on graphite were also used.
Panujące w formie odlewniczej ciśnienie metalostatyczne oraz czas zalewania i krzepnięcia stopu w obszarze kształtek pozwoliły na ich pełną infiltrację.The metallostatic pressure prevailing in the casting mold and the time of pouring and solidifying the alloy in the area of the fittings allowed for their full infiltration.
Sposobem według wynalazku wytworzono odlew z żeliwa PN-EN-GJS-500-7 (wg normy PN-EN 1563), który posiadał następujące właściwości mechaniczne:The method according to the invention was used to produce a PN-EN-GJS-500-7 cast iron (according to PN-EN 1563), which had the following mechanical properties:
Rm = 500 MPa,R m = 500 MPa,
Re = 320MPa,R e = 320MPa,
A = 7,5%,A = 7.5%,
HBW = 170-230, KU = 45 J/cm2.HBW = 170-230, KU = 45 J / cm 2 .
Badania odporności na zużycie abrazyjne, przeprowadzone przy zastosowaniu testera T-07, wykazały, że zużycie ścierne w obszarach zbrojonych cząstkami było o około 70% mniejsze niż obszarów niezbrojonych.The abrasive wear resistance tests carried out with the use of the T-07 tester showed that the abrasive wear in the areas reinforced with particles was about 70% lower than in the non-reinforced areas.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL433830A PL241224B1 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Zone reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear and zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL433830A PL241224B1 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Zone reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear and zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL433830A1 PL433830A1 (en) | 2021-11-15 |
| PL241224B1 true PL241224B1 (en) | 2022-08-22 |
Family
ID=78595481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL433830A PL241224B1 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Zone reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear and zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL241224B1 (en) |
-
2020
- 2020-05-08 PL PL433830A patent/PL241224B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL433830A1 (en) | 2021-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lakshmikanthan et al. | Microstructure, mechanical and wear properties of the A357 composites reinforced with dual sized SiC particles | |
| CN101537483B (en) | Preparation method of reinforced composite wear-resistant lining board of precast framework | |
| US8806785B2 (en) | Wearing element with enhanced wear resistance | |
| Xiao et al. | HCWCI/carbon steel bimetal liner by liquid-liquid compound lost foam casting | |
| Olejnik et al. | Dry sliding, slurry abrasion and cavitation erosion of composite layers reinforced by TiC fabricated in situ in cast steel and gray cast iron | |
| Singh et al. | Fabricating in situ powdered nickel–alumina metal matrix composites through microwave heating process: a sustainable approach | |
| CN101658917B (en) | Preparation method of framework reinforcement compound hammerhead | |
| Xiaofeng et al. | High Cr white cast iron/carbon steel bimetal liner by lost foam casting with liquid-liquid composite process. | |
| Krishna Kumar et al. | Synthesis of aluminium composites using squeeze casting and investigating the effect of reinforcements on their mechanical and wear properties | |
| Wróbel et al. | Bimetallic casting: ferritic stainless steel–grey cast iron | |
| Ali et al. | Tribological performance evaluation of automotive brake discs manufactured from boron-doped titanium dioxide-reinforced aluminum composite | |
| CN106378239B (en) | A kind of preparation method of the ball grinding machine lining board with the wear-resisting grid of diamond shape | |
| CN101112718A (en) | Ceramic particle reinforced iron-based composite material and preparation method thereof | |
| Balogun et al. | Effect of melting temperature on the wear characteristics of austenitic manganese steel | |
| PL241224B1 (en) | Zone reinforced iron alloy casting with increased resistance to abrasive wear and zone reinforcement of iron alloy castings with increased resistance to abrasive wear | |
| US3186650A (en) | Duplex mill liners | |
| Kaliuzhnyi et al. | Microstructure of reinforced cast iron Produced by Lost foaM casting | |
| US12385119B2 (en) | Wear resistant composite | |
| Peng et al. | Microstructure and hardness of WC-Co particle reinforced iron matrix surface composite | |
| Hiremath et al. | Effect of end chills, reinforcement content and carburization on the hardness of LM25-borosilicate glass particulate composite | |
| FI75748B (en) | KOKILL. | |
| Chotikarn et al. | Sand mold design for high-phosphorus cast iron brake shoe casting | |
| Joshi | Centrifugal casting | |
| David et al. | Gating system design to cast thin wall ductile iron plates | |
| He et al. | Compression Performance and Abrasive Wear Resistance of CuNi‐Modified Zirconium Oxide‐Toughened Alumina Particles‐Reinforced Iron Matrix Composites |