PL245823B1 - Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych - Google Patents
Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych Download PDFInfo
- Publication number
- PL245823B1 PL245823B1 PL440389A PL44038920A PL245823B1 PL 245823 B1 PL245823 B1 PL 245823B1 PL 440389 A PL440389 A PL 440389A PL 44038920 A PL44038920 A PL 44038920A PL 245823 B1 PL245823 B1 PL 245823B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- cast iron
- temperature
- stage
- shaping
- cooled
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims description 4
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 11
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 101100425947 Mus musculus Tnfrsf13b gene Proteins 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 101100368700 Caenorhabditis elegans tac-1 gene Proteins 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 239000010705 motor oil Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 2
- 229910001126 Compacted graphite iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000392313 Mellera Species 0.000 description 1
- 229910000551 Silumin Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000011881 graphite nanoparticle Substances 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, prowadzi się tak, że żeliwo szare o składzie chemicznym zawierającym od 3,7% mas. do 3,8% mas., węgla, 2,5% mas. krzemu, od 0,14% mas. do 0,15% mas. manganu, od 0,08% mas. do 0,50% mas. miedzi, od 0,07% mas. do 0,08% mas. fosforu, od 0,011% mas. do 0.014% mas. siarki oraz od 0,030% mas. do 0,063% mas. magnezu w pierwszym etapie nagrzewa się do temperatury z zakresu od 790°C do 900°C z szybkością 300°C/h w piecu oporowym z regulatorem temperatury do kontrolowania szybkości nagrzewania. Po osiągnięciu tej temperatury w drugim etapie żeliwo wymraża się w ciekłym azocie przez l godzinę. W trzecim etapie powierzchnię żeliwa wytrawia się kwasem azotowym (V) do utworzenia kieszeni smarnych.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych z żeliwa szarego.
Z publikacji W. Kozaczewskiego pt.: „Konstrukcja grupy tłokowo-cylindrowej silników spalinowych”, WKŁ, Warszawa, 2004 znane jest przygotowanie struktury geometrycznej powierzchni gładzi tulei cylindrowej, które uwzględnia przeciwstawne oddziaływanie wysokości jej nierówności na zużycie ścierne tulei i pierścieni tłokowych oraz na zużycie oleju silnikowego. Wzrost wysokości nierówności gładzi cylindrowej, przy jednoczesnym braku wykruszeń grafitu oraz braku zawalcowań warstwy przypowierzchniowej podnosi odporność na zacieranie układu tuleja-pierścień tłokowy, podczas gdy obniżenie wartości nierówności powierzchni gładzi sprzyja zmniejszeniu zużycia oleju.
Dotychczas, większość znanych bloków cylindrowych silników samochodowych, wykonywanych jest jako odlewy ciśnieniowe, w których stosowane są tuleje - wtopki z żeliwa szarego z grafitem płatkowym o honowanej powierzchni gładzi.
Z publikacji G. Duka pt.: „Laufflachengestalltung von Zylinder und Zylinderlaufbuchsen”, Goetzwerke AG. Der Kolbenringe K9, wiadomo, że korzystnym, z uwagi na odporność na zużycie ścierne tulei żeliwnych jest honowanie dwuetapowe, które polega na osełkowaniu o grubym ziarnie, celem uzyskania nierówności w zakresie od 8 μm do 10 μm, a następnie zatępieniu wierzchołków ich wzniesień osełkami drobnoziarnistymi dla uzyskania wysokości nierówności w zakresie od 2 μm do 8 μm. Efektem tego znanego sposobu, jest uzyskanie powierzchni nośnej - plateau, która stanowi od 50% do 70% powierzchni gładzi.
Znane monobloki silników wysokoprężnych odlewane są w formach piaskowych z perlitycznego żeliwa szarego. Z publikacji W. L. Guesser, I. Maserio, E. Melleras, C. Cabezas pt.: „Fatigue strength of gray iron and compacted graphite iron used for engine cylinder blocks”, SAE Brasil, 2004-01-2222, 2004 wiadomo, że dzięki wyższej wytrzymałości zmęczeniowej żeliwa z grafitem wermikularnym, w porównaniu do żeliwa szarego z grafitem płatkowym można wykonać z niego bloki cylindrowe o mniejszych rozmiarach i mniejszej masie.
Z opisu patentowego PL 213037 B1 znany jest sposób poprawy odporności na zużycie ścierne tulei wtopek z silnie nadeutektycznego siluminu o składzie chemicznym zapewniającym utworzenie się faz międzymetalicznych i kryształów krzemu pierwotnego, poprzez wytrawienie aluminiowej osnowy, celem uzyskania naturalnych kieszeni smarnych otaczających wyeksponowane kryształy krzemu pierwotnego oraz faz międzymetalicznych tworzących powierzchnię nośną. W kieszeniach smarnych gromadzi się olej silnikowy, a podczas pracy pary trącej również nanocząsteczki produktów zużycia kryształów krzemu i faz międzymetalicznych, tworząc ciągłą warstwę ochronną o właściwościach przeciwzatarciowych i przeciwzużyciowych.
Celem wynalazku było opracowanie nowego sposobu kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, które przyczyni się do poprawy odporności na zużycie ścierne odlewów wykonanych z tego żeliwa.
Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, według wynalazku charakteryzuje się tym, że żeliwo szare o składzie chemicznym zawierającym od 3,7% mas. do 3,8% mas. węgla, 2,5% mas. krzemu, od 0,14% mas. do 0,15% mas. manganu, od 0,08% mas. do 0,50% mas. miedzi, od 0,07% mas. do 0,08% mas. fosforu, od 0,011% mas. do 0,014% mas. siarki oraz od 0,030% mas. do 0,063% mas. magnezu w pierwszym etapie nagrzewa się do temperatury z zakresu od 790°C do 900°C z szybkością 300°C/h w piecu oporowym z regulatorem temperatury do kontrolowania szybkości nagrzewania, a następnie po osiągnięciu tej temperatury w drugim etapie żeliwo wymraża się w ciekłym azocie przez 1 godzinę, po czym w trzecim etapie powierzchnię żeliwa wytrawia się kwasem azotowym (V) do utworzenia kieszeni smarnych.
Korzystnie w pierwszym etapie żeliwo nagrzewa się do temperatury z zakresu od 842°C do 900°C albo od 790°C do 880°C.
Dalsze korzyści uzyskuje się, jeżeli w drugim etapie przed wymrażaniem żeliwa w ciekłym azocie, żeliwo chłodzi się w ciekłej cynie o temperaturze 300°C i wytrzymuje się w niej w czasi e 1 godziny, a następnie chłodzi się go do temperatury pokojowej w strumieniu sprężonego powietrza w czasie 5 minut albo chłodzi się go do temperatury pokojowej przez nadmuch powietrza z wentylatora w czasie 5 minut.
Następne korzyści uzyskiwane są, jeżeli w trzecim etapie kwas azotowy (V) stosuje się o stężeniu procentowym 4%.
Kolejne korzyści uzyskiwane są, jeżeli w trzecim etapie powierzchnię żeliwa kwasem azotowym (V) wytrawia się w czasie co najwyżej 15 minut.
Żeliwa szare, zawierające grafit sferoidalny albo grafit wermikularny o mikrostrukturze osnowy uzyskanej, w wyniku stosowania sposobu kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, będącego przedmiotem wynalazku, poprzez hartowanie zwykłe albo hartowanie z przemianą izotermiczną, pozwala uzyskać jego martenzytyczno-ferrytyczną albo bainityczno-ferrytyczną osnowę, korzystnie zawierającą od 30% mas. do 50% mas. ferrytu. Utworzenie na powierzchni żeliwa kieszeni smarnych, które umieszczone są wokół wydzieleń grafitu i pomiędzy produktami hartowania, tworzącymi powierzchnię nośną, i w których gromadzi się środek smarny, umożliwia, podczas pracy pary trącej na tworzenie, przez nanocząsteczki grafitu oraz produktów hartowania, warstwy ochronnej o właściwościach przeciwzatarciowych.
Przedmiot wynalazku pokazano w przykładach realizacji.
Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, według wynalazku, w pierwszym przykładzie realizacji prowadzi się tak, że żeliwo szare o składzie chemicznym 3,70% mas. C, 2,50% mas. Si, 0,15% mas. Mn, 0,50% mas. Cu, 0,08% mas. P, 0,014% mas. S, 0,063% mas. Mg, w którym resztę stanowi żelazo z wydzieleniami grafitu sferoidalnego o rozmiarach od 15 pm do 50 pm, poddaje się badaniom dylatometrycznym stosując szybkość nagrzewania równą 300°C/h, testom hartowania żeliwa w temperaturach z zakresu od temperatury początku przemiany eutektoidalnej przy nagrzewaniu żeliwa TAcip do temperatury końca przemiany eutektoidalnej przy nagrzewaniu żeliwa TAc? oraz wykonuje się atlas mikrostruktur. Temperatury początku i końca przemiany eutektoidalnej przy nagrzewaniu żeliwa wynoszą odpowiednio TAcip 842°C, zaś TAc? 900°C. W pierwszym etapie żeliwo nagrzewa się, w piecu oporowym wyposażonym w regulator temperatury umożliwiający kontrolowaną szybkość nagrzewania, z szybkością 300°C/h, do temperatury 893°C, która zapewnia 30% zawartość ferrytu w osnowie martenzytyczno-ferrytycznej. Po osiągnięciu temperatury 893°C, w drugim etapie, żeliwo wymraża się w ciekłym azocie w czasie 1 godziny. W wyniku tego wymrażania austenit cząstkowy przemienia się w martenzyt. Następnie, w trzecim etapie, powierzchnię żeliwa wytrawia się kwasem azotowym (V) - HNO3 o stężeniu procentowym wnoszącym 4% w czasie 14 minut. Utworzone, w wyniku wytrawiania, kieszenie smarne, w obszarach wydzieleń ferrytu charakteryzują się głębokością od 10 pm do 11 pm.
Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, według wynalazku, w drugim przykładzie realizacji prowadzi się tak, że żeliwo szare o składzie chemicznym 3,80% mas. C, 2,50% mas. Si, 0,14% mas. Mn, 0,08% mas. Cu, 0,07% mas. P, 0,011% mas. S, 0,030% mas. Mg, w którym resztę stanowi żelazo, z wydzieleniami grafitu stanowiącymi w 85% grafit wermikularny oraz w 15% grafit sferoidalny o rozmiarach od 15 pm do 55 pm, poddaje się badaniom dylatometrycznym stosując szybkość nagrzewania równą 300°C/h, testom hartowania żeliwa w temperaturach z zakresu od temperatury początku przemiany eutektoidalnej przy nagrzewaniu żeliwa TAc1p do temperatury końca przemiany eutektoidalnej przy nagrzewaniu żeliwa TAc1k oraz wykonuje się atlas mikrostruktur. Temperatury początku i końca przemiany eutektoidalnej przy nagrzewaniu żeliwa wynoszą odpowiednio TAcip 790°C, zaś TAc? 880°C. W pierwszym etapie żeliwo nagrzewa się, w piecu oporowym wyposażonym w regulator temperatury umożliwiający kontrolowaną szybkość nagrzewania, z szybkością 300°C/h, do temperatury 862°C, która zapewnia 50% zawartość ferrytu w osnowie bainityczno-ferrytycznej. W drugim etapie żeliwo chłodzi się w ciekłej cynie o temperaturze 300°C i po wytrzymaniu w niej w czasie 1 godziny, żeliwo chłodzi się do temperatury pokojowej w strumieniu sprężonego powietrza w czasie 5 minut. Kolejno żeliwo wymraża się w ciekłym azocie w czasie 1 godziny. Następnie, w trzecim etapie, powierzchnię żeliwa wytrawia się kwasem azotowym (V) - HNO3 o stężeniu procentowym wnoszącym 4% w czasie 15 minut. Utworzone, w wyniku wytrawiania, kieszenie smarne, w obszarach wydzieleń ferrytu charakteryzują się głębokością od 10,5 pm do 11,5 pm.
Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, według wynalazku, w trzecim przykładzie realizacji, taki jak w przykładzie drugim, z tym, że żeliwo chłodzi się w ciekłej cynie o temperaturze 300°C i po wytrzymaniu w niej w czasie 1 godziny, żeliwo chłodzi się do temperatury pokojowej przez nadmuch powietrza z wentylatora w czasie 5 minut.
Claims (7)
1. Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych, znamienny tym, że żeliwo szare o składzie chemicznym zawierającym od 3,7% mas. do 3,8% mas. węgla, 2,5% mas. krzemu, od 0,14% mas. do 0,15% mas. manganu, od 0,08% mas. do 0,50% mas. miedzi, od 0,07% mas. do 0,08% mas. fosforu, od 0,011% mas. do 0,014% mas. siarki oraz od 0,030% mas. do 0,063% mas. magnezu w pierwszym etapie nagrzewa się do temperatury z zakresu od 790°C do 900°C z szybkością 300°C/h w piecu oporowym z regulatorem temperatury do kontrolowania szybkości nagrzewania, a następnie po osiągnięciu tej temperatury w drugim etapie żeliwo wymraża się w ciekłym azocie przez 1 godzinę, po czym w trzecim etapie powierzchnię żeliwa wytrawia się kwasem azotowym (V) do utworzenia kieszeni smarnych.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że w pierwszym etapie żeliwo nagrzewa się do temperatury z zakresu od 842°C do 900°C.
3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że w pierwszym etapie żeliwo nagrzewa się do temperatury z zakresu od 790°C do 880°C.
4. Sposób według jednego z zastrz. od 1 do 3, znamienny tym, że w drugim etapie przed wymrażaniem żeliwa w ciekłym azocie, żeliwo chłodzi się w ciekłej cynie o temperaturze 300°C i wytrzymuje się w niej w czasie 1 godziny, a następnie chłodzi się go do temperatury pokojowej w strumieniu sprężonego powietrza w czasie 5 minut.
5. Sposób według jednego z zastrz. od 1 do 3, znamienny tym, że w drugim etapie przed wymrażaniem żeliwa w ciekłym azocie, żeliwo chłodzi się w ciekłej cynie o temperaturze 300°C i wytrzymuje się w niej w czasie 1 godziny, a następnie chłodzi się go do temperatury pokojowej przez nadmuch powietrza z wentylatora w czasie 5 minut.
6. Sposób według jednego z zastrz. od 1 do 5, znamienny tym, że w trzecim etapie kwas azotowy (V) stosuje się o stężeniu procentowym 4%.
7. Sposób według jednego z zastrz. od 1 do 6, znamienny tym, że w trzecim etapie powierzchnię żeliwa kwasem azotowym (V) wytrawia się w czasie co najwyżej 15 minut.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL440389A PL245823B1 (pl) | 2020-03-04 | 2020-03-04 | Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL440389A PL245823B1 (pl) | 2020-03-04 | 2020-03-04 | Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL440389A1 PL440389A1 (pl) | 2022-07-25 |
| PL245823B1 true PL245823B1 (pl) | 2024-10-14 |
Family
ID=83721688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL440389A PL245823B1 (pl) | 2020-03-04 | 2020-03-04 | Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL245823B1 (pl) |
-
2020
- 2020-03-04 PL PL440389A patent/PL245823B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL440389A1 (pl) | 2022-07-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9850846B1 (en) | Cylinder liner and method of forming the same | |
| PT2052094T (pt) | Material de aço com elevado teor de silício para a produção de anéis de segmento e camisas de cilindro | |
| CN103930580A (zh) | 球墨铸铁和使用该球墨铸铁制造叶片的方法 | |
| WO2008105987A1 (en) | High strength gray cast iron containing niobium | |
| CN1327025C (zh) | 用于具有自润滑性滑动部件的材料以及活塞环用线材 | |
| CN111041338A (zh) | 一种自润滑-自硬化铁基轴承材料及其制备方法 | |
| US5837069A (en) | Cast iron components and method of making | |
| US10371085B2 (en) | Cylinder liner and method of forming the same | |
| Stepanova et al. | Composites of copper and cast iron fabricated via the liquid: In the vicinity of the limits of strength in a non-deformed condition | |
| JPH0582460B2 (pl) | ||
| JP2017190525A (ja) | 析出硬化マルテンサイトステンレス鋼およびそれで製造された往復ポンプ | |
| PL245823B1 (pl) | Sposób kształtowania struktury geometrycznej powierzchni żeliwa, zwłaszcza powierzchni odlewów motoryzacyjnych | |
| Myszka | Cast iron–based alloys | |
| PL240847B1 (pl) | Żeliwo szare na odlewy motoryzacyjne | |
| AU2018253475B2 (en) | Method for producing an improved ductile iron alloy with pearlitic matrix | |
| PL242018B1 (pl) | Tuleja cylindrowa, grupa tłokowo-cylindrowa silnika spalinowego oraz sposób kształtowania mikrostruktury i struktury geometrycznej powierzchni tej tulei cylindrowej | |
| US3673004A (en) | Method of making piston rings | |
| Malinov et al. | Impact of Metastable austenite on the wear resistance of tool steel | |
| van gen Hassend et al. | Study on the austemperability of thin-wall ductile cast iron produced by high-pressure die-casting | |
| CN104178689A (zh) | 等温淬火球铁生产铁路机车制动用衬套球头球面座的方法 | |
| Adebayo et al. | CORROSION EVALUATION OF AUSTEMPERED ALUMINIUM-ALLOYED DUCTILE IRONS IN WELL WATER AND 0.5 M NaCl SOLUTION. | |
| Kazazi et al. | The Austempering Kinetics, Microstructural Development, and Processing Window in the Austempered, Fe-3.2 C-4.8 Al Compacted Graphite Cast Iron. | |
| Veljačić et al. | Increasing the wear resistance of marine diesel engines elements made of ductile iron | |
| CN108350557A (zh) | 铸造工具钢的活塞环及其制造工艺 | |
| JP7725887B2 (ja) | 鋳鉄製円筒部材 |