Przy budowie silowni elektrycznych na¬ pedzanych wiatrem trzeba stosowac bar¬ dzo duze kola wietrzne, umieszczone wy¬ soko ponad powierzchnia ziemi, by otrzy¬ mac dostatecznie stala moc oraz zadowa¬ lajaca sprawnosc. Proponowano zatem na¬ danie tym silowniom wietrznym mniej wie¬ cej ksztaltu, przedstawionego schematycz¬ nie na fig. 1.Fig. 1 przedstawia polowe duzej wie¬ zy A o wysokosci okolo 300 m, dzwigaja¬ cej os D za pomoca wysiegnic B, C. Na osi D obracaja sie w odwrotnych kierun¬ kach oba wspólsrodkowo umieszczone ko¬ la wietrzne E i F, z których zewnetrzne ma srednice 60—180 m. Kazde z tych kól wietrznych jest zaopatrzone w wieniec ko¬ lowy G wzglednie H. Jeden z tych wien¬ ców G, H dzwiga wieniec biegunów, wy¬ twarzajacych pole magnetyczne, a drugi— wieniec uzwojen, w których wytwarza sie prad przez indukcje.Wynalazek niniejszy dotyczy zasadni¬ czego ulepszenia tego rodzaju duzych prad¬ nic wietrznych, polaczonego z szeregiem dalszych mozliwosci ulepszen calej silow¬ ni. Wedlug . wynalazku wieniec uzwojen, w których wytwarza sie prad, jest podzie¬ lony przynajmniej na osiem, a korzystnie na 20—50 elektrycznie oddzielonych od siebie grup uzwojen, wewnatrz których po¬ szczególne uzwojenia sa polaczone szere¬ gowo; obwody pradu tych grup sa pola¬ czone za pomoca oddzielnych pierscieni slizgowych z nieruchoma czescia silowni wietrznej. Rozdzial na grupy powoduje tectuia korzysc, ie otrzymuje sie uklad elek¬ tryczny, który dziala tak, jak gdyby jedna zbyt duza pradnice zastapiono wieksza liczba synchronicznie biegnacych pradnic o mniejszej mocy. Jesit rzecza oczywista, ze w ten sposób nie tylko ulatwia sie utrzy¬ manie pracy przy malych uszkodzeniach, lecz takze ulatwia sie znacznie elektro¬ techniczne opanowanie wytworzonych na¬ piec i pradów. Dalej podzial wedlug wy¬ nalazku duzej pradnicy wietrznej na elek¬ trycznie oddzielne grupy uzwojen, dziala¬ jace na podobienstwo oddzielnych, ale syn¬ chronicznie biegnacych pradnic, umozliwia wprowadzenie duzej ilosci ulepszen, opi¬ sanych blizej w dalszym ciagu opisu i usu¬ wajacych wszystkie wady elektrotechnicz¬ ne, które dotychczas utrudnialy stosowa¬ nie w praktyce duzych silowni wietrznych.Fig. 2 przedstawia schematycznie czesc turbiny wietrznej, opisanej na wstepie.Okolo osi 1 obracaja sie w kierunku prze¬ ciwnym oba kola wietrzne 2a i 2b. Kolo wietrzne 2a jest zaopatrzone w wieniec ko¬ lowy 3, kolo zas wietrzne 2b — w wieniec kolowy 4. Ten ostatni dzwiga skierowany ku wewnatrz wieniec biegunów elektroma¬ gnetycznych, wytwarzajacych pole magne¬ tyczne. Wieniec kolowy 3 dzwiga wieniec skierowanych na zewnatrz uzwojen, w któ¬ rych wytwarza sie prad i które wedlug wy¬ nalazku sa podzielone na osiem grup uzwo¬ jen, oznaczonych cyframi I—VIII; grupy te sa oddzielone elektrycznie od siebie, a ich konce sa polaczone z nieruchomymi cze¬ sciami silowni wietrznej poprzez oddzielne pierscienie slizgowe.W ten sposób zbyt duza pradnica jest podzielona elektrycznie na osiem pradnic I—VIII, osadzonych na wspólnej osi; prad¬ nice te moga byc traktowane elektrotech¬ nicznie jak osiem oddzielnych synchronicz¬ nie biegnacych pradnic.Calkowita synchronicznosc opisanych „czesciowych pradnic" umozliwia otrzyma¬ nie dokladnie okreslonego kata fazowego miedzy pradami zmiennymi, dostarczany¬ mi przez te pradnice. Ola osiagniecia tego rodzaj przesuniec fazowych, wystarczy przesunac wzgledem siebie poszczególne grupy fazowe /—VIII uzwojen na wiencu kolowym 3 kazdorazowo o odpowiednia czesc podzialki biegunowej. Jezeli np. od¬ step miedzy dwiema grupami uzwojen jest kazdorazowo o 12,5% wiekszy od podzialki biegunowej, to w poszczególnych grupach uzwojen powstaja prady zmienne o fazach kazdorazowo przesunietych wzgledem sie¬ bie o h/4. Liczbe grup uzwojen obiera sie przy tym celowo tak, by srednicowo prze¬ ciwlegle grupy uzwojen byly wzbudzane pod tym samym katem fazowym, a to w tym celu, by zrównowazyc sily, dziala¬ jace na os, a powstajace od oddzialywania magnetycznego. Jesli wspomniane grupy uzwojen polaczy sie w gwiazde z uziemio¬ nym punktem zerowym, a wierzcholki gwiazdy polaczy sie wedlug fig. 3 z ano¬ dami prostownika rteciowego 5, to w ob¬ wodzie obciazenia, polozonym miedzy uzie¬ mieniem i katoda, prady poszczególnych faz dodaja sie wedlug wykresu na fig. 4 i tworza dobrze wyrównany prad staly.Szczatkowa falistosc tego pradu stalego bedzie oczywiscie tym mniejsza, im wiek¬ sza jest obrana liczba przesunietych fazo¬ wo wzgledem siebie grup uzwojen (I— VIII). W przedstawionym na rysunku przykladzie wykonania liczba grup jest ograniczona do osmiu tylko ze wzgledu na przejrzystosc rysunku.Za pomoca transformatora 7, którego uzwojenie wtórne jest zwarte opornikiem 8, mozna czesciowo usunac z pradu stale¬ go szczatkowa skladowa pradu zmiennego i zamienic ja na cieplo, uzyte np. do ce¬ lów ogrzewania. Inny sposób usuniecia szczatkowej falistosci wytworzonego pradu stalego polega na tym, ze szeregowo z pro¬ stownikiem 5 (fig. 5) laczy sie maszyne — 2 —wyrównawcza 9, wytwarzajaca krzywa pra¬ du wedlug fig. 6 za posrednictwem silnika synchronicznego 11, zasilanego przez gru¬ pe 10 uzwojen, przewidziana dodatkowo na wiencu 3. Jest rzecza widoczna, ze nalo¬ zenie na siebie krzywych pradu, przedsta¬ wionych na fig. 4 i 6, daje prad staly, bez skladowej zmiennej.Podczas gdy prad zmienny, wytwarza¬ ny bezposrednio w silowni wietrznej, nie nadaje sie do zasilania sjeci odbiorczej dla¬ tego, ze jego czestotliwosc zalezy od sily wiatru, to prad staly, wyworzony w ukla¬ dach wedlug fig. 3—5, moze byc doprowa¬ dzany do sieci bezposrednio lub po zamia¬ nie na prad zmienny o stalej czestotliwo¬ sci. Przemiana pradu stalego na prad zmienny o stalej czestotliwosci wymaga je¬ dnak znacznego wydatku na maszyny i przyrzady, jesli chce sie do tego zasto¬ sowac dotychczasowe srodki.Okazalo sie, ze podzial wedlug wyna¬ lazku pradnicy wietrznej na caly szereg sztywno sprzezonych i przesunietych w fa¬ zie pradnic czesciowych umozliwia szcze¬ gólnie proste rozwiazanie takze i tego za¬ gadnienia, jesli zastosuje sie odpowiednio uksztaltowany i w nowy sposób rozrzadza¬ ny przyrzad wyladowczy.Tego rodzaju uklad jest przedstawiony na fig. 7. Przeksztaltnik 12, wyposazony w siatki rozrzadcze przy anodach, jest po¬ laczony podobonie jak na fig. 3 i 5 z wierz¬ cholkami grup /—VIII uzwojen, polaczo¬ nych gwiazdowo.Poszczególne siatki rozrzadcze posiada¬ ja w stanie spoczynku wstepne napiecie ujemne wzgledem katody rteciowej, dopro¬ wadzone przez oporniki 13 i baterie 14. Po¬ nadto przez uklad pierscieni slizgowych 15 siatki te sa polaczone z wycinkami komu¬ tatora 16, napedzanego silnikiem synchro¬ nicznym 17, przylaczonym do pomocnicze¬ go uzwojenia 10 i biegnacym w takt czesto¬ tliwosci bezposrednio wytwarzanej przez pradnice wietrzna. Komutator 16 wspól¬ pracuje z drugim komutatorem 18, nape¬ dzanym innym silnikiem synchronicznym 19 i biegnacym w takt z czestotliwoscia roz- rzadcza, doprowadzana do zacisków 20. Ze¬ spoly szczotek obu komutatorów 16, 18 sa polaczone ze soba.Przez opisane urzadzenie kontaktowe poszczególne siatki rozrzadcze przyrzadu wyladowczego 12 sa laczone w róznych momentach z katoda tego przyrzadu lub z odpowiednio obranym potencjalem do¬ datnim, dostarczanym przez baterie 21 na¬ piecia wstepnego. Odpowiednio do poloze¬ nia obu komutatorów wzgledem swych szczotek, w pewnych momentach nastepuje przerwanie wyladowania ku poszczególnym anodom i w ten sposób przez nalozenie przesunietych wzgledem siebie w fazie krzywych pradu poszczególnych grup uzwojen pradnicy wietrznej zbudowana zo¬ staje krzywa pradu tetniacego o stalej cze¬ stotliwosci, która w uzwojeniu wtórnym transformatora wytwarza prad zmienny o stalej czestotliwosci, jesli ten prad tet¬ niacy doprowadza sie do uzwojenia pier¬ wotnego transformatora.Fig. 8 przedstawia odpowiedni wykres krzywych pradu, przy czym krzywe pradu poszczególnych grup uzwojen / — VIII pradnicy sa przedstawione liniami prze¬ rywanymi, krzywa pradu czestotliwosci rozrzadczej (w powiekszeniu — linia kre- skowano-kropkowana, a otrzymana krzywa obwiednia — linia pelna. Z rysunku widac, ze nawet podzial na osiem tylko grup uzwojen, obrany ze wzgledu na uproszcze¬ nie rysunku, daje juz prad tetniacy o krzy¬ wej prawie sinusoidalnej, który w uzwoje¬ niu wtórnym transformatora 22 wytwarza prad zmianny, który moze byc przenoszo¬ ny, najlepiej po usunieciu niepozadanych harmonicznych, bezposrednio na siec od¬ biorcza.Ta okolicznosc, ze czestotliwosc wyj- — 3 -sciawa, doprowadzona do transformatora 22, przy ukladzie tego rodzaju jest rzeczy¬ wiscie niezalezna od wahan czestotliwosci, która dostarcza napedzana wiatrem prad¬ nica, wynika z nastepujacego rozwazania.Jesli'czestotliwosc napedzanej wiatrem pradnicy wzrasta, to zaznaczone liniami prezrywanymi krzywe na fig. 8 zgeszczaja sie w kierunku osi czasu t Równoczesnie jednak wzrasta w odpowiedniej mierze szybkosc obrotowa kolektora 16 tak, ze na nieruchomych szczotkach kolektora istnieja tak jak i poprzednio te same fazy siatko¬ we, które kolektor rozrzadczy 18, obraca¬ jacy sie ze stala czestotliwoscia zuzytko- wuje do wytworzenia krzywej obwiednej.Otrzymuje sie zatem jeszcze lepiej wyrów¬ nana krzywa obwiednia; metoda rysunko¬ wa mozna latwo dowiesc, ze takze i silne zmiany cezstotliwosci wejsciowej, dopro¬ wadzanej dó przyrzadu wyladowczego 12, nie moga nigdy wplywac na czestotliwosc krzywej obwiedniej, a jedynie wplywaja na zawartosc w niej wyzszych harmonicznych, i ze ta zawartosc wyzszych harmonicznych jest tym mniejsza, im wieksza jest obra¬ na ilosc grup uzwojen, na które wedlug wynalazku dzieli sie uklad uzwojen prad¬ nicy wietrznej.W celu ulatwienia równoleglego lacze¬ nia silowni wietrznej z innymi sieciami, ko¬ rzystne jest wyposazenie przynajmniej jed¬ nego z obu obracajacych sie narzadów roz- rzadczych 16, 18 w znane srodki do na¬ stawnego przesuwania fazy obrotu danego narzadu wzglednie fazy czestotliwosci na¬ pedowej. W tym celu mozna np. zastoso¬ wac kólko reczne 23, które za pomoca przekladni slimakowej umozliwia obraca¬ nie calego silnika synchronicznego 19 kolo jego osi. Widac od razu, ze takie obraca¬ nie musi spowodowac przejsciowe niewiel¬ kie wyprzedzanie wzgjednie opóznianie czestotliwosci krzywej obwiedniej, dzieki czemu faze tej krzywej mozna latwo uzgo¬ dnic z fala równolegle wlaczanej sieci. Ten sam wynik mozna osiagnac przez jedno¬ czesne obracanie obu zespolów szczotek wzgledem osi kolektorów 16, 18.Wyrównanie pradu, dostarczanego od¬ dzielnymi pod wzgledem elektrycznym gru¬ pami uzwojen, odbywa sie najlepiej przez regulowanie szerokosci wolnej szczeliny powietrznej, polozonej miedzy wiencami obu kól (fig. 2). W tym celu poszczególne grupy uzwojen, celowo powtórnie rozdzie¬ lone na grupy, zostaja umieszczone na po¬ przeczkach, dajacych sie przestawiac wzgledem dzwigajacego wienca kolowe¬ go 3 w kierunku wspomnianej szczeliny po¬ wietrznej (strzalka P na fig. 2). Przesta¬ wianie odbywa sie przy tym korzystnie za pomoca elektrycznie napedzanej prowad¬ nicy slimakowej dla kazdej poprzeczki i jest rozrzadzane za pomoca przewodów elektrycznych, które przez odpowiednie pierscienie slizgowe sa polaczone z nieru¬ chomymi czesciami silnika wietrznego.W ten sposób uzyskuje sie równoczesnie te korzysc, ze wyrównuje sie powstajace pod¬ czas pracy zmiany szerokosci szczeliny po¬ wietrznej, która w momentach szczególnie duzego mechanicznego obciazenia turbin wietrznych, np. w czasie burzy, moze byc zwiekszona, co zmniejsza niebezpieczen¬ stwo mechanicznego zniszczenia wienców kól wskutek ich zetkniecia ze soba: Szczególna korzysc podzialu elektrycz¬ nego duzych pradnic napedzanych wiatrem polega na tym, ze dla reperacji mozna w szczególnie prosty sposób przeprowadzic szybkie i pewne zahamowanie turbiny wietrznej. W tym celu poszczególne uzwo¬ jenia czesciowe zostaja oddzielnie zwarte poprzez odpowiednie oporniki. W celu utrzymywania pradów zwarcia zdaleka od ukladu pierscieni slizgowych, zwieranie to odbywa sie celowo poprzez przelacznik, umieszczony przy samym kole wietrznym i obracajacy sie wraz z nim. W tym przy- — 4 —pkdku priez uklad pierscieni slizgowych Wystarczy przeprowadzic tylko przewocly dla rozrzadu tego przelacznika. W celu utrzymywania stalego momentu hamujace¬ go przy zmniejszajacej sie szybkosci obro¬ towej opornosci zwarciowe zostaja stale lub stopniowo zmniejszane, celowo za po¬ moca regulatora, zgodnie ze zmniejszaja¬ cym sie napieciem wzglednie liczba obro¬ tów.Fig. 9 przedstawia schematycznie wy¬ cinek kola wietrznego 3, dzwigajacego wie¬ niec, zaopatrzony w uzwojenia. W wydra¬ zone skrzydlo wietrzne 24 wbudowany jest wylacznik zwarciowy 25, który moze byc uruchomiany w centrali silowni wietrznej za pomoca przewodu rozrzadczego 26. Wy¬ lacznik zwarciowy 25 jest polaczony sze¬ regowo z przelacznikiem odsrodkowym, którego ramie wlaczajace 27 jest poddane naciskowi sprezyny 28 w kierunku strzal¬ ki 29. Przy obracajacym sie kole wietrznym ramie wlaczajace 27 przyjmuje polozenie przedstawione na rysunku, tak ze schema¬ tycznie zaznaczone uzwojenia 30 zostaja zwarte przez caly opornik 31, gdy tylko uruchomi sie wylacznik zwarciowy 25 za pomoca przewodu rozrzadczego 26. Przy zmniejszajacej sie szybkosci obrotowej pradnicy ramie wlaczajace 27 porusza sie w kierunku strzalki 29 pod wplywem naci¬ sku sprezyny 28 i w ten sposób odlacza stopniowo opornik 31, az dochodzi dó kon¬ taktu 33, który calkowicie zwiera opornik 31, doprowadzajac prad do przewodu 34.Oporniki 31 moga byc chlodzone pradem powietrza, prowadzonym w kierunku strzal¬ ki 32 przez puste skrzydlo wietrzne 24.Opisany podzial uzwojen elektrycz¬ nych czyni koniecznym dostosowanie do przenoszenia pradu na nieruchoma czesc si¬ lowni wietrznej ukladu pierscieni slizgo¬ wych, zawierajacego dosyc znaczna liczbe tych pierscieni!; przy tym trzeba zapewnic bardzo dokladny obrót pierscieni dokola ich osi, by pierscienie te mogly pracowac w sposób pewny i bez iskrzenia. Jednak umieszczenie takiego ukaldu pierscieni sliz¬ gowych ^na kolach wietrtznych o srednicy 60—180 m jest polaczone z bardzo znacz¬ nymi trudnosciaim. Jesliby nawet udalo sie prawidlowo ulozyskowac masy takiej tur¬ biny wietrznej, wazace wiele tysiecy tonn, to przy bardzo duzych rozmiarach takich lozysk, trzeba sie liczyc z pewnym luzem w lozysku, co nie jest dopuszczalne dla ukladu pierscieni slizgowych.Trudnosc te mozna usunac w ten. spo¬ sób, ze uklad pierscieni slizgowych ulozy- skowu/je sie oddzielnie od turbiny wietrz¬ nej na tej samej osi, i laczy z kolem wietrz¬ nym za pomoca podatnych narzadów.Uklad pierscieni slizgowych posiada przy tym postac nie walców, lecz tarcz. Jesli turbina wietrzna oklada sie z dwóch wspól¬ osiowo polozonych jedno za drugim prze¬ ciwbieznych kól wietrznych (fig. 1), to obie przynalezne tarcze z pierscieniami umiesz¬ cza sie celowo miedzy obu kolami wietrz¬ nymi. Mozna wtedy zastosowac mostek do odbierania pradu wspólny dla obu tarcz, zaopatrzonych w pierscienie slizgowe.Fig. 10 przedstawia przekrój przez os D silowni wietrzne] wedlug fig. 1. Os ta jest wykonana ze starannie okratowanej rury stalowej 35, dzwiganej przez czesci Bi i B2 widelkowatej wysiegnicy B (fig. 1).Naokolo rury stalowej 35 umieszczone sa cztery pierscieniowe podwójne szyny 36, na których spoczywa caly szereg podwozi, rozdzielonych równomiernie na obwodzie piasty i dzwigajacych kola wietrzne 37, 38. W przedstawionym na fig. 10 przekroju przedstawione jest tylko szesc podwozi 39, 39a, 40, 40a, 41, 41a. Miedzy obu podwój¬ nymi pierscieniami szynowymi 36, przyna¬ leznymi do kazdego kola wietrznego, znaj¬ duja sie podwójne pierscienie szynowe 42; po pierscieniach tych tocza sie pomocnicze kola 44 i 45, których promieniowa os jest — 5 —przymocowana do rury ftalowe} 35. Kola te przejmuja sily scinajace, pochodzace od cisnienia wiatru, a dzialajace na kola wietrzne w kierunku osiowym.Kola wietrzne 37, 38 jezdza zatem w pewnej mierze na okolo rury stalowej 35 na wieloosiowych pojazdach szynowych; widoczne jest, ze w ten sposób mozna pew¬ nie ulozyskowac bardzo duze masy kola wietrznego o srednicy np. 150 im. Widac jednak takze, ze przy takiej konstrukcji osi nie mozna uniknac pewnego luzu miedzy osia i piasta.Wedlug wynalazku luz ten nie wyste¬ puje w urzadzeniach do odbierania pradu dzieki temu, ze biegna one na oddzielnych lozyskach 46 i 47. Na lozyskach tych osa¬ dzone sa tarcze 48 i 49, dzwigajace pier¬ scienie slizgowe i umieszczone po obu stro¬ nach mostku 50 miedzy kolami wietrzny¬ mi 37, 38. Mostek ten dzwiga zespoly szczotók 51 i 52. Tarcze 48, 49 sa polaczo¬ ne mechanicznie z przynaleznymi kolami wietrznymi za pomoca elastycznych narza¬ dów 53. Do polaczenia elektrycznego sluza gietkie kable 54, zaznaczone na fig. 11.Fig. 11 przedstawia przekrój poprzecz¬ ny osi 35 i tarczy 48 z pierscieniami slizgo¬ wymi wedlug linii a—b na fig. 10. Przed tym przekrojem poprzecznym uwidocznio¬ ny jest odpowiedni przekrój poprzeczny mostku 50 do odbierania pradu. Ze wzgle¬ du na przejrzystosc rysunku przedstawio¬ no na nim jedynie trzy pierscienie slizgo¬ we 55, 56, 57 z przynaleznymi odbieracza¬ mi pradu 58, 59, 60, lecz w praktyce trze¬ ba sie liczyc w przyblizeniu z 50—100 wspólsrodkowymi pierscieniami slizgowymi na kazdej tarczy.Celowe polaczenie powyzszych narza¬ dów umozliwia wytwarzanie w silowniach wietrznych pradu zmiennego o stalej cze¬ stotliwosci i o tak znacznej pewnosci .pra¬ cy, oraz tak malych przerwach, ze si¬ lownie wietrzne moga byc zastosowane wprost do zasilania normalnych sieci od- bibrczych i jako szczególnie tanie zródlo pradu moga stanowic konkurencje dla do¬ tychczasowych silowni wodnych i paro¬ wych. PL PLWhen building wind-powered electric power plants, very large wind turbines must be used, placed high above the ground, to obtain sufficiently constant power and satisfactory efficiency. Therefore, it was proposed to give these wind turbines a shape roughly illustrated in Fig. 1. 1 shows half of a large tower A, about 300 m high, supporting axis D by means of booms B, C. On axis D the two concentrically placed wind wheels E and F rotate in opposite directions, the outer one of which has a diameter of 60-180 m. Each of these wind wheels is provided with a circular ring G or H. One of these ring G, H supports a ring of poles generating a magnetic field, and the other a ring of windings in which current is generated by induction. The present invention relates to a fundamental improvement of this type of large wind generators, combined with a number of further possibilities for improving the entire power plant. According to . According to the invention, the winding ring in which the current is generated is divided into at least eight, and preferably into 20-50, electrically separated groups of windings, within which the individual windings are connected in series. The current circuits of these groups are connected to the stationary part of the wind turbine by means of separate slip rings. This division into groups has the advantage of creating an electrical system that operates as if one oversized generator were replaced by a larger number of synchronously running generators of smaller power. It is obvious that this not only facilitates maintaining operation in the event of minor faults, but also significantly facilitates the electrical control of the generated voltages and currents. Further, the division of the large wind generator into electrically separate groups of windings, operating like separate but synchronously running generators, enables the introduction of a large number of improvements, described in more detail below, and eliminating all the electrical defects that have so far hindered the practical use of large wind turbines. Fig. 2 schematically shows part of the wind turbine described in the introduction. The two wind wheels 2a and 2b rotate in opposite directions around axis 1. Wind wheel 2a is provided with a circular ring 3, and wind wheel 2b with a circular ring 4. The latter carries an inward-facing ring of electromagnetic poles, which generate a magnetic field. Circular ring 3 carries a ring of outward-facing windings, in which current is generated and which, according to the invention, are divided into eight groups of windings, designated I-VIII; these groups are electrically separated from each other, and their ends are connected to the stationary parts of the wind turbine by separate slip rings. In this way, the oversized generator is electrically divided into eight generators I-VIII, mounted on a common axis; These generators can be treated from an electrotechnical point of view as eight separate synchronously running generators. The complete synchronism of the described "partial generators" makes it possible to obtain a precisely defined phase angle between the alternating currents supplied by these generators. To achieve this type of phase shift, it is sufficient to shift the individual phase groups l-VIII of windings on the circular ring 3 relative to each other by the appropriate part of the pole pitch. If, for example, the distance between two groups of windings is each 12.5% greater than the pole pitch, then alternating currents arise in the individual groups of windings with phases each shifted by h/4 relative to each other. The number of winding groups is deliberately chosen so that diametrically opposed winding groups are excited at the same phase angle, in order to balance the forces acting on the axis and arising from magnetic interaction. If the above-mentioned winding groups are connected in a star configuration with a grounded neutral point, and the star vertices are connected as shown in Fig. 3 to the anodes of the mercury rectifier 5, then in the load circuit located between ground and cathode, the currents of the individual phases add up as shown in Fig. 4, creating a well-balanced direct current. The residual undulation of this direct current will, of course, be smaller the greater the number of phase-shifted winding groups (I—VIII) chosen. In the example shown in the drawing, the number of groups is limited to eight only for the sake of clarity. By means of a transformer 7, the secondary winding of which is short-circuited by a resistor 8, it is possible to partially remove the residual component of the alternating current from the direct current and convert it into heat, which can be used, for example, for heating purposes. Another method of eliminating the residual undulation of the generated direct current consists in connecting in series with the rectifier 5 (Fig. 5) a compensating machine 9, which generates the current curve according to Fig. 6 via a synchronous motor 11, powered by a group of 10 windings, additionally provided on the ring 3. It is obvious that the superposition of the current curves shown in Figs. 4 and 6 gives a direct current without an alternating current component. While the alternating current generated directly in a wind turbine is not suitable for supplying the receiving network because its frequency depends on the wind force, the direct current generated in the circuits according to Fig. 3—5, can be fed into the network directly or after conversion into alternating current of constant frequency. The conversion of direct current into alternating current of constant frequency, however, requires considerable expenditure on machines and devices, if the existing methods are to be used. It turned out that the division of the wind generator into a whole series of rigidly coupled and phase-shifted partial generators, according to the invention, enables a particularly simple solution of this problem as well, if an appropriately shaped and distributed discharge device is used. Such a system is shown in Fig. 7. The converter 12, equipped with distribution grids at the anodes, is connected in a similar way as in Figs. 3 and 5 to the tops of groups l-VIII of windings, connected The individual distribution grids have, in the resting state, an initial negative voltage with respect to the mercury cathode, supplied by resistors 13 and batteries 14. Furthermore, through a system of slip rings 15, these grids are connected to the segments of the commutator 16, driven by a synchronous motor 17, connected to the auxiliary winding 10 and running at the frequency directly generated by the wind generator. The commutator 16 cooperates with a second commutator 18, driven by another synchronous motor 19 and running in rhythm with the switching frequency supplied to the terminals 20. The brush sets of both commutators 16, 18 are connected to each other. By means of the described contact device, the individual switching grids of the discharge device 12 are connected at different moments with the cathode of this device or with an appropriately selected positive potential supplied by the bias battery 21. In accordance with the position of both commutators in relation to their brushes, at certain moments the discharge is interrupted towards the individual anodes and in this way, by superimposing the phase-shifted current curves of the individual groups of windings of the wind generator, a pulsating current curve of constant frequency is constructed, which in the secondary winding of the transformer produces an alternating current of constant frequency if this pulsating current is fed to the primary winding of the transformer. Fig. 8 shows the corresponding diagram of current curves, where the current curves of the individual groups of windings / — VIII of the generator are shown by dashed lines, the current curve of the switching frequency (in the enlarged version — by a dashed-dotted line), and the obtained envelope curve — by a solid line. It can be seen from the drawing that even the division into only eight groups of windings, chosen for the sake of drawing simplification, already gives a pulsating current with an almost sinusoidal curve, which in the secondary winding of transformer 22 produces an alternating current that can be transferred, preferably after removing undesirable harmonics, directly to the receiving network. The circumstance that the output frequency — 3 -sequence, supplied to transformer 22, in this type of arrangement is The fact that the wind-driven generator is truly independent of the frequency fluctuations is shown by the following consideration. If the frequency of the wind-driven generator increases, the dashed-line curves in Fig. 8 become more condensed in the direction of the time axis t. At the same time, however, the rotational speed of the collector 16 increases in a corresponding proportion, so that on the stationary collector brushes there exist, as before, the same grid phases which the distributor collector 18, rotating at a constant frequency, uses to produce the envelope curve. This results in an even more even envelope curve; it can be easily proven by drawing that also strong changes in the input frequency supplied to the wind turbine down the discharge device 12, can never influence the frequency of the envelope curve, but only influence the content of higher harmonics therein, and this content of higher harmonics is the smaller the greater the number of winding groups into which the winding system of the wind generator is divided according to the invention. In order to facilitate the parallel connection of the wind turbine with other networks, it is advantageous to equip at least one of the two rotating control devices 16, 18 with known means for adjustable shifting of the rotation phase of the given device or the phase of the drive frequency. For this purpose, for example, a handwheel 23 can be used, which by means of a worm gear enables the entire synchronous motor 19 to rotate around its axis. It is immediately apparent that such rotation must cause a temporary slight advance or retardation of the frequency of the envelope curve, thanks to which the phase of this curve can be easily aligned with the wave of the parallel-connected network. The same result can be achieved by simultaneously rotating both brush assemblies relative to the axis of the collectors 16, 18. The equalization of the current supplied to the electrically separate groups of windings is best achieved by regulating the width of the free air gap located between the rims of both wheels (Fig. 2). For this purpose, the individual groups of windings, deliberately divided into groups, are placed on crosspieces that can be adjusted relative to the lifting wheel ring 3 in the direction of the mentioned air gap (arrow P in Fig. 2). The adjustment is advantageously carried out by means of an electrically driven worm guide for each crosshead and is controlled by means of electric cables which are connected to the stationary parts of the wind turbine via suitable slip rings. This simultaneously provides the advantage of compensating for changes in the air gap width that occur during operation, which can be increased at times of particularly high mechanical load on the wind turbines, e.g. during a storm, thus reducing the risk of mechanical destruction of the wheel rings due to their contact with each other. A particular advantage of electrical separation of large wind-driven generators is that that for repairs, a quick and reliable braking of the wind turbine can be carried out in a particularly simple way. For this purpose, the individual part windings are separately short-circuited via suitable resistors. To keep short-circuit currents away from the slip ring system, this short-circuiting is effected deliberately via a switch, located directly next to the wind wheel and rotating with it. In this case, it is sufficient to run only the wiring for the timing of this switch. In order to maintain a constant braking torque with decreasing rotational speed, the short-circuit resistances are continuously or gradually reduced, deliberately by means of a regulator, in accordance with the decreasing voltage or speed. Fig. 9 schematically shows a section of the wind wheel 3, carrying A ring gear provided with windings. A short circuit breaker 25 is built into the hollow wind wing 24, which can be operated in the wind turbine central unit by means of a distribution cable 26. The short circuit breaker 25 is connected in series with a centrifugal switch, the switching arm 27 of which is subjected to the pressure of a spring 28 in the direction of arrow 29. When the wind wheel rotates, the switching arm 27 assumes the position shown in the drawing, so that the schematically indicated windings 30 are short-circuited by the entire resistor 31 as soon as the short circuit breaker 25 is operated by means of the distribution cable 26. When the generator speed decreases, the switching arm 27 moves in the direction of arrow 29 under the influence of The spring 28 pressure gradually disconnects the resistor 31 until the contact 33 is reached, which completely short-circuits the resistor 31, supplying current to the conductor 34. The resistors 31 can be cooled by an air current conducted in the direction of arrow 32 through the empty wind blade 24. The described division of the electric windings makes it necessary to adapt a slip ring system containing a quite significant number of these rings to transmit the current to the stationary part of the wind turbine; at the same time, it is necessary to ensure a very precise rotation of the rings around their axis, so that these rings can work reliably and without sparking. However, placing such a slip ring system on the wind wheels with 60-180 m in diameter is associated with very significant difficulties. Even if it were possible to properly support the mass of such a wind turbine, weighing many thousands of tons, with the very large dimensions of such bearings, a certain amount of play in the bearing must be taken into account, which is unacceptable for a slip ring system. This difficulty can be eliminated by mounting the slip ring system separately from the wind turbine on the same axis and connecting it to the wind wheel by means of flexible devices. The slip ring system is in the form of discs, not cylinders. If the wind turbine is composed of two coaxially located, one behind the other, counter-rotating wind wheels (Fig. 1), The two associated discs with slip rings are advantageously placed between the two wind wheels. A bridge can then be used to collect the current common to both discs provided with slip rings. Fig. 10 shows a cross-section through axis D of the wind turbine according to Fig. 1. This axis is made of a carefully meshed steel tube 35, supported by parts B1 and B2 of the forked boom B (Fig. 1). Four annular double rails 36 are arranged around the steel tube 35, on which rest a number of chassis, evenly distributed around the circumference of the hub and carrying the wind wheels 37, 38. In the cross-section shown in Fig. 10, only six chassis 39, 39a, 40, 40a, 41, 41a are shown. Between the two double rails, Between the rail rings 36 belonging to each winding wheel, there are double rail rings 42; on these rings run auxiliary wheels 44 and 45, the radial axis of which is attached to a steel tube 35. These wheels absorb the shearing forces resulting from the wind pressure and acting on the winding wheels in the axial direction. The winding wheels 37, 38 therefore run to a certain extent around the steel tube 35 on multi-axle rail vehicles; it is apparent that in this way very large masses of the winding wheel with a diameter of, for example, 150 mm can be safely accommodated. However, it is also apparent that with such an axle construction, a certain play between the axle and the hub cannot be avoided. According to the invention, this play does not occur in current collection devices by virtue of the fact that they run on separate bearings 46 and 47. On these bearings are mounted discs 48 and 49, which carry slip rings and are arranged on both sides of a bridge 50 between the winding wheels 37, 38. This bridge carries the brush assemblies 51 and 52. The discs 48, 49 are mechanically connected to the associated winding wheels by means of flexible devices 53. Flexible cables 54, shown in Fig. 11, are used for the electrical connection. Fig. 11 shows a cross-section of the axle 35 and the disc 48 with slip rings according to the lines a-b in Fig. 10. Before this cross-section The cross-section of the bridge 50 for current collection is shown in the cross-section. For the sake of clarity, only three slip rings 55, 56, 57 with the associated current collectors 58, 59, 60 are shown in the drawing, but in practice, approximately 50-100 concentric slip rings on each disc must be taken into account. The purposeful connection of the above devices allows the generation of alternating current in wind turbines with a constant frequency and such high operational reliability and such small interruptions that the wind turbines can be used directly to supply normal receiving networks and, as a particularly cheap power source, can compete with for the existing water and steam power plants. PL PL