PL 446906 A1 2/19 Wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny oraz sposób jego wykonania Przedmiotem wynalazku jest wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny. Dziedzina gospodarki jaka jest budownictwo odpowiada za 40% swiatowej emisji gazów cieplarnianych. Na slad weglowy budynku, w ilosci 30- 40% sklada sie tzw. slad weglowy wbudowany. Pochodzi on miedzy innymi z produkcji materialów budowlanych (poziomu zuzycia energii i emisji gazów cieplarnianych przy ich produkcji). Zalozeniem Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Zielonego Ladu jest redukcja emisji gazów cieplarnianych o 55% do 2030 Ueden z pakietów unijnych Fit for 55). Wiaze sie to z koniecznoscia dekarbonizacji róznych sektorów gospodarki, w tym budownictwa. Popularne materialy termoizolacyjne takie jak styropian lub welna mineralna z uwagi na niskie przewodnictwo cieplne ograniczaja zapotrzebowanie na zuzycie energii do ogrzewania w fazie uzytkowania budynku, jednak ich produkcja jest energochlonna, w efekcie czego wykazuja wysoki slad weglowy wbudowany. Istotne jest zatem poszukiwanie materialów budowlanych izolacyjnych, które beda wykazywaly wysoka zdolnosc izolowania termicznego, ale równiez beda charakteryzowaly sie zerowym lub ujemnym sladem weglowym wbudowanym. Dobrym rozwiazaniem jest wykorzystanie materialów opartych na skladnikach roslinnych. Przykladem sa pazdzierze konopne pozyskane z lodyg konopi przemyslowych. Konopie w trakcie wzrostu pochlaniaja znaczne ilosci dwutlenku wegla z atmosfery. Aby uzyskac 1 tone pazdzierzy konopnych, roslina w czasie wzrostu pochlania okolo 1800 kg dwutlenku wegla wg Pervaiz M. Carbon storage potentia/ in natura! fiber Composites, Resources, Conservation and Recycling 39, 2003, s. 325- 340. Pazdzierze wykorzystywane sa jako kruszywo organiczne kompozytu na bazie wapna (tzw. kompozyt wapienno- konopny), który stosowany jest jako izolacyjne wypelnienie sciennego szkieletu drewnianego. Pazdzierze charakteryzuja sie wysoka porowatoscia rzedu 79% oraz wspólczynnikiem przewodnosci cieplnej rzedu 0,049-0,052 W/(m·K) wg Kosinski P. et al. Thermal Properties of Hemp Shives Used as lnsulation Materia/ in Construction lndustry, Energies 15(7), 2461, 2022. Wartosci tych parametrów wskazuja, ze zasadne jest wykorzystani pazdzierzy jako material termoizolacyjny. Kompozyt wapienno- konopny oparty jest na spoiwie w postaci wapna hydratyzowanego z dodatkiem materialów pucolanowych lub hydraulicznych lub na spoiwie w postaci wapna hydraulicznego. Wykorzystywany jest jako izolacja termiczna scian w postaci monolitycznej (mieszanka ukladania w deskowaniu tymczasowym) lub w postaci bloczków. Zgodnie z artykulami Benfratello S. et al. Thermal and structura/ properties of a hemp-lime biocomposite, Constr. Build. Mater. 48, 2013, s. 745-754; Walker. R. and Pavfa. S. Moisture transfer and thermal properties of hemp-/ime concretes, Constr. Build. Mater. 64, 2014, s. 270-276 oraz Stevulova N. et al. Lightweight Composites Containing Hemp Hurds, Proced. Eng. 65, 2013, s. 69-74, wspólczynnik przewodnosci cieplnej kompozytu wapienno- konopnego, w zaleznosci od m.in. proporcji spoiwa do pazdzierzy wynosi 0,074-0, 138 W/(m·K). W zwiazku z tym, przy grubosci warstwy kompozytu okolo 40 cm mozliwe jest spelnienie wymagan cieplnych stawianych przez Warunki Techniczne (WT 2021). Na podstawie artykulów m.in. Brzyski P. et al. Influence of Hemp Shives Size on Hygro- Thermal and Mechanica/ Properties of a Hemp- Lime Composite, Materials 2020, 13(23), 5383 oraz Brzyski P. PL 446906 A1 3/19 et al. Composite Materia/s Based on Hemp and Flax for Low- Energy Buildings, Materials 2017, 10(5), 510, wytrzymalosc na sciskanie kompozytów wapienno- konopnych miesci sie w przedziale od 0,24 MPa do 0,85 MPa. Wplyw na wytrzymalosc ma proporcja wagowa pazdzierzy do spoiwa, rodzaj spoiwa oraz stopien zageszczenia. Wraz ze wzrostem wytrzymalosci maleje wzrasta, ale jednak wartosc wspólczynnika przewodnosci cieplnej, co jest niekorzystnym efektem. W przytoczonej literaturze, kompozyt o wytrzymalosci 0,70 MPa charakteryzowal sie dosc znaczna wartoscia wspólczynnika przewodnosci cieplnej, rzedu 0,151 W/(m·K). Dlatego tez w przypadku kompozytu na bazie wapna, aby uzyskac wytrzymalosc, która zapewnialaby mozliwosc zastosowania go w prefabrykacji, nieunikniony byly spadek zdolnosci izolowania termicznego. Kompozyt wapienno- konopny na bazie wapna hydratyzowanego z dodatkami charakteryzuje sie powolnym i nierównomiernym procesem wiazania. Wiazanie i twardnienie nastepuja w wyniku procesu karbonatyzacji. Dostep do dwutlenku wegla potrzebnego do zwiazania spoiwa maja jedynie przypowierzchniowe warstwy sciany monolitycznej lub bloczka, natomiast wewnetrzne obszary materialu pozostaja nieskarbonatyzowane, czego efektem jest ich slaba mechaniczne struktura. Spoiwo to nie jest w zwiazku z tym odpowiednie do zastosowan w prefabrykacji, gdzie istotna jest szybkosc wiazania, sztywnosc, jednorodnosc pod wzgledem stopnia zaawansowania procesu wiazania na calym przekroju elementu, a takze odpowiednia wytrzymalosc mechaniczna - kompozyty na bazie wapna maja zbyt mala wytrzymalosc, w zwiazku z tym prefabrykaty z nich wytworzone sa kruche i latwo ulegaja uszkodzeniom. Alternatywa jest spoiwo magnezowe na bazie kalcynowanego tlenku magnezu oraz soli w postaci szesciowodnego chlorku magnezu. Spoiwo to wiaze i twardnieje na powietrzu. Proces wiazania jest jednorodny na calym przekroju próbki materialu. Jest to spoiwo w wystarczajacej wytrzymalosci, szybkosci wiazania i sztywnosci, aby zastosowac je w prefabrykacji. Wystarczajaca wytrzymalosc mozna uzyskac przy zdecydowanie mniejszych gestosciach w porównaniu z kompozytem na bazie wapna, a tym samym przy mniejszych wartosciach wspólczynnika przewodnosci cieplnej. Przykladem sa plyty magnezowe MgO produkcji Geo- Industrial S.A, skladajace sie ze spoiwa magnezowego, wlókien celulozowych, perlitu, innych dodatków oraz siatki z wlókna szklanego. Plyty o grubosci 12 mm osiagaja wytrzymalosc na zginanie do 16 MPa. Z kolei plyta MgO produkcji Fasada System® przy grubosci 10- 12 mm osiaga wytrzymalosc na zginanie powyzej 8 MPa. Plyty MgO wykazuja równiez wysoki poziom pH (zasadowy), przez co sa odporne na rozwój plesni. Jest to korzystna wlasciwosc w polaczenia spoiwa MgO z pazdzierzami konopnymi. Znane sa z literatury badania nad kompozytami na bazie pazdzierzy konopnych i spoiwa magnezowego stosowanymi jako wypelnienie szkieletu drewnianego lub jako prefabrykowane plyty. W pracy autorstwa Zorica J. et al. Hemp Biocomposite Boards Using lmproved Magnesium Oxych/oride Cement, Energies 2022, 15(19), 7320 opisano badania nad plyta oparta na pazdzierzach i spoiwie zawierajacym tlenek magnezu, chlorek magnezu, popiól lotny, nanokrzemionke, kwas cytrynowy. Autorzy dowiedli, ze spoiwo magnezowe jest odpowiednie dla zastosowania w prefabrykowany plytach na bazie pazdzierzy. Wytrzymalosc na sciskanie kompozytu o gestosci 810- 850 kg/m 3 , po 7 dniach wyniosla 2,6- 3,6 MPa, natomiast po 28 dniach 3,8- 4,8 MPa. Sa to wartosci znaczaco wieksze niz przytoczone wczesniej wartosci wytrzymalosci kompozytów na bazie spoiwa PL 446906 A1 4/19 wapiennego. Kompozyt o takiej gestosci charakteryzowal sie wspólczynnikiem przewodnosci cieplnej równym 0,275 W/(m·K). Dzieki podwyzszonej wytrzymalosci, mozliwe jest zredukowanie udzialu spoiwa wzgledem pazdzierzy. W efekcie, kompozyt bedzie wykazywal mniejsza gestosc oraz nizsze przewodnictwo cieplne, bo jest równiez istotne w zastosowaniu kompozytu jako material izolacyjny scienny. W pracy autorstwa M. Sinka et al. Comparative life cyc/e assessment of magnesium binders as an a/ternative for hemp concret, Resour. Conserv. Recycl. 2018, 133C, 288-299 wykazano, ze zmniejszajac gestosc kompozytu magnezowo- konopnego do 380 kg/m 3 zredukowano wspólczynnik przewodnosci cieplnej do 0,085 W/(m·K), co jest wartoscia porównywalna do charakterystyki kompozytu wapienno- konopnego, jednak zachowano wytrzymalosc na sciskanie okolo 2- 3 krotnie wieksza porównujac do kompozytu na bazie spoiwa wapiennego, co jest korzystne w prefabrykacyjnych zastosowaniach. W pracy autorstwa M. Sinka et al. Bio- based construction panels for low carbon development, Energy Procedia, 147 (2018), s. 220- 226 zademonstrowano przyklad zastosowania kompozytu magnezowo- konopnego w prototypowych wielowarstwowych panelach sciennych opartych na drewnianej ramie. Wewnetrzna warstwa o grubosci 50 mm skladala sie z kompozytu o gestosci 330 kg/m 3 i wspólczynniku przewodnosci cieplnej 0,077 W/(m·K), natomiast zewnetrzna warstwa o grubosci 30 mm o gestosci 450 kg/m3, wspólczynniku przewodnosci cieplnej 0,112 W/(m·K) i wytrzymalosci na sciskanie 1,2 MPa. Srodkowa izolacyjna warstwa o grubosci 290 mm skladala sie z kompozytu o gestosci 21 O kg/m 3 i wspólczynniku przewodnosci cieplnej 0,062 W/(m·K). Kompozyty na bazie wapna zawierajace pazdzierze konopne charakteryzuja sie dobranymi wlasciwosciami zwiazanymi z transportem wilgoci. Przykladowo Lapka et al. Hygro- thermal characterization of the hemp concrete modified with the gum Arabic admixture, Constr Build Mater 368 (2023) 130392, Walker i Pavia Moisture transfer and thermal properties of hemp- time concretes, Constr Build Mater 64 (2014) 270- 6 oraz Collet i Pretot Experimental investigation of moisture buffering capacity of sprayed hemp concret, Constr Build Mater 36 (2012) 58- 65 raportowali paroprzepuszczlanosci takich kompozytów w zakresie 2- 7·10- 11 kg/m/s/Pa. W przypadku krzywych sorpcji, kompozyty wapienne mogly wiazac do O .1 g wody na 1 g suchego materialu przy wilgotnosci wzglednej otoczenia równej 90%. Sa to duze ilosci wody akumulowanej w kompozycie, które pomagaja regulowac mikroklimat w budynku. Zastosowanie spoiwa magnezowego ma wplyw zarówno na paraprzepuszczalnosc, jaki i na krzywa sorpcji. Ww. parametry sa unikalna cecha zaproponowanego wielowarstwowego bloczka sciennego. Znane sa z opisu zgloszenia patentowego EP1765560 (A2) bloczki kompozytowe z pazdzierzy konopnych i wapna stosowane do budowy scian. Jak równiez mieszanka kompozytowa z granulowanych konopi, spoiwa wapiennego oraz metakaolinowego i wody. Ochrona kompozytów przed woda opadowa moga byc tynki zewnetrzne lub inne okladziny. Jednakze wykonanie tynku na placu budowy wiaze sie z wysoka pracochlonnoscia oraz wprowadzaniem sporej ilosci wody w ulozony wczesniej kompozyt wapienno - konopny. W opisie patentowym PL241823B1 przedstawiona jest plywa elewacyjna- izolacyjna skladajaca sie z dwóch warstw: wewnetrznej izolacyjnej, wykonanej z kompozytu wapienno- konopnego oraz PL 446906 A1 /19 z zewnetrznej wykonczeniowej, wykonanej z tynku na bazie wapna hydratyzowanego i dodatków/domieszek. W opisie zgloszenia patentowego EP3277751A1 przedstawiono material kompozytowy zawierajacy konopie lub len polaczone zywica termoplastyczna. Zgodnie z Krajowa Ocena Techniczna ICiMB- KOT- 2022/0170 wydanie 1 znane sa prefabrykowane elementy termoizolacyjne o nazwie handlowej HEMPCRETE DOMIR bedace mieszanka pazdzierzy konopnych, wapna hydratyzowanego hydraulicznego w postaci prostopadlosciennych bloczków jednowarstwowych w róznych konfiguracjach wymiarowych. Przeznaczone sa do wypelnienia scian w drewnianej konstrukcji szkieletowej. Znane sa jednowarstwowe prostopadloscienne bloczki scienne o nazwie handlowej ISOHEMP, jak równiez jednowarstwowe bloczki scienne produkcji firmy Schónthaler oraz bloczki jednowarstwowe BIOSYS, laczone na zaprawe lub pióro wpust w róznych wariantach wymiarowych. Bloczki te oparte sa na pazdzierzach konopnych oraz spoiwie na bazie wapna hydratyzowanego z dodatkami. Niezaleznie od rodzaju zastosowanego spoiwa w kompozycie na bazie pazdzierzy konopnych, stosujac ten material w postaci monolitycznej na budowie jako wypelnienie szkieletu drewnianego, problemem jest dlugotrwaly proces wysychania scian, ich twardnienia oraz duza pracochlonnosc wypelniania scian. Rozwiazaniem sa gotowe elementy scienne takie jak bloczki, które wbudowywane sa w postaci stwardnialej i wysuszonej, a ich wymiary skutkuja szybszym wykonaniem 1 m 2 sciany. W przypadku bloczków jednowarstwowych wykonanych z kompozytu wapienno- konopnego, aby uzyskac odpowiednio niska wartosc wspólczynnika przewodnosci cieplnej, konieczne jest zredukowanie ilosci spoiwa, co w przypadku zastosowania jako spoiwa wapna hydratyzowanego skutkuje kruchoscia materialu, zwlaszcza przy krawedziach bloczków. Rozwiazaniem, które poprawiloby sztywnosc bloczków przy mozliwie jak najwiekszej redukcji ilosci spoiwa moze byc zastosowanie spoiwa magnezowego oraz zastosowanie dodatkowych warstw zewnetrznych o wiekszej gestosci i wytrzymalosci. Warstwy zewnetrzne beda zabezpieczaly lekka, izolacyjna warstwe srodkowa przed uszkodzeniami np. w transporcie i podczas wbudowywania w sciane. Dodatkowo warstwa usytuowana od wewnatrz z uwagi na podwyzszona gestosc oraz pojemnosc cieplna poprzez zastosowanie materialu zmiennofazowego moze pelnic funkcje akumulacyjna i stabilizujaca temperature wewnatrz budynku, poprawiajac statecznosc cieplna pomieszczen. Z kolei zewnetrzna warstwa, równiez wykonana z kompozytu o wiekszej gestosci, z uwagi na mniejsza porowatosc niz izolacyjna warstwa srodkowa, moze stanowic dodatkowe zabezpieczenie przed przemoczeniem woda deszczowa warstwy izolacyjnej. Brakuje na rynku bloczków wielowarstwowych, zawierajacych warstwy o róznych parametrach, pelniacych rózne funkcje. Problemem technicznym do rozwiazania jest wykonanie prefabrykowanego bloczka wielowarstwowego sciennego izolacyjnego przeznaczonego zwlaszcza do wypelnienia drewnianego szkieletu sciennego. Jedna warstwa bloczków ma zapewniac spelnienie wymagan cieplnych stawianych przez Warunki Techniczne (U::::: 0,2 W/(m 2 K)). Bloczki maja zapewniac laczenie na spoine PL 446906 A1 6/19 pozioma i pionowa cieplochronna oparta np. na spoiwie wapiennym, kruszywie w postaci perlitu ekspandowanego oraz pazdzierzy konopnych drobnej frakcji (dlugosc max. 5 mm). Przedmiotem wynalazku jest wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny wykonany z tlenku magnezu, pazdzierzy konopnych, roztworu wodnego chlorku magnezu, kwasu cytrynowego i wody wodociagowej oraz sposób jego wykonania. Istota prefabrykowanego bloczka wielowarstwowego sciennego izolacyjnego jest to, ze sklada sie z: a. warstwy wewnetrznej o grubosci od O, 15 do O, 175 grubosci calego bloczka oraz o podwyzszonej gestosci, zageszczonej w kierunku prostopadlym do podstawy warstwy, skladajacej sie z: - pazdzierzy konopnych w ilosci od 130 kg/m 3 do 135 kg/m 3 , korzystnie 132,5 kg/m 3 ; - tlenku magnezu MgO w ilosci od 240,5 kg/m 3 do 249,8 kg/m 3 , korzystnie 245,1 kg/m 3 ; - roztworu wodnego chlorku magnezu w stosunku masowym 1: 1, w ilosci od 151,5 kg/m 3 do 157,3 kg/m 3 , korzystnie 154,4 kg/m3; - kwasu cytrynowego w ilosci od 1,203 kg/m 3 do 1,249 kg/m3, korzystnie 1,226 kg/m3; materialu zmiennofazowego - PCM o temperaturze przemiany fazowej od 18 do 28 st C, korzystnie od 21 do 25 st C w ilosci od 24, 1 kg/m 3 do 25 kg/m3, korzystnie 24,5 kg/m3, przy czym do produkcji pierwszej warstwy wykorzystano wode wodociagowa w ilosci od 214,5 kg/m 3 do 222,8 kg/m3, korzystnie 218,6 kg/m 3 b. warstwy srodkowej o grubosci od 0,675 do 0,725 grubosci calego bloczka oraz o obnizonej gestosci, zageszczonej w kierunku prostopadlym do podstawy warstwy, skladajacej sie z: - pazdzierzy konopnych w ilosci od 115 kg/m 3 do 120 kg/m 3 , korzystnie 117,5 kg/m 3 ; - tlenku magnezu MgO w ilosci od 77,1 kg/m 3 do 80,4 kg/m 3 , korzystnie 78,7 kg/m3; roztworu wodnego chlorku magnezu w stosunku masowym 1 :1, w ilosci od 48,5 kg/m 3 do 50,7 kg/m3, korzystnie 49,6 kg/m3; - kwasu cytrynowego w ilosci od 0,385 kg/m 3 do 0,402 kg/m 3 , korzystnie 0,394 kg/m 3 , przy czym do produkcji drugiej warstwy wykorzystano wode wodociagowa w ilosci od 215, 1 kg/m 3 do 224,4 kg/m 3 , korzystnie 219,75 kg/m 3 c. warstwy zewnetrznej o grubosci od O, 125 do O, 15 grubosci calego bloczka oraz o podwyzszonej gestosci, zageszczonej w kierunku prostopadlym do podstawy warstwy, skladajacej sie z: - pazdzierzy konopnych w ilosci od 130 kg/m 3 do 135 kg/m 3 , korzystnie 132,5 kg/m 3 ; - tlenku magnezu MgO w ilosci od 240,5 kg/m 3 do 249,8 kg/m3, korzystnie 245,1 kg/m 3 ; - roztworu wodnego chlorku magnezu w stosunku masowym 1 :1 w ilosci od 151,5 kg/m 3 do 157,3 kg/m 3 , korzystnie 154,4 kg/m 3 ; - kwasu cytrynowego w ilosci od 1,203 kg/m 3 do 1,249 kg/m 3 , korzystnie 1,226 kg/m 3 , przy czym do produkcji trzeciej warstwy wykorzystano wode wodociagowa w ilosci od 223,6 kg/m 3 do 232,2 kg/m 3 , korzystnie 227,9 kg/m 3 tudziez wlókna pazdzierzy konopnych ulozone sa równolegle do docelowej powierzchni zewnetrznej bloczka. Korzystnie w kazdej z trzech warstw dlugosc pazdzierzy konopnych wynosi od 5 do 30 mm. PL 446906 A1 7/19 Wskazane jest równiez, gdy zageszczenie warstwy srodkowej jest mniejsze niz warstwy wewnetrznej i zewnetrznej. Istota sposobu wykonania prefabrykowanego wielowarstwowego bloczka sciennego izolacyjnego poprzez laczenie i utwardzanie poszczególnych warstw jest to, ze przygotowuje sie material wwnetrznej warstwy, w ten sposób, ze: - miesza sie pazdzierze konopne z woda masowo w stosunku 1 :1, - nasaczone pazdzierze miesza sie z tlenkiem magnezu, przygotowuje sie roztwór chlorku magnezu rozpuszczajac chlorek magnezu w wodzie w stosunku masowym 1 :1, po czym rozpuszcza sie w nim kwas cytrynowy i miesza sie z materialem zmiennofazowym PCM, - otrzymany roztwór dodaje sie do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym miesza sie wszystkie skladniki, dodaje sie pozostala czesc wody i miesza az do uzyskania homogenicznej mieszanki. Dodatkowo przygotowuje sie material srodkowej warstwy, w ten sposób, ze: - miesza sie pazdzierze konopne z woda masowo w stosunku 1: 1, - nasaczone pazdzierze miesza sie z tlenkiem magnezu, - przygotowuje sie roztwór chlorku magnezu rozpuszczajac chlorek magnezu w wodzie w stosunku masowym 1 :1 po czym rozpuszcza sie w nim kwas cytrynowy, otrzymany roztwór dodaje sie do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym miesza sie wszystkie skladniki, dodaje sie pozostala czesc wody i miesza az do uzyskania homogenicznej mieszanki. Przygotowuje sie material zewnetrznej warstwy, w ten sposób, ze: - miesza sie pazdzierze konopne z woda masowo w stosunku 1: 1, - nasaczone pazdzierze miesza sie z tlenkiem magnezu, - przygotowuje sie roztwór chlorku magnezu rozpuszczajac chlorek magnezu w wodzie w stosunku masowym 1 :1 po czym rozpuszcza sie w nim kwas cytrynowy, - otrzymany roztwór dodaje sie do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym miesza sie wszystkie skladniki, - dodaje sie pozostala czesc wody i miesza az do uzyskania homogenicznej mieszanki. Wklada i zageszcza sie warstwy w nastepujacej kolejnosci: Uklada sie pierwsza czesc wewnetrznej warstwy i zageszcza sie ja poprzez nacisk plyta z sila w zakresie od 5 do 5,5 kN/m 2 do uzyskania grubosci od 0,75 do 0,83 grubosci warstwy wewnetrznej. Nastepnie wsypuje sie luzna druga czesc wewnetrznej warstwy o docelowej grubosci od 0,17 do 0,25 warstwy wewnetrznej oraz pierwsza czesc warstwy srodkowej o docelowej grubosci od 0,24 do 0,26 grubosci warstwy srodkowej. W dalszej kolejnosci zageszcza sie poprzez nacisk plyta z sila od 3,8 do 4,2 kN/m 2 luzno usypana druga czesc warstwy wewnetrznej wraz z pierwsza czescia warstwy srodkowej o docelowej grubosci od 0,24 do 0,26 grubosci warstwy srodkowej, Nastepnie zasypuje sie kolejne czesci, warstwy srodkowej kazda o docelowej grubosci od 0,24 do 0,26 grubosci warstwy srodkowej i zageszcza sie je poprzez nacisk plyta z sila od 3,8 do 4,2 kN/m 2 . PL 446906 A1 8/19 W dalszej kolejnosci zasypuje sie luzna ostatnia czesc warstwy srodkowej o docelowej grubosci od 0,03 do 0,04 warstwy srodkowej. Nastepnie uklada sie warstwe zewnetrzna o docelowej grubosci od O, 125 do O, 15 grubosci calego bloczka i zageszcza sie ja wraz z wczesniej usypana luzna ostatnia czescia warstwy srodkowej o docelowej grubosci od 0,03 do 0,04 warstwy srodkowej, poprzez nacisk plyta z sila w zakresie od 5 do 5,5 kN/m 2 . Wszystkie warstwy zageszczane sa w kierunku prostopadlym do docelowej powierzchni zewnetrznej bloczka. Wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny w przykladzie wykonania przedstawiono na schematycznym rysunku, na którym poszczególne figury przedstawiaja: Fig. 1 - Wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny w widoku izometrycznym, Fig. 2 - Wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny w widoku izometrycznym z zaznaczona kolejnoscia ukladania warstw. Zaleta trójwarstwowego ukladu, sposród którego jedna warstwa zawiera material zmienno fazowy jest to, ze bloczek moze byc ukladany w plaszczyznie poziomej w dwóch kierunkach. W zaleznosci od oczekiwanych rezultatów zwiazanych z magazynowaniem ciepla oraz w zaleznosci od charakterystyki pracy zastosowanego PCM, warstwa zawierajaca PCM moze byc wyeksponowana na zewnatrz lub do wewnatrz pomieszczenia. Jezeli material zmiennofazowy bedzie w warstwie zewnetrznej nalezy uzyc PCM o temperature przemiany fazowej od O do 20 st. C, korzystnie od 5 do st. C Przyklad wykonania Do wytworzenia mieszanek na wielowarstwowy bloczek izolacyjny zastosowano: - Odpad przemyslu rolniczego - pazdzierze konopne odmiany Bialobrzeskie, które zostaly wyprodukowane przez firme Podlaskie Konopie. ,,Bialobrzeskie" jest to odmiana dopuszczona na rynku polskim, nie zawierajaca substancji psychoaktywnej THC w ilosciach wiekszych niz 0,2% w suchej masie kwiatu, przy czym kwiat nie jest wykorzystywany do produkcji mieszanek kompozytu. Dlugosc pazdzierzy miesci sie w przedziale od 5 do 30 mm. Pazdzierze zostaly oczyszczone z nadmiaru wlókna i pylu. - Tlenek magnezu kaustyczny kalcynowany o zawartosci MgO 78%, CaO 6%, Fe203 2,7%, Si02 6%. Charakteryzuje sie wskaznikiem pH 12, gestoscia nasypowa 0,7- 0,8 kg/dm 3 , poczatkiem czasu wiazania od 20 do 250 min i koncem czasu wiazania od 40 do 280 min (produkcji GrayWolf W. Szwaja). -Szesciowodny chlorek magnezu MgCl2x6H20 w platkach zawierajacy 47 % MgCb. Charakteryzuje sie wskaznikiem pH max. 8. Wyprodukowany przez firme GrayWolf W. Szwaja. -kwasek cytrynowy (produkcji Biomus). Zostal zastosowano jako opózniacz czasu wiazania. - mikrokapsulki PCM (material zmiennofazowy produkcji MikroCaps). Zostaly zastosowane w jednej z warstw w celu podniesienia zdolnosci akumulowania ciepla przez kompozyt. Jest to bezformaldehydowa, skoncentrowana wodna dyspersja wosku parafinowego w mikrokapsulkach. PL 446906 A1 9/19 Zawartosc PCM w dyspersji to 41- 45% wagowo. Zawartosc PCM w suchej kapsulce to 82- 86% wagowo. Zawartosc suchej masy w dyspersji: 49- 52% wagowo. Obszar topnienia PCM to 21- 250C. Pojemnosc cieplna (suszonych mikrokapsulek) to 140- 175 J/g. -wode wodociagowa. Skladniki ilosciowe potrzebne do wykonania trzech mieszanek do produkcji wielowarstwowego bloczka sciennego izolacyjnego przedstawiono w Tabelach 1- 3. Przedstawiono przyklady mieszanek opierajace sie na róznych zawartosciach pazdzierzy, poniewaz pazdzierze konopne sa materialem niejednorodnym i w zaleznosci od partii dostawy (zróznicowane rozmiary pazdzierzy), ich gestosc nasypowa moze sie róznic. Ilosci pozostalych skladników przyjete zostaly jako proporcja masowa w stosunku do masy pazdzierzy. Przyjeto nastepujaca kolejnosc dodawania skladników do mieszalnika przy wykonywaniu próbek kompozytu stanowiacego poszczególne warstwy: W pierwszej kolejnosci wymieszano pazdzierze konopne z czescia wody (masowo w stosunku 1 :1). Mialo to na celu ograniczenie efektu wchlaniania wody potrzebnej do prawidlowego zajscia procesu wiazania. Nastepnie wymieszano nasaczone pazdzierze z tlenkiem magnezu. Kolejno przygotowano roztwór chlorku magnezu oraz rozpuszczono w nim kwas cytrynowy (w mieszance na warstwe wewnetrzna dodano równiez PCM i wymieszano). Otrzymany roztwór dodano do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym wymieszano. W ostatnim etapie dodano pozostala czesc wody i mieszano az do uzyskania homogenicznej mieszanki. Do przygotowania mieszanki wykorzystano mieszalnik o pojemnosci 600 I, z pionowa osia obrotu, o mocy 4,5 kW Próbki zageszczano warstwowo elementem o powierzchni 50 mm x 50 mm, warstwami o grubosci nieprzekraczajacej 50 mm. Kierunek zageszczanie próbek byl prostopadly do najwiekszej powierzchni próbki. Próbki kompozytu stanowiacego warstwe wewnetrzna i zewnetrzna w docelowym wielowarstwowym bloczku zageszczano sila w zakresie 13 - 14 N czyli 5 - 5,5 kN/m 2 , natomiast próbki kompozytu stanowiacego warstwe srodkowa w docelowym bloczku zageszczano sila w zakresie 10 - 11 N, czyli 3,8 - 4,2 kN/m 2 . Po zageszczeniu próbek, zdjeto boczne scianki formy, a próbki pozostawiono do wysychania w warunkach naturalnych pod zadaszeniem. Po uplywie 28 dni wykonano badania cech fizycznych i mechanicznych trzech warstw kompozytu, których wyniki przedstawiono w Tabelach 4- 6. Gestosc objetosciowa zbadano zgodnie z norma PN- EN 12390- 7. Przed pomiarami próbki wysuszono do stalej masy. Próbki o nominalnych wymiarach 100 mm x 100 mm x 100 mm zmierzono za pomoca suwmiarki z dokladnoscia do O, 1 mm. Przy pomocy wagi laboratoryjnej próbki zostaly zwazone z dokladnoscia do 0,5 g. Gestosc objetosciowa obliczono jako mase w stanie suchym podzielona przez objetosc próbki. Wynikiem byla srednia z pomiarów trzech próbek. Do wyznaczenia przewodnosci cieplnej badanych próbek uzyto aparat Bocka - Lasercomp FOX314. Badanie polegalo na umiejscowieniu próbki o wymiarze 50 mm x 250 mm x 250 mm w aparacie, pomiedzy plyta chlodzaca, a grzewcza. Pomiar polega na wyznaczeniu energii przekazywanej przez badany material od plyty grzejnej do chlodnicy po uzyskaniu przez górna i dolna plyte stalej, okreslonej temperatury. Ustawiono na plycie chlodnicy temperature równa 0°C, a na plycie PL 446906 A1 /19 grzejnej 25°C dla wszystkich próbek. Przeplyw ciepla podczas badania nastepowal równolegle do kierunku zageszczania. Wynik stanowil srednia z pomiarów trzech próbek. Badanie nasiakliwosci polegalo na zanurzeniu w wodzie próbek szesciennych o wymiarach 100 mm x 100 mm x 100 mm i pomiarze przyrostu masy w okreslonych odstepach czasu, az do momentu braku przyrostu masy. Wynik stanowi procentowa zawartosc wody w próbce wzgledem jej masy w stanie stalym. Do badan wykorzystano po trzy próbki z kazdej receptury. Wynikiem byla srednia z pomiarów trzech próbek. Test wzrostu kapilarnego przeprowadzono na próbkach o wymiarach: 60 mm x 120 mm x 240 mm. Podstawa próbki miala wymiary 60 mm x 120 mm. Przed badaniem próbki suszono do stalej masy. Nastepnie boczne powierzchnie próbek zabezpieczono dyspersyjna masa asfaltowo kauczukowa (Disprobit, Tytan) w celu ograniczenia parowania wody i zapewnienia, ze jedynie podstawa próbek bedzie wchlaniala wode. Po wyschnieciu masy asfaltowo- gumowej próbki ponownie zwazono. Próbki zanurzono w wodzie na glebokosc okolo 1 O mm. Nastepnie próbki wazono w okreslonych odstepach czasu az do ustabilizowania masy. Przed pomiarem masy próbki odpowiednio odsaczono, a nastepnie wytarto w celu usuniecia nadmiaru wody z zewnetrznych powierzchni próbek. Jako miarodajny wynik przedstawiono wartosc wspólczynnika podciagania kapilarnego po 24 godzinach absorpcji. Wynikiem byla srednia z pomiarów trzech próbek. Badanie wytrzymalosci na sciskanie wykonano przy wykorzystaniu prasy hydraulicznej MTS 809. Podczas testu rejestrowano sile sciskajaca oraz przemieszczenie glowicy. Sile przylozono w kierunku prostopadlym do kierunku zageszczania. Przyjeto przemieszczenie glowicy sciskajacej równe mm/min. Do badan kompozytu na bazie pazdzierzy wykorzystano po 3 próbki o wymiarach 100 mm x 100 mm x 100 mm z kazdej receptury (z trzech warstw). Wynikiem byla srednia z pomiarów trzech próbek. Badanie wytrzymalosci na rozciaganie metoda trójpunktowego zginania wykonano przy wykorzystaniu prasy hydraulicznej MTS 809. Przyjeto przemieszczenie glowicy równe 0,5 mm/min. Przemieszczenie glowicy bylo liczone od momentu przylozenia sily (kontaktu rolki z próbka), dlatego tez wartosc przemieszczenia mozna traktowac jako wartosc ugiecia próbki. Podczas testu rejestrowano sile oraz przemieszczenie glowicy. Sile przylozono w kierunku prostopadlym do kierunku zageszczania. Do badan wykorzystano po 3 próbki o wymiarach 100 mm x 100 mm x 500 mm z kazdej receptury (z trzech warstw). Wynikiem byla srednia z pomiarów trzech próbek. Nastepnie wykonano wielowarstwowy bloczek scienny izolacyjny charakteryzujacy sie wymiarami: a = 400 mm, b = 600 mm, h = 240 mm (Fig. 1). Bloczki skladaja sie z trzech warstw o róznych grubosciach: warstwy wewnetrznej w1 = 60 mm, warstwy srodkowej w2 = 290 mm warstwy zewnetrznej w3 = 50 mm (Fig. 1). Kolejnosc dozowania skladników do przygotowania mieszanek na poszczególne warstwy byla taka sama jak w przypadku przygotowania próbek kompozytu do badan, opisana wyzej. Bloczek uformowano w rozbieralnej formie z ze sklejki wodoodpornej. Warstwy bloczka sa zageszczane plyta ze sklejki wodoodpornej o wymiarze przekroju poprzecznego 120 mm x 120 mm o róznej sile w zaleznosci od danej warstwy. Kierunek zageszczania byl prostopadly do powierzchni bloczka o wymiarach b x h. Na Fig. 2 przedstawiono schematycznie kolejnosc dozowanych warstw. Mozna ja opisac nastepujaco (opis cyfr od 1 do 8): PL 446906 A1 11/19 1 +2: Warstwa wewnetrzna o grubosci 60 mm: W pierwszej kolejnosci ulozona i zageszczona sila 72 - 80 N, 5 - 5,5 kN/m 2 warstwa 1 o docelowej grubosci 50 mm, nastepnie wsypana luzno warstwa 2 o docelowej grubosci 1 O mm. 3-7: Warstwa srodkowa o grubosci 290 mm: W pierwszej kolejnosci ulozona i zageszczona sila 55- 60 N, czyli 3,8- 4,2 kN/m 2 warstwa o grubosci okolo 75 mm wraz z luzna warstwa 2 o grubosci 1 O mm. Nastepnie zasypywane i zageszczane w docelowej grubosci warstwy 75 mm sila 55 - 60 N, czyli 3,8 - 4,2 kN/m 2 , az do uzyskania grubosci 280 mm. Nastepnie zostaje luzno usypana warstwa 7 o docelowej grubosci 1 O mm. 8: Warstwa zewnetrzna o grubosci 50 mm zostaje ulozona i zageszczona sila 72 - 80 N, 5 - 5,5 kN/m 2 . Nastepnie, bezposrednio po zakonczeniu procesu zageszczania zdjeto sciany boczne formy, a uformowany bloczek odstawiono na podstawie do wysychania w warunkach naturalnych pod zadaszeniem. W procesie zageszczania, celowe jest pozostawienie 1 O mm warstwy luznej 2 i 7 oraz zageszczenie ich wraz z warstwa kolejna/ poprzednia, w celu skuteczniejszego przewiazania warstw z materialów o róznej zawartosci spoiwa. Tabela 1 - Skladniki ilosciowe potrzebne do wykonania wewnetrznej warstwy bloczka Skladnik Przyklad 1 Przyklad 2 Przyklad 3 Pazdzierze konopne (kg/m 3 ) 130,0 132,5 135,0 MgO (kg/m 3 ) 240,5 245,1 249,8 Roztwór H2O + MgCl2 w stosunku 151,5 154,4 157,3 masowym 1 : 1 (kg/m 3 ) Woda (kg/m 3 ) 214,5 218,6 222,8 Kwas cytrynowy (kg/m 3 ) 1,203 1,226 1,249 PCM (kg/m 3 ) 24,1 24,5 25,0 Tabela 2 - Skladniki ilosciowe potrzebne do wykonania srodkowej warstwy bloczka Skladnik Przyklad 1 Przyklad 2 Przyklad 3 Pazdzierze konopne (kg/m 3 ) 115,0 117,5 120,0 MgO (kg/m 3 ) 77,1 78,7 80,4 Roztwór H2O + MgCl2 w stosunku 48,5 49,6 50,7 masowym 1 : 1 (kg/m 3 ) Woda (kg/m 3 ) 189,8 193,9 198,0 Kwas cytrynowy (kg/m 3 ) 0,385 0,394 0,402 PL 446906 A1 12/19 Tabela 3 - Skladniki ilosciowe potrzebne do zewnetrznej warstwy bloczka Skladnik Przyklad 1 Przyklad 2 Przyklad 3 Pazdzierze konopne (kg/m 3 ) 130,0 132,5 135,0 MgO (kg/m 3 ) 240,5 245,1 249,8 Roztwór H20 + MgCl2 w stosunku 151,5 154,4 157,3 masowym 1 : 1 (kg/m 3 ) Woda (kg/m 3 ) 223,6 227,9 232,2 Kwas cytrynowy (kg/m 3 ) 1,203 1,226 1,249 Tabela 4 - Wlasciwosci kompozytu stanowiacego warstwe wewnetrzna bloczka Parametr Rodzaj kompozytu Przyklad 1 Przyklad 2 Przyklad 3 Gestosc objetosciowa (kg/m 3 ) 434 441 447 Porowatosc calkowita (%) 77,6 77,8 77,9 Wspólczynnik przewodnosci cieplnej (W/(m·K)) 0,103 0,106 0,108 Nasiakliwosc masowa (%) 84,7 85,5 86,1 Wspólczynnik podciagania kapilarnego po 24 godzinach (kg/(m 2 ·ho,s)) 2,72 2,78 2,83 Wspólczynnik przepuszczalnosci pary 7,21-10- 11 4,52-10- 11 6,65-10- 11 wodnej (kg/m/s/Pa) Zawartosc wilgoci w warunkach równowagi z otoczeniem o temperaturze 23°C i wilgotnosci wzglednej 90% (g wody/ g 0,3237 0,3237 0,3237 suchego kompozytu) Wytrzymalosc na sciskanie (MPa) 1,38 1 ,41 1,43 Wytrzymalosc na rozciaganie przy zginaniu 0,41 0,43 0,44 (MPa) PL 446906 A1 13/19 Tabela 5- Wlasciwosci kompozytu stanowiacego warstwe srodkowa bloczka Parametr Rodzaj kompozytu Przyklad 1 Przyklad 2 Przyklad 3 Gestosc objetosciowa (kg/m 3 ) 205 212 217 Porowatosc calkowita (%) 87,8 88,0 88,1 Wspólczynnik przewodnosci cieplnej 0,065 0,067 0,068 (W/(m·K)) Nasiakliwosc masowa(%) 158,4 157,5 157,0 Wspólczynnik podciagania kapilarnego po 24 3,29 3,23 3,20 godzinach (kg/(m 2 ·ho,s)) Wspólczynnik przepuszczalnosci pary 1,07-10- IO wodnej (kg/m/s/Pa) 1,07-10- 8,95-10- 11 Zawartosc wilgoci w warunkach równowagi z otoczeniem o temperaturze 23°C i 0,3903 0,3903 0,3903 wilgotnosci wzglednej 90% (g wody Ig suchego kompozytu) Wytrzymalosc na sciskanie (MPa) 0,18 0,19 0,19 Wytrzymalosc na rozciaganie przy zginaniu (MPa) 0,071 0,074 0,076 Tabela 6 - Wlasciwosci kompozytu stanowiacego warstwe zewnetrzna bloczka Parametr Rodzaj kompozytu Przyklad 1 Przyklad 2 Przyklad 3 Gestosc objetosciowa (kg/m 3 ) 452 460 468 Porowatosc calkowita (%) 77,3 77,5 77,6 Wspólczynnik przewodnosci cieplnej O, 112 (W/(m·K)) O, 114 O, 115 Nasiakliwosc masowa(%) 82,6 83,4 83,9 Wspólczynnik podciagania kapilarnego po 24 2,51 2,55 2,57 godzinach (kg/(m 2 ·ho,s)) Wspólczynnik przepuszczalnosci pary 7,28-10- 11 4,59-10- 11 6,73-10- 11 wodnej (kg/m/s/Pa) Zawartosc wilgoci w warunkach równowagi z otoczeniem o temperaturze 23°C i 0,3557 0,3557 0,3557 wilgotnosci wzglednej 90% (g wody/ g suchego kompozytu) Wytrzymalosc na sciskanie (MPa) 1,45 1,48 1,5 Wytrzymalosc na rozciaganie przy zginaniu (MPa) 0,48 0,5 0,51 PL 446906 A1 14/19 W przypadku mieszanek konopnych ukladanych monolitycznie w deskowaniu sciennym, mieszanka zageszczana jest równolegle do wysokosci sciany i prostopadle do przeplywu ciepla przez sciane, przy czym kierunek przeplywu ciepla jest prostopadly do zewnetrznej/wewnetrznej powierzchni sciany. W rozwiazaniu z niniejszego wynalazku przyjeto sposób zageszczania w kierunku prostopadlym do kierunku wbudowania bloczka w sciane i w równoleglym do przeplywu ciepla w realnych warunkach pracy bloczka w scianie. Stosujac takie rozwiazanie wlókna pazdzierzy konopnych maja tendencje do ukladania sie prostopadle (w poprzek) do kierunku zageszczania oraz do kierunku przeplywu ciepla. Kompozyty na bazie pazdzierzy konopnych wykazuja wlasciwosci anizotropowe. Takie ulozenie pazdzierzy w bloczku jest korzystniejsze z uwagi na obnizone przewodnictwo cieplne. Zgodnie z wynikami badan wspólczynnika przewodnosci cieplnej kompozytów wchodzacych w sklad proponowanego bloczka, wspólczynnik lambda kompozytu zageszczanego równolegle do przeplywu ciepla byl nizszy o 17% w porównaniu z kierunkiem prostopadlym. Analogie i potwierdzenie mozna zauwazyc w normie PN- EN ISO 10456 Materialy i wyroby budowlane - Wlasciwosci cieplno- wilgotnosciowe - Tabelaryczne wartosci obliczeniowe i procedury okreslania deklarowanych i obliczeniowych wartosci cieplnych. Zgodnie z jej trescia, wartosc wspólczynnika lambda materialu wlóknistego jakim jest drewno sosnowe jest nizsza w przypadku przeplywu ciepla w poprzek wlókien w porównaniu z przeplywem wzdluz wlókien. Rozwiazanie to pozwala na redukcje grubosci warstw bloczka. Zgodnie z przeprowadzonymi badaniami, takie ulozenie pazdzierzy konopnych skutkuje równiez wieksza sztywnoscia materialu, przy obciazaniu w kierunku prostopadlym do kierunku zageszczania, a wiec zgodnym z praca statyczna bloczka wbudowanego w sciane. Kierunek zageszczania w stosunku do wymiarów bloczka przedstawiono na Fig. 2. PL 446906 A1 /19 Zastrzezenia patentowe 1. Prefabrykowany wielowarstwowy bloczek izolacyjny scienny wykonany z tlenku magnezu, pazdzierzy konopnych, roztworu wodnego chlorku magnezu, kwasu cytrynowego i wody wodociagowej znamienny tym, ze sklada sie z: a. warstwy wewnetrznej (w1) o grubosci od 0,15 do 0,175 grubosci calego bloczka oraz o podwyzszonej gestosci, zageszczonej w kierunku prostopadlym do podstawy warstwy, skladajacej sie z: - pazdzierzy konopnych w ilosci od 130 kg/m 3 do 135 kg/m3, korzystnie 132,5 kg/m 3 ; tlenku magnezu MgO w ilosci od 240,5 kg/m 3 do 249,8 kg/m 3 , korzystnie 245,1 kg/m3; - roztworu wodnego chlorku magnezu w stosunku masowym 1 :1, w ilosci od 151,5 kg/m 3 do 157,3 kg/m 3 , korzystnie 154,4 kg/m 3 ; - kwasu cytrynowego w ilosci od 1,203 kg/m 3 do 1,249 kg/m3, korzystnie 1,226 kg/m 3 ; - materialu zmiennofazowego - PCM o temperaturze przemiany fazowej od 18 do 28 st. C, korzystnie od 21 do 25 st. C w ilosci od 24, 1 kg/m 3 do 25 kg/m3, korzystnie 24,5 kg/m 3 , przy czym do produkcji wewnetrznej warstwy (w1) wykorzystano wode wodociagowa w ilosci od 214,5 kg/m 3 do 222,8 kg/m 3 , korzystnie 218,6 kg/m 3 b. warstwy srodkowej (w2) o grubosci od 0,675 do 0,725 grubosci calego bloczka oraz o obnizonej gestosci, zageszczonej w kierunku prostopadlym do podstawy warstwy, skladajacej sie z: - pazdzierzy konopnych w ilosci od 115 kg/m 3 do 120 kg/m3, korzystnie 117,5 kg/m 3 ; -tlenku magnezu MgO w ilosci od 77, 1 kg/m 3 do 80,4 kg/m 3 , korzystnie 78,7 kg/m 3 ; - roztworu wodnego chlorku magnezu w stosunku masowym 1 :1, w ilosci od 48,5 kg/m 3 do 50,7 kg/m 3 , korzystnie 49,6 kg/m 3 ; - kwasu cytrynowego w ilosci od 0,385 kg/m 3 do 0,402 kg/m 3 , korzystnie 0,394 kg/m3, przy czym do produkcji srodkowej warstwy (w2) wykorzystano wode wodociagowa w ilosci od 215,1 kg/m 3 do 224,4 kg/m 3 , korzystnie 219,75 kg/m 3 c. warstwy zewnetrznej (w3) o grubosci od 0,125 do 0,15 grubosci calego bloczka oraz o podwyzszonej gestosci, zageszczonej w kierunku prostopadlym do podstawy warstwy, skladajacej sie z: - pazdzierzy konopnych w ilosci od 130 kg/m 3 do 135 kg/m3, korzystnie 132,5 kg/m3; -tlenku magnezu MgO w ilosci od 240,5 kg/m 3 do 249,8 kg/m 3 , korzystnie 245,1 kg/m 3 ; - roztworu wodnego chlorku magnezu w stosunku masowym 1 :1 w ilosci od 151,5 kg/m 3 do 157,3 kg/m 3 , korzystnie 154,4 kg/m 3 ; - kwasu cytrynowego w ilosci od 1,203 kg/m 3 do 1,249 kg/m 3 , korzystnie 1,226 kg/m 3 , przy czym do produkcji zewnetrznej warstwy (w3) wykorzystano wode wodociagowa w ilosci od 223,6 kg/m 3 do 232,2 kg/m 3 , korzystnie 227,9 kg/m 3 tudziez wlókna pazdzierzy konopnych ulozone sa równolegle do docelowej powierzchni zewnetrznej bloczka (b x h). 2. Bloczek wedlug zastrz. 1 znamienny tym, ze w kazdej z trzech warstw dlugosc pazdzierzy konopnych wynosi od 5 do 30 mm. PL 446906 A1 16/19 3. Bloczek wedlug zastrz. 1 znamienny tym, ze zageszczenie warstwy srodkowej (w2) jest mniejsze niz warstwy wewnetrznej (w1) i zewnetrznej (w3). 4. Sposób wykonania prefabrykowanego wielowarstwowego bloczka sciennego izolacyjnego poprzez laczenie i utwardzanie poszczególnych warstw okreslonego w zastrz. 1 znamienny tym, ze przygotowuje sie material wewnetrznej warstwy (w1), w ten sposób, ze: miesza sie pazdzierze konopne z woda masowo w stosunku 1 :1, - nasaczone pazdzierze miesza sie z tlenkiem magnezu, - przygotowuje sie roztwór chlorku magnezu rozpuszczajac chlorek magnezu w wodzie w stosunku masowym 1 :1, po czym rozpuszcza sie w nim kwas cytrynowy i miesza sie z materialem zmiennofazowym PCM, - otrzymany roztwór dodaje sie do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym miesza sie wszystkie skladniki, -dodaje sie pozostala czesc wody i miesza az do uzyskania homogenicznej mieszanki, dodatkowo przygotowuje sie material srodkowej warstwy (w2), w ten sposób, ze: miesza sie pazdzierze konopne z woda masowo w stosunku 1 :1, - nasaczone pazdzierze miesza sie z tlenkiem magnezu, - przygotowuje sie roztwór chlorku magnezu rozpuszczajac chlorek magnezu w wodzie w stosunku masowym 1 :1 po czym rozpuszcza sie w nim kwas cytrynowy, - otrzymany roztwór dodaje sie do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym miesza sie wszystkie skladniki, -dodaje sie pozostala czesc wody i miesza az do uzyskania homogenicznej mieszanki, oraz przygotowuje sie material zewnetrznej warstwy (w3), w ten sposób, ze: - miesza sie pazdzierze konopne z woda masowo w stosunku 1 :1, - nasaczone pazdzierze miesza sie z tlenkiem magnezu, - przygotowuje sie roztwór chlorku magnezu rozpuszczajac chlorek magnezu w wodzie w stosunku masowym 1 :1 po czym rozpuszcza sie w nim kwas cytrynowy, - otrzymany roztwór dodaje sie do mieszanki pazdzierzy i tlenku magnezu, po czym miesza sie wszystkie skladniki, -dodaje sie pozostala czesc wody i miesza az do uzyskania homogenicznej mieszanki, po czym uklada i zageszcza sie warstwy w nastepujacej kolejnosci: - uklada sie pierwsza czesc (1) wewnetrznej warstwy (w1) i zageszcza sie ja poprzez nacisk plyta z sila w zakresie od 5 do 5,5 kN/m 2 do uzyskania grubosci od 0,75 do 0,83 grubosci warstwy wewnetrznej (w1), nastepnie wsypuje sie luzna druga czesc (2) wewnetrznej warstwy (w1) o docelowej grubosci od 0,17 do 0,25 warstwy wewnetrznej (w1) oraz pierwsza czesc (3) warstwy srodkowej (w2) o docelowej grubosci od 0,24 do 0,26 grubosci warstwy srodkowej (w2), w dalszej kolejnosci zageszcza sie poprzez nacisk plyta z sila od 3,8 do 4,2 kN/m 2 luzno usypana druga czesc (2) warstwy wewnetrznej (w1) wraz z pierwsza czescia (3) warstwy srodkowej (w2) o docelowej grubosci od 0,24 do 0,26 grubosci warstwy srodkowej (w2), PL 446906 A1 17/19 po czym zasypuje sie kolejne czesci (4), (5), (6) warstwy srodkowej (w2), kazda o docelowej grubosci od 0,24 do 0,26 grubosci warstwy srodkowej (w2) i zageszcza sie je poprzez nacisk plyta z sila od 3,8 do 4,2 kN/m 2 , nastepnie zasypuje sie luzna czesc (7) warstwy srodkowej (w2) o docelowej grubosci od 0,03 do 0,04 warstwy srodkowej (w2) w dalszej kolejnosci uklada sie warstwe (8) równa warstwie zewnetrznej (w3) o docelowej grubosci od O, 125 do O, 15 grubosci calego bloczka i zageszcza sie ja wraz z wczesniej usypana luzna czescia (7) warstwy srodkowej (w2) o docelowej grubosci od 0,03 do 0,04 warstwy srodkowej (w2), poprzez nacisk plyta z sila w zakresie od 5 do 5,5 kN/m 2 , przy czym warstwy zageszczane sa w kierunku prostopadlym do docelowej powierzchni zewnetrznej bloczka (b x h). PL 446906 A1 18/19 co ,..,,.· ..,.,,,. , ... ,,., .... . .,.,-~,,,/ .,.,./ ·"· '""' .....____ ·-.....____w2 ,e·• ([: ·~-- ~' \.~.r- ··,. a ·-...... _____ '~. ···, .. " _.,.,-· .···· _,,,,..---,,, ~~/· ·-.'!}1 Fig. 1 / ./ Fig. 2 ,/ ,./ __ /····/ .,.,,,b _.,.d _/ / PL 446906 A1 19/19 al. Niepodleglosci 188/192 00-950 Warszawa, skr. poczt. 203 URZAD PATENTOWY RZECZYPOSPOLITEJ POLSKIEJ tel.: (+48) 22 579 05 55 I fax: (+48) 22 579 00 01 e-rnail: kontakt@uprp.gov.pl I www.uprp.gov.pl SPRAWOZDANIE O STANIE TECHNIKI DO ZGLOSZENIA NR P.44G90G Klasyfikacja zgloszenia: B.nB 13/02. 832B 5/12. 832B 5/22. C04B 28/1 O. C04B 28/ l 4. C04B 16/02. C04B 18/24. C04B 24/04 Podklasy w których prowadzono poszukiwania: B32B C04B B:vy kornpnlerowe w których prowadmno pos?.ukiwania: EPODOC. WP! bazy LJPRP. Espacenel. Google. Google Scholar Kategoria Dokumenty - z podan.1 identyfikacja dokumentu A WO2020114645 Al (14F LICENSING NY. BE: BOUCKE EDDY ALBERIC. BE) 11-06-2020 abstracl. zastrzezenia A PL212GG3 B 1 (BCB. Cliatillon Le Duc. FR) 30-11-2012 caly opis D Dalszy ciag Yvykazu dokumentów m nastc;.:pncj stronic A- dokument okreslajac:'- ogólny stan tecluuh.i, h.tóry me jest uwa.lauy za posiadajac szc.t:ególue LnacLeme, E - dokument stm1ow1ac~- ,yczesnlejs?e zgloszeme lub patent. [!le opnblikmyan~· w lub po dacie 7.gfoszenia. L - dokument, który 11107.c podcbwnc Y\' ,;,,-;i,tplh:vosc 7.nstrzcgmic picnYS7Cnst,:vO(-v,·n), lub pP.ytClC7Dny ,v celu ustnlcnin dnty publikncji itmc,go cytmvm1cgo dokmncnh1 lub 7. i1111cgo SD.::z0gól11cgo poH odu, O - dokument oduosz.ac: sie du u_jawmema ustuego przez Laslosowa1Lie. w: stawienie lub u_jawmeme \\ i1111y sposób. P - dokument op11hhkowany pT7ecl daq zgloszema. 3le pó7nle1 ni 7. z3str7e_2nna dat3 p1enYszenstwa. T - dokument pó711icjszy opublikovvm1y po cbcie zglos7.c11in lub ,v d;icie piennzc1istwn i nieb~dacy ''" konflikcie ze zglos7cniem. nlc cytownny ,v celu zro7mnieni3 znsnd h1b teorii lcLac: eh u podsta\, \v: 1iabzl.,,_u, X- dokument o szczególnym zuacLemu; LasLrLegan_v v, ynalazek nie moLe byc uwazany La no\.\: lub me moze b: c uwazan: za posiadajacy poz10m \.\:nalazcLy. _jeLeli Len ctok11ment bra11: 1 jest pod uvrnge samoclzlelnle. Y - dokument o szczególnym znnczcniu; znstT7.cgm1y ,Yynnlnzck nic mo7.c byc uw37.m1y z;1 posi3dnj[],CY po7.iom ,Yyn3Jnzc7:- . jc7.cli ten dokmnc11t ?Ostanie pol[!C7on:· z jednym lub L..ilJ.. .. uma te.su t: pu duL..w1te11Lami, a talie polaczenie b9clzie oczy\\ ish: dla Zlia\\ cy. & - dokument nale.L.acy do te.i same1 rudzmy patentowe_]. Sprawozdanie wykonal/-a: Data: Podpis: Joanna Ciepka 26.03.2024 /podpisano kwalifikowanym podpisem elektronicznym/ Pismo wydane w formie dokumentu elektronicznego Naczelnik Wydzialu Uwagi do zgloszenia Sprawozdanie zostalo wykonane w oparciu o zastrzezenia m 1-4 z dnia 30.11.2023 roku Odnicsic1 zastr: 1-4 1-4 PL