PL91380B1 - - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest ferrytyczna, niskoweglowa stal chromowa sluzaca zwlaszcza do budowy aparatów wyparnych do odparowywania, zatezania i/lub oczyszczania wodnych roztworów chlorków i wodoro¬ tlenków metali alkalicznych.Przy przerobie szeregu chemikaliów, w celu uzyskania ich w postaci handlowej, roztwory i zawiesiny poddaje sie czesto odparowywaniu, przy czym wynikiem tej operacji jest zatezenie przerabianego roztworu lub zawiesiny, a czesto oczyszczenie roztworu lub zawiesiny przez wykrystalizowanie albo zanieczyszczen, aibo zadanego produktu.W zaleznosci od wlasciwosci przerabianych materialów, w procesach tych przez cale lata wykorzystywano rózne typy wyparek.Materialy konstrukcyjne wyparek, zwlaszcza powierzchni stykajacych sie z przerabianym materialem, dobierano z punktu widzenia chemicznych i fizycznych wlasciwosci przerabianych materialów, jak równiez warunków cisnienia i temperatury panujacych w ukladzie wyparnym.Zagadnienie wyboru materialów konstrukcyjnych staje sie szczególnie istotne, na przyklad przy przerobie wodnych roztworów wodorotlenków, metali alkalicznych, takich jakie tworza sie podczas elektrolizy wodnych roztworów chlorków metali alkalicznych w elektrolizerach przeponowych. Roztwory takie, które poczatkowo zawieraja 8-14% wagowych wodorotlenku metalu alkalicznego, do 18% wagowych chlorku metalu alkalicznego praz do 0,05% wagowych chloranujnetalu alkalicznego, ogrzewa sie do temperatury 50-200°C przy cisnieniu 0,07-7 atmosfer w celu uzyskania roztworu o wiekszym stezeniu wodorotlenku metalu alkalicznego, przy czym typowa zawartosc wodorotlenku metalu alkalicznego wynosi okolo 35—73% wagowych, chlorku metalu alkalicznego okolo 8% wagowych a chloranu metalu alkalicznego do 0,2% wagowych. Przy stykaniu sie z takimi roztworami oraz w podanych warunkach, materialy konstrukcyjne urzadzenia wyparnego narazone sa nie tylko2 91380 na ostry atak wywolany przez wodorotlenki metali alkalicznych, ale równiez na spowodowane obecnoscia chlorków pekanie naprezeniowe, zwlaszcza w rurach znajdujacych sie w czesci do wymiany ciepla.Dotychczas proponowano rózne materialy konstrukcyjne do tego typu aparatów stosowanych do odparowywania, zatezania i oczyszczenia wodnych roztworów wodorotlenków metali alkalicznych. Materialy te obejmowaly szereg konwencjonalnych stali nierdzewnych, takich jak stale 304,304L, 310,316,316L, itp., które nadawaly sie do tego celu tylko czesciowo, poniewaz w ostrzejszych warunkach pracy szybkosc korozji i ilosc pekniec naprezeniowych byla dostatecznie duza tak, ze wymiana ich byla konieczna co kilka miesiecy. Zaden z tych materialów nie byl zatem zadowalajacy z punktu widzenia dlugotrwalego uzytkowania. Klasycznym materialem konstrukcyjnym wyparek stosowanych w przypadkach wodnych roztworów wodorotlenków metali alkalicznych byl nikiel. Chociaz z punktu widzenia dzialania urzadzenia nikiel jest materialem zupelnie zadowalajacym, to z uwagi na jego wysoka cene czyniono wysilki nad znalezieniem odpowiednich materialów, mniej kosztownych. Jednak az do chwili obecnej wysilki te nie byly uwienczone powodzeniem.Przedmiotem wynalazku jest ferrytyczna, niskoweglowa stal chromowa stanowiaca material konstrukcyjny 0 równowaznej niklowi odpornosci na korozje lecz znacznie do niego tanszy.Ferrytyczna stal chromowa wedlug wynalazku zawiera nie wiecej niz 0,01% wegla, nie wiecej niz 0,4% manganu, nie wiecej niz 0,02% fosforu, nie wiecej niz 0,02% siarki, nie wiecej niz 0,4% krzemu, nie wiecej niz ,015% azotu, nie wiecej niz 0,20% miedzi, nie wiecej niz 0,60% niklu z miedzia, 25,0-27,5% chromu, 0,75—1,50% molibdenu oraz zelazo do zrównowazenia bilansu. Podane procenty sa procentami wagowymi.Ferrytyczna stal chromowa o podanym skladzie charakteryzuje sie niska zawartoscia wegla oraz wegla i azotu, przy czym zawartosc tych skladników jest znacznie nizsza niz w innych stalach nierdzewnych. Ponadto korzystnie jest jesli nie zawiera ona niklu. Material taki wytwarza sie w procesie rafinacji w piecu elektronowym, w którym stopiony material poddany jest przez dluzszy okres czasu dzialaniu bardzo wysokiej prózni na przyklad 0,5 mikrona, przy czym material ogrzewany jest przy pomocy wiazki elektronowej. Takie zródlo ciepla zapewnia zlokalizowanie w stopionym metalu obszarów silnego nagrzania, co w konsekwencji ulatwia ulotnienie sie i usuniecie zanieczyszczen. Z kolei rafinowany metal odlewa sie w sposób ciagly, wykorzystujac cieplo wiazki elektronowej do utrzymywania go w stanie plynnym. Sposób i urzadzenie do wytwarzania fer- rytycznej stali chromowej podane sa w amerykanskim opisie patentowym nr 3764297.Stwierdzono, ze ferrytyczna stal chromowa o podanym wyzej skladzie moze byc wykorzystywana jako pelnowartosciowy material zastepczy niklu w systemie wyparnym stosowanym do odparowywania, zatezania i oczyszczania wodnych roztworów chlorków i wodorotlenków metali alkalicznych. Typowe dla takich systemów wyparnych jest to, ze skladaja sie one z jednej lub wiecej jednostek wyparnych, w których przeprowadza sie odparowywanie pod próznia wodnych roztworów chlorków i wodorotlenków metali alkalicznych, takich jak roztwory sody kaustycznej z elektrolizera przeponowego, z wytworzeniem stezonego, oczyszczonego wodoro¬ tlenku sodowego.Aparat wyparny moze nalezec do jednego z typów aparatów, znanych jako nadajace sie do uzycia w przypadku roztworów sody kaustycznej, takich jak wyparki z warstewka wznoszaca sie, wyparki z wymuszona cyrkulacja, z zewnetrznym lub wewnetrznym systemem cyrkulacyjnym, itp. Bez wzgledu na poszczególny typ stosowanego aparatu wyparnego wszystkie te jednostki posiadaja komore odbierajaca ciecz do której wprowadza sie wszystkie przerabiane roztwory, na przyklad roztwór sody kaustycznej z przestrzeni katodowej elektrolizera przeponowego. W typowym rozwiazaniu konstrukcyjnym komora ta znajduje sie w dolnej czesci aparatu i po&iada polaczenie Iz przeplywowa strefa grzejna zawierajaca wymienniki ciepla. Charakter komory odbiorczej moje sie jednak zmieniac w zaleznosci od poszczególnego typu wyparki. Na przyklad w pewnych okolicznosciach komora moze byc oddzielnym, odmiennym urzadzeniem, w innych moze byc rura lub przewodem innego rodzaju, albo po prostu komora lub obudowa pompy cyrkulacyjnej. Dla wygody, przez „komore odbierajaca ciecz" nalezy rozumiec te czesc aparatu, bez wzgledu na jej szczególna konfiguracje, do której wprowadza sie przerabiany roztwór.Przeplywowa strefa grzejna moze byc jakiegokolwiek odpowiedniego typu, chociaz w zasadzie stanowi skrzynke parowa zawierajaca rurki wymiennika ciepla lub kotla. W typowych systemach wodny roztwór chlorku 1 wodorotlenku sodowego przeplywa przez rury, które moga byc rozmieszczone poziomo lub pionowo, przy czym skrzynka parowa umieszczona jest albo wewnatrz, albo na zewnatrz aparatu wyparnego. Przy takim rozmieszczeniu para lub inne medium grzejne przechodzi przez skrzynke parowa, na zewnatrz rurek grzejnych.W innym rozwiazaniu mozna zastosowac skrzynke parowa lub wymiennik ciepla, w których para lub inne medium grzejne przechodzi przez rurki, a poddawany obróbce roztwór przepuszcza sie na zewnatrz tych rurek.Dodatkowo aparat wyparty jest wyposazony w odpowiednie przewody rurowe do przeprowadzenia przerabia¬ nych roztworów z komory odbiorczej do strefy grzejnej.W zaleznosci od konfiguracji aparatu i umiejscowienia strefy grzejnej, przewody te moga byc umieszczone91380 3 albo wewnatrz albo na zewnatrz aparatu wyparnego. Odpowiednie przewody umieszczone sa takze miedzy strefa grzejna i komora rozdzielcza, w której z przerabianego roztworu wytwarza sie mieszanine ciecz-para. Komoja rozdzielcza, pracujaca normalnie pod próznia, moze byc wyposazona w przegrody lub urzadzenia rozdzielcze, których zadaniem jest zapewnienie równomiernego rozdzialu mieszaniny ciecz-para w calym przekroju komory rozdzielczej, to jest zapewnienie takiego wywiazywania sie pary z cieczy, przy którym porywanie i unoszenie cieczy z para jest minimalne. Przewidziane sa ponadto takze odpowiednie przewody do zawracania cieczy t komory rozdzielczej do komory odbierajacej ciecz, z której nastepnie ciecz zawraca sie przez strefe grzejna z powrotem do komory rozdzielczej.W szeregu przypadków, w celu uzyskania wlasciwego rozdzialu i przeplywu przerabianego roztworu przegrody i urzadzenia rozdzielcze moga byc umieszczone w komorze odbiorczej, strefie grzejnej i róznych przewodach/Jak równiez w komorze rozdzielcze].Aparat wyparny moze pracowac oddzielnie, jak wyparka jednodzialowa albo w polaczeniu zjedna lub wieksza iloscia jednostek, w systemie odparowywania wlelodzlalowego. W systemie tym typowe jest na przyklad odparowywanie trójstopniowe, w którym pare wprowadza sie jako medium grzejne do strefy grzejnej lub skrzynki parowi) pierwsze] wyparki podczas gdy pare goraca z komory rozdzielczej pierwszej wyparki wprowadza ste Jako medium grzejne do strefy grzejnej lub skrzynki parowej drugiej wyparki. I analogicznie, goraca pars) i komory rozdzielczej drugiej wyparki wprowadza sie jako medium grzejne do strefy grzejnej lub skrzynki parowa} trzeciej wyparki. Przerabiany roztwór zawierajacy chlorek i wodorotlenek sodowy, tj. roztwór sody kaustycznej z elektrollzera przeponowego, wprowadza sie do komory odbiorczej trzeciej wyparki, w której przeprowadza sie wstepne zatezenie I oczyszczenie tego roztworu. Z kolei czesciowo zatezony i oczyszczony roztwór wprowadza sie do komory odbiorczej drugiej wyparki, w której przeprowadza sie dalsze zatezania I oczyszczenie roztworu. Uzyskany roztwór przechodzi nastepnie do komot y odbiorczej pierwszej wyparki W której zatezenle i oczyszczahle koriczy sie I w której stezony, oczyszczony roztwór sody kaustycznej odbiera sie Jako produkt kortoowy.W Innym sposobie roztwór z elektrollzera mozna wprowadzic najpierw do drugiej, nastepnie do trzeciej I wreszcie pierwszej wyparki. Widac, zatem, ze w pierwszym dziale panuje najwyzsza temperatura i najwieksze stezania wodorotlenku sodowego, natomiast wdziala trzecim wystepuja najwieksze stezania chlorku sodowego.Wdziala pierwszym temperatura wynosi zwykle okolo 120-200°C, stezania wodorotlenku sodowego zawieraja sie w granicach okolo 30-73% wagowych a chlorku sodowego w granicach okolo 4-10% wagowych, natomiast Cisnienia wynosza 0,7-7 atmosfer. Z kolei W wyparce trzeciej typowe temperatury wynosza okolo 40-70°C, stezenia wodorotlenku zawieraja sie w granicach okolo 9-20% wagowych, stezenia chlorku sodowego w grani¬ cach okolo 10-18% wagowych a cisnienia wynosza okolo 0-0,14 atmosfery. W ogólnosci w drugim dziale wyparnym panuja warunki posrednie miedzy warunkami panujacymi w dziale pierwszym i trzecim, to jest typowa sa temperatury okolo 70-120*0, stezenia wodorotlenku sodowego okolo 20-30% wagowych, stezenia chlorku sodowego okolo 6-14% wagowych I cisnienia w granicach 0,21 -1,05 atmosfer.W przypadku, gdy stosuje sie raczej wyparke jednodzialowa niz opisany wyzej wielodzialowy system, warunki temperatury, cisnienia i stezania panujace w wyparce lub jednostce wyparnej sa w ogólnosci zblizone do warunków panujacych w pierwszej wyparce baterii trójdzialowej.Z powyzszego widac, ze materialy stosowane w konstrukcji aparatów lub jednostek wyparnych narazone sa na zmienne stezenia wodorotlenku i chlorku sodowego, zarówno w fazie cieklej jak i parowej, oraz w szerokim zakresie cisnien i temperatur. Ustalono jednak, ze podczas pracy urzadzenia korozja i spowodowane chlorkami pekniecia naprezeniowe staja sie znacznie ostrzejsze w przypadku temperatury powyzej 50°C. W takich warunkach, zwlaszcza w temperaturach powyzej 100°C, rozmaite kompozycje stali nierdzewnych badane dotychczas pod katem przydatnosci jako materialy zastepcze niklu, ulegaja znacznej korozji i peknieciom w stosunkowo krótkich okresach czasu. Wyklucza to ich wykorzystanie na skale przemyslowa. Z tego wzgledu nalezy zdawac sobie sprawe, ze najwieksze zagrozenie korozyjne istnieje w rurach skrzynki parowej pierwszej wyparki. Tu wlasnie wnetrza rur stykaja rie z roztworem sody kaustycznej o zawartosci wodorotlenku sodowego okolo 45% w temperaturze okolo 14B°C, podczas gdy ich zewnetrzne strony stykaja sie z para w temperaturze 186°C i pod cisnieniem okolo 10,5 atm. Przy tego rodzaju pracy, efektywny czas uzytkowania stali nierdzew¬ nych jest bardzo krótki i zupelne zniszczenie niektórych z nich nastepuje w czasie okolo 3-4 tygodni.Jakkolwiek szereg czesci skladowych wyparek w normalnej pracy nie jest narazone na tak skrajne warunki korozyjne, albo nawet na temperatury nie wyzsze niz 100°C i moze byc wykonane z dotychczasowych stali nierdzewnych, to jednak zawsze moga zdarzyc sie warunki pracy odbiegajace od normalnych. W takich przypadkach nawet powierzchnie drugiego i trzeciego dzialu moga stykac sie z roztworami o nadzwyczaj wysokich stezeniach sody kaustycznej, w nienormalnie wysokich temperaturach. Korzystne jest zatem zastosowa¬ nie takiego materialu konstrukcyjnego, który bylby odporny na korozje w calym mozliwym zakresie warunków pracy.4 91 380 Do wytwarzania powierzchni aparatu wyparnego lub jednostki wyparnej, które stykaja, sie z roztworami wodorotlenku sodowego i chlorku sodowego albo z parami zawierajacymi porwane roztwory wodorotlenku i chlorku sodowego, wykorzystuje sie ferrytyczna stal chromowa. Jak wskazywano uprzednio do takich powierzchni w aparatach lub jednostkach wyparnych naleza powierzchnie komory odbiorczej, rur przeplywo¬ wych w strefie grzejnej, komory rozdzielczej, przewodów przegród I urzadzen rozdzielczych itp. Winnym roztwiazaniu z ferrytycznej stali chromowej moze byc wykonany raczej caly aparat wyparny, a nie tylko te czesci, które stykaja sie z roztworem i/lub parami w temperaturach powyzej 50°C.Inna mozliwosc polega na tym, ze z ferrytycznej stali chromowej wedlug wynalazku moga byc wykonane tylko wewnetrzne powierzchnie jednostki wyparnej lub aparatu wyparnego. Mozna tego dokonac przez pokrycie materialu o mniejszej odpornosci korozyjnej, takiego jak stal miekka, stopem z ferrytycznej stali chromowej wykorzystujac do tego celu odpowiednia technike, taka jak walcowanie, lutowanie twarde, spawanie, laczenie eksplozyjne, itp. Chociaz zastosowanie materialu okladzinowego moze byc cokolwiek tansze to powstaje jednak problem utrzymania pelnego wiazania miedzy korodujacym materialem zewnetrznym i warstwa wewnetrzna utworzona z odpornej na korozje ferrytycznej stali chromowej. Dotyczy to w szczególnosci operacji ksztaltowa¬ nia, spawania i montowania jednostek wyparnych. Z tej przyczyny jak juz opisywano, ferrytyczna stal chromowa, stosuje sie korzystnie raczej jako taka, a nie jako material powleczeniowy. Tym sposobem eliminuje sie problemy utrzymania wiazania miedzy powierzchniami metalicznymi i uzyskuje sie jednostke wyparha, która moze byc wykorzystana albo jako pierwsza, druga lub trzecia wyparka w baterii wyparnej, albo tam gdzie nie stosuje sie odparowywania wielodzialowego, jako pojedynczy aparat wyparny.Przy konstruowaniu jednostki wyparnej 2 ferrytycznej stali chromowej mozna w ogólnosci korzystac z techniki konwencjonalnej. Zatem do wytworzenia czesci skladowych jednostki wyparnej mozna wykorzystac konwencjonalne sposoby obróbki i ksztaltowania, przyczyni czesci mozna dalej laczyc stosujac rózne techniki spawania, az do skonstruowania gotowej jednostki wyparnej. Tak wykonane jednostki moga dalej pracowac juz w pelnym zakresie temperatur, cisnien i stezen chemikaliów. Stwierdzono, ponadto, ie Ich czas uzytkowania jest co najmniej równy czasowi uzytkowania porównywalnych jednostek wyparnych wykonanych z niklu.Przedmiot wynalazku jest wyjasniony w przykladach, które nie ograniczaja jego zakretu. W przykladach tych, jesli nie wskazano inaczej czesci i procenty oznaczaja czesci I procenty wagowe a temperatury podano w stopniach Celsjusza. Ponadto material oznaczony w przykladach jako „E—Brite 28—1" jest ferrytyczna stara o podanym uprzednio skladzie, dostarczona przez firme Airo Vacuum Metals. Przyklady te ilustruja tylko wynalazek oraz sposób jego realizacji, nie ograniczajac jego zakresu.W przykladach tych wykorzystano standardowy system odparowywania trójdzialowego 3*2-1, skladajacy sie z trzech konwencjonalnych jednostek wyparnych z wymuszona cyrkulacja. W komorze rozdzielczej lub przestrzeni parowej pierwszej wyparki zawieszone próbki róznych metali o przyblizonych wymiarach 3,8 X 8,98 cm. Niektóre z nich znajdowaly sie w cieczy kornory, w której stykaly sie z roztworem zawierajacym w przybli¬ zeniu 45% wagowych wodorotlenku sodowego 5,8% wagowych chlorku sodowego, 1,0% wagowy siarczanu sodowego i okolo 0,05% wagowego chloranu sodowego, w temperaturze okolo 140°C. Inne próbki zawieszono w czesci parowej komory, gdzie stykaly sie z silnie przegrzana para wodna w temperaturze okolo 140ÓC, która zawierala slady cieczy porwanej z czesci .cieczyw komorze. W takich warunkach utrzymywano w wyparce próbki metali, przy czym system wyparny pracowal przez okres 33 dni. Po uplywie tego czasu próbki wyjeto zmierzono stopien ich skorodowania, który warazono jako szybkosc korozji w milimetrach/rok. Stosujac takie postepowanie uzyskano wyniki podane w tabeli. Nalezy miec na uwadze, ze niektóre próbki mialy wycisniete wglebienia, podczas gdy na innych, w poprzek próbki, przebiegal scieg spoiny. Próbki z wglebieniami oznaczono w tabeli jako „g" a próbki ze szwem spawalniczym jako „W".Przy klady od I do VII znajduja sie w tabeli.Przy kl,ad VIII. Korzystajac z wyzej opisanego aparatu kilka niklowych rurek ze skrzynki parowej pierwszej wyparki zastapiono rurkami wykonanymi z nastepujacych materialów E—Brite, stal nierdzewna 304, stal nierdzewna 309, stal nierdzewna 316, tytan 50A. Rurki ze stali nierdzewnej 304 posiadaly poczatkowa grubosc scianek 0,21 cm, z tytanu 50 A 0,089 cm, podczas gdy grubosc scianek rurek pozostalych wynosila poczatkowo 0,165 cm.System wyparny pracowal poczatkowo w sposób wyzej opisany. Stwierdzono, ze zaledwie po 2 godzinach pracy rurki z tytanu 50A ulegly zniszczeniu i musialy byc usuniete ze skrzynki parowej. Po 25 dniach pracy ze skrzynki parowej wyjeto rurki ze stali nierdzewnych 304, 309, i 316, przy czym stwierdzono, ze rurki ze stali nierdzewnej 316 stracily na sztywnosci. Zbadano rurki ze stali nierdzewnych 304 i 309 i stwierdzono, ze w obydwu przypadkach rurki znacznie zcienialy sie na kazdym koncu, przy czym grubosc scianek rurek ze stali 304 zmniejszyla sie od poczatkowej 0,21 cm do 0,101—0,106 cm, a rurki ze stali 309 od poczatkowej 0,165 cm do 0,104—0,109 cm. Zaobserwowano ponadto ogólne zcienienie rurek ze stali 303 do 0,528 mm na calej91 380 5 dlugosci w ciagu 25 dni, co odpowiada ogólnej szybkosci korozji 7,416 mm/rok. Rurki ze stali 309 wykazywaly ogólne zciemenie na cale] dlugosci okolo 0,0254 mm w ciagu 25 dni, co odpowiada ogólnej szybkosci korozji okolo 0,370 nm/rok.Po 116 dniach pracy urzadzenia wyjeto rurki 2e stali E-Brite, Grubosc scianek na koncach rurek zmhiejssyla Sie tylko do OJ54'-0,160 cm od grubosci 0J65 cm. Ponadto maksymalne zcienienle na calej grubosci rurek wynosilo okolo 0,0254 mm wciagu 118 dni, co odpowiada ogólnej korozji okolo 0,0787 mm/rok* Z powyzszych wyników widac, ze stop ferrytycznej stali nierdzewnej, oznaczony jako „E-Brite 26-1", wykazuje znacznie nizsza szybkosc korozji niz rózne badane stale nierdzewne oraz, le szybkosc korozji tego materialu jest zasadniczo taka sama jak dla niklu. Material ten jest zatem odpowiednim substytutem niklu jako meWial konstrukcyjny w jednostkach wyparnych do pracy z roztworami zawierajacymi chlorek (wodorotlenek sodowy, w temperaturach powyzej okolo B0°C.Przyklad iX. Korzystajac z materialu „E-Brite 26—1" konstruuje sie jednostke wyparna typu konwencjonalnego z wymuszona cyrkualcja. W jednostce tej material uzytyjest do wykonania komory odbieraja¬ ce] ciecz, rurek i oslon rurek w skrzynce parowej, komory rozdzielczej lub przestrzeni parowej, przegród i urzadzen rozdzielczych znajdujacych sie w przestrzeni parowej i komorze odbiorczej jak równiez przewodów laczacych te komory. Jesli odparowywaniu poddaje sie ciecz z przestrzeni katodowej etektrolizera przeponowe¬ go, zawierajaca okolo 11% wagowych wodorotlenku sodowego, 16% wagowych chlorku sodowego, 0,4% wagowego siarczanu sodowego i 0,01% wagowego chloranu sodowego, w temperaturze okolo 80°C, to odpornosc korozyjne tych jednostek je$t co najmniej równowazna odpornosci korozyjnej porównywalnych jednostek wykonanych z niklu, zarówno wtedy, gdy jednostka pracuje jako wyparka jednodzialowa, jako wyparka pierwsza w baterii trójdzialowe], albo jako pierwsze, druga lub trzecia wyparka w takim systemie. ,0185 0,0193 0,0076 0,0147 0,0086 _ 0,0078 0,1717 0,1737 Nieznaczne brazowawe zabarwienie, brak sladów ataku korozyjnego Korozja miedzyziarnowa w uczulo- onych obszarach przyleglych do spoin Rozpuszczona ogólna korozja oraz kilka lekkich wzerów Rozproszona korozja ogólna oraz kilka lekkich wzerów Rozproszona korozja ogólna oraz kilka lekkich wzerów Rozproszona korozja ogólna oraz kilka lekkich wzerów Rozproszona korozja ogólna oraz kilka lekkich wzerów Rozproszona korozja ogólna oraz - kilka lekkich wzerów Rozproszona korozja ogólna Pewne zmatowienie powierzchni rozproszona lekka korozja ogólna Pewne zmatowienie powierzchni, rozproszona lekka korozja ogólna Pewne zmatowienie powierzchni, rozproszona lekka korozja ogólna Bardzo duza korozja ogólna i wy¬ trawienie powierzchni Bardzo duza korozja ogólna i wy¬ trawienie powierzchni, uprzywile¬ jowany atak na spoiny Prac. Poligraf. UP PRL naklad 120+18 Cena 10 zl PL

Claims (1)

1. Zastrzezenie patentowe Ferrytyczna niskoweglowa stal chromowa zawierejaoe nie wiecej niz 0,40% wagowych manganu, nie wiecej niz 0,02% wagowych fosforu, nie wiecej niz 0,02% wagowych siarki, nie wiecej niz 0,40% wagowych krzemu, nie wJecei niz 0,015% wagowych azotu, nie wiecej niz 0,20% wagowych miedzi, nie wiecej niz 0,60% wagowych niklu z miedzia, oraz zelazo do zrównowazenia bilansu, zwlaszcza do budowy aparatów wyparnych do odparowywania, zatezania i/lub oczyszczania roztworów zawierajacych wodorotlenki i chlorki metali alkalicz¬ nych, znamienna t y m, z& zawiera 25,0-27,5% wagowych chromu, 0,75-1,50% wagowych molibdenu oraz nie wiecsj niz 0,01% wagowych wegla.91 380 Tabele Szybkosc korozji Przyklad Material Warunek w milimetrach/rok Faza ciekla Faza parowa Uwagi 6 IV VI VII E-Brite Stal nierdzewna 304 Stal nierdzewne 309 - Stal nierdzewna 316 • Stop Monola 400 "» Nikiel 200 lJ Tytan 60A S W S W S w S w S w s w S w 0,0027 0,0165 0,4592 0,5163 0,0132 0,1337 0,2908 0,2903 0,0274 0,0104 0,0094 _:0,0157 2,1427 , 3,766 0,00685 0,0155 0,0170 0,0134 0,0152 0,0325 0* PL