PT2151272T - Processo e instalação de purificação de gases de combustão contendo óxidos de azoto - Google Patents

Description

DESCRIÇÃO

"PROCESSO E INSTALAÇÃO DE PURIFICAÇÃO DE GASES DE COMBUSTÃO CONTENDO ÓXIDOS DE AZOTO" A presente invenção diz respeito à purificação de gases de combustão contendo óxidos de azoto.

Durante a combustão de materiais tais como o carvão ou o óleo combustível, por exemplo com vista à produção de energia, ou então durante a incineração de resíduos, os gases resultantes da combustão contêm uma proporção significativa de óxidos de azoto e não podem ser descarregados para a atmosfera sem tratamento.

Durante a combustão são emitidos outros poluentes, em particular gases ácidos tais como o ácido clorídrico ou o dióxido de enxofre, assim como poeiras e partículas sólidas. De uma maneira generalizada, os óxidos de azoto devem ser eliminados e estão disponíveis várias tecnologias que são industrialmente bem aceites: em primeiro lugar pode-se actuar ao nível da combustão propriamente dita. no caso da combustão de carvão ou de óleo combustível podem então ser utilizados queimadores chamados "de baixo N0X", ou então pode-se modificar o excesso de ar, ou a sua distribuição, de maneira a que nas zonas muito quentes seja minimizada a formação de óxidos de azoto a partir do azoto do ar. Também tem sido igualmente proposto enriquecer a atmosfera de combustão em oxigénio ou reciclar o CO2 para conseguir obter esse efeito. Esta abordagem é limitada na sua eficácia e além disso revela ser pouco cómoda de implementar no caso da incineração de resíduos, e não é de maneira suficiente para fazer com que o teor de óxidos de azoto nos gases de combustão desça abaixo de 150 mg/Nm3 de NOx. uma segunda abordagem consiste em injectar um reagente, normalmente amoníaco ou ureia, numa determinada zona da combustão. O reagente irá então decompor-se e os radicais gerados vão reagir para impedir a formação de óxidos de azoto ou destruir os que já se formaram. Também neste caso, esta solução tem limites e é difícil de ultrapassar rendimentos de destruição superiores a 7 0%, a menos que se consinta que haja uma fuga de amoníaco superior a uma dezena de miligramas por Nm3. Também neste caso, no caso particular da incineração de resíduos, não se pode obter muito melhor do que 12 0 mg/Nm3 de NOx sem se ter uma grande fuga de amoníaco. Portanto, esta solução, chamada SNCR (acrónimo do inglês "Selective Non-Catalytic Reduction", isto é, Redução Não catalítica Selectiva), não é suficiente para responder às necessidades das unidades modernas.

Tradicionalmente, a técnica usada quando se pre- cisa de obter teores de N0X inferiores a 80 mg/Nm3 consiste em recorrer à SCR (acrónimo do inglês "Selective Catalytic Reduction", isto é, Redução Catalítica Selectiva). Faz-se reagir os óxidos de azoto com um reagente apropriado sobre um catalisador mantido a uma temperatura relativamente elevada. O reagente utilizado é tipicamente o amoníaco, ou então a ureia. Se esta técnica é actualmente bem dominada, certas restrições e limitações, tais como a existência de venenos (óxidos alcalinos, fósforo, arsénico) , e compostos que se possam depositar e bloquear os poros do catalisador (sulfatos e hidrogenossulfatos de amónio, SO3...), obrigam a uma purificação intensa dos gases de combustão ou a trabalhar a uma temperatura superior a 250°C para limitar o impacto desses compostos que desactivam o catalisador. Isto é particularmente verdade para as instalações de incineração de resíduos, cujos gases de combustão contêm uma variedade de poluentes muito maior do que no caso das unidades de combustão de gás ou de carvão. Muitas vezes, as unidades de combustão estão já equipadas com uma solução SNCR mas devido ao facto desta não ser capaz de obter níveis de NOx suficientemente baixos para satisfazer as novas exigências regulamentares, é necessário adicionar, a jusante dos tratamentos de gases de combustão existentes, um reactor SCR. Se esta opção permitir fazer com que a SCR trabalhe em boas condições, a integração térmica só pode ser feita à custa de permutadores do tipo processo-processo que são bastante caros. A adição desses equipamentos (permutadores processo-processo, reactores) também cria uma perda de carga suplementar e tem custos adicionais de consumo de energia.

Certos poluentes como o SO3 ou indirectamente o SO2 parcialmente oxidado com S03, que se combinam com o amoníaco para formar hidrogenossulfatos e sulfatos de amónio depositam-se e bloqueiam o catalisador, são particularmente de recear. É sabido que quando o teor de S0X aumenta, deve-se fazer com que o catalisador vá trabalhar a temperatura mais elevada e pelo documento FR-A-2876597 foi mesmo proposto subordinar a temperatura ao teor de S0X. 0 documento EP-A-0 885 649, que é considerado como o estado da técnica mais próximo dos objectos das reivindicações 1 e 10, divulga um processo de purificação de gases de combustão contendo óxidos de azoto, no qual sucessivamente : se injecta um primeiro reagente de desnitrificação SNCR numa zona onde os gases de combustão possuem uma temperatura compreendida entre 700°C e 900°C, de preferência igual a 850°C, se faz circular esses gases de combustão numa caldeira, de maneira a fazer baixar a temperatura dos gases de combustão, quando os gases de combustão apresentam uma temperatura inferior a 350°C, injecta-se nesses gases de combustão, por um lado, um reagente para diminuir a concentração dos poluentes ácidos e um segundo reagente de desnitrificação SNCR, se faz circular os gases de combustão num filtro que integra um reactor catalítico SCR, e se elimina pelo menos uma fracçao dos poluentes ácidos .

Dito isto, a invenção tem como objectivo proporcionar um processo que assegure uma purificação fiável dos gases de combustão tratados e que combine de maneira astuciosa as desnitrificações SCR e SNCR, ao mesmo tempo que poupa energia e minimiza o investimento.

Para esse efeito, a invenção tem como objecto um processo de acordo com a reivindicação 1 anexa. Caracterís-ticas vantajosas deste processo constituem o objecto das reivindicações 2 a 9 anexas. A invenção também se refere a uma instalação tal como reivindicado na reivindicação 10 anexa. As caracterís-ticas vantajosas do presente sistema são o objecto das reivindicações 11 a 13 anexadas. A invenção diz respeito ao tratamento dos gases de combustão, e em particular ao tratamento de gases de combustão de combustão dos lixos domésticos, de resíduos industriais ou de resíduos especiais.

De acordo com a invenção, para o tratamento dos gases de combustão combinam-se as seguintes etapas: • uma desnitrificação do tipo SNCR, na qual se introduz, numa gama de temperaturas compreendida entre 800 e 1.100°C, um reagente tal como o amoníaco NH3 ou a ureia. A quantidade de reagente injectado é regulada de maneira a realizar apenas uma desnitrificação parcial, limitada entre 30% e 70%. Isto permite fazer uma desnitrificação prévia, ao mesmo tempo que se limita a fuga de amoníaco e se conserva as emissões de N20 com valores mínimos, tipicamente inferiores a valores entre 10 e 15 mg/Nm3. Com efeito, como aqui foi ante-riormente referido, quando esta desnitrificação é muito intensa, a presença de amoníaco e de N20 é então bastante substancial, de maneira que a desnitrificação parcial de acordo com a invenção é vantajosa em termos ambientais. Além disso, graças a uma etapa de análise que irá ser explicada a seguir, pode-se assegurar que os gases de combustão que saem desta primeira etapa contêm por exemplo menos de 20 mg/Nm3 de protóxido de azoto e por exemplo menos de 50 mg/Nm3 de amoníaco. • a injecção de um reagente, tal como a cal ou a magné-sia, capaz de captar os óxidos de enxofre e especialmente o trióxido de enxofre S03, numa zona a jusante da combustão, a uma temperatura entre 500 e 1.100°C. Injecta-se uma quantidade proporcional ao débito de gases de combustão, à razão de uma relação estequiomé-trica molar de 0,2 a 1 em relação ao S02 presente. Este reagente permite reduzir a concentração de óxidos de enxofre, o que permite proteger o catalisador da etapa posterior de desnitrificação, descrita a seguir, que é sensível a esses compostos. • a passagem através de um economizador ou de uma cal- deira, que tem a consequência de fazer baixar a temperatura dos gases de combustão entre 160 e 500°C, e de preferência entre 180 e 250°C. • a passagem através de um filtro electrostático, que integra elementos catalíticos que asseguram uma desni-trificação catalítica de acabamento. É vantajoso que o catalisador seja incorporado no colector de saída do filtro electrostático ou, eventualmente, nas condutas directamente ligadas a esse colector. Com efeito, esta configuração permite um ganho energético por redução das perdas de carga em comparação com a utilização de um reactor SCR separado do filtro electrostático. • uma medição da concentração de um ou de vários dos seguintes gases: N20 (protóxido de azoto), NH3 (amoníaco) e CO (monóxido de carbono) . O resultado desta medição permite ajustar continuamente a quantidade de reagente fornecido na anterior etapa de desnitrifica-ção do tipo SNCR. Como aqui foi anteriormente referido, a regulação dessa quantidade permite limitar a fuga de amoníaco, assim como a concentração de N20. Este mesmo analisador integra também uma medição do teor de óxidos de azoto (NOx) , com vista à implementação da posterior desnitrificação do tipo SCR. A invenção irá ser descrita a seguir com referência à única figura anexa, dada a título de exemplo não limitativo, a qual é uma vista esquemática que ilustra uma instalação de purificação de gases de combustão de acordo com a invenção.

Com referência a esta figura, vemos que a instalação de acordo com a invenção compreende em primeiro lugar uma unidade de combustão 101, que queima, por exemplo, mas de maneira não limitativa, lixos domésticos, resíduos industriais ou resíduos especiais. Esta unidade de combustão 101 recebe um fluxo (1) de um reagente destinado a realizar uma desnitrificação não catalítica selectiva, chamada SNCR. De uma maneira conhecida per se o reagente (1) , constituído por amoníaco, ureia sólida ou uma solução de ureia, é injectado numa zona onde a temperatura dos gases de combustão se acha compreendida entre 800 e 1.100°C, especialmente entre 850°C e 1.100°C.

No presente pedido de patente, designa-se por reagente SNCR um reagente próprio para ser usado numa des-nitrificação do tipo SNCR, em seguida, enquanto se designa por reagente SCR por catalisador SCR um reagente e um catalisador que podem ser usados numa desnitrificação do tipo SCR. A desnitrificação preliminar, do tipo SNCR, apresenta um rendimento limitado de maneira voluntária a um valor compreendido entre 30% e 70%, de preferência entre 40% e 50%. Isto significa que, a jusante desta desnitrifi-cação primária, entre 30% e 70% de óxidos de azoto foram eliminados dos gases de combustão 2, em comparação com uma situação em que não seria injectado nenhum reagente de desnitrif icação . Chama-se a atenção para o facto de que, tal como apresentado no preâmbulo do pedido de patente, é tec nicamente possível obter ao nível da SNCR rendimentos superiores a 70%. No entanto, isto é obtido à custa de uma fuga de amoníaco de valor compreendido entre duas dezenas e várias dezenas de mg/Nm3 de NH3, assim como de uma fuga substancial de N20.

Os gases de combustão saídos da unidade de combustão 101 passam em seguida através de um economizador ou de uma caldeira 102, de tecnologia conhecida per se, cujo objectivo é o de recuperar a energia térmica veiculada pelos gases de combustão (2). Por outro lado injecta-se um reagente 3 destinado a reduzir a concentração de óxidos de enxofre de SOx, e particularmente de trióxido de enxofre S03. O reagente 3 é injectado numa zona onde a temperatura dos gases de combustão se acha compreendida entre 500°C e 1.100°C, de preferência entre 850°C e 1.000°C. tipicamente, esta zona situa-se imediatamente a montante da caldeira 102, ou numa zona dessa caldeira a funcionar na gama de temperaturas aqui anteriormente referida. A quantidade de reagente 3 introduzido corresponde a uma relação estequiométrica compreendida entre 0,2 e 1 vezes a estequiometria molar, em relação ao dióxido de enxofre presente. A título de exemplo, uma unidade que produzisse 100.000 Nm3/h de gases de combustão, e cujos gases de combustão 2 contivessem 200 mg/Nm3 de S02, a saber, 20 kg/h de S02 ou 0,31 kilomoles/h de S02, exigiria de acordo com a invenção entre 0,062 e 0,31 kmole/h de cal, ou 4,6 a 23 kg/h de cal, se como reagente fosse usada cal. O reagen te (3) utilizado pode ser, por exemplo, a cal, a cal de grande de superfície especifica, ou a magnésia. A fim de continuar a desnitrificação, que foi feita apenas parcialmente pela SNCR, injecta-se um reagente (4) susceptível de realizar uma desnitrificação suplementar do tipo SCR, com um catalisador 104. Este reagente (4), que é por exemplo, amoníaco anidro, uma solução amoniacal, ou ureia em solução, é injectado numa zona de temperatura compreendida entre 160°C e 500°C. Essa zona acha-se tipicamente situada imediatamente a jusante da caldeira 102, ou corresponde a uma zona da caldeira ou do economizador que funciona na gama de temperaturas aqui anteriormente referida.

Chama-se a atenção para o facto de que a invenção faz igualmente intervir um filtro electrostático 103, de tipo conhecido per se, que se acha disposto a jusante da caldeira 102 e da zona de injecção do reagente 4. de maneira habitual, este filtro electrostático 103 compreende uma entrada 103i, assim como uma zona activa 1032 na qual se acham por exemplo colocadas umas placas destinadas a captar poeiras por efeito electrostático. Esta parte activa desemboca num colector de gases de combustão 1033, ele próprio posto em comunicação com uma conduta de saída 1034.

Chama-se a atenção para o facto de que, de maneira particularmente vantajosa, o leito de catalisador 104 se acha integrado no filtro electrostático 103, estando disposto em particular a jusante da zona activa 1032 . Isto significa que este catalisador pode ser situado especialmente no colector de saida 1033, que é aliás a variante preferida. A titulo de alternativa, pode-se igualmente prever a colocação deste catalisador na conduta de saida 1034. Desta maneira, são minimizadas as perdas de carga, o que assegura uma substancial vantagem económica, tanto em termos de investimento como de custo energético em comparação com uma situação clássica em que o reactor de desnitrifica-ção SCR se acharia separado do filtro electrostático. O reagente de 4, que já vimos que é injectado a montante do filtro electrostático, passa através deste último e reage ao nivel do catalisador de SCR 104, a fim de completar a desnitrificação dos gases de combustão. A quantidade de reagente 4 é regulada a partir de informações sobre a concentração de óxidos de azoto, medida a jusante do reactor 104 por intermédio de um analisador.

De maneira típica, pode-se escolher uma gama de referência relativa a essa concentração de óxidos de azoto. Se o analisador medir uma concentração instantânea de óxidos de azoto que está fora dessa gama, a quantidade de reagente (4) é então modificada a fim de que essa concentração de óxidos de azoto vá ficar de novo dentro dessa gama.

Tendo em vista a regulação da primeira etapa de desnitrificação, a saber, do tipo SNCR correspondente ao reagente 1, o analisador 201 mede a concentração de pelo menos um dos seguintes poluentes: CO, N20 e NH3. No caso em que pelo menos um valor instantâneo de concentração ultrapassa um predeterminado valor, o analisador 201 comanda a injecção do reagente 1 por intermédio de uma linha 203, de maneira a reduzir a quantidade de reagente 1 admitido. Isto permite assegurar que esta desnitrificação SNCR prévia não vá gerar uma quantidade inaceitável de subprodutos tóxicos, tais como aqueles cuja concentração é medida pelo analisador 201.

Como se torna evidente pelo que aqui foi anteri-ormente referido, escolhe-se vantajosamente um valor limiar de pelo menos um destes três poluentes e reduz-se a quantidade de reagente 1 se pelo menos um valor de concentração medido for superior a um correspondente valor alvo. A titulo de exemplo não limitativo, pode-se escolher os seguintes valores limite: para o N20: 30 mg/Nm3, de preferência 20 mg/Nm3, para o NH3: 10 mg/Nm3, de preferência 5 mg/Nm3, para o CO: 100 mg/Nm3, de preferência 50 mg/Nm3. O valor destas concentrações limite pode, evidentemente, ser variável, em função dos diferentes parâmetros. Pode-se tratar de legislações próprias de cada estado, ou de limitações ligadas a cada instalação.

Por conseguinte, a medição da concentração de um dos gases aqui anteriormente referidos acima mencionados permite regular a quantidade de reagente 1 injectado. Esta regulação pode igualmente ser assegurada de maneira "manual". Neste último caso, o analisador indica ao operador, por exemplo de maneira visual, a ultrapassagem de pelo menos uma concentração, de maneira a que este possa modificar o débito do primeiro reagente admitido. 0 analisador 201 pode assegurar uma dupla função, a saber, por um lado medir a concentração de pelo menos um dos três poluentes aqui anteriormente referidos e, por outro lado, medir a concentração de óxidos de azoto. No entanto, a titulo de variante, pode-se prever a utilização de dois analisadores distintos. Sob este ponto de vista, o analisador 201 assegura por um lado a medição dos três poluentes aqui anteriormente referidos: CO, N20 e NH3. É então prevista a existência de um analisador suplementar, não representado, susceptível de medir a concentração de óxidos de azoto NOx, para efeitos de controlo da quantidade de reagente injectado 4. Chama-se a atenção para o facto de que este analisador suplementar pode ser colocado na vizinhança do analisador 201, ou integrado na chaminé 8.

Finalmente, os gases de combustão são depurados dos gases ácidos, tais como HC1 ou S02, por meio de tecnologias de tipo conhecido per se. Fazendo referência à figura única, vemos que para esse efeito existe um filtro de manga 105, a montante do qual são injectados diversos reagentes, por exemplo cal ou bicarbonato de sódio pela linha 6, assim como carvão activo pela linha 7. Os gases de combustão assim tratados são finalmente enviados para uma chaminé 8, igualmente de tipo convencional.

Chama-se a atenção para o facto de que a integração do reactor SCR 104 no filtro electrostático 103 permite reduzir o consumo de energia e a perda de carga. Isto significa em particular que, de acordo com a invenção, entre o filtro electrostát ico 103 e o reactor SCR 104 não pode haver nenhum aquecedor ou permutador de calor de modo a que o reactor 104 funcione substancialmente à temperatura do filtro electrostático 103. Esta temperatura é geralmente baixa, por exemplo entre 160 e 250°C. Ora, a estas baixas temperaturas, o catalisador do reactor 104 é sensível às poeiras, aos venenos e em particular ao SO3. Por esse motivo, a adição do reagente (3), destinado a controlar o nível de óxidos de enxofre, permite proteger o catalisador 104.

Numa variante, a quantidade de reagente (3) a ser fornecida é regulada a partir de informações fornecidas por um sensor que indica o ponto de orvalho do ácido ou o teor de S03.

Numa outra variante, sempre destinada a assegurar que a desnitrificação catalítica SNCR da unidade de combustão 101 é realizada de maneira muito parcial, a necessidade total de reagentes de desnitrificação (1) e (4) é determinada a partir das informações de um analisador de NOx situado a jusante do reactor 104. Como notado aqui foi anteriormente referido, este analisador de N0X pode ser o analisador 201, medindo ainda a concentração dos três poluentes aqui anteriormente mencionados, ou então ser constituído por um analisador distinto do analisador 201. A relação dos fluxos entre o reagente (1) e o reagente (4) é fixada de maneira a que o fluxo do reagente 1 vá fornecer entre 25 e 60% das necessidades totais correspondentes à soma dos fluxos do reagente (1) e do reagente 4. Isto significa que, quando os reagentes (1) e (4) são os mesmos, se utiliza entre 25% e 60% em peso de reagente total, ao nível da etapa de desnitrificação SNCR prévia. Estas quantidades respectivas são moduladas quando os reagentes utilizados são diferentes, em função da eficácia por unidade de massa desses dois reagentes.

Finalmente, chama-se a atenção para o facto de que a injecção do reagente 4 conduz à decomposição pelo menos parcial deste último, em particular em amoníaco NH3. Ora, este amoníaco contribui para modificar a condutividade eléctrica das poeiras, o que tende a aumentar o desempenho do filtro electrostático 103.

Claims (13)

1. REIVINDICAÇÕES

   1. Processo de purificação de gases de combustão contendo óxidos de azoto, em que: se injecta um primeiro reagente de desnitrifica-ção SNCR (1) numa zona onde os gases de combustão (2) possuem uma temperatura compreendida entre 800°C e 1.100°C, de preferência entre 850°C e 1.100°C, se injecta um reagente (3) de controlo do teor de óxido de enxofre no seio dos gases de combustão (2) , numa zona onde esses gases de combustão possuem uma temperatura compreendida entre 500°C e 1.100°C, em seguida se faz circular esses gases de combustão numa caldeira (102) ou num economizador, de maneira a fazer baixar substancialmente a sua temperatura, em seguida se injecta um segundo reagente de des-nitrificação SCR (4) no seio desses gases de combustão numa zona em que a temperatura dos gases de combustão se acha compreendida entre 160°C e 500°C, de preferência entre 180°C e 250°C, em seguida se faz circular esses gases de combustão num filtro electrostático (103) que integra um reactor catalítico SCR (104) próprio para utilizar o segundo reagente de desnitrificação SCR (4) em seguida se analisa os gases de combustão que passaram através desse reactor do tipo SCR, medindo a concentração de pelo menos um dos seguintes gases: N20, NH3 e CO, e medindo a concentração de óxidos de azoto; e - em seguida se elimina pelo menos uma fracção dos poluentes ácidos desses gases de combustão, especialmente do tipo S02 e HC1, processo em que se injecta o primeiro reagente (1) numa quantidade tal que a desnitrificação primária SNCR apresenta um rendimento de 30% a 70%, de preferência de 40% a 50%, ao mesmo tempo que se reduz essa quantidade do primeiro reagente (1) quando o valor medido de concentração de pelo menos um dos gases aqui anteriormente referidos ultrapassa um correspondente predeterminado valor limite, achando-se cada um dos gases aqui anteriormente referidos associado ao seu próprio predeterminado valor limite, e em que se controla a quantidade de segundo reagente (4) injectado a partir de informações ligadas à medição da concentração de óxidos de azoto.
2. 2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por se escolher os seguintes valores limite: para o N20: 30 mg/Nm3, de preferência 20 mg/Nm3, para o NH3: 10 mg/Nm3, de preferência 5 mg/Nm3, para o CO: 100 mg/Nm3, de preferência 50 mg/Nm3.
3. 3. Processo de acordo com uma das reivindica ções anteriores, em que se escolhe uma gama de referência da concentração de óxidos de azoto a jusante do reactor (104), e se modifica a quantidade de segundo reagente (4) injectado se o valor da concentração medida de óxidos de azoto se achar fora desta gama.
4. 4. Processo de acordo com uma das reivindica ções 1 a 3, em que se injecta o reagente (3) de controlo dos dióxidos de enxofre numa quantidade tal que a razão estequiométrica molar em relação ao dióxido de enxofre presente nos gases de combustão vá ficar compreendida entre 0,2 e 1.
5. 5. Processo de acordo com uma das reivindica ções 1 a 3, em que se mede o ponto de orvalho ácido a jusante do ponto de injecção do reagente (3) de controlo dos dióxidos de enxofre, e se regula a quantidade do reagente injectado de maneira a que esse ponto de orvalho vá ser inferior a um predeterminado valor.
6. 6. Processo de acordo com uma das reivindicações anteriores, em que o reagente (3) destinado a contro lar os óxidos de enxofre é a cal, a cal de grande superfície específica ou a magnésia.
7. 7. Processo de acordo com uma das reivindica ções anteriores, em que o segundo reagente de desnitrifica-ção SCR (4) é o amoníaco, uma solução amoniacal ou uma solução de ureia.
8. 8. Processo de acordo com uma das reivindica- ções anteriores, em que o primeiro (1) e o segundo (4) reagentes de desnitrificação são fornecidos em quantidades tais que a relação de fluxos de reagentes entre um (1) e outro (4) é fixada de maneira a que o fluxo (1) forneça entre 25% e 60% das necessidades totais que correspondem à soma dos fluxos (1) e (4).
9. 9. Processo de acordo com a reivindicação 8, em que, quando o primeiro (1) e o segundo (4) reagentes são os mesmos, a quantidade do primeiro reagente representa entre 25% e 60% da soma dos respectivos pesos das quantidades do primeiro e segundo reagentes.
10. 10. Instalação de purificação de gases de combustão contendo óxidos de azoto, compreendendo no sentido de escoamento dos gases de combustão: uns meios de injecção de um primeiro reagente desnitrificação SNCR (1) próprios para injectar o primeiro reagente (1) numa quantidade tal que a desnitri-ficação primária SNCR apresenta um rendimento de 30% a 70%, de preferência de 40% a 50%; uns meios de injecção de um reagente (3) de controlo do teor de óxidos de enxofre; uma caldeira (102) ou um economizador destinada/o a fazer baixar substancialmente a temperatura dos gases de combustão; uns meios de injecção de um segundo reagente de desnitrificação SCR (4); um filtro electrostático (103) que integra um reactor catalítico SCR (104) destinado a utilizar o segundo reagente de desnitrificação; um primeiro analisador (201) próprio para medir a concentração de pelo menos um dos seguintes gases: N20, NH3 e CO, a jusante do reactor SCR (104), e para assinalar quando o valor medido de pelo menos um dos gases aqui anteriormente referidos ultrapassa um correspondente predeterminado valor limite, a fim de que a quantidade do primeiro reagente (1) seja reduzida pelos meios de injecção do primeiro reagente, achando-se cada um dos gases aqui anteriormente referidos associado ao seu próprio predeterminado valor limite; um segundo analisador (201) próprio para medir a concentração de óxidos de azoto nos gases de combustão, a jusante do reactor SCR (104); e - um purificador (105) para a eliminar pelo menos uma parte dos poluentes ácidos dos gases de combustão, do tipo S02 e HC1.
11. 11. Instalação de acordo com a reivindicação 10, em que o catalisador de desnitrif icação SCR (104) se acha integrado no colector de saída (1033) do filtro electrostá-tico (103).
12. 12. Instalação de acordo com a reivindicação 10, em que o catalisador de desnitrif icação SCR (104) se acha integrado na conduta de saída (1034) do filtro electrostá-tico (103).
13. 13. Instalação de acordo com uma das reivindicações 10 a 12, em que o primeiro e segundo analisadores (201) são coincidentes um com o outro.