RO120256B1 - Metodă pentru regenerarea termică a acidului uzat - Google Patents
Metodă pentru regenerarea termică a acidului uzat Download PDFInfo
- Publication number
- RO120256B1 RO120256B1 RO98-01646A RO9801646A RO120256B1 RO 120256 B1 RO120256 B1 RO 120256B1 RO 9801646 A RO9801646 A RO 9801646A RO 120256 B1 RO120256 B1 RO 120256B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- furnace
- acid
- melting furnace
- spent acid
- gas
- Prior art date
Links
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract description 46
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 20
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 18
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 9
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 abstract description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 abstract description 9
- 238000005406 washing Methods 0.000 abstract description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 3
- 235000010269 sulphur dioxide Nutrition 0.000 abstract 2
- 239000004291 sulphur dioxide Substances 0.000 abstract 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 35
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 15
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 9
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 7
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 5
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical class [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 229940069428 antacid Drugs 0.000 description 1
- 239000003159 antacid agent Substances 0.000 description 1
- 230000001458 anti-acid effect Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000003500 flue dust Substances 0.000 description 1
- -1 for example Chemical class 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000010413 mother solution Substances 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N oxidanium;hydrogen sulfate Chemical compound O.OS(O)(=O)=O FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229960003903 oxygen Drugs 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000009853 pyrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/96—Regeneration, reactivation or recycling of reactants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/48—Sulfur dioxide; Sulfurous acid
- C01B17/50—Preparation of sulfur dioxide
- C01B17/501—Preparation of sulfur dioxide by reduction of sulfur compounds
- C01B17/503—Preparation of sulfur dioxide by reduction of sulfur compounds of sulfuric acid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la o metodă pentru regenerarea termică a acidului uzat, format la spălarea dioxidului de sulf, existent în gazele arse, generate în producţia pirometalurgică a metalelor. Acidul uzat, separat este concentrat şi alimentat apoi în furnalul de topire primar şi regenerat în dioxid de sulf, apă şi oxigen.
Description
Invenția se referă la o metodă pentru regenerarea termică a acidului uzat, acidul uzat menționat fiind format la spălarea dioxidului de sulf existent în gazele arse generate în producția pirometalurgică a metalelor.
Gazele fierbinți care iau naștere în procesele de topire a mineralelor și concentratelor sulfurice conțin în principal dioxid de sulf, metale grele, arsen, halogeni și alți compuși. Este important ca acest concentrat să ardă cât mai complet posibil, iar conținutul în oxigen al gazelor arse generate în procesul de topire să fie cât mai scăzut posibil, deoarece un conținut ridicat în oxigen în gazele arse conduce la formarea trioxidului de sulf și, ulterior, în procesul de purificare a gazului, la generarea acidului uzat. S-a constatat că praful, în particular praf care conține cupru, catalizează formarea SO3. Mai probabil SO3ia naștere în recuperatorul de căldură („waste heat boiler”) și, pentru a preveni aceasta, este esențial ca, respectiv, conținutul în oxigen al gazelor arse să fie scăzut, iar cantitatea de aer epuizat să fie cât mai mică posibil.
Se cunoaște că procedeul de spălare a gazelor generate poate fi divizat în separare uscată și separare umedă. Procedeele de separare uscată sunt realizate cu ajutorul unui topitor, caz în care gazele arse din spațiul pentru gaz din furnal sunt, în general, maiîntîi dirijate într-un schimbător de căldură unde căldura gazelor este recuperată, gazele răcite fiind apoi conduse într-un filtru electric. O cantitate remarcabilă de compuși ai metalelor grele conținute în gaze, exceptând mercurul și compușii lui, se separă la răcire. Gazul obținut este adesea condus către producția de acid sulfuric, și în acest caz, separarea umedă a gazelor are loc în uzina de acid sulfuric, în scrubere, turnuri de spălare și filtre electrice umede.
Scopul spălării umede a gazelor este de a răci ulterior gazele menționate până la o temperatură adecvată, prin răcire directă cu apă și, simultan, pentru a separa din gaze atât solidul, cât și impuritățile volatile, ca metale grele, arsenul, halogenii și seleniul. La spălarea umedă, SO3 conținut în gaze este spălat ca acid uzat, atunci când vine în contact cu apa. Cantitatea de acid uzat creat este de ordinul 2...4% din cantitatea de dioxid de sulf alimentat la spălarea umedă, și conținutul de H2SO4 este de ordinul 10...30%.
Acidul uzat este considerat o pierdere aleatoare, deoarece conține metalele grele și arsenul existente în gazele arse. Dacă acidul uzat nu poate fi alimentat în nici un proces, cum ar fi obținerea zincului, a fertilizatorilor sau în concentrarea mineralelor, este în general neutralizat cu var și condus spre bazine, dar neutralizarea acidului uzat și stocarea gipsului sunt metode costisitoare de îndepărtare a acidului uzat. Această soluție este restânsă de cerințele noi și stringente pentru protecția mediului.
Este cunoscută o metodă de purificare a acidului uzat prin regenerarea acestuia întrun furnal special construit pentru acest scop. Această metodă, în particular aplicată în industria chimică, dar de asemenea, și în industria metalurgică, este descrisă în articolul „Regenerating SpentAcid”, Sander, U., Daradimos, G., Chem, Eng.Prog. (1978), 74, pag. 57-67. Articolul explică că această regenerare a acidului uzat în dioxid de sulf și apă este o reacție endotermă care necesită o energie cel puțin 275 kJ/mol și are loc la temperaturi de peste 1000°C. Temperatura în furnalul de regenerare este ridicată până la un nivel suficient, cu ajutorul combustibilului. în același articol, se menționează, de asemenea, că este avantajos ca acidul uzat să fie concentrat la 70% H2SO4 înaintea combustiei.
Conform prezentei metode, acidul uzat, separat din gazele arse de la topirea minereurilor sau concentratelor sulfurice, este concentrat și alimentat înapoi în furnalul de topire primar, în spațiul pentru gaz al furnalului menționat, și regenerat înapoi în dioxid de sulf, apă și oxigen, conform următoarei reacții:
H2SO4 -< H2O + 1/2O2 + SO2(1)
RO 120256 Β1
După cum se vede din această ecuație, acidul uzat este regenerat înapoi în dioxid 1 de sulf, apă și oxigen. Dioxidul desulf creatîn timpul regenerării acidului uzat este recuperat, pe lângă restul de dioxid de sulf, pentru a produce fie acid sulfuric, fie sulf elementar. O 3 trăsătură esențială a metodei este aceea că acidul uzat este alimentat în spațiul pentru gaz al furnalului de topire primar, în care caz se utilizează căldura ridicată a gazului. Atunci când 5 acidul este alimentat în spațiul pentru gaz, de unde gazele sunt mai departe trimise în recuperatorul de căldură, temperatura gazelor este foarte mare, uzual de ordinul 7
1000.. .1600°C. Alimentarea cu acid uzat în gazele arse scade temperatura acestora, temperatura scăzută având ca rezultat creșterea duratei de lucru și reducerea solicitării acestuia. 9 Termenul “furnal de topire primar” se referă la un furnal în care este alimentat minereul sau concentratul. De exemplu, la topirea concentratului de cupru și nichel este un furnal de topire 11 în suspensie, cum ar fi un furnal cu topire instantanee, un furnal cu reverberație sau un convertor. în furnalul de topire în suspensie, acidul uzat este alimentat, avantajos, prin ștuțul 13 prin care gazele fierbinți sunt conduse în recuperatorul de căldură, dar gazele pot fi de asemenea alimentate în spațiul gazului din partea inferioară a furnalului sau, în cazuri excep- 15 ționale, chiar în zona de reacție. în general, se poate menționa că dacă acidul uzat a fost alimentat în spațiul propriu-zis de reacție al furnalului de topire, în care concentratul și oxi- 17 genul reacționează, energia necesară pentru regenerarea acidului uzat artrebui alimentată în furnal separat, deoarece de exemplu, dacă cantitatea de căldură a concentratului de cupru 19 și nichel este consumată în reacțiile dintre concentrat și oxigen, ea nu este suficientă pentru regenerarea acidului uzat.în cazuri speciale, în care cantitatea de căldură este ridicată, este 21 posibil să fie alimentat acidul uzat, concentrat în zona de reacție, caz în care gradul de îmbogățire în oxigen în gazul rezultat în proces poate fi substanțial ridicat. în acest caz, 23 cantitatea de gaz recuperat din furnalul de topire în suspensie este redusă și capacitatea determinată în relație cu recuperatorul de căldură și producția de cupru a liniei de spălare 25 a gazului este crescută. S-a constatat că alimentarea acidului uzat în spațiul pentru gaz din furnalul primar- furnalul de topire - conduce la un rezultat avantajos pentru că ștuțul, adică 27 gura de încărcare a furnalului, care conduce de la furnal la recuperatorul de căldură, este menținut mai curată ca înainte, deoarece, la temperaturi mai joase, cantitatea de praf depus 29 în gura de încărcare este mai mică. S-a dovedit experimental că alimentarea cu acid uzat în spațiul pentru gaz scade temperatura gazului care merge la boiler la o valoare medie de 31
30.. .100°C. Singurul dezavantaj determinat de temperatura scăzută este acela că rezultă o cantitate mai mică de vapori în recuperatorul de căldură, adică redusă de o cantitate 33 corespunzătoare descreșterii temperaturii, dar avantajele realizate prin aplicarea metodei menționate sunt multiple în comparație cu dezavantajul menționat. Alimentarea acidului uzat 35 în gazele arse nu conduce la creșterea cantității de SO3 obținută în boiler, deoarece s-a constatat că aproape tot acidul uzat se regenerează la temperaturile din spațiul 37 gazului.Invenția este descrisă cu referire la figura în care furnalul de topire primar 1 este un furnal de topire în suspensie, la care este legat un schimbător de căldură 2 și un filtru electric 39
3. Concentratul, gazul de reacție și materialele adiționale necesare sunt alimentate în vasul de reacție 4, de unde particulele topite cad în furnalul inferior 5. Gazele arse și praful din coș 41 sunt dirijate printr-ο conductă a cuptorului vertical spre recuperatorul de căldură. Conform schemei prezentate, acidul uzat concentrat este alimentat în spațiul pentru gaz din furnalul 43 de topire primar 7, în acest caz, în partea superioară a cuptorului vertical 6 din furnalul de topire în suspensie, unde imediat se regenerează conform reacției de mai sus. După cum 45 s-a menționat deja, este avantajos ca acidul uzat să fie concentrat înaintea alimentării în spațiul furnalului. Concentrarea acidului uzat este în general realizată întâi prin evaporare 47
RO 120256 Β1 indirectă sub vid, când se realizează o concentrație a acidului de aproximativ 50% H2SO4și, după aceea, cu ajutorul evaporării directe prin imersie, când se realizează concentrația dorită a acidului de 70...80% H2SO4. în timpul concentrării, halogenii și arsenul existenți în acidul uzat sunt vaporizați în gazele arse și îndepărtate cu condensul, iar sulfații metalelor grele (Cu, Zn și Cd) sunt cristalizați ca monohidrați. Acidul uzat este îndepărtat din tancul de sedimentare ca lichid aflat deasupra cristalelor de sulfați; în acest caz, acidul uzat care trebuie regenerat este în cea mai mare parte lipsit de impurități. Cantitatea totală de metale grele din acidul concentrat este de ordinul a câteva grame pe litru, iar conținutul de halogeni de ordinul a câteva zeci de miligrame pe litru. Metalele grele și halogenii conținuți în acidul uzat concentrat rămân în circulație, dar ridică puțin nivelul impurităților în gaz și în praful din coșul furnalului care vine spre scruberul de gaze din furnalul de topire. Dacă cenușa nu este alimentată în furnalul de topire, dar este tratată separat, se obține o cale separată de descărcare pentru metalele grele și arsen. în alte cazuri, sulfatul metalic cristalizat monohidrat se Înmoaie și soluția mumă servește drept cale de descărcare pentru metale grele și parțial pentru arsen, și condensul obținut pentru evaporare este o cale de descărcare a halogenilor și a restului de arsen. Depunerea moale a cristalelor de sulfați metalici (Cu, Zn, Cd, etc.) poate fi utilizată, de exemplu, ca materie primă în procesul electrolitic al zincului. Se prezintă în continuare 2 exemple de realizare în care regenerarea termică a acidului uzat este studiată în teste la scară de producție atât într-un furnal de topire „flash” de cupru, cât și un furnal de topire „flash” de nichel. Metoda poate fi de asemenea aplicată în procesele altor metale ca,, de exemplu în procesul pirometalurgic al zincului.
Exemplul 1. Acidul concentrat uzat (H2SO4 72%) este alimentat în conducta cuptorului vertical al furnalului de topire „flash” de cupru cu viteza de formare a acidului uzat a întregului topitor, adică circa 20 l/min. Acidul uzat este pompat printr-o duză antiacid, utilizând dispersie de aer sub presiune, sub formă de jet fin în conducta cuptorului vertical a furnalului de topire „flash”. Presiunea acidului este de 5 bari și presiunea aerului pulverizat de 3 bari. Rularea testului durează 4 h. Alimentarea furnalului de topire „flash” a fost de 80 t/h și curentul de gaze arse din schimbătorul de căldură de circa 20000 Nm3/h. Conținutul de SO3din gaz a fost măsurat după filtrul electric plasat după recuperatorul de căldură. Temperatura gazului în schimbător a coborât până la circa 25°C. Gradul de regenerare a SO3 a fost de 90%fig.
Exemplul 2. Aranjamente de teste similare celor din exemplul 1 au fost aplicate unui furnal de topire „flash” de nichel. Rularea testului a durat 55 h. Alimentarea furnalului de topire flash este de 25 t/h, și debitul de gaze arse în recuperator de circa 12000 Nm3/h. Temperatura gazului în recuperator a coborât până la 60°C.Rezultatele testului sunt ilustrate în tabelul 2
Tabelul 2
| Conținutul în S03, g/Nm3 (medie) | Gradul de regenerare, % | |
| înainte de test | 10 | - |
| După test | 10 | 100 |
Din rezultatele prezentate în exemplele de mai sus, este evident că, conținutul de SO3 nu a crescut substanțial în timpul alimentării acidului uzat; dacă acidul nuarfi regenerat, ar duce spre o creștere de aproximativ 50 g/Nm3 a conținutului de SO3 în curentul de gaze arse din furnalul de topire „flash” de cupru după filtrul electric, și spre o creștere de aproximativ 60 g/Nm3 a conținutului de SO3 în curentul de gaze arse din furnalul de topire „flash de nichel.
RO 120256 Β1
Din punct de vedere tehnic, alimentarea acidului uzat în conducta cuptorului vertical 1 al furnalului de topire „flash” a fost realizată ușor și nu s-au observat semne de uzură sau coroziune în duză. 3
Claims (8)
- Revendicări 51. Metodă pentru regenerarea termică a acidului uzat, format prin spălarea gazelor 7 ce conțin dioxid de sulf, rezultate în procesele de obținere a metalelor pe cale pirometalur- gică, prin concentrarea acidului sulfuric uzat și îndepărtarea metalelor grele, halogenilor și 9 a arsenului, caracterizată prin aceea că acidul sulfuric concentratși purificat este alimentat în spațiul pentru gaze dintr-un furnal de topire primar, unde are loc descompunerea termică 11 a acidului în dioxid de sulf, apă și oxigen, energia termică necesară reacției fiind furnizată de gazele fierbinți rezultate în timpul procesului de topire. 13
- 2. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că furnalul de topire primar este un furnal de topire în suspensie. 15
- 3. Metodă conform revendicărilor 1 și 2, caracterizată prin aceea că acidul sulfuric concentratși purificat este alimentat printr-un ștuțde alimentare în spațiul pentru gaze la par- 17 tea inferioară a furnalului de topire în suspensie sau în zona de reacție a acestuia.
- 4. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că furnalul detopire este 19 un furnal cu topire instantanee.
- 5. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că furnalul detopire este 21 un furnal cu reverberație.
- 6. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că furnalul de topire este 23 un convertor.
- 7. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că acidul sulfuric este 25 concentrat la un conținut de H2SO4 de 70...80%, în greutate.
- 8. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că temperatura în 27 furnalul de topire este de 1000...1600°C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI974456A FI103517B (fi) | 1997-12-09 | 1997-12-09 | Menetelmä pesuhapon termiseksi hajottamiseksi |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO120256B1 true RO120256B1 (ro) | 2005-11-30 |
Family
ID=8550080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO98-01646A RO120256B1 (ro) | 1997-12-09 | 1998-12-04 | Metodă pentru regenerarea termică a acidului uzat |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6180078B1 (ro) |
| JP (1) | JP4187330B2 (ro) |
| KR (1) | KR100432551B1 (ro) |
| CN (1) | CN1116916C (ro) |
| AR (1) | AR017806A1 (ro) |
| AU (1) | AU749609B2 (ro) |
| BG (1) | BG64002B1 (ro) |
| BR (1) | BR9805233A (ro) |
| CA (1) | CA2255812C (ro) |
| DE (1) | DE19857015B4 (ro) |
| ES (1) | ES2154998B1 (ro) |
| FI (1) | FI103517B (ro) |
| ID (1) | ID21440A (ro) |
| PE (1) | PE20000122A1 (ro) |
| PL (1) | PL330140A1 (ro) |
| RO (1) | RO120256B1 (ro) |
| RU (1) | RU2213046C2 (ro) |
| SE (1) | SE519099C2 (ro) |
| ZA (1) | ZA9810767B (ro) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI109364B (fi) * | 2000-12-20 | 2002-07-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä pesuhapon väkevöimiseksi |
| JP4574884B2 (ja) * | 2001-03-27 | 2010-11-04 | 住友重機械工業株式会社 | 排ガス処理システムの硫酸回収方法及び硫酸回収装置 |
| FI110874B (fi) * | 2001-12-13 | 2003-04-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laitteisto metallurgisen sulatusuunin jätelämpökattilan kapasiteetin nostamiseksi |
| WO2005097319A1 (en) * | 2004-04-08 | 2005-10-20 | Sulzer Metco (Canada) Inc. | Supported catalyst for steam methane reforming and autothermal reforming reactions |
| FI20106156A7 (fi) * | 2010-11-04 | 2012-05-05 | Outotec Oyj | Menetelmä suspensiosulatusuunin lämpötaseen hallitsemiseksi ja suspensiosulatusuuni |
| FI124714B (en) * | 2013-10-25 | 2014-12-15 | Outotec Finland Oy | METHOD AND ARRANGEMENTS FOR SUPPLY OF PROCESS GAS FROM A SUSPENSION DEFROSTING FURNACE TO A WASTE BOILER |
| CN107010598B (zh) * | 2017-04-24 | 2023-08-11 | 鞍山创鑫环保科技股份有限公司 | 一种高浓酸洗废液再生工艺及系统 |
| CN107814361A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-03-20 | 东营方圆有色金属有限公司 | 一种废硫酸的处理回收方法及装置 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA544488A (en) * | 1957-08-06 | Badische Anilin- And Soda-Fabrik Aktiengesellschaft | Production of gases containing sulfur dioxide | |
| GB642128A (en) * | 1940-10-26 | 1950-08-30 | United Chemical And Metallurg | Improvements relating to methods of decomposition of waste sulphuric acid to sulphurdioxide |
| AT184921B (de) * | 1950-08-08 | 1956-03-10 | Basf Ag | Verfahren zur Aufarbeitung schwefelsäurehaltiger Massen auf schwefeldioxydreiche Gase |
| GB739483A (en) * | 1951-03-20 | 1955-11-02 | Wikdahl Lennart | Method of carrying out exothermic chemical reactions in the gaseous phase |
| FI49845C (fi) * | 1972-10-26 | 1975-10-10 | Outokumpu Oy | Sulfidimalmien tai -rikasteiden liekkisulatuksessa käytettävä menetelm ä ja laite. |
| DE2339859A1 (de) * | 1973-08-07 | 1975-02-27 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur aufarbeitung waessriger abfallschwefelsaeure |
| DE2417005A1 (de) * | 1974-04-08 | 1975-10-09 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur herstellung von kontaktschwefelsaeure |
| DE2432250A1 (de) * | 1974-07-05 | 1976-01-29 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur aufarbeitung waessriger, organische verunreinigungen enthaltender abfallschwefelsaeure |
| DE2643798A1 (de) * | 1976-09-29 | 1978-04-06 | Bayer Ag | Verfahren zur aufarbeitung von abfallschwefelsaeure und eisensulfatheptahydrat zu frischsaeure |
| US4155749A (en) * | 1978-05-31 | 1979-05-22 | Dravo Corporation | Process for converting non-ferrous metal sulfides |
| DE2839794C3 (de) * | 1978-09-13 | 1981-05-14 | Norddeutsche Affinerie, 2000 Hamburg | Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate |
| SU865782A2 (ru) * | 1980-01-10 | 1981-09-23 | Предприятие П/Я В-8830 | Способ сульфатизирующего обжига сульфидных материалов |
-
1997
- 1997-12-09 FI FI974456A patent/FI103517B/fi not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-11-23 US US09/197,709 patent/US6180078B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-25 ZA ZA9810767A patent/ZA9810767B/xx unknown
- 1998-11-26 AU AU94139/98A patent/AU749609B2/en not_active Ceased
- 1998-11-30 SE SE9804131A patent/SE519099C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1998-12-02 PE PE1998001173A patent/PE20000122A1/es not_active Application Discontinuation
- 1998-12-04 RO RO98-01646A patent/RO120256B1/ro unknown
- 1998-12-04 AR ARP980106171A patent/AR017806A1/es unknown
- 1998-12-04 BG BG102992A patent/BG64002B1/bg unknown
- 1998-12-07 CA CA002255812A patent/CA2255812C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-07 PL PL98330140A patent/PL330140A1/xx unknown
- 1998-12-07 ES ES009802561A patent/ES2154998B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 ID IDP981599A patent/ID21440A/id unknown
- 1998-12-08 KR KR10-1998-0053736A patent/KR100432551B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 RU RU98122309/02A patent/RU2213046C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 BR BR9805233-0A patent/BR9805233A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-12-09 JP JP34941098A patent/JP4187330B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-09 CN CN98123084A patent/CN1116916C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-09 DE DE19857015A patent/DE19857015B4/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11235515A (ja) | 1999-08-31 |
| BG102992A (en) | 1999-07-30 |
| CN1223168A (zh) | 1999-07-21 |
| SE9804131D0 (sv) | 1998-11-30 |
| ES2154998A1 (es) | 2001-04-16 |
| FI974456A0 (fi) | 1997-12-09 |
| AU9413998A (en) | 1999-07-01 |
| CN1116916C (zh) | 2003-08-06 |
| US6180078B1 (en) | 2001-01-30 |
| DE19857015A1 (de) | 1999-06-10 |
| BG64002B1 (bg) | 2003-09-30 |
| ID21440A (id) | 1999-06-10 |
| AR017806A1 (es) | 2001-10-24 |
| CA2255812A1 (en) | 1999-06-09 |
| CA2255812C (en) | 2009-02-10 |
| SE9804131L (sv) | 1999-06-10 |
| DE19857015B4 (de) | 2012-03-08 |
| KR19990062893A (ko) | 1999-07-26 |
| PE20000122A1 (es) | 2000-03-03 |
| BR9805233A (pt) | 2001-03-20 |
| ZA9810767B (en) | 1999-05-31 |
| PL330140A1 (en) | 1999-06-21 |
| AU749609B2 (en) | 2002-06-27 |
| SE519099C2 (sv) | 2003-01-14 |
| JP4187330B2 (ja) | 2008-11-26 |
| ES2154998B1 (es) | 2001-12-01 |
| FI103517B1 (fi) | 1999-07-15 |
| RU2213046C2 (ru) | 2003-09-27 |
| FI103517B (fi) | 1999-07-15 |
| KR100432551B1 (ko) | 2004-09-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1080938A (en) | Method of extracting and recovering mercury from gases | |
| US4083944A (en) | Regenerative process for flue gas desulfurization | |
| CN101092577B (zh) | 用煤气湿式氧化脱硫工艺生成的硫磺及废液制取硫酸的工艺及其设备 | |
| EP2723473B1 (en) | Apparatus and method for removing sulfur dioxide from flue gases | |
| JPS602247B2 (ja) | アルミニウム製造におけるアルミナ−氷晶石廃棄物質の回収方法 | |
| CN104971612A (zh) | 催化裂化烟气除尘脱硫协同治理工艺 | |
| HUT67738A (en) | Process for removing hydrogen sulphide and/or carbon disulphide from exhaust gases | |
| US3671185A (en) | Purification of waste gases | |
| US3579296A (en) | Dual cycle treatment of sulfur dioxide containing flue gas and the like | |
| JP4187330B2 (ja) | 廃酸の熱再生方法 | |
| JPH06200267A (ja) | 石炭の硫黄及び灰分の含有量を減少させる方法 | |
| CN115608147A (zh) | 烟气脱硫设备、烟气脱硫系统以及烟气脱硫方法 | |
| US4076793A (en) | Method for sulfur dioxide control | |
| US3728433A (en) | Continuous process for scrubbing sulfur dioxide from a gas stream | |
| JP3764568B2 (ja) | ガス精製方法及びガス精製装置 | |
| Rosenbaum et al. | Sulfur dioxide emission control by hydrogen sulfide reaction in aqueous solution: the citrate system | |
| US2784960A (en) | Reduction of metallic sulfide ores | |
| AU696509B2 (en) | Process for removing SO2 from gases which contain it, with direct production of elemental sulfur | |
| CN216614549U (zh) | 一种高炉煤气脱硫脱氯净化装置 | |
| JPS60501756A (ja) | 煙道ガスからｃｏ↓２の回収における銅抑制剤の回収方法 | |
| MXPA98010370A (en) | Method for thermal regeneration of acid agot | |
| CN114032120A (zh) | 高炉煤气脱硫脱氯净化装置 | |
| US4235853A (en) | Method for sulfur dioxide control II | |
| SE462550B (sv) | Foerfarande foer att avlaegsna svavelinnehaallet i avgaser med laag halt av svaveldioxid eller svaveldioxid och svavelvaete | |
| CN1389584A (zh) | 高效实现脆硫铅锑矿中主要有价金属分离的工艺及装置 |