RS55821B1 - Isplativ feritni nerđajući čelik - Google Patents
Isplativ feritni nerđajući čelikInfo
- Publication number
- RS55821B1 RS55821B1 RS20170341A RSP20170341A RS55821B1 RS 55821 B1 RS55821 B1 RS 55821B1 RS 20170341 A RS20170341 A RS 20170341A RS P20170341 A RSP20170341 A RS P20170341A RS 55821 B1 RS55821 B1 RS 55821B1
- Authority
- RS
- Serbia
- Prior art keywords
- stainless steel
- weight percent
- ferritic stainless
- titanium
- copper
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Artificial Fish Reefs (AREA)
Description
ISPLATIV FERITNI NERĐAJUĆI ČELIK
[0001]Ova prijava je ne privremena patentna prijava koja zahteva prioritet od privremene prijave sa serijskim brojem 61/619,048 pod nazivom "21% Cr Ferritic Stainless Steel," koja je podneta 2. aprila 2012. Stavljanje na uvid javnosti prijave sa serijskim brojem 61/619,048 je inkorporirano ovde pomoću reference.
Rezime
[0002]Poželjno je da se proizvodi feritni nerđajući čelik koji ima otpornost prema koroziji koja može da se uporedi sa onom kod nerđajućeg čelika ASTM tip 304 koja je dvostruko stabilizovana sa titanijumom i kolumbijumom da bi sc obczbcdila zaštita od intcrgranularnc korozije, i sadrži hrom, bakar i molibden da bi se obezbedila otpornost na piting bez gubitka otpornosti prema naponskoj koroziji sa naprslinama. Takav čelik je posebno koristan za proizvode od čeličnog lima koji se najčešće nalaze u komercijalnim kuhinjskim apikacijama, arhitektonskim komponentama, i automobilskim aplikacijama, koje uključuju ali nisu ograničene na komercijalno i putničko izduvno vozilo i komponente za selektivno katalitičko smanjenje (SCR).
[0003]JPH1081940 stavlja na uvid javnosti feritni nerđajći čelik koji ima poboljšanu otpornost prema koroziji koji sadrži po masi, <=0.025% C, <=0.6% Si, <=1.0% Mn, <=0.04% P, <=0.01% S, <=0.6% Ni, 16 do 35% Cr, 0.3 do 6% Mo, <=0.025% N, 0.01 do 0.5% Al, 0.1 do 0.6% Nb, 0.05 do 0.3% Ti i 0.1 do 1.0% Cu.
Detaljan opis
[0004]U feritnim nerđajućim čelicima, međusobni odnos i količina titanijuma, kolumbijuma, ugljenika, i azota su kontrolisani da bi se postigli kvalitet površine u pod ekvilibrijumu, suštinski ekvijaksijalna livena zrnasta struktura, i suštinski potpuna stabilizacija protiv intergranularne korozije. Dodatno, međusobni odnos hroma, bakra, i molibdena je kontrolisan radi optimizacije otpornosti prema koroziji.
[0005]Rastopi u pod ekvilibrijumu tipično su definisani kao kompozicije sa nivoima titanijuma i azota dovoljno niskim tako da ne formiraju nitride titanijuma u topljenoj leguri. Takvi precipitati mogu da formiraju oštećenja, kao što su oštećenja površinskog stringera ili laminacije, tokom toplog ili hladnog valjanja. Takva oštećenja mogu da umanje obradivost, otpornost prema koroziji, i izgled. SI. 1 je izvedena iz faznog dijagrama koji služi kao primer, koji je napravljen korišćenjem termodinamičkog modelovanja za elemente titanijuma i azota na likvidus temperaturi za rešenje feritnog nerđajućeg čelika. Da bi bili suštinski oslobođeni od nitrida titanijuma i da bi bio razmotren pod ekvilibrijum, nivoi titanijuma i azota u feritnom nerđajućem čeliku trebalo bi da padnu na levo ili na niži deo krive rastvorljivosti koja je prikazana na si. 1. Kriva rastvorljivosti titanijum nitrida, kao što je prikazano na si. 1, može da bude predstavljena matematički kao što sledi:
gde Timax je maksimalna koncentracija titanijuma po procentualnoj težini, i Nje koncentracija azota po procentualnoj težini. Sve koncentracije ovde biće navedene po procentualnoj težini, osim ako nije izričito drugačije naznačeno.
[0006]Korišćenjem jednačine 1, ako se nivo azota održava na ili ispod 0.020% u rešenju, onda koncentracija titanijuma za to rešenje treba da bude održavana na ili ispod 0.25%. Omogućavanje da koncentracija titanijuma pravaziđe 0.25% može da dovede do formiranja precipitata titanijum nitrida u izlivenoj leguri. Međutim, si. 1 takođe prikazuje da nivoi titanijuma iznad 0.25% mogu da budu dopušteni ako su nivoi azota manji od 0.02%.
[0007]Rešenja feritnih nerđajućih čelika prikazuju ekvijaksijalno livenu i valjanu i žarenu zrnastu strukturu sa ne velikim kolumnarnim zrnima u slabovima ili vezanim zrnima u valjanom limu. Ova rafinirana zrnasta struktura može da poboljša obradivost i čvrstoću. Da bi se dostigla ova zrnasta struktura, treba da postoji dovoljno nivoa titanijuma, azota i kiseonika koji stvaraju slabove za očvršćivanje i obezbeđuju mesta za ekvijaksijalna zrna za pokretanje. U takvim rešenjima, minimalni nivoi titanijuma i azota prikazani su na sl.l, i izraženi sledećom jednačinom:
gde Timin je minimalna koncentracija titanijuma po procentualnoj težini, i N je koncentracija azota po procentualnoj težini.
[0008] Korišćenjem jednačine 2, ako je nivo azota održavan na ili ispod 0.02% u rešenju, minimalna koncentracija titanijuma je 0.125%. Parabolna kriva prikazana na si. 1 otkriva da ekvijaksijalna zrnasta struktura može da bude postignuta na nivoima azota iznad 0.02% azota ako je smanjena ukupna koncentracija titanijuma. Ekvijaksijalna zrnasta struktura je očekivana sa nivoima titanijuma i azota desno od ili iznad prikazane jednačine 2. Ova povezanost između pod ekvilibrijuma i nivoa titanijuma i azota koja proizvodi ekvijaksijalnu zrnastu strukturu je prikazana na si. 1, na kojoj je jednačina minimuma titanijuma (jednačina 2) prikazana na likvidusu faznog dijagrama slike 1. Prostor između dve parabolne linije je opseg nivoa titanijuma i azota u rešenjima.
[0009] U potpunosti stabilizovani rastopi feritnih nerđajućih čelika moraju da imaju dovoljno titanijuma i kolumbijuma da se kombinuju sa rastvorljivim ugljenikom i azotom koji su prisutni u čeliku. Ovo pomaže u sprečavanju formiranja hrom karbida i nitrida i smanjenja otpornosti prema intergranulamoj koroziji. Minimum titanijuma i ugljenika koji je potreban da dovede do potpune stabilizacije je najbolje predstavljen sledećom jednačinom:
gde Ti je količina titanijuma po procentualnoj težini, Cbmm je minimalna količina kolumbijuma po procentualnoj težini, C je količina ugljenika po procentualnoj težini, i N je količina azota po procentualnoj težini.
[0010] U rešenjima koja su prikazana iznad, nivo titanijuma koji je potreban za ekvijaksijalnu zrnastu strukturu i uslove pod ekvilibrijuma je određen kada je maksimumalni nivoa azota bio 0.02%. Kao što je objašnjeno iznad, njihove jednačine 1 i 2 daju 0.125% minimalnog titanijuma i 0.25% maksimalnog titanijuma. U takvim rešenjima, korišćenje maksimuma 0.020% ugljenika i primenjivanje jednačine 3, zahtevaće minimalnu količinu kolumbijuma od 0.25% i 0.13%, redom za nivoe minimalnog i maksimalnog titanijuma. U nekim takvim rešenjima, cilj za koncentraciju kolumbijuma bi bio 0.25%.
[0011] U određenim rešenjima, zadržavanjem nivoa bakra između 0.40-0.80% u matriksu koji se sastoji od oko 21% Cr i 0.25% Mo pojedinac može da postigne sveukupnu otpornost prema koroziji koja može da se uporedi ukoliko nije poboljšana sa onom koja je ustanovljena u tipu 304L koji je dostupan na tržištu. Jedan izuzetak može da bude u prisustvu jakog kiselog redukujućeg hlorida kao što je hlorovodonična kiselina. Legure kojima je dodat bakar pokazuju poboljšani učinak u sumpornoj kiselini. Kada je nivo bakra održavan između 0.4-0.8%, stopa anodnog rastvaranja je smanjena i elektrohemijski probojni potencijal je doveden do maksimuma u sredinama sa neutralnim hloridom. U nekim rešenjima, optimalni nivo Cr, Mo, i Cu, u težinskom procentu zadovoljava sledeće dve jednačine:
[0012]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže ugljenik u količinama od oko 0.020 ili manje težinskog procenta.
[0013]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže mangan u količinama od oko 0.40 ili manje težinskog procenta.
[0014]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže fosfor u količinama od oko 0.030 ili manje težinskog procenta.
[0015]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže sumpor u količinama od oko 0.010 ili manje težinskog procenta.
[0016]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže silicijum u količinama od oko 0.30
- 0.50 težinskog procenta. Neka rešenja mogu da sadrže od oko 0.40% silicijuma.
[0017]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže hrom u količinama od oko 20.0 - 23.0 težinskog procenta. Neka rešenja mogu da sadrže oko 21.5 - 22 težinskog procenta hroma, i neka rešenja mogu da sadrže oko 21.75% hroma.
[0018]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže nikl u količinama od oko 0.40 ili manje težinskog procenta.
[0019]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže azot u količinama od oko 0.020 ili manje težinskog procenta.
[0020]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže bakar u količinama od oko 0.40 - 0.80 težinskog procenta. Neka rešenja mogu da sadrže oko 0.45 - 0.75 težinskog procenta bakra i neka rešenja mogu da sadrže oko 0.60 % bakra.
[0021]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže molibden u količinama od oko 0.20 - 0.60 težinskog procenta. Neka rešenja mogu da sadrže oko 0.30 - 0.5 težinskog procenta molibdena, i neka rešenja mogu da sadrže oko 0.40% molibdena.
[0022]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže titanijum u količinama od oko 0.10 - 0.25 težinskog procenta. Neka rešenja mogu da sadrže oko 0.17 - 0.25 težinskog procenta titanijuma, i neka rešenja mogu da sadrže oko 0.21% titanijuma.
[0023]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže kolumbijum u količinama od oko 0.20 - 0.30 težinskog procenta. Neka rešenja mogu da sadrže oko 0.25% kolumbijuma.
[0024]Rešenja feritnog nerđajućeg čelika mogu da sadrže aluminijum u količinama od 0.010 ili manje težinskog procenta.
[0025]Feritni nerđajući čelici su proizvedeni koristeći uslove procesa koji su poznati u stanju tehnike za upotrebu u proizvodnji feritnih nerđajućih čelika, kao što su procesi opisani u američkim patentima pod brojevima 6,855,213 i 5,868,875.
[0026]U nekim rešenjima, feritni nerđajući čelici mogu takođe da uključuju druge elemente poznate u stanju tehnike pravljenja čelika koji mogu da budu napravljeni ili kao namerni dodaci ili su prisutni kao rezidualni elementi,t. j,primese od procesa pravljenja čelika.
[0027]Gvozdeni rastop za feritni nerđajući čelik je obezbeđen u peći za topljenje kao što je elektro-lučna peć. Ovaj gvozdeni rastop može da bude formiran u peći za topljenje od čvrstog otpada koji sadrži gvožđe, otpada ugljeničnog čelika, otpada nerđajućeg čelika, čvrstog gvožđa koji sadrži materijale koji uključuju okside gvožđa, karbide gvožđa, poroznog gvožđa, vrelog briketiranog gvožđa, ili rastop može da bude proizveden uzvodno od peći za topljenje u visokoj peći ili bilo kojoj drugoj jedinici za topljenje gvožđa koja može da obezbedi gvozdeni rastop. Gvozdeni rastop će zatim biti prerađen u peći za topljenje ili prebačen u posudu za rafinisanje kao što je posuda za dekarburizaciju argonom-kiseonikom ili posuda za dekarburizaciju vakumom-kiseonikom, što je praćeno stanicom za rezanje kao što su metalurški livni lonac ili stanica za uvođenje (dodavanje) žice.
[0028]U nekim rešenjima, čelik je liven iz rastopa koji sadrži dovoljno titanijuma i azota ali i kontrolisanu količinu aluminijuma za formiranje malih titanijumskih oksidnih inkluzija da obezbedi potrebna jezgra za formiranje ckvijaksijalnc zrnaste strukture koja nije završno obrađena nakon livenja tako da taj žareni lim proizveden iz ovog čelika takođe ima poboljšane karakteristike brazdanja.
[0029]U nekim rešenjima, titanijum je dodat rastopu za dezoksidaciju pre livenja. Dezoksidacija rastopa sa titanijumom formira male titanijumske oksidne inkluzije koje obezbeđuju jezgra koja rezultiraju u ekvijaksijalnu finu zrnastu strukturu koja nije završno obrađena nakon livenja. Da bi se minimiziralo formiranje aluminijumskih inkluzija,t. j.,aluminijum oksida, AI2O3, aluminijum se ne može dodati ovom rafiniranom rastopu kao dezoksidans. U nekim rešenjima, titanijum i azot mogu da budu prisutni u rastopu pre livenja tako da je odnos između proizvoda od titanijuma i azota podeljen pomoću rezidualnog aluminijuma najmanje oko 0.14.
[0030]Ako se čelik stabilizuje, dovoljna količina titanijuma iznad one koja je zahtevana za dezoksidaciju može da bude dodata za kombinovanje sa ugljenikom i azotom u rastopu ali poželjno manje od one koja je potrebna za zasićenje sa azotom,t. j.,u količini za pod ekvilibrijum, time izbegavajući ili barem minimizirajući precipitaciju inkluzija velikih titanijumskih nitrida pre očvršćavanja.
[0031]Liveni čelik je prerađen u toplom stanju u lim. U ovoj predmetnoj objavi, termin "lim" je predviđeno da obuhvati neprekidnu traku ili izrezane delove formirane od neprekidne trake i termin "prerađen u toplom stanju" znači da će valjani čelik koji nije završno obrađen nakon livenja biti ponovo zagrejan, ako je potrebno, i zatim smanjen do željene debljine kao što je pomoću toplog valjanja. Ako je toplo valjan, čelični slab ponovo zagrejan od 2000° do 2350°F (1093°-1288°C), toplo valjan korišćenjem završne temperature od 1500 - 1800°F (816 - 982°C) i namotan na temperaturi od 1000 - 1400°F (538 - 760°C). Toplo valjani lim je takođe poznat kao "topla traka." U nekim rešenjima, topla traka može da bude žarena na maksimalnoj temperaturi metala od 1700 - 2100°F (926 - 1149°C). U nekim rešenjima, topla traka može da bude očišćena od kamenca i hladno redukovana najmanje 40% do krajnje željene debljine lima. U drugim rešenjima, topla traka može da bude očišćena od kamenca i hladno redukovana najmanje 50% do željene finalne debljine lima. Stoga, hladno redukovan lim može konačno da bude žaren pri maksimalnoj temperaturi metala od 1700 - 2100°F (927-1149°C).
[0032]Feritni nerđajući čelik može da bude proizveden iz toplo prerađenog lima koji je napravljen pomoću brojnih metoda. Lim može da bude proizveden od slabova koji su napravljeni od ingota ili neprekidnih livenih slabova debljine od 50-200 mm koji su ponovo zagrejani do 2000° do 2350°F (1093°-1288°C) što je praćeno toplim valjanjem da se obezbedi polazni lim koji je proizveden u toplom procesu debljine 1-7 mm ili lim može da bude toplo prerađen od neprekidno livene trake do debljine od 2 - 26 mm. Ovaj proces može da se primeni na lim koji je proizveden pomoću metoda gde neprekidni liveni slabovi ili slabovi proizvedeni od ingota se vode direktno do tople valjaonice sa ili bez značajnog ponovnog zagrevanja, ili ingota toplo redukovanih u slabove sa dovoljnom temperaturom da budu toplo valjani u lim sa ili bez daljeg ponovnog zagrevanja.
Primer 1
[0033]Da bi se pripremile kompozicije feritnog nerđajućeg čelika koje dovode do sveukupne otpornosti prema koroziji koja se može uporediti sa onom u austenitnom nerđajućem čeliku tipa 304L serija laboratorijskih šarži je istopljena i analizirana na otpornost prema lokalizovanoj koroziji.
[0034]Prvi set šarži je laboratorijski istopljen korišćenjem sposobnosti topljenja na vazduhu. Cilj ovih serija topljenja na vazduhu je bio da se bolje razume uloga hroma, molibdena, i bakra u feritnom matriksu i kako varijacije u kompoziciji uporediti sa korozionim ponašanjem čelika tipa 304L. Za ovo ispitivanje kompozicije komparativnih rešenja korišćene u ispitanim vazdušnim rastopima navedene su u Tabeli 1 kao što sledi:
[0035]I imerzija u gvožđe hloridu i elektrohemijske evaluacije su izvedene na svim ispod navedenim hemikalijama u Tabeli 1 i upoređene sa osobinama čelika tipa 304L.
[0036]Sledeće metode opisane u metodi A testa ASTM G48 za piting feri hlorida, vrste su ispitane za gubitak mase posle 24 sata izlaganja 6% rastvoru feri hlorida na 50°C. Ovo probno izlaganje procenjuje osnovnu otpornost prema piting koroziji dok je izložena kiselom, snažno oksidacionom, hloridnom okruženju.
[0037]Skrining test predlaže da legure sa više hroma koje sadrže gvožđe koje imaju mali bakarni dodatak dovode do kompozicije sa najvećom otpornošću prema koroziji u okviru serije. Kompozicija koja ima najviši sadržaj bakra od 1% ne dejstvuje kao druge hemikalije. Međutim, ovo ponašanje može da bude rezultat manje od idealnog površinskog kvaliteta usled procesa topljenja.
[0038]Detaljnije ispitivanje snage pasivnog filma i ponašanje repasivizacije je proučavano korišćenjem elektrohemijskih tehnika koje uključuju i dijagrame korozionog ponašanja (CBD) i cikličnu polarizaciju u razblaženom, neutralnom hloridnom okruženju bez vazduha. Elektrohemijsko ponašanje posmatrano na ovom setu topljenja na vazduhu pokazalo je da kombinacija od približno 21% Cr dok u prisustvu približno 0.5% Cu i malog dodatka Mo postignuta su tri osnovna poboljšanja čelika tipa 304L. Prvo, dodavanje bakra izgleda da usporava početnu brzinu anodnog rastvaranja na površini; drugo, prisustvo bakra i malo molibdena u hemikaliji sa 21% Cr pomaže u formiranju snažnog pasivnog filma; i treće, molibden i visoki sadržaj hroma pomažu u poboljšanom repasivizacionom ponašanju. Nivo bakra u otopljenoj hemikaliji sa 21 Cr + rezidualnim Mo izgleda da ima "optimalni" nivo u smislu što dodavanje 1% Cu rezultuje u smanjenom odgovoru. Ovo potvrđuje ponašanje posmatrano u piting testu u feri hloridu. Dodatne otopljene hemikalije su podvrgnute topljenju u vakumu u nadi da se stvore čistiji uzorci čelika i da se odredi optimalni dodatak bakra kako bi se postigla najbolja sveukupna otpornost prema koroziji.
Primer 2
[0039]Drugi set istopljenih hemikalija koji je naveden u Tabeli 2 podvrgnut je procesu topljenja u vakumu. Inventivne kompozicije 91 i 92 kao i komparativne kompozicije 02 i 51 u ovoj studiji su prikazane ispod:
[0040]Prethodno navedene šarže uglavnom variraju u sadržaju bakra. Dodatne vakumske šarže, kompozicija koje su navedene u Tabeli 3, su takođe istopljene u svrhu poređenja. Čelik tipa 304L korišćen za poređenje je komercijalno dostupan lim.
[0041]Sve kompozicije iz Tabele 3 su komparativni Primeri.
[0042]Hemikalije iz Tabele 3 su istopljene u vakumu u ingote, toplo valjane pri 2250F (1232°C), očišćene od kamenca i hladno redukovane 60%. Hladno redukovani materijal ima finalno žarenje na 1825F (996°C) što je praćeno finalnim čišćenjem kamenca.
Primer 3
[0043]Studije poređenja izvedene na prethodno spomenutim rastopima u vakumu iz Primera 2 (koji su identifikovani pomoću njihovih ID brojeva) su hemijska imerzija testirana u hlorovodoničnoj kiselini, sumpornoj kiselini, natrijum hipohloritu, i sirćetnoj kiselini.
[0044]1% Hlorovodonična kiselina.Kao što je prikazano na si. 2, evaluacije hemijske imerzije prikazale su benefitne efekte nikla u okruženju redukcionog kiselog hlorida kao što je hlorovodonična kiselina. Čelik tipa 304L nadmašio je sva hemijska ispitivanja u ovom okruženju. Dodavanje hroma rezultiralo je u nižu sveukupnu stopu korozije i prisustvo bakra i molibdena pokazalo je dalje smanjenje stope korozije ali efekti samog bakra bili su minimalni kao što je prikazano linijom grafikona koja je identifikovana kao Fe21CrXCu0.25Mo na si. 2. Ovo ponašanje podržava benefite dodavanja nikla za uslove rada kao što je jedan opisan ispod.
[0045]5% Sumporna kiselina.Kao što je prikazano na si. 3, u testiranju imerzije koja se sastoji od redukcione kiseline koja je bogata sulfatom, legure sa nivoima hroma između 18-21% ponašaju se slično. Dodavanje molibdena i bakra značajno smanjuje sveukupnu stopu korozije. Prilikom ocenjivanja efekata samog bakra na stopu korozije (kao što je prikazano pomoću linije grafikona identifikovane kao Fe21CrXCu0.25Mo na si. 3), činilo se da postoji direktna veza u tome da što je više bakra, niža je stopa korozije. Na nivou bakra od 0.75% sveukupna stopa korozije počela je da se ravna i bila je u 2 mm/yr čelika 304L. Molibden na nivou od 0.25% ima tendenciju da igra veliku ulogu u stopi korozije u sumpornoj kiselini. Međutim, dramatično smanjenje stope je dodeljeno prisustvu bakra. Iako legure iz primera 2 nemaju stopu korozije ispod čelika tipa304L one nisu pokazale poboljšanu i uporedivu otpornost prema koroziji pod uslovima redukovane sumporne kiseline.
[0046]Sirćetna kiselina i natrijum hipohlorit.U kiselim imerzijama koje se sastoje od sirćetne kiseline i 5% natrijum hipohlorita, koroziono ponašanje može da se uporedi sa onim u čeliku tipa 304L. Stope korozije su bile veoma niske i nije primećen ipravi trend u dodavanju bakra u korozionom ponašanju. Sve ispitane hemikalije iz Primera 2 koje imaju nivo hroma iznad 20% su bile unutar lmm/yr čelika tip 304L.
Primer 4
[0047]Elektrohemijske evaluacije uključujući dijagrame korozionog ponašanja (CBD) i studije ciklične polarizacije su izvedene i upoređene sa ponašanjem čelika tipa 304L.
[0048]Dijagrami korozionog ponašanja su sakupljeni na hemikalijama zagrejanim u vakumu iz Primera 2 i komercijalno dostupnom čeliku tipa 304L u 3.5% natrijum hloridu sa ciljem da se ispitaju efekti bakra preko ponašanja anodnog rastvaranja. Anodni vrh predstavlja elektrohemijsko rastvaranje koje je smešteno na površini materijala pre nego što dostigne pasivno stanje. Kao što je prikazano na si. 4, dodavanje najmanje 0.25% molibdena i minimum približno 0.40% bakra smanjuje gustinu struje tokom anodnog rastvaranja do ispod izmerene vrednosti za čelik tipa 304L. Takođe je primećeno da maksimalno dodavanje bakra koje dozvoljava anodnoj gustini struje da ostane ispod one koja je izmerena za čelik tipa 304L pada približno oko 0.85%, kao što je prikazano pomoću linije grafikona identifikovane kao Fe21CrXCu.25Mo na si. 4. Ovo pokazuje da mala količina kontrolisanog dodavanja bakra iako u prisustvu 21% Cr i 0.25% molibdena smanjuje brzinu anodnog rastvaranja u razblaženim hloridima ali tu postoji optimalna količina kako bi se održala brzina sporija nego ona prikazana za čelik tipa 304L.
[0049]Skeniranja ciklične polarizacije su prikupljena na eksperimentalnim hemikalijama iz Primera 2 i komercijalno dostupnom čeliku tipa 304L u 3.5% rastvoru natrijum hlorida. Ova skeniranja polarizacije prikazuju anodno ponašanje feritnog nerđajućeg čelika kroz aktivno anodno rastvaranje, regiju pasivnosti, regiju transpasivnog ponašanja i slom pasivnosti. Dodatno obrnuto ova skeniranja polarizacije identifikuju potencijal repasivizacije.
[0050]Probojni potencijal izložen na prethodno pomenutim skeniranjima ciklične polarizacije je dokumentovan kao što je prikazano na si. 5 i si. 6, i procenjen da meri efekte dodavanja bakra, ako ih ima. Probojni potencijal je određen da bude potencijal na kom struja počinje konzistentno da teče kroz slomljen pasivni sloj i odvija se imitacija aktivne rupe.
[0051]Slično kao brzina anodnog rastvaranja, dodavanje bakra, kao što je prikazano pomoću linije grafikona identifikovane kao Fe21CrXCu.25Mo na SI. 5 i 6, izgleda da jača pasivni sloj i pokazuje da postoji optimalni iznos potreban da poveća benefite bakra u odnosu na pokretanje rupe. Utvrđeno je daje opseg maksimalne snage pasivnog sloja između 0.5-0.75% bakra doku prisustvu od 0.25% molibdena i 21% Cr. Ovakva trend u ponašanju je potvrđen od prikupljenih CBD tokom studija anodnog rastvaranja o kome je diskutovano iznad iako se usled razlika u brzini skeniranja vrednosti pomeraju niže.
[0052]Prilikom procene ponašanja repasivizacije hemikalija koje su topljene u vakumu iz Primera 2 prikazano je da nivo hroma od 21% i mali dodatak molibdena dovodi reakciju repasivizacije do maksimuma. Povezanost bakra sa potencijalom repasivizacije izgleda da postaje štetno kako se nivo bakra povećava, kao što je prikazano pomoću linije grafikona identifikovane kao Fe21CrXCu.25Mo na si. 7 i si. 8. Sve dok je nivo hroma približno 21% i prisutna je mala količina molibdena, ispitivane hemikalije iz Primera 2 su bile u stanju da postignu potencijal repasivizacije koji je viši od onog u čeliku tipa 304L, kao što je prikazano pomoću si. 7 i si. 8.
Primer 5
[0053]Kompozicija feritnog nerđajućeg čelika koja je navedena u Tabeli 4 ispod (ID 92, inventivni primer) je upoređena sa komparativnim čelikom tipa 304L sa kompozicijom koja je navedena u Tabeli 4:
[0054]Dva materijala izložena su sledećim mehaničkim svojstvima koja su navedena u Tabeli 5 kada su testirani u skladu sa ASTM standardnim testovima:
[0055]Materijal iz primera 2, ID 92 pokazuje više elektrohemijske otpornosti, viši probojni potencijal, i viši potencijal repasivizacije nego komparativni čelik tipa 304L, kao što je prikazano na SI. 9 i SI. 10.
[0056]Podrazumeva se da na ovom pronalasku mogu biti napravljene različite modifikacije bez odstupanja od njegovog duha i obima. Stoga, granice ovog pronalaska treba odrediti na osnovu priloženih zahteva.
Claims (9)
1. Feritni nerđajući čelik koji se sastoji od: 0.020 ili manje težinskog procenta ugljenika; 20.0 - 23.0 težinskog procenta hroma; 0.020 ili manje težinskog procenta azota; 0.40 - 0.80 težinskog procenta bakra; 0.20 - 0.60 težinskog procenta molibdena; 0.10 - 0.25 težinskog procenta titanijuma; 0.20 - 0.30 težinskog procenta kolumbijuma, 0.30 - 0.50 težinskog procenta silicijuma, 0.40 ili manje težinskog procenta nikla, po izboru jedan ili više članova odabranih od grupe koja se sastoji od 0.40 ili manje težinskog procenta mangana, 0.030 ili manje težinskog procenta fosfora, i 0.010 ili manje težinskog procenta sumpora, i balans koji se sastoji od gvožđa i primesa koje ne mogu da se izbegnu.
2.Feritni nerđajući čelik iz patentnog zahteva 1 gde je hrom prisutan u količini od 21.5 - 22 težinskog procenta.
3.Feritni nerđajući čelik iz patentnog zahteva 1 ili 2 gde je bakar prisutan u količini od 0.45 - 0.75 težinskog procenta.
4.Feritni nerđajući čelik iz bilo kog patentnog zahteva 1-3 gde je titanijum prisutan u količini od 0.17 - 0.25 težinskog procenta.
5. Feritni nerđajući čelik iz bilo kog patentnog zahteva 1-4 gde je bakar prisutan u količini od 0.60 težinskog procenta.
6.Feritni nerđajući čelik iz bilo kog patentnog zahteva 1 -5 gde je mangan prisutan u količini od 0.40 ili manje težinskog procenta.
7. Feritni nerđajući čelik iz bilo kog patentnog zahteva 1-6 gde je fosfor prisutan u količini od 0.030 ili manje težinskog procenta.
8.Feritni nerđajući čelik iz bilo kog patentnog zahteva 1-7 gde je silicijum prisutan u količini od 0.30 - 0.50 težinskog procenta.
9.Feritni nerđajući čelik iz bilo kog patentnog zahteva 1-7 gde je nikl prisutan u količini od 0.40 ili manje težinskog procenta.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201261619048P | 2012-04-02 | 2012-04-02 | |
| EP13716682.3A EP2834381B1 (en) | 2012-04-02 | 2013-04-02 | Cost-effective ferritic stainless steel |
| PCT/US2013/034940 WO2013151992A1 (en) | 2012-04-02 | 2013-04-02 | Cost-effective ferritic stainless steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RS55821B1 true RS55821B1 (sr) | 2017-08-31 |
Family
ID=48096338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RS20170341A RS55821B1 (sr) | 2012-04-02 | 2013-04-02 | Isplativ feritni nerđajući čelik |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9816163B2 (sr) |
| EP (1) | EP2834381B1 (sr) |
| JP (1) | JP6113827B2 (sr) |
| KR (2) | KR101821170B1 (sr) |
| CN (2) | CN104245990A (sr) |
| AU (1) | AU2013243635B2 (sr) |
| CA (1) | CA2868278C (sr) |
| ES (1) | ES2620428T3 (sr) |
| HR (1) | HRP20170298T1 (sr) |
| HU (1) | HUE033762T2 (sr) |
| IN (1) | IN2014DN08452A (sr) |
| MX (1) | MX358188B (sr) |
| PL (1) | PL2834381T3 (sr) |
| RS (1) | RS55821B1 (sr) |
| RU (1) | RU2598739C2 (sr) |
| SI (1) | SI2834381T1 (sr) |
| TW (1) | TWI482866B (sr) |
| UA (1) | UA111115C2 (sr) |
| WO (1) | WO2013151992A1 (sr) |
| ZA (1) | ZA201407915B (sr) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
| ES2717547T3 (es) * | 2014-09-02 | 2019-06-21 | Jfe Steel Corp | Chapa de acero inoxidable ferrítico para carcasa de SCR de urea |
| JP6276316B2 (ja) * | 2016-03-30 | 2018-02-07 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | マフラーハンガー |
| FR3088343B1 (fr) * | 2018-11-09 | 2021-04-16 | Fond De Sougland | Acier de fonderie refractaire ferritique |
| KR102877304B1 (ko) * | 2021-09-16 | 2025-10-30 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 및 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법 |
| JP7700978B1 (ja) * | 2024-03-21 | 2025-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 脱硝装置用フェライト系ステンレス鋼 |
Family Cites Families (163)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2447897A (en) | 1946-05-23 | 1948-08-24 | Armco Steel Corp | High-temperature stainless steel |
| US2797993A (en) | 1956-04-27 | 1957-07-02 | Armco Steel Corp | Stainless steel |
| US3833359A (en) | 1973-08-13 | 1974-09-03 | Kubota Ltd | High cr low ni stainless steel |
| JPS5910990B2 (ja) * | 1976-04-19 | 1984-03-13 | 新日本製鐵株式会社 | 耐錆性の優れたフエライト系ステンレス鋼 |
| JPS591787B2 (ja) * | 1976-05-17 | 1984-01-13 | 大同特殊鋼株式会社 | 冷間成形高力ボルト用ステンレス鋼 |
| JPS5394214A (en) | 1977-01-31 | 1978-08-18 | Kawasaki Steel Co | Denitriding method of high chrome molten steel with small chrome loss |
| JPS5952226B2 (ja) | 1980-04-11 | 1984-12-18 | 住友金属工業株式会社 | 耐銹性及び耐酸性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼 |
| JPS5839732A (ja) | 1981-08-31 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性および耐酸化性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS602622A (ja) | 1983-06-18 | 1985-01-08 | Nippon Steel Corp | ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法 |
| EP0192236B1 (en) * | 1985-02-19 | 1990-06-27 | Kawasaki Steel Corporation | Ultrasoft stainless steel |
| FR2644478B1 (sr) | 1989-03-16 | 1993-10-15 | Ugine Aciers Chatillon Gueugnon | |
| FR2671106B1 (fr) | 1990-12-27 | 1994-04-15 | Ugine Aciers Chatillon Gueugnon | Procede d'elaboration d'un acier inoxydable a structure biphasee ferrite-martensite et acier obtenu selon ce procede. |
| US5304259A (en) | 1990-12-28 | 1994-04-19 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Chromium containing high strength steel sheet excellent in corrosion resistance and workability |
| JPH0717988B2 (ja) | 1991-03-08 | 1995-03-01 | 日本冶金工業株式会社 | 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| CA2085790C (en) | 1991-12-19 | 2000-03-28 | Masao Koike | Steel for use in exhaust manifolds of automobiles |
| CA2117642A1 (en) * | 1992-03-06 | 1993-09-16 | William G. Kozak | Regenerating chelating type ion exchange resins |
| ZA938889B (en) | 1992-12-07 | 1994-08-01 | Mintek | Stainless steel composition |
| JPH06220545A (ja) * | 1993-01-28 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | 靱性の優れたＣｒ系ステンレス鋼薄帯の製造方法 |
| FR2706489B1 (fr) | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
| KR100259557B1 (ko) | 1993-10-20 | 2000-06-15 | 고지마 마타오 | 고순도가스용 스테인레스강 |
| US5565167A (en) | 1993-11-09 | 1996-10-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Stainless steel excellent in fused-salt corrosion resistance and method of producing the same |
| FR2720410B1 (fr) | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
| JPH08199314A (ja) | 1995-01-30 | 1996-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JP3439866B2 (ja) * | 1995-03-08 | 2003-08-25 | 日本冶金工業株式会社 | 耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| FR2732694B1 (fr) | 1995-04-07 | 1997-04-30 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree, utilise notamment dans le domaine de l'usinage a tres grande vitesse de coupe et le domaine du decolletage |
| DE19513407C1 (de) | 1995-04-08 | 1996-10-10 | Vsg En & Schmiedetechnik Gmbh | Verwendung einer austenitischen Stahllegierung für hautverträgliche Gegenstände |
| JPH08311543A (ja) | 1995-05-12 | 1996-11-26 | Nippon Steel Corp | 良光沢性を有し、耐リジング性、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| FR2740783B1 (fr) | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
| US5773734A (en) | 1995-12-21 | 1998-06-30 | Dana Corporation | Nitrided powdered metal piston ring |
| JP3446449B2 (ja) * | 1996-02-20 | 2003-09-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
| JP3499361B2 (ja) | 1996-02-26 | 2004-02-23 | 新日本製鐵株式会社 | 防眩性と耐食性を兼ね備えたステンレス鋼板 |
| FR2745587B1 (fr) | 1996-03-01 | 1998-04-30 | Creusot Loire | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique |
| FR2746114B1 (fr) | 1996-03-15 | 1998-04-24 | Procede d'elaboration d'un acier inoxydable ferritique presentant une resistance a la corrosion amelioree, et notamment une resistance a la corrosion intergranulaire et par piqure | |
| DE19629977C2 (de) | 1996-07-25 | 2002-09-19 | Schmidt & Clemens Gmbh & Co Ed | Werkstück aus einer austenitischen Nickel-Chrom-Stahllegierung |
| JPH10146691A (ja) | 1996-11-18 | 1998-06-02 | Nippon Steel Corp | 高Ｃｒ鋼の溶接方法 |
| FR2757878B1 (fr) | 1996-12-31 | 1999-02-05 | Sprint Metal Sa | Fil trefile en acier inoxydable et procede de fabrication |
| FR2759709B1 (fr) | 1997-02-18 | 1999-03-19 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable pour l'elaboration de fil trefile notamment de fil de renfort de pneumatique et procede de realisation dudit fil |
| FR2760244B1 (fr) | 1997-02-28 | 1999-04-09 | Usinor | Procede de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique a haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'echappement de vehicule automobile |
| US6110300A (en) | 1997-04-07 | 2000-08-29 | A. Finkl & Sons Co. | Tool for glass molding operations and method of manufacture thereof |
| FR2765243B1 (fr) | 1997-06-30 | 1999-07-30 | Usinor | Acier inoxydable austenoferritique a tres bas nickel et presentant un fort allongement en traction |
| FR2766843B1 (fr) | 1997-07-29 | 1999-09-03 | Usinor | Acier inoxydable austenitique comportant une tres faible teneur en nickel |
| JP2002241900A (ja) | 1997-08-13 | 2002-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP3190290B2 (ja) * | 1997-09-26 | 2001-07-23 | 日新製鋼株式会社 | 溶接部の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| JP3777756B2 (ja) | 1997-11-12 | 2006-05-24 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系快削ステンレス鋼で製造した電子機器部品 |
| AUPP042597A0 (en) | 1997-11-17 | 1997-12-11 | Ceramic Fuel Cells Limited | A heat resistant steel |
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| US5868875A (en) * | 1997-12-19 | 1999-02-09 | Armco Inc | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel and method of making |
| DE19808276C2 (de) | 1998-02-27 | 2003-12-24 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Stahllegierung für Gleitelemente |
| FR2776306B1 (fr) | 1998-03-18 | 2000-05-19 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique pour l'elaboration notamment de fil |
| FR2778188B1 (fr) | 1998-04-29 | 2000-06-02 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable pour l'elaboration de fil trefile notamment de fil de renfort de pneumatique et procede de realisation dudit fil |
| JP3941267B2 (ja) | 1998-11-02 | 2007-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐酸化性および耐粒界腐食性に優れた高耐食性クロム含有鋼 |
| KR100361548B1 (ko) | 1999-04-19 | 2002-11-21 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 고체고분자형 연료전지용 스텐레스 강재 |
| FR2792561B1 (fr) | 1999-04-22 | 2001-06-22 | Usinor | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable ferritique exemptes de microcriques |
| AU5072400A (en) | 1999-06-24 | 2001-01-31 | Basf Aktiengesellschaft | Nickel-poor austenitic steel |
| US6793746B2 (en) | 1999-07-26 | 2004-09-21 | Daido Steel Co., Ltd. | Stainless steel parts with suppressed release of sulfide gas and method of producing |
| FR2798394B1 (fr) | 1999-09-09 | 2001-10-26 | Ugine Sa | Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile |
| US6413332B1 (en) | 1999-09-09 | 2002-07-02 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic Cr-containing steel sheet having excellent ductility, formability, and anti-ridging properties |
| US6696016B1 (en) | 1999-09-24 | 2004-02-24 | Japan As Represented By Director General Of National Research Institute For Metals | High-chromium containing ferrite based heat resistant steel |
| JP2001131713A (ja) | 1999-11-05 | 2001-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｔｉ含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法 |
| TW480288B (en) | 1999-12-03 | 2002-03-21 | Kawasaki Steel Co | Ferritic stainless steel plate and method |
| JP2001192730A (ja) | 2000-01-11 | 2001-07-17 | Natl Research Inst For Metals Ministry Of Education Culture Sports Science & Technology | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼およびその熱処理方法 |
| SE522352C2 (sv) | 2000-02-16 | 2004-02-03 | Sandvik Ab | Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta |
| FR2805829B1 (fr) | 2000-03-03 | 2002-07-19 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable austenitique a haute usinabilite, resulfure, et comportant une resistance a la corrosion amelioree |
| FR2807069B1 (fr) | 2000-03-29 | 2002-10-11 | Usinor | Tole en acier inoxydable ferritique revetue utilisable dans le domaine de l'echappement d'un moteur de vehicule automobile |
| JP3422970B2 (ja) | 2000-05-12 | 2003-07-07 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 高クロムオ−ステナイトステンレス鋼管の溶接方法 |
| CA2348145C (en) | 2001-05-22 | 2005-04-12 | Surface Engineered Products Corporation | Protective system for high temperature metal alloys |
| US6426039B2 (en) | 2000-07-04 | 2002-07-30 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| JP4724275B2 (ja) | 2000-07-17 | 2011-07-13 | 株式会社リケン | 耐スカッフィング性、耐クラッキング性及び耐疲労性に優れたピストンリング及びその製造方法 |
| EP1176220B9 (en) | 2000-07-25 | 2004-04-21 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet having superior workability at room temperatures and mechanical characteristics at high temperatures, and method of producing the same |
| US20040156737A1 (en) | 2003-02-06 | 2004-08-12 | Rakowski James M. | Austenitic stainless steels including molybdenum |
| US6352670B1 (en) | 2000-08-18 | 2002-03-05 | Ati Properties, Inc. | Oxidation and corrosion resistant austenitic stainless steel including molybdenum |
| SE517449C2 (sv) | 2000-09-27 | 2002-06-04 | Avesta Polarit Ab Publ | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål |
| US6793744B1 (en) | 2000-11-15 | 2004-09-21 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion |
| EP1207214B1 (en) | 2000-11-15 | 2012-07-04 | JFE Steel Corporation | Soft Cr-containing steel |
| US20020110476A1 (en) | 2000-12-14 | 2002-08-15 | Maziasz Philip J. | Heat and corrosion resistant cast stainless steels with improved high temperature strength and ductility |
| DE10063117A1 (de) | 2000-12-18 | 2003-06-18 | Alstom Switzerland Ltd | Umwandlungskontrollierter Nitrid-ausscheidungshärtender Vergütungsstahl |
| DE60105955T2 (de) | 2000-12-25 | 2005-10-06 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Ferritisches rostfreies Stahlblech mit einer guten Verarbeitbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung |
| JP4337268B2 (ja) | 2001-02-27 | 2009-09-30 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP3696552B2 (ja) | 2001-04-12 | 2005-09-21 | 日新製鋼株式会社 | 加工性，冷間鍛造性に優れた軟質ステンレス鋼板 |
| JP2002332549A (ja) * | 2001-05-10 | 2002-11-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 成形加工時の形状凍結性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯およびその製造方法 |
| JP4867088B2 (ja) | 2001-06-21 | 2012-02-01 | 住友金属工業株式会社 | 高Ｃｒ系継目無鋼管の製造方法 |
| KR20040007764A (ko) | 2001-07-05 | 2004-01-24 | 닛신 세이코 가부시키가이샤 | 배기가스 유로 부재용 페라이트계 스테인레스 강 |
| US7166174B2 (en) | 2001-07-20 | 2007-01-23 | Nv Bekaert Sa | Bundle drawn stainless steel fibers |
| DE10143390B4 (de) | 2001-09-04 | 2014-12-24 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Kaltverformbarer korrosionsbeständiger Chromstahl |
| US6551420B1 (en) | 2001-10-16 | 2003-04-22 | Ati Properties, Inc. | Duplex stainless steel |
| ES2395118T3 (es) | 2001-10-30 | 2013-02-08 | Ati Properties, Inc. | Aceros inoxidables dúplex |
| SE525252C2 (sv) | 2001-11-22 | 2005-01-11 | Sandvik Ab | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål |
| US6641780B2 (en) | 2001-11-30 | 2003-11-04 | Ati Properties Inc. | Ferritic stainless steel having high temperature creep resistance |
| AU2002221910A1 (en) | 2001-11-30 | 2003-06-10 | Alinox Ag | Cooking vessel comprising a base made of a multilayer material and a side wall, and article of multilayer material |
| DE60228395D1 (de) | 2001-12-26 | 2008-10-02 | Jfe Steel Corp | Strukturbauelement eines Fahrzeuges aus Martensitischem Rostfreistahlblech |
| US7981561B2 (en) | 2005-06-15 | 2011-07-19 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| WO2004001082A1 (ja) | 2002-06-19 | 2003-12-31 | Jfe Steel Corporation | 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
| US20060266439A1 (en) | 2002-07-15 | 2006-11-30 | Maziasz Philip J | Heat and corrosion resistant cast austenitic stainless steel alloy with improved high temperature strength |
| DE10237446B4 (de) | 2002-08-16 | 2004-07-29 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Verwendung eines Chrom-Stahls und dessen Herstellung |
| JP2004243410A (ja) | 2003-01-20 | 2004-09-02 | Nippon Steel Corp | 金属箔チューブおよびその製造方法並びに製造装置 |
| SE527178C2 (sv) | 2003-03-02 | 2006-01-17 | Sandvik Intellectual Property | Användning av en duplex rostfri stållegering |
| EP1605072B1 (en) | 2003-03-20 | 2012-09-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Stainless steel for high pressure hydrogen gas, vessel and equipment comprising the steel |
| CA2502207C (en) | 2003-03-20 | 2010-12-07 | Nippon Steel Corporation | High-strength stainless steel, container and hardware made of such steel |
| WO2004097058A1 (ja) | 2003-04-28 | 2004-11-11 | Jfe Steel Corporation | ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP3886933B2 (ja) | 2003-06-04 | 2007-02-28 | 日新製鋼株式会社 | プレス成形性，二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP5109222B2 (ja) | 2003-08-19 | 2012-12-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| CN100441721C (zh) | 2003-12-26 | 2008-12-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体类含Cr钢材 |
| WO2005073422A1 (ja) | 2004-01-29 | 2005-08-11 | Jfe Steel Corporation | オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼 |
| DE102004063161B4 (de) | 2004-04-01 | 2006-02-02 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Kaltverformbarer Chromstahl |
| US20050269074A1 (en) | 2004-06-02 | 2005-12-08 | Chitwood Gregory B | Case hardened stainless steel oilfield tool |
| WO2006012129A2 (en) | 2004-06-25 | 2006-02-02 | General Motors Corporation | Stainless steel alloy and bipolar plates |
| JP2006097908A (ja) | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶接構造貯湯タンク及びその構築方法 |
| US7343730B2 (en) | 2004-10-28 | 2008-03-18 | Humcke Michael W | Investment cast, stainless steel chain link and casting process therefor |
| JP4463663B2 (ja) | 2004-11-04 | 2010-05-19 | 日新製鋼株式会社 | 耐高温水蒸気酸化性に優れたフェライト系鋼材およびその使用方法 |
| JP4273338B2 (ja) | 2004-11-26 | 2009-06-03 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法 |
| EP1690957A1 (en) | 2005-02-14 | 2006-08-16 | Rodacciai S.p.A. | Austenitic stainless steel |
| JP4749881B2 (ja) * | 2005-02-15 | 2011-08-17 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐すきま腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| US7923126B2 (en) | 2005-03-18 | 2011-04-12 | Nkt Flexibles I/S | Use of a steel composition for the production of an armouring layer of a flexible pipe and the flexible pipe |
| JP4803174B2 (ja) | 2005-04-04 | 2011-10-26 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP5208354B2 (ja) | 2005-04-11 | 2013-06-12 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| BRPI0609856A2 (pt) | 2005-04-28 | 2010-05-11 | Jfe Steel Corp | tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos petrolìferos |
| WO2006132164A1 (ja) | 2005-06-09 | 2006-12-14 | Jfe Steel Corporation | ベローズ素管用フェライト系ステンレス鋼板 |
| US20060285989A1 (en) | 2005-06-20 | 2006-12-21 | Hoeganaes Corporation | Corrosion resistant metallurgical powder compositions, methods, and compacted articles |
| EP1739200A1 (fr) | 2005-06-28 | 2007-01-03 | UGINE & ALZ FRANCE | Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques |
| SE528991C2 (sv) | 2005-08-24 | 2007-04-03 | Uddeholm Tooling Ab | Ställegering och verktyg eller komponenter tillverkat av stållegeringen |
| JP4717594B2 (ja) | 2005-11-08 | 2011-07-06 | 日新製鋼株式会社 | 溶接構造温水容器 |
| FR2896514B1 (fr) | 2006-01-26 | 2008-05-30 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape. |
| JP5010323B2 (ja) | 2006-04-10 | 2012-08-29 | 日新製鋼株式会社 | 溶接構造温水容器用フェライト系ステンレス鋼および温水容器並びにその製造法 |
| EP1867748A1 (fr) | 2006-06-16 | 2007-12-19 | Industeel Creusot | Acier inoxydable duplex |
| NO332412B1 (no) | 2006-06-28 | 2012-09-17 | Hydrogen Technologies As | Anvendelse av austenittisk rustfritt stal som konstruksjonsmateriale i en innretning eller konstruksjonsdeler som er utsatt for et miljo som omfatter flussyre og oksygen og/eller hydrogen |
| DE102006033973A1 (de) | 2006-07-20 | 2008-01-24 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Nichtrostender austenitischer Stahlguss und seine Verwendung |
| US7780798B2 (en) | 2006-10-13 | 2010-08-24 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Medical devices including hardened alloys |
| SE530724C2 (sv) | 2006-11-17 | 2008-08-26 | Alfa Laval Corp Ab | Lodmaterial, förfarande för att löda med detta lodmaterial, lött föremål framställt med förfarandet samt lodpasata innefattande lodmaterialet |
| JP5297630B2 (ja) | 2007-02-26 | 2013-09-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
| WO2008117680A1 (ja) | 2007-03-26 | 2008-10-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 坑井内で拡管される拡管用油井管及び拡管用油井管に用いられる２相ステンレス鋼 |
| US20080279712A1 (en) | 2007-05-11 | 2008-11-13 | Manabu Oku | Ferritic stainless steel sheet with excellent thermal fatigue properties, and automotive exhaust-gas path member |
| JP4998719B2 (ja) | 2007-05-24 | 2012-08-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| US8152937B2 (en) | 2007-06-21 | 2012-04-10 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet having superior sulfuric acid corrosion resistance and method for manufacturing the same |
| JP5211841B2 (ja) | 2007-07-20 | 2013-06-12 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼管の製造方法 |
| CN101784686B (zh) * | 2007-08-20 | 2011-09-21 | 杰富意钢铁株式会社 | 冲裁加工性优良的铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
| TW200909593A (en) | 2007-08-29 | 2009-03-01 | Advanced Int Multitech Co Ltd | Chromium-manganese-nitrogen austenite series stainless steel |
| US20100189589A1 (en) | 2007-08-29 | 2010-07-29 | Advanced International Multitech Co., Ltd | Sports gear apparatus made from cr-mn-n austenitic stainless steel |
| US20090111607A1 (en) | 2007-10-30 | 2009-04-30 | Taylor Lawrence P | Golf Club Head and Method of Making Same |
| WO2009082498A1 (en) | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Ati Properties, Inc. | Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements |
| US8337749B2 (en) | 2007-12-20 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel |
| WO2009082501A1 (en) | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Ati Properties, Inc. | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| JP5390175B2 (ja) | 2007-12-28 | 2014-01-15 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5388589B2 (ja) | 2008-01-22 | 2014-01-15 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性と衝撃吸収特性に優れた構造部材用フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP5337473B2 (ja) | 2008-02-05 | 2013-11-06 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐リジング性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP4386144B2 (ja) | 2008-03-07 | 2009-12-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| CN102016096B (zh) | 2008-04-25 | 2014-05-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 低碳马氏体系含Cr钢 |
| US8535606B2 (en) | 2008-07-11 | 2013-09-17 | Baker Hughes Incorporated | Pitting corrosion resistant non-magnetic stainless steel |
| EP2163659B1 (de) | 2008-09-11 | 2016-06-08 | Outokumpu Nirosta GmbH | Nichtrostender Stahl, aus diesem Stahl hergestelltes Kaltband und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts aus diesem Stahl |
| JP4624473B2 (ja) | 2008-12-09 | 2011-02-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐銹性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| KR100993412B1 (ko) | 2008-12-29 | 2010-11-09 | 주식회사 포스코 | 고분자 연료전지 분리판용 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| US20100183475A1 (en) | 2009-01-21 | 2010-07-22 | Roman Radon | Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability |
| SE533635C2 (sv) | 2009-01-30 | 2010-11-16 | Sandvik Intellectual Property | Austenitisk rostfri stållegering med låg nickelhalt, samt artikel därav |
| JP5489759B2 (ja) * | 2009-02-09 | 2014-05-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | ブラックスポットの生成の少ないフェライト系ステンレス鋼 |
| DE102009010727B3 (de) | 2009-02-26 | 2011-01-13 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Stahlgusswerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen |
| DE102009010473A1 (de) | 2009-02-26 | 2010-11-18 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Stahlwerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen |
| JP2010202916A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Nisshin Steel Co Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼との溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5526809B2 (ja) | 2009-04-27 | 2014-06-18 | 大同特殊鋼株式会社 | 高耐食・高強度・非磁性ステンレス鋼並びに高耐食・高強度・非磁性ステンレス鋼製品及びその製造方法 |
| JP5349153B2 (ja) | 2009-06-15 | 2013-11-20 | 日新製鋼株式会社 | ろう付け用フェライト系ステンレス鋼材および熱交換器部材 |
| BRPI1005394B8 (pt) | 2009-06-24 | 2022-09-13 | Hitachi Metals Ltd | Aço resistente ao calor para válvulas de motor com resistência a alta temperatura |
| JP4702493B1 (ja) | 2009-08-31 | 2011-06-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2011096454A1 (ja) | 2010-02-02 | 2011-08-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 |
| US9920409B2 (en) | 2012-01-30 | 2018-03-20 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel foil |
| UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
-
2013
- 2013-02-04 UA UAA201410374A patent/UA111115C2/uk unknown
- 2013-04-02 MX MX2014011875A patent/MX358188B/es active IP Right Grant
- 2013-04-02 KR KR1020177013474A patent/KR101821170B1/ko active Active
- 2013-04-02 KR KR1020147030826A patent/KR20150003255A/ko not_active Ceased
- 2013-04-02 CA CA2868278A patent/CA2868278C/en active Active
- 2013-04-02 WO PCT/US2013/034940 patent/WO2013151992A1/en not_active Ceased
- 2013-04-02 HR HRP20170298TT patent/HRP20170298T1/hr unknown
- 2013-04-02 JP JP2015504675A patent/JP6113827B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2013-04-02 US US13/855,439 patent/US9816163B2/en active Active
- 2013-04-02 CN CN201380018563.7A patent/CN104245990A/zh active Pending
- 2013-04-02 HU HUE13716682A patent/HUE033762T2/en unknown
- 2013-04-02 CN CN201910211701.2A patent/CN110144528A/zh active Pending
- 2013-04-02 AU AU2013243635A patent/AU2013243635B2/en not_active Ceased
- 2013-04-02 PL PL13716682T patent/PL2834381T3/pl unknown
- 2013-04-02 TW TW102111957A patent/TWI482866B/zh not_active IP Right Cessation
- 2013-04-02 RU RU2014138182/02A patent/RU2598739C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2013-04-02 IN IN8452DEN2014 patent/IN2014DN08452A/en unknown
- 2013-04-02 EP EP13716682.3A patent/EP2834381B1/en active Active
- 2013-04-02 ES ES13716682.3T patent/ES2620428T3/es active Active
- 2013-04-02 RS RS20170341A patent/RS55821B1/sr unknown
- 2013-04-02 SI SI201330592A patent/SI2834381T1/sl unknown
-
2014
- 2014-10-30 ZA ZA2014/07915A patent/ZA201407915B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX358188B (es) | 2018-08-07 |
| TW201343933A (zh) | 2013-11-01 |
| EP2834381B1 (en) | 2017-01-11 |
| KR101821170B1 (ko) | 2018-01-23 |
| SI2834381T1 (sl) | 2017-05-31 |
| US9816163B2 (en) | 2017-11-14 |
| KR20170058457A (ko) | 2017-05-26 |
| TWI482866B (zh) | 2015-05-01 |
| EP2834381A1 (en) | 2015-02-11 |
| PL2834381T3 (pl) | 2017-07-31 |
| CA2868278A1 (en) | 2013-10-10 |
| CA2868278C (en) | 2020-06-30 |
| KR20150003255A (ko) | 2015-01-08 |
| IN2014DN08452A (sr) | 2015-05-08 |
| RU2598739C2 (ru) | 2016-09-27 |
| HRP20170298T1 (hr) | 2017-04-21 |
| AU2013243635B2 (en) | 2017-07-27 |
| RU2014138182A (ru) | 2016-05-27 |
| HUE033762T2 (en) | 2017-12-28 |
| ZA201407915B (en) | 2015-12-23 |
| CN110144528A (zh) | 2019-08-20 |
| US20130294960A1 (en) | 2013-11-07 |
| AU2013243635A1 (en) | 2014-10-09 |
| UA111115C2 (uk) | 2016-03-25 |
| JP2015518087A (ja) | 2015-06-25 |
| MX2014011875A (es) | 2014-11-21 |
| ES2620428T3 (es) | 2017-06-28 |
| CN104245990A (zh) | 2014-12-24 |
| JP6113827B2 (ja) | 2017-04-12 |
| WO2013151992A1 (en) | 2013-10-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5345070B2 (ja) | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 | |
| KR101564152B1 (ko) | 내산화성과 고온 강도가 우수한 고순도 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101322575B1 (ko) | 페라이트-오스테나이트계 스테인리스강 | |
| KR101562645B1 (ko) | 용접부 내식성이 우수한 2상 스테인리스강 | |
| CN101954548B (zh) | 一种超低碳稀土不锈钢焊丝及其制造方法 | |
| CN101954547B (zh) | 高硅超低碳不锈钢焊丝及其水平连铸连轧连拔制造方法 | |
| JP6115691B1 (ja) | 鋼板およびほうろう製品 | |
| JPWO2016159011A1 (ja) | 排気系部品 | |
| AU2013243635B2 (en) | Cost-effective ferritic stainless steel | |
| JP6194956B2 (ja) | 優れた耐酸化性、良好な高温強度、及び良好な加工性を有するフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP5708349B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材 | |
| JP5212581B1 (ja) | 高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2012172160A (ja) | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP2009280850A (ja) | 溶接部耐食性に優れた構造用ステンレス鋼板および溶接構造物 | |
| JP2015010248A (ja) | 尿素プラント用二相ステンレス鋼 | |
| JP6191783B2 (ja) | ステンレス鋼材 | |
| HK40014804B (en) | Ti-containing ferritic stainless steel sheet, manufacturing method, and flange |