RS59821B1 - Ploča kliznog zasunskog ventila - Google Patents
Ploča kliznog zasunskog ventilaInfo
- Publication number
- RS59821B1 RS59821B1 RS20200067A RSP20200067A RS59821B1 RS 59821 B1 RS59821 B1 RS 59821B1 RS 20200067 A RS20200067 A RS 20200067A RS P20200067 A RSP20200067 A RS P20200067A RS 59821 B1 RS59821 B1 RS 59821B1
- Authority
- RS
- Serbia
- Prior art keywords
- plate
- pouring
- axis
- symmetry
- slide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
- B22D41/28—Plates therefor
- B22D41/34—Supporting, fixing or centering means therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
- B22D41/24—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings characterised by a rectilinearly movable plate
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
- B22D41/28—Plates therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
- B22D41/40—Means for pressing the plates together
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Sliding Valves (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Electrically Driven Valve-Operating Means (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
Description
Opis
OBLAST PRONALASKA
Predmetni pronalazak se odnosi na vatrostalnu ploču kliznog zasunskog ventila za klizni zasun za rastopljeni metal. U odlivku istopljenog metala koristi se klizni zasun za kontrolu protoka istopljenog metala izlivenog iz metalurške posude koja se nalazi ushodno do posude u metaluršku posudu koja se nalazi nishodno. Na primer, iz peći u livačku posudu, iz lonca u ulivni levak ili iz ulivnog levka u kalup za ingote. Klizni zasunskii ventili sadrže najmanje dve vatrostalne ploče kliznog zasunskog ventila, koje su klizne jedna u odnosu na drugu. Klizno kretanje ploča može biti linearno (pri čemu se ventil pomiče klizno u linearnom pravcu) ili rotirajuće (pri čemu se ploča rotira u odnosu na drugu). U opisu koji sledi, referenca će uputiti na kontinualno livenje rastopljenog čelika, ali treba razumeti da se predmetni pronalazak može koristiti klizna vrata koja se koriste za regulisanje protoka bilo kog rastopljenog materijala, gde se koriste vatrostalne ploče kliznog zasunskog ventila (ventila s kliznim vratima) (staklo, metal itd.).
STANJE TEHNIKE
Klizni zasuni poznati su od 1883. Na primer US-A-0311902 ili US-A-0506328 otkrivaju klizne zasune raspoređene ispod dna livačke posude u kojima parovi vatrostalnih ploča kliznih zasuna sa otvorima za izlivanje klize jedan prema drugom. Kada se otvori za izlivanje u koordinaciji ili se delimično preklapaju, rastopljeni metal može teći kroz klizni zasun dok, kada nema preklapanja između otvora za izlivanje, protok rastopljenog metala je potpuno zaustavljen. Delimično preklapanje otvora za izlivanje omogućava regulaciju protoka rastopljenog metala tako što se priguši strujanje rastopljenog metala. Prve ploče sa kliznim zasunom upotrebljene su u industrijskom obimu u Nemačkoj krajem 1960-ih. Tehnologija se tokom godina značajno poboljšala i sada se široko koristi.
Od početka upotrebe kliznih zasunskih ventila (u daljem tekstu: kliznih zasuna), pažnja se posvećuje bezbednosti operatera i instalaciji, nepropusnosti vazduha, pucanju ploča kliznog zasuna, eroziji ploča itd. Može se navesti referenca, na primer US-A-5893492 koji predlaže upotrebu obe strane ploče i sigurnosni koncept koji sprečava umetanje ploče u kućište kliznog zasuna koji je pogrešno orijentisan ili US-B2-6814268 koji predlaže rešenje za smanjenje inicijacije pukotina na ploči kliznog zasuna i sprečavanje širenja pukotina ukoliko ih ima.
Uprkos značajnom napretku primećenom od prvih kliznih zasuna, još uvek ima prostora za poboljšanje. Posebno, sadašnji pronalazači primetili su da se kod postojećih ploča kliznih zasuna može dogoditi da se vatrostalne ploče savijaju ili izvijaju tokom upotrebe. Pretpostavlja se da je ovaj fenomen posledica toplotnih naprezanja uzrokovanih izuzetno velikim gradijentom temperature koji postoji u ploči (deo blizu otvora za izlivanje podiže se na temperaturu iznad 1500 °C prolaskom rastopljenog čelika koji prolazi kroz otvor za izlivanje, dok obod ploče koji se nalazi na samo nekoliko centimetara udaljenosti, je na temperaturi od oko 300-400 °C) kombinovana sa mehaničkim naprezanjem uzrokovanim nehomogenim silama potiskivanja kako bi se ploče održavale u čvrstom kontaktu. Zauzvrat, savijanje ili izvijanje ploča može smanjiti efektivnu dodirnu površinu između dve ploče na vrednost od čak 38%. U smislu predmetnog pronalaska, efektivna dodirna površina je odnos (izražen u %) stvarne površine kontakta između ploča i teorijske površine kontakta između dve ploče pod pretpostavkom da je kontakt savršen, u oba slučaja kada su dve ploče su u savršenoj kooridnaciji (preklapanju). Stvarne i teorijske kontaktne površine mogu se izračunati analizom konačnih elemenata.
Tako mala efikasna kontaktna površina nije kompatibilna sa dovoljnim zaptivanjem vazduha i može biti odgovorna za ulazak vazduha kroz spoj između ploča u rastopljeni čelik izliven kroz ploče. Prodiranje vazduha je štetno za kvalitet izlivenog rastopljenog čelika i životni vek vatrostalnih ploča. Konkretno, vazduh oksiduje ugljenični materijal koji se koristi za vezanje vatrostalnih elemenata ploča. U stanju tehnike su razvijena rešenja koja ograničavaju efekat ulaska vazduha, kao što je na primer dodavanje hvatača kiseonika (aluminijum, kalcijum, silicijum itd.) u kupku rastopljenog čelika kako bi reagovalo sa kiseonikom. Zauzvrat, proizvodi reakcije ovih hvatača sa kiseonikom mogu stvoriti dalje probleme nishodno za klizni ventil (začepljenje zbog taloženja glinice). Takođe je predloženo da se otvor za izlivanje zaštiti inertnim gasom (na primer argonom) koji cirkuliše kroz žleb na spoju između ploča ili u zaptivenoj kutiji koja okružuje ceo klizni zasun. Pored nepraktičnih aspekata ovih rešenja, inertni gas je skup i opasan za operatere.
Pored problema sa ulaskom vazduha, nizak efektivan kontakt između ploča takođe može da izazove epizode talasanja, gde mali film (nazvan „peraje“) rastopljenog metala prodire u spoj između dve ploče. Nakon očvršćavanja metalna peraja grebu površine dve ploče i ozbiljno oštećuje njihovu kontaktnu površinu. Štaviše, metalne peraje deluju kao klin koji š iri ploče, pogodujući daljim epizodama talasanja, što na kraju rezultira curenjem istopljenog čelika.
Sadašnji pronalazači nisu svesni nijednog pokušaja u prethodnom stanju tehnike koji se bave ovim problemima modifikujući geometriju ploča.
Štaviše, pronalazači su takođe istakli da se zbog neravnomerne primene sile pritiska na ploče mogu lokalno primetiti ekstremno visoki maksimumi pritiska (čak 12 MPa). Tako visoki maksimumi pritiska izazivaju abraziju i dramatično smanjuju životni vek vatrostalnih ploča.
Cilj ovog pronalaska je istovremeno otkloniti ove probleme (povećati bezbednost operatera i instalacija, poboljšati kvalitet čelika, produžiti vek vatrostalnih ploča), a istovremeno održavati radne uslove relativno slične trenutnim uslovima (težina ploča, ručni rad itd.).
SUŠTINA PRONALASKA
Ciljevi ovog pronalaska su postignuti vatrostalnom pločom kliznog zasunskog ventila za klizni zasun za istopljeni metal sa:
• gornjom površinom,
• donjom površinom, odvojenom od gornje površine debljinom ploče kliznog zasuna, pri čemu su gornja i donja površina ravne i paralelne jedna sa drugom,
• spojnom spoljašnjom površinom koja povezuje gornju površinu sa donjom i
• kanal za izlivanje koji fluidno povezuje gornju površinu (2) sa donjom površinom (3), pri čemu navedeni kanal za izlivanje ima osu simetrije (Xp) izlivanja,
• gornjom i donjom površinom sa gornjim i donjim uzdužnim produžecima (LOu, LOI), koji su paralelni jedan s drugim, normalni na gornji i donji uzdužni produžetak (LOu, LOI), sa gornjim i donjim poprečnim produžecima (LAu, LAI), respektivno, pri čemu je gornji uzdužni produžetak (LOu) najduži segment koji povezuje dve tačke oboda gornje površine i preseca osu simetrije (Xp) izlivanja,
• uzdužnim produžecima (LOu, LOI) koji su podeljeni u dva segmenta (odnosno LOu1 i LOu2 i LOl1 i LOl2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja, i gde su segmenti LOu1 i LOl1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja, a segmenti LOu2 i LOl2 nalaze se na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
• poprečnim produžecima (LAu, LAl) koji su podeljeni u dva segmenta (odnosno LAu1 i LAu2 i LAI1 i LAI2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja, i gde su segmenti LAu1 i LAI1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja i segmenti LAu2 i LAI2 su na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
• pri čemu su sledeći odnosi definisani kao:
R1 = LOI1/LOu1,
sadžan između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, a bolje između 62,5 i 90%,
R2 = LOI2/LOu2,
sadržan između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, a bolje između 62,5 i 90%,
R3 = LAI1/LAu1,
veće ili jednako 75%, poželjno veće ili jednako 90%, a bolje veće ili jednako 95%,
R4 = LAI2/LAu2,
veće ili jednako 75%, poželjno veće ili jednako 90%, a bolje veće ili jednako 95%.
U smislu predmetnog pronalaska, vatrostalnu ploču kliznog zasuna treba shvatiti kao ploču koja je umetnuta u klizni zasun. Naime, „gola“ vatrostalna ploča, zaptivena ploča (tj. kombinacija vatrostalnog tela, maltera ili cementa i metalnog omota koja okružuje obod i deo površine) ili prekrivena ploča (tj. kombinacija vatrostalne ploče i pojasa oko vatrostalne ploče). U slučaju zaptivene ili prekrivene ploče, gornja površina je definisana kao vatrostalna ravna površina koja štrči iz zaptivenog tela / pojasa. U slučaju zaptivene ploče, donja površina je definisana kao ravna površina koja okružuje kanal za izlivanje.
U smislu predmetnog pronalaska, osa simetrije Xp izlivanja kanala za izlivanje je osa koja ima najviši stepen simetrije geometrije kanala. Na primer, u cilindričnom kanalu za izlivanje, osa simetrije, Xp, je osa obrtaja cilindričnog kanala. U slučaju da kanal ima eliptični poprečni presek, osa simetrije izlivanja je osa koja prolazi kroz presek velikog i malog prečnika eliptičnog poprečnog preseka kanala. Generalno rečeno, u malo verovatnom slučaju kanala za izlivanje koji uopšte nema simetrije, osa simetrije Xp izlivanja, je osa normalna na gornju površinu i prolazi centralno poprečnim presekom kanala na nivou gornje površine. Ova definicija se odnosi na bilo koju geometriju kanala za izlivanje, čak i za geometrije koje pokazuju visok nivo simetrije, kao što je cilindrični kanal za izlivanje. Osa simetrije Xp ploče, odgovara osi simetrije izlivajućeg vatrostalnog elementa ulivne instalacije (tj. unutrašnje mlaznice ili kolektorske mlaznice).
U smislu predmetnog pronalaska, gornja površina je definisana kao "najveća ravna površina definisana zatvorenom linijom koja formira obod pomenute ravne površine, i koja ima otvor kanala za izlivanje". U kliznom zasunu, gornja površina prve ploče kliznog zasuna dodiruje se sa i klizi duž gornje površine druge, uglavnom iako nije nužno, identične ploče kliznog zasuna. Naravno, za određivanje gornjih uzdužnih i poprečnih produžetaka i njihovih dužina, zanemaruje se ulazni otvor kanala za izlivanje.
Donja površina je definisana kao "druga najveća ravna površina koja je definisana zatvorenom linijom koja formira obod pomenute ravne površine i sadrži otvor kanala za izlivanje." Sve tačke te površine nalaze se u ravni koja je paralelna sa ravni gornje površine. Kada se koristi u kliznom zasunu koji sadrži drugu ploču kliznog zasuna koja se drži u fiksnom položaju, donja površina prve ploču kliznog zasuna je površina kontakta između date prve ploče kliznog zasuna i potisnog elementa dinamičke prijemne stanice okvira koji drži ploče kliznih zasuna u kliznom kontaktu, kao i klizni mehanizam koji kontroliše relativni položaj kanala za izlivanje prve i druge ploču kliznog zasuna, a samim tim i otvaranje kliznog zasuna. Naravno, za određivanje donjih uzdužnih i poprečnih produžetaka i njihovih dužina, zanemaruje se ulazni otvor kanala za izlivanje. Slično tome, u konzerviranim pločama (tj. pločama prekrivenim metalnom oblogom) otvor oko izlivnog otvora za prihvat kolektorske mlaznice ili unutrašnje mlaznice, a takođe se ignorišu rezovi za smanjenje težine ili za pomoć pri stezanju ploče (kao što je otkriveno US-B1-6415967).
U smislu ovog pronalaska, uzdužni produžetak površine je definisan kao najduži segment koji spaja dve tačke oboda te površine koja se preseca sa osom simetrije Xp izlivanja, dok poprečni produžeci su produžeci ploča u istoj ravni u pravcu koji je normalan na uzdužne produžetke i preseca osu simetrije Xp izlivanja.
Uzdužni produžeci svake gornje i donje površine podeljeni su u dva segmenta (LOu1 i LOu2) i (LOl1 i LOl2), svaki se proteže od jedne tačke oboda odgovarajuće površine do ose simetrije Xp izlivanja. Slično tome, poprečni produžeci svake gornje i donje površine podeljeni su u dva segmenta (LAu1 i LAu2) i (LAI1 i LAI2), svaki se proteže od jedne tačke oboda odgovarajuće površine do ose simetrije Xp izlivanja. Prema konvenciji LOu1 i LAu1, najduži su segmenti odgovarajućih uzdužnih i poprečnih produžetaka, dok su LOu2, LAu2 najkraći segmenti. Segmenti LOl1&2 i LAl1&2 na donjoj površini su numerisani istim redosledom kao na gornjoj površini. Ako su dva segmenta određenog prdužetka gornje površine iste dužine, tada je najduži segment odgovarajućeg donjeg produžetka donje površine koji određuje koji su segmenti gornje i donje površine označeni sa "1". Ako je odgovarajući donji produžetak podeljen i na dva segmenta iste dužine, onda se brojevi 1 ili 2 mogu slobodno dodeliti, pod uslovom da se oni koriste istim redosledom na gornjoj i donjoj površini.
Obodi gornje i donje površine su zatvoreni i poželjno ne obuhvataju promene konkavnosti tako da njihovi delovi prelaze iz obrazovanja konveksne krive u formiranje konkavne krive. Obod je poželjno gladak, bez posebne tačke sa diskontinuitetom u tangenti. U slučaju da deo stvarnog oboda koji određuje površinu ravni sadrži posebno udubljenje ili izbočenje koje formiraju udubljenje ili izbočenje jezička ravni, uzdužni i poprečni produžeci su određeni zanemarivanjem pojedinačnog izbočenja ili udubljenja, a umesto toga se razmatra teorijski obod spajanjem pravom linijom dve granične tačke stvarnog oboda formirajući granice navedenog posebnog udubljenja ili izbočenja (videti Sl.2 (b)). Granične tačke su definisane kao tačke u kojima se javlja singularnost, ili promena znaka zakrivljenosti ili diskontinuitet tangente na krivoj. Teoretski obod treba uzeti u obzir za određivanje uzdužnih i poprečnih produžetaka umesto stvarnog oboda u svim slučajevima gde su dve granične tačke razdvojene jedna od druge na udaljenosti manjoj od 10% dužine ukupnog teoretskog oboda .
Predmetni pronalazak se takođe odnosi na metalnu košuljicu za oblaganje vatrostalnog elementa i time formira ploču kliznog zasuna kao što je opisano gore. Metalna košuljica obuhvata:
• donju površinu definisanu perimetrom, a sastoji se od otvora sa središnjom tačkom (xp), tako da osa simetrije (Xp) izlivanja je osa normalna na donju površinu i prolazi kroz središnju tačku (xp);
• perifernu površinu koja se proteže poprečno na donjoj površini od oboda navedene donje površine do slobodnog kraja koji određuje rub metalne košuljice,
• pomenuta periferna i donja površina koja određuje unutrašnju geometriju šupljine koja odgovara geometriji vatrostalnog elementa koji pranja za metalnu košučjicu pomoću cementa i gde:
• metalna košuljica ima gornji uzdužni prečnik (LCu) koji je definisan kao najduži segment koji povezuje dve tačke oboda metalne košuljice i preseca osu simetrije (Xp) izlivanja i ima gornji poprečni prečnik (LDu) povezuje dve tačke oboda metalne košuljice, i normalno preseca gornji uzdužni prečnik (LCu) i osu simetrije (Xp) izlivanja,
• donja površina ima donji uzdužni prečnik (LCl), koji je paralelan gornjem uzdužnom prečniku (LCu) i ima donji poprečni prečnik (LDI), koji je paralelan sa donjim uzdužnim prečnikom (LDu), i donji uzdužni i poprečni prečnici presecaju osu simetrije izlivanja u središnjoj tački (xp);
gornji i donji uzdužni prečnik (LCu, LCl) podeljeni su u dva segmenta (odnosno LCu1 i LCu2 i LCl1 i LCl2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja i pri čemu su segmenti LCu1 i LCl1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja, a segmenti LOu2 i LOl2 nalaze se na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
gornji i donji poprečni prečnici (LDu, LDI) podeljeni su na dva segmenta (respektivno LDu1 i LDu2 i LDl1 i LDl2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja) i gde su segmenti LAu1 i LAI1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja, a segmenti LDu2 i LDl2 su na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
pri čemu su definisani sledeći odnosi
Rc1 = LCI1/LCu1,
je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, bolje između 62,5 i 90%,
Rc2 = LCI2/LCu2,
je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, bolje između 62,5 i 90%,
Rc3 = LDl1/LDu1,
je veće ili jednako 75%, poželjno veće od 90%, a bolje veće 95%,
Rc4 = LDl2/LDu2,
je veće ili jednako 75%, poželjno veće od 90%, a bolje veće je 95%.
Kada se koristi metalna košuljica, ona formira donju površinu prve ploče kliznog zasuna. Kada su montirani u okvir kliznog zasuna, sile se primenjuju na donju površinu metalne košuljice da pritisne gornju površinu pomenute prve ploče kliznog zasuna na gornju površinu druge ploče kliznog zasuna, koja je statički montirana u dati okvir.
Predmetni pronalazak se takođe odnosi na klizni zasun koji sadrži skup prvih i drugih ploča kliznih zasuna ugrađenih u okvir, pri čemu:
• prva ploča kliznog zasuna je onako kako je opisano gore,
• druga ploča kliznog zasuna sadrži ravnu gornju površinu koja je ravna i ima gornju površinu, AU, koja je ograničena obodom koji obuhvata izlazni otvor kanala za izlivanje i iste geometrije kao gornja površina prve ploče kliznog zasuna, i sadrži donju površinu, koja je ravna i ograničena je obodom koji obuhvata ulazni otvor kanala za izlivanje, pri čemu su gornja i donja površina druge ploče drugog kliznog zasuna paralelne jedna sa drugom, pri čemu su pomenute prva i druga ploča kliznog zasuna montirane u okvir s tim da su njihove gornje površine međusobno u kontaktu i paralelne jedna sa drugom, tako da
• druga ploča kliznog zasuna je fiksno montirana u okviru,
• prva ploča kliznog zasuna može se reverzibilno kretati duž ravni paralelne sa gornjim površinama prve i druge ploče kliznog zasuna iz položaja za izlivanje gde je kanal za izlivanje prve ploče kliznog zasuna u koordinaciji sa kanalom za izlivanje (5L) druge ploče kliznog zasuna, u zatvorenom položaju, pri čemu kanal za izlivanje prve ploče kliznog zasuna nije u fluidnoj komunikaciji sa kanalom za izlivanje druge ploče kliznog ventila, pri čemu navedeni klizni zasun sadrži i nekoliko potisnih jedinica raspoređene okolo i primenjujući silu pritiska na donju površinu prve ploče kliznog zasuna orijentisanu normalno na pomenutu donju površinu prve ploče kliznog ventila, da pritisne gornju površinu prve ploče kliznog zasuna na gornju površinu druge ploče kliznog ventila, naznačen time što je odnos AL / AU površine AL, donje površine prema površini, AU, gornje površine iznosi između 40 i 85%, pri čemu su gornja i donja površina (AU, AL) izmerene zanemarivanjem kanala za izlivanje.
U poželjnoj realizaciji, pronalazak se odnosi na klizni ventil konstruisan tako da potisna sila koju klizni zasun prenosi na ploču kliznog zasuna koja se koristi u tome što je klizni zasun koncentrisan oko otvora za izlivanje. Na primer, više od 55%, poželjno više od 60% površine ploče (dakle donje površine) koja prima potisnu silu se nalazi na udaljenosti od ose simetrije Xp izlivanja ili jednaka je LaL1.
U poželjnoj realizaciji, druga ploča kliznog zasuna je takođe onako kako je prethodno definisano. U još jedno poželjnoj realizaciji, prva ploča kliznog zasuna je identična drugoj ploči kliznog zasuna.
U poželjnom ostvarenju, prva ploča kliznog zasuna je podržana nosačem postavljenim na klizni mehanizam, tako da gornja površina prve ploče kliznog zasuna može da se klizno pomera između položaja za izlivanje i zatvorenog položaja. Nosač sadrži donju površinu, potisne jedinice primenjuju silu (F) potiska na donju površinu nosača, tako da pritisne gornju površinu prve ploče kliznog zasuna na gornju površinu druge ploče kliznog ventila, pri čemu je navedena sila (F) orijentisana normalno na donju površinu nosača.
U pomenutoj realizaciji nosač obuhvata gornju površinu koja je poželjno paralelna sa i uvučena od gornje površine prve ploče kliznog ventila. Donja površina je trajno u kontaktu sa bar nekim potisnim jedinicama, i po mogućnosti ima geometriju tako da je potisna jedinica u dodiru sa donjom površinom nosača samo u slučaju kada je projekcija na uzdužnoj ravni (XpL, LOu) definisana osom simetrije (XpL) izlivanja i gornji uzdužni produžetak (LOu) prve ploče kliznog zasuna (1L) vektora sile koji definiše silu (F) koju primenjuje data potisna jedinica kada je u kontaktu s donjom površinom presa projekciju na datu uzdužnu ravnan prve ploče kliznog ventila, pri čemu navedena geometrija poželjno sadrži zakošene delove. Još je poželjno da projekcija vektora sile na uzdužnoj ravni preseca i projekciju na pomenutoj uzdužnoj ravni druge ploče kliznog ventila.
Predmetni pronalazak se takođe odnosi na okvir kliznog zasunskog ventila konstruisanog da primi prvu i drugu ploču kliznog zasunskog ventila, pri čemu je barem prva ploča kliznog zasunskog ventila onako kako je prethodno definisano, i može se pomerati tako da njegova gornja površinai klizi duž gornje površine druge ploče kliznog zasunskog ventila.
Kao što će se videti iz tabela koje slede, efektivna kontaktna površina značajno je povećana (sa 38% za ploče poznate iz stanja tehnike na više od 65% prema pronalasku), kao i što je maksimalni pritisak smanjen na 50% .
Ti parametri se mogu dalje poboljšati kada R3 = R4. Zaista, u tom slučaju je kontakt više simetričan i izbegnuta je neuravnoteženost u distribuciji naprezanja. Dalje, pošto asimetrija gornjih površina u odnosu na uzdužni opseg ne donosi neke posebne prednosti, simetričan dizajn u odnosu na uzdužnu osu ima prednost u uštedi vatrostalnog materijala, budući da se optimizovan dizajn na jednoj polovini strane gornje površine sa jedne strane uzdužnog produžetka može naneti ogledalski na drugu polovinu gornje površine, bez dodavanja vatrostalnog materijala.
Povećane vrednosti efektivne kontaktne površine merene su s parom vatrostalnih ploča kliznih zasunskih ventila u kojima su R1 i R280% ± 5%.
Izuzetno povoljne osobine su takođe izmerene vatrostalnim kliznim zasunskim ventilima prema predmetnom pronalasku, pri čemu su R3 i R4 obuhvaćeni između 98 i 100%. Još bolji rezultati su dobijeni kada su R1 i R2 80% ± 5% i gde su R3 i R4 obuhvaćeni između 98 i 100%.
Spoljašnja spojna površina može imati bilo koji mogući oblik. Na primer, može biti pseudo-konusna površina, može imati cilindrični deo, može biti u obliku vretena ili obrnutog vretena i može biti jedna površina ili kombinacija svih ovih oblika. Spoljašnja spojna površina takođe može imati oblik koji varira oko oboda ploče kliznog zasunskog ventila. Korisno, spoljašnja površina sadrži veći broj površinskih delova. Naročito, spojna spoljašnja površina može da sadrži najmanje cilindrični površinski deo i jedan ili više delova prelazne površine. Prelazni deo površine je definisan kao površina koja smanjuje poprečni presek površine ploče na ravni koja je paralelna sa gornjom i donjom površinom. Cilindrična površina omogućava kruženje ili vezivanje ploče materijalom (na primer metalnom trakom ili pojasom) održavajući vatrostalni materijal u kompresiji tokom postupka livenja. U slučaju da se pojave pukotine, sile kompresije bi ih držale zatvorenima i time izbegnulo njihovo širenje. U tom slučaju je povoljnije da cilindrična površina povezuje gornju površinu za prelaznu površinu, a prelazna površina povezuje cilindričnu površinu sa donjom površinom. Prelazna površina ne mora biti jedinstvena i može se sastojati od većeg broja prelaznih površina.
Iako to nije obavezno, u najpoželjnijim slučajevima, ploča kliznog ventila prema pronalasku sadrži vatrostalni element sa gornjom površinom i kanal za izlivanje koji odgovara gornjoj površini i kanalu za izlivanje ploče, metalna košuljica sa manjom površinom i kanalom za izlivanje, odnosno odgovara donjoj površini i kanalu za izlivanje ploče i cement koji ploču veže za košuljicu.
Da bi se omogućilo bolje razumevanje pronalaska, sada će biti opisano uz pozivanje na slike koje ilustruju posebne realizacije pronalaska, bez ograničavanja pronalaska na bilo koji način.
KRATAK OPIS SLIKA
Na ovim crtežima,
Sl.1 prikazuje ploču u skladu sa jednom realizacijom pronalaska koja je prikazana sa pogledima odozgo, bočno i prednjim elevacijama;
Slike 2 i 3 prikazuju trodimenzionalni izometrijski prikaz iste ploče;
Slike 4 i 5 prikazuju bočni prikaz realizacije ploča sa različitim vrednostima odnosa R3 i R4;
Sl. 6 prikazuje dve ploče koje su postavljene sa svojim gornjim površinama u kliznom dodiru jedna s drugom kao š to bi bile postavljene u kliznom zapornom ventilu;
Slika 7 prikazuje trodimenzionalne izometrijske prikaze metala koji su pogodni za oblaganje ploče prema Sl.2 i 3.
Sl.8 prikazuje različite projekcije na uzdužnoj ravni (XpL, LOu) poželjne realizacije kliznog zasunskog ventila, ilustrujući kada potisni element dodiruje nosač ili ne.
DETALJAN OPIS
Slike 1 do 3, prikazuju vatrostalnu ploču 1 kliznog zasunskog ventila za ventil za rastopljen metal sa gornjom površinom 2 i donjom površinom 3. I gornja i donja površina su paralelne kao što je to slučaj u svim kliznim ventilima i one su odvojene jedna od druge debljinom ploče zasunskog ventila. Na Sl. 1 do 3, ploča kliznog ventia prikazana je kao takva, tj. bez metalne košuljice ili trake koja okružuje ili štiti ploču. Na slikama 4 i 5 prikazani su poprečni produžeci ploča sa košuljicama sa kliznim zapornim ventilom. Na Slici 6, dve identične konzervirane ploče u skladu sa predstavljenim pronalaskom su prikazane na svom odgovarajućem položaju u upotrebi u kliznom zapornom ventilu: (a) u otvorenoj konfiguraciji, pri čemu su kanal za izlivanje prve i druge ploče kliznog zasuna u kooridnaciji, i (b) gde su skoro bez fluidne komunikacije, č ime je znatno smanjena brzina izlivanja rastopljenog metala. Potisne jedinice primenjuju silu F na donju površinu prve ploče kliznog zasuna tako da je gornja površina pritisnuta uz gornju površinu druge ploče kliznog zasunskog ventila. Na slici 7 prikazana je metalna košuljica.
Gornja i donja površina 2, 3 ploče kliznog zasuna su povezane spojnom spoljašnjom površinom 4. Takođe se na ploči 1 vidi kanal 5 za izlivanje koji fluidno povezuje gornju površinu 2 sa donjom površinom 3. Takođe je prikazana osa simetrije Xp kanala 5 za izlivanje. Takođe su predstavljen i gornji i donji uzdužni produžeci (LOu, LOI) gornje i donje površine 2, 3 i, normalno na gornji i donji longitudinalni produžetak (LOu, LOI), nalaze se gornja i donja površina poprečnih produžetaka (LAu , LAI). Gornji i donji uzdužni produžeci (LOu, LOI) su podeljeni u dva segmenta (odnosno LOu1 i LOu2 i LOl1 i LOl2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja. Slično, gornji i donji poprečni produžeci (LAu, LAI) su podeljeni u dva segmenta (odnosno LAu1 i LAu2 i LAI1 i LAI2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja. Sledeći odnosi su definisani R1 = LOl1/LOu1, R2 = LOl2/LOu2, R3 = LAI1/LAu1 i R4 = LAl2/LAu2. U realizaciji slika 1 do 3, R1 je oko 80% (tj. čini između 65 i 90%), R2 je oko 80% (tj. između 65 i 90%), R3 = R4 je oko 95% (tj. veći od ili jednak 90%).
Slike 4 i 5 prikazuju dve realizacije ploča kliznih zasunskih ventila prema pronalasku, pri čemu su ploče 1 formirane kombinacijom vatrostalnog tela, maltera ili cementa 6 i metalne košuljice 7 koja okružuje obodnu i deo donje površine vatrostalnog tela. Na slikama 4 i 5, R3 i R4 su jednaki jer je ploča formirana simetrično u odnosu na uzdužnu osu. Na slici 4, R3 je jednak 100%, a na slici 5, oko 95%. Kao što je vidljivo na ovim slikama, donje površine ploče klisnih zasunskih ventila su ograničene spoljašnjom granicom koja određuje obod ravni površine metala koji može da prekrije keramičko telo.
Slika 7 ilustruje ostvarenje metalne košuljice za oblaganje vatrostalnog tela kako bi zajedno napravili ploču kliznog zasunskog ventila prema predmetnom pronalasku. Metalna košuljica obuhvata donju površinu (3M) koja je ravna i definisana obodom i obuhvata otvor (15) sa središnjom tačkom (xp), tako da je osa simetrije (Xp) izlivanja osa normalna na ravan donje površine i prolazi središnjom tačkom (xp). Fantomski krug predstavljen na slici 7 isprekidanom linijom unutar otvora (15) predstavlja položaj kanala (5) za izlivanje koji prolazi kroz vatrostalno telo, kada košuljica oblači navedeno vatrostalno telo. Periferna površina (4Ma, 4Mb) koja se proteže poprečno na donjoj površini od oboda navedene donje površine do slobodnog kraja koji definiše obod (4R) metalne košuljice, stvarajući tako sa donjom površinom, geometrijsku š upljinu koja odgovara geometriji vatrostalnog elementa zalijepljenog na metalnu košuljicu pomoću cementa. Gornji uzdužni prečnik (LCu) je definisan kao najduži segment koji povezuje dve tačke oboda metalne košuljice i normalno preseca osu simetrije (Xp) za izlivanje. Gornji poprečni prečnik (LDu) povezuje dve tačke oboda metalne košuljice i normalno preseca gornji uzdužni prečnik (LCu) i osu simetrije (Xp) za izlivanje.
Donja površina (3M) ima donji uzdužni prečnik (LCl), koji je paralelan gornjem uzdužnom prečniku (LCu) i ima donji poprečni prečnik (LDI), koji je paralelan sa donjim uzdužnim prečnikom (LDu), oba donji uzdužni i poprečni prečnik presecaju simetriju izlivanja u središnjoj tački (xp). Donja površina metala može definisati donju površinu ploče kliznog zasuna kada je spojena sa vatrostalnim telom. Dužine uzdužnog i poprečnog prečnika određuju se zanemarujući otvor (15).
Definisani su sledeći odnosi
Rcl = LCl1/LCu1, je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, a bolje, između 62,5 i 90%,
Rc2 = LCl2/LCu2, je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, a bolje , između 62,5 i 90%,
Rc3 = LDl1/LDu1, je veći ili jednak 75%, poželjno veći ili jednak 90%, poželjnije veći ili jednak 95%,
Rc4 = LDl2/LDu2, veći je od ili jednak 75%, poželjno veći od ili jednak 90%, poželjnije veći od ili jednak 95%.
Kao što je prikazano na slici 6, u upotrebi je prva ploča (1L) kliznog zasunskog ventila u skladu sa predmetnim pronalaskom montirana u okvir kliznog zasuna njegovom gornjom površinom (2L) paralelnom i u kontaktu sa gornjom površinom ( 2U) druge ploče (1U) kliznog zasuna koja sadrži kanal (5U) za izlivanje. Takav okvir kliznog zasunskog ventila obuhvata statičku prijemnu stanicu za držanje druge ploče (1U) kliznog zasuna u fiksnom položaju; kada je okvir montiran na dnu metalurške posude koja sadrži izlazni otvor, kao što je livačka posuda, druga ploča kliznog zasuna je fiksirana u takvom položaju da je kanal (5U) za izlivanje u koordinaciji sa izlaznim otvorom metalurške posude.
Okvir takođe sadrži dinamičku prijemnu stanicu koja sadrži nosač (10) za držanje prve ploče kliznog zasuna sa gornjom površinom (2L) okrenutom paralelno sa i u kontaktu sa gornjom površinom (2U) druge ploče kliznog zasuna u kliznoj vezi. Dinamična prijemna stanica koja sadrži nekoliko potisnih jedinica (11) orijentisanih i raspoređenih tako da primenjuju potisnu silu (F) na donju površinu nosača, koja se prenosi na donju površinu (3L) prve ploče (1L) kliznog ventila i normalno je orijentisana na pomenutu donju površinu (3L) prve ploče kliznog ventila, da pritisne gornju površinu prve ploče prvog kliznog zasuna na gornju površinu druge ploče kliznog ventila. Pronalazači su identifikovali raspodelu potisnih jedinica na donjoj površini nosača i prvu ploču kliznog ventila kao kritičnu za efektivnu dodirnu površinu ostvarenu između gornjih površina prve i druge ploče kliznog ventila. Sa geometrijom prve ploče kliznog zasuna sa odnosima R1 i R4, kao š to je prethodno definisano, neočekivano je primećeno da se područje efektivnog kontakta može poboljšati i mehanički maksimumi napona mereni na ploči mogu značajno da se smanje u odnosu na ploče kliznog zasuna iz stanja tehnike (vidi tabele 1 do III niže).
Okvir sadrži klizni mehanizam za pomeranje nosača koji drži prvu ploču (1L) kliznog zasuna u odnosu na drugu ploču (1U) kliznog zasuna klizenjem gornje površine (2L) prve ploče (1L) kliznog zasuna preko gornje površine (2U) druge ploče (1U) kliznog zasuna, iz položaja za izlivanje gde je kanal (5U) za izlivanje prve ploče (1U) kliznog zasuna u koordinaciji sa kanalom (5L) za izlivanje druge ploče (1L) kliznog zasuna u zatvoren položaj, pri čemu kanal za izlivanje prve ploče (1U) vkliznog zasuna nije u fluidnoj komunikaciji sa kanalom za izlivanje druge ploče (1L) kliznog zasuna.
Klizni mehanizam je obično električna, pneumatska ili hidraulična ruka fiksirana na jednom kraju spojne spoljašnje površine (4) ploče (1L) kliznog zasuna i sposobna je da gurne, povuče ili rotira prvu ploču kliznog zasuna preko gornje površine (2U) druge, statičke, ploče (1U) kliznog ventila.
Klizni zasuni se formiraju postavljanjem prve ploče kliznog zasuna u nosač stanice dinamičke prijemne stanice, i druge ploče kliznih zasuna u statičkoj stanici za prijem. Odnos, AL / AU, površine AL, donje površine prve klizne ploče prema površini, AU, gornje površine prve klizne ploče je odnos, između 40 i 85%. Poželjno, prva ploča kliznog zasuna je prema ovom pronalasku. Bolje, druga ploča kliznog zasuna je takođe prema predmetnom pronalasku. Druga ploča kliznog zasuna može da bude slična ili čak identična prvoj ploči kliznog ventila.
Klizni ventil je konstruisan tako da je potisna sila koju klizni ventil prenosi na ploču kliznog zasunskog ventila koja se koristi u tom kliznom ventilu koncentrisana oko otvora za izlivanje. Na primer, više od 55%, poželjno više od 60% površine ploče (dakle donja površina) koja prima potisnu silu se nalazi na udaljenosti od ose simetrije Xp izlivanja, manjoj od ili jednakoj LaL1. Sa pločom ilustrovanom na slici 1, 63% površine ploče (dakle donje površine) koja prima silu potiska nalazi se na udaljenosti od ose simetrije Xp izlivanja manjoj od ili jednakoj Lal1.
Nosač (10) za držanje prve ploče u dinamičkoj prijemnoj stanici sadrži donju i gornju površinu. Poželjno je da gornja površina bude paralelna i povučena od gornje površine prve ploče kliznog zasuna postavljenog u njoj. Dok se nosač pomera paralelno prema gornjim površinama druge ploče kliznog ventila, takođe se kreće i u odnosu na potisne jedinice (11). U nosačima iz stanja tehnike, potisne jedinice su stalno u kontaktu sa donjom površinom nosača, bez obzira na položaj nosača u odnosu na potisne jedinice. Budući da je gornja površina nosača uvučena u odnosu na gornju površinu prve ploče kliznog ventila, u slučaju da je nosač u položaju u kojem prva ploča kliznog zasuna nije okrenuta ka potisnoj jedinici; sila navedene potisne jedinice vršiće pritisak na savijanje u konzoli na dinamičku prijemnu stanicu. Ovo stvara koncentracije naprezanja na ivicama ploča kliznog ventila, što ubrzava habanje. Takođe oslobađa pritisak oko kanala za izlivanje i na taj način smanjuje nepropusnost kliznih ventila.
Otkriveno je da se ovaj problem može rešiti konstruisanjem donje površine nosača tako da je u svakom trenutku u kontaktu sa najmanje jednom jedinicom za potiskivanje, i tako da potisna jedinica dodiruje donju površinu nosača samo u slučaju da je projekcija na uzdužnoj ravni (XpL, LOu) definisana osom simetrije (XPL) izlivanja i gornjim uzdužnim opsegom (LOu) prve ploče (1L) kliznog sazunskog ventila vektora sile koja definiše silu (F) koju primenjuje pomenute potisna jedinica kada je u kontaktu s donjom površinom koja preseca izbočenje na navedenoj uzdužnoj ravni prve ploče kliznog zasuna. Poželjno, primena sile koju primenjuje potisna jedinica na donju površinu nosača zahteva projekciju vektora sile na uzdužnoj ravni da preseče projekciju na uzdužnoj ravni druge ploče kliznog ventila. Kako su statične u kliznom zasunskom ventilu i potisne jedinice i druga ploča kliznog ventila, ispunjenje ovih uslova je nezavisno od položaja prve ploče kliznog zasuna u odnosu na potisne jedinice.
Smatra se da projektovani vektor sile preseca projektovanu ploču kliznog zasuna ako navedeni projektovani vektor ili stvarno prelazi projektovanu ploču kliznog zasuna ili upada unutar tolerancije polovine širine potisne jedinice izmerene duž uzdužne ravni. Na primer, ako potisne jedinice sadrže helikoidne opruge, tolerancija bi bila polovina prečnika poslednje zavojnice, najbliže nosaču, navedenih helikoidnih opruga. U slučaju sumnje, tolerancija je ionako unutar 20 mm, poželjno unutar 10 mm od stvarnog preseka između projektovanog vektora sile i projektovane ploče kliznog ventila.
Kao što je prikazano na prikazima poprečnih preseka duž uzdužne ravni na Slici 8, pomenuta geometrija može da sadrži zaobljene delove. Može se videti da je klizni ventil sa slike 8 dizajniran tako da su potisne jedinice okrenute drugoj ploči kliznog ventila. Budući da su oba statična, ova situacija se održava bez obzira na položaj prve ploče kliznog ventila. Na slici 8(a), prva ploča kliznog zasuna je u položaju za izlivanje, pri čemu gornji i donji kanal za izlivanje formiraju jedan kontinuirani kanal. Može se videti da od pet prisutnih potisnih jedinica (11), samo četiri od njih je postavljeno ka prvoj ploči (1L) kliznog ventila. Ove četiri potisne jedinice u kontaktu takođe su u kontaktu sa donjom površinom nosača i na nju primenjuju vertikalnu silu, koja se prenosi na prvu ploču kliznog ventila. Peta potisna jedinica na levoj strani slike 8(a) nije okrenuta prema prvoj ploči kliznogventila i takođe nije u kontaktu (ili ne primenjuje značajnu silu) sa donjom površinom nosača, koja je zaobljena na ovom delu. Na ovaj način, peta potisna jedinica ne primenjuje silu savijanja na nosač, nastojeći da smanji udaljenost između gornjih površina nosača i druge ploče kliznog ventila.
Na slici 8(b), klizni zasun u prvom zatvorenom položaju, pri čemu gornji i donji kanali za izlivanje nisu u fluidnoj komunikaciji, već su odvojeni jedan od drugog samo na kratkoj udaljenosti. Nepropusnost kliznih zasuna zavisi od maksimalne sile pritiska koncentrisane oko gornjeg i donjeg kanala za izlivanje, respektivno. U ovom položaju, svih pet potisnih jedinica prikazanih na slici 8(b) su u kontaktu sa donjom površinom nosača primenjujući visok kompresivni pritisak koncentrisan oko kanala za izlivanje.
Na slici 8(c), kanal kliznog zasuna je u zatvorenom položaju, sa velikim razmakom koji razdvaja gornji i donji kanal za izlivanje. Potisna jedinica prikazana na desnoj strani slike 8(c) nije okrenuta prema prvoj ploči kliznog zasuna i ne dodiruje (ili ne primenjuje značajnu silu na) donju površinu nosača, koja je zaobljena na tom delu. Na ovaj način, kao što je diskutovano pozivajuće se na sliku 8(a), desna potisna jedinica ne primenjuje silu savijanja na nosač, težeći smanjenju rastojanja između gornjih površina nosača i druge ploče kliznog zasuna.
Nosač (10) kao što je prethodno diskutovano pozivajući se na sliku 8, pogodan je za upotrebu sa bilo kojom vrstom ploča kliznog zasuna, jer produžava radni vek ploča kliznog zasuna. Međutim, poželjnije je sa prvom pločom kliznog zasuna prema predmetnom pronalasku i, poželjno, zajedno sa drugom pločom ventila kliznog zasuna prema predmetnom pronalasku, kako su sile koje potisne jedinice primenjuju u kontaktu sa donjim površinama nosača homogeno raspoređene na većoj površini gornjih površina prve i druge ploče kliznog zasuna, pri čemu se navedeni prostor proteže oko kanala za izlivanje. Ova bolja raspodela pritiska na veće područje ima dve prednosti. Prvo, sprečava vršne pritiske koji štete integritetu ploča kliznog zasuna i na taj način produžava njegov radni vek. Drugo, sprečava područja nižih pritisaka, neizbežna kada su prisutni vršni pritisci, povećavajući tako nepropusnost kliznog zasuna. Ovo je važno da se smanji ulazak kiseonika i ulazak rastopljenog metala između prve i druge ploče kliznog zasuna.
Da bi pokazali efekte predmetnog pronalaska, pronalazači su izvršili brojne analize proračuna konačnih elemenata stvarnih i teoretskih dodirnih područja dve ploče kliznih zasuna ugrađenih u klizni zasun. Ova izračunavanja ne uzimaju u obzir efekat toplote. U prvoj seriji konstruisan je klizni zasun koji odgovara US-B2-6814268. Ovaj model sadrži osnovnu ploču, noseću ploču, vrata, dve vatrostalne klizne ploče zasuna i livačku posudu (kašiku). Potisna sila se na ploče je primenjena pomoću više opruga kako bi se ploče zadržale u kompresiji i povećale kontaktnu površinu između dve ploče. Prvi rezultat računanja je maksimalni kontaktni pritisak (MPa) koji je najveći vršni pritiska na kontaktnoj površini između vatrostalnih ploča kliznog zasuna. Efektivna kontaktna površina je odnos (u %) stvarne površine kontakta (zanemarujući bilo koje otvore na obodu) između ploča kliznog zasuna, izračunato analizom konačnih elemenata i teorijskog kontaktnog područja (pod pretpostavkom da je kontakt savršen), kada su kanali za izlivanje obe ploče savršeno koordinisani. Na primer, ako teorijska površina ploča kliznog zasuna iznosi 1000 mm<2>, i izračunata stvarna površina kontakta iznosi 250 mm<2>. Efektivna površina kontakta (%) je tada 250/1000 = 0,25 = 25%. Računanje je napravljeno sa pločom opisanoj u US-B2-6814268 (stanje tehnike: gde je R1 = R2 = R3 = R4 = 100%; radi poređenja) i sa pločama prema pronalasku. Rezultati su prikazani u tabelama I do III datim niže. U ovom primeru, R4 je ostao jednak R3. Primećena (i izračunata) odstupanja između stvarnih i teoretskih dodirnih područja nastaju zbog, sa jedne strane, mehaničkih napona koje primenjuje rastopljeni metal kada prolazi kroz kanal za izlivanje, a sa druge strane, znatnih toplotnih gradijenata stvorenih kroz zapremine ploča kliznih zasuna.
Tabela I (efekat R3 (= R4))
Kao što se može videti u tabeli 1, kod ploča u skladu sa pronalaskom, efektivna dodirna površina je povećana sa 38,4% za ploču iz stanja tehnike do 68,3% (primer 1). Istovremeno, maksimalni kontaktni pritisak je spušten sa 12,8 MPa na 6,1 MPa. Održavanje konstantnih R1 i R2, povećanje R3 (i R4) sa 95% na 100% ima vrlo neznatan uticaj na efektivnu dodirnu površinu (smanjuje se sa 68,3% na 60,1%) i na maksimalni kontaktni pritisak (povećanje sa 6,1 na 7,6 MPa). Sve izmerene vrednosti su i dalje prihvatljive i daleko bolje od onoga što se može primetiti na ploči iz prethodnog stanja tehnike.
Tabela II (efekat R2)
Tabela II se zasniva na primerima sličnim tabeli I sa R2 promenjenim na 90% (umesto 80% u tabeli I). Isti trendovi se mogu primetiti i za efekat R3 (i R4). Štaviše, može se primetiti da povećanje R2 sa 80% na 90% ima negativan efekat i na efektivnu dodirnu površinu i na maksimalni kontaktni pritisak (zaključak se može doneti upoređivanjem parova primera 1-5, 2-6, 3 -7, 4-8). Prema tome, prema pronalasku, R2 ne sme preći 95%, poželjno ne preko 90%.
Tabela III (efekat R1)
Tabela III se zasniva na primerima sličnim tabeli I sa R1 promenjenim na 90% (umesto 80% u tabeli I). Isti trendovi se mogu primetiti i za efekat R3 (i R4). Štaviše, može se primetiti da povećanje R1 sa 80% na 90% ima negativan efekat i na efektivnu dodirnu površinu i na maksimalni kontaktni pritisak (zaključak se može doneti poređenjem parova iz primera 1-9, 2-10, 3 -11, 4-12). Prema tome, prema pronalasku, Rl ne sme da pređe 95%, poželjno ne preko 90%.
U drugoj seriji računanja konačnih elemenata, u cilju oponašanja toplotnog šoka, na sistem se primenjuje granični uslov koji simulira toplotni fluks koji prenosi topljeni čelik koji teče kroz kanal ploče za izlivanje, na nivou zida kanala kanala za izlivanje. Ista analiza izvedena je na gore pomenutoj ploči iz stanja tehnike, na goloj vatrostalnoj ploči kliznog zasuna prema pronalasku (R1 = R2 = 80%, R3 = R4 = 95%), na izolovanoj konzerviranoj ploči (tj. kombinaciji vatrostalne ploče, maltera ili cementa i metalne ovojnice koja okružuje obod i deo površine: R1 = R2 = 80%, R3 = R4 = 95%) i na konzerviranoj ploči u kliznom zasunu (ista ploča) . Poređenje između ovih modela omogućava kvantifikaciju toplotnog napona kao i termo-mehaničkog naprezanja. Računanje je ponovljeno za brojne primere u kojima je spojna spoljašnja površina različita. Ova izračunavanja konačnih elemenata potvrđuju trend primećen u prvoj seriji.
Claims (15)
1. Ploča (1) kliznog zasuna za ventil za istopljeni metal sa
- gornjom površinom (2),
- donjom površinom (3), odvojenom od gornje površine debljinom ploče kliznog zasuna, pri čemu su gornja i donja površina ravne i paralelne jedna sa drugom,
- spojnom spoljašnjom površinom (4) koja povezuje gornju površinu (2) sa donjom površinom (3) i
- kanalom (5) za izlivanje koji fluidno povezuje gornju površinu (2) sa donjom površinom (3), pri čemu navedeni kanal (5) za izlivanje ima osu simetrije (Xp) izlivanja,
- gornjom i donjom površinom (2, 3) sa gornjim i donjim uzdužnim produžecima (LOu, LOl), respektivno, koje su paralelne jedna s drugom i normalne na gornji i donji poprečni produžetak (LAu, LAl), respektivno, pri čemu gornji uzdužni produžetak (LOu) je najduži segment koji povezuje dve tačke oboda gornje površine i preseca osu simetrije (Xp) izlivanja,
- uzdužnim produžecima (LOu, LOl) koji su podeljeni u dva segmenta (respektivno LOu1 i LOu2 i LOl1 i LOl2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja i gde su segmenti LOu1 i LOl1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja, a segmenti LOu2 i LOl2 nalaze se na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
- poprečnim produžecima (LAu, LAl) koji su podeljeni u dva segmenta (respektivno LAu1 i LAu2 i LAI1 i LAI2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja i gde su segmenti LAu1 i LAI1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja, a segmenti LAu2 i LAI2 su na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
- pri čemu su definisani sledeći odnosi,
LOI1/LOu1 = R1,
LOI2/Lou2 = R2,
LAI1/LAu1 = R3,
LAI2/LAu2 = R4,
naznačena time, što
R1 je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, poželjnije, između 62,5 i 90%,
R2 je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, poželjnije, između 62,5 i 90%,
R3 je veće ili jednako 75%, poželjno veće ili jednako 90%, poželjnije veće ili jednako 95% i
R4 je veće ili jednako 75%, poželjno veće ili jednako 90%, poželjnije veće ili jednako 95%.
2. Ploča kliznog zasuna prema zahtevu 1, naznačena time, što R3 = R4.
3. Ploča kliznog zasuna prema zahtevu 1, naznačena time, što spoljašnja spojna površina (4) sadrži veći broj površinskih delova (4a, 4b).
4. Ploča kliznog zasuna prema zahtevu 3, naznačena time, što spoljašnja spoljna površina (4) sadrži najmanje cilindrični površinski deo (4a) i jedan ili više prelaznih površinskih delova (4b).
5. Ploča kliznog zasuna prema zahtevu 4, naznačena time, što deo (4a) cilindrične površine povezuje gornju površinu (2) sa susednim delom prelazne površine (4b) i jedan ili više prelaznih površinskih delova (4b) povezuju deo (4a) cilindrične površine sa donjom površinom (3).
6. Ploča kliznog zasuna prema bilo kojem od zahteva 3 do 5, naznačena time, što spoljašnja spojna površina sadrži veći broj delova prelazne površine.
7. Ploča kliznog zasuna prema bilo kojem od zahteva 1 do 6, naznačena time, što R1 i R2 iznose 80% ± 5%.
8. Klizni zasun prema bilo kojem od zahteva 1 do 7, naznačen time, što R3 i R4 iznose između 98 i 100%.
9. Ploča kliznog zasuna prema bilo kojem od zahteva 1 do 8, naznačena time, što ploča sadrži:
- vatrostalni element sa gornjom površinom (2) i kanalom za izlivanje (5), koji odgovara respektivno gornjoj površini i kanalu za izlivanje na ploči,
- metalnu košuljicu (7) sa donjom površinom (3M) koja odgovara donjoj površini (3) ploče kliznog zasuna, pri čemu donja površina sadrži otvor (15) koji okružuje kanal za izlivanje na ploči kliznog zasuna.
- cement koji vezuje vatrostalni element za metalnu košuljicu.
10. Metalna košuljica (7) za prekrivanje vatrostalnog elementa i tako formira ploču kliznog zasuna prema zahtevu 9, pri čemu navedena metalna košuljica sadrži:
- donju površinu (3M) koja je ravna i definisana obodom i koja ima otvor (15) sa središnjom tačkom (xp), tako da osa simetrije (Xp) izlivanja je osa normalna na donju površinu i prolazi središnju tačku (xp);
- obodnu površinu (4Ma, 4Mb) koja se proteže poprečno ka donjoj površini od oboda date donje površine do slobodnog kraja koji određuje rub (4R) metalne košuljice, gde obodna površina i donja površina određuju unutrašnju geometriju šupljine koja odgovara geometriji vatrostalnog elementa koji može da se zalepi na metalnu košuljicu pomoću cementa i gde:
- metalna košuljica ima gornji uzdužni prečnik (LCu) koji je definisan kao najduži segment, koji povezuje dve tačke ruba metalne košuljice i preseca osu simetrije (Xp) izlivanja i ima gornji poprečni prečnik (LDu) koji povezuje dve tačke ruba metalne košuljice i preseca normalno gornji uzdužni prečnik (LCu) i osu simetrije (XP) izlivanja,
- donja površina (3M) ima donji uzdužni prečnik (LCl), koji je paralelan gornjem uzdužnom prečniku (LCu) i ima donji poprečni prečnik (LDl), koji je paralelan sa donjim uzdužnim prečnikom (LDu), oba donji uzdužni prečnik i poprečni prečnik presecaju osu simetrije izlivanja u središnjoj tački (xp);
- gornji i donji uzdužni prečnici (LCu, LCI) koji su podeljeni u dva segmenta (respektivno LCu1 i LCu2 i LCI1 i LCI2) koji se spajaju na nivou ose (Xp) izlivanja i gde su segmenti LCu1 i LCI1 na prvoj strani osi simetrije izlivanja, a segmenti LOu2 i LOl2 su na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
- gornji i donji poprečni prečnici (LDu, LDl) koji su podeljeni u dva segmenta (respektivno LDu1 i LDu2 i LDl1 i LDI2) koji se spajaju na nivou ose simetrije (Xp) izlivanja i gde su segmenti LAu1 i LAI1 na prvoj strani ose simetrije izlivanja, a segmenti LDu2 i LDI2 su na drugoj strani ose simetrije izlivanja;
naznačena time, što su sledeći odnosi definisani,
Rc1 = LCl1/LCu1,
je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, poželjnije, između 62,5 i 90%,
Rc2=LCl2/LCu2,
je između 50 i 95%, poželjno između 57 i 92%, poželjnije, između 62,5 i 90%,
Rc3=LDl1/LDu1,
je veće ili jednako 75%, poželjno veće ili jednako 90%, poželjnije veće ili jednako 95%,
Rc4=LDl2/LDu2,
je veće ili jednako 75%, poželjno veće ili jednako 90%, poželjnije veće ili jednako 95%.
11. Klizni zasun koji sadrži skup prvih i drugih ploča kliznog zasuna ugrađenih u okvir, pri čemu:
- prva (1L) ploča kliznog zasuna je prema bilo kojem od zahteva 1 do 9;
- druga ploča (1U) kliznog zasuna sadrži ravnu gornju površinu (2U) koja je ravna i ima gornju površinu, AU, koja je ograničena obodom koji obuhvata izlazni otvor odlivnog kanala (5U) i iste je geometrije kao gornja površina (2L) prve ploče kliznog zasuna i sadrži donju površinu (3U), koja je ravna i ograničena je obodom koji obuhvata ulazni otvor u kanal (5U) za izlivanje, ravnu gornju i donju površinu druge ploče kliznog zasuna koje su paralelne jedna s drugom,
- pri čemu su pomenute prve i druge ploče kliznog zasuna montirane u okvir sa tim da su njihove gornje površine međusobno u dodiru i paralelne jedna sa drugom, tako da
- druga ploča kliznog zasuna je fiksno montirana u okviru,
- prva ploča kliznog zasuna može da se reverzibilno kreće po ravni koja je paralelna sa gornjim površinama prve i druge ploče kliznog zasuna iz položaja za izlivanje gde je kanal (5U) za izlivanje na prvoj ploči (1U) kliznog zasuna u koordinaciji sa kanalom za izlivanje (5L) na drugoj ploči (1L) kliznog zasuna, u zatvoreni položaj, pri čemu kanal za izlivanje na prvoj ploči (1U) kliznog zasuna nije u fluidnoj komunikaciji sa kanalom za izlivanje na drugoj ploči (1L) kliznog zasuna,
- navedeni klizni zasun dalje sadrži nekoliko potisnih jedinica raspoređenih oko, i primenjujući silu pritiska na donju površinu (3L) prve ploče (1L) kliznog zasuna usmerene normalno na pomenutu donju površinu (3L) prve polče kliznog zasuna, da pritisnete gornju površinu prve ploče kliznog zasuna na gornju površinu druge ploče kliznog zasuna.
12. Klizni zasun prema zahtevu 11, gde je druga ploča (1U) kliznog zasuna prema bilo kojem od zahteva 1 do 9, a poželjno je identična prvoj ploči (1L) kliznog zasuna.
13. Klizni zasun prema zahtevu 11 ili 12, gde:
- prva ploča (1L) kliznog zasuna je podržana nosačem (10) postavljenim na klizni mehanizam, tako da gornja površina (2L) prve ploče kliznog zasuna može kliznuti između položaja izlivanja i zatvorenog položaja, a dati nosač obuhvata donju površinu,
- potisne jedinice (11) primenjuju potisnu silu (F) na donju površinu nosača, tako da pritisnu gornju površinu (2L) prve ploče kliznog zasuna na gornju površinu (2U) druge ploče (1U) kliznog ventila, pri čemu navedena sila (F) je normalno usmerena na donju površinu nosača.
14. Klizni zasun prema zahtevu 13, gde
(a) nosač obuhvata gornju površinu paralelnu sa i sa udubljenjem od gornje površine prve ploče kliznog zasuna,
(b) potisne jedinice su statičke i okrenute prema drugoj ploči kliznog zasuna, bez obzira na položaj prve ploče kliznog zasuna,
(c) donja površina nosača je trajno u kontaktu sa barem nekom od potisnih jedinica i ima geometriju koja sadrži zakošene delove, tako da potisna jedinica dodiruje donju površinu nosača samo u slučaju kada je izbočenje na uzdužnoj ravni (XpL, LOu) definisana osom simetrije (XpL) izlivanja i gornjim uzdužnim produžetkom (LOu) prve ploče kliznog zasuna (1L) vektora sile koja određuje silu (F) koju primenjuje navedena potisna jedinica kada u kontaktu s donjom površinom preseca projekciju na uzdužnoj ravni prve ploče kliznog zasuna.
15. Klizni zasun prema zahtevu 14, naznačen time što kada potisna jedinica nije okrenuta prema prvoj ploči kliznog zasuna, ne dodiruje donju površinu nosača, koja je zakošena na pomenutom delu.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP16152591 | 2016-01-25 | ||
| PCT/EP2017/051428 WO2017129563A1 (en) | 2016-01-25 | 2017-01-24 | Sliding gate valve plate |
| EP17700717.6A EP3408043B1 (en) | 2016-01-25 | 2017-01-24 | Sliding gate valve plate |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RS59821B1 true RS59821B1 (sr) | 2020-02-28 |
Family
ID=55229619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RS20200067A RS59821B1 (sr) | 2016-01-25 | 2017-01-24 | Ploča kliznog zasunskog ventila |
Country Status (27)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11565311B2 (sr) |
| EP (1) | EP3408043B1 (sr) |
| JP (1) | JP6951345B2 (sr) |
| KR (1) | KR102614982B1 (sr) |
| CN (1) | CN109475933B (sr) |
| AR (1) | AR107449A1 (sr) |
| AU (1) | AU2017213043B2 (sr) |
| BR (1) | BR112018014383B1 (sr) |
| CA (1) | CA3010452C (sr) |
| CL (1) | CL2018001986A1 (sr) |
| DK (1) | DK3408043T3 (sr) |
| EA (1) | EA035814B1 (sr) |
| ES (1) | ES2776848T3 (sr) |
| HR (1) | HRP20200183T1 (sr) |
| HU (1) | HUE047750T2 (sr) |
| MA (1) | MA45435B1 (sr) |
| MX (1) | MX376840B (sr) |
| MY (1) | MY192220A (sr) |
| PL (1) | PL3408043T3 (sr) |
| PT (1) | PT3408043T (sr) |
| RS (1) | RS59821B1 (sr) |
| SA (1) | SA518392038B1 (sr) |
| SI (1) | SI3408043T1 (sr) |
| TW (1) | TWI717455B (sr) |
| UA (1) | UA123056C2 (sr) |
| WO (1) | WO2017129563A1 (sr) |
| ZA (1) | ZA201804331B (sr) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA202191230A1 (ru) | 2018-12-18 | 2021-09-28 | Везувиус Груп, Са | Роботизированная система для замены плиты шиберного затвора |
| MX2021015786A (es) * | 2019-06-18 | 2022-01-31 | Vesuvius Group Sa | Herramienta de condicion de placa. |
| JP1794531S (ja) * | 2024-09-09 | 2025-03-28 | ゲートバルブ用弁体 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US311902A (en) | 1885-02-10 | Stopper for ladles | ||
| US506328A (en) | 1893-10-10 | Ladle for handling molten steel | ||
| JPS4979325A (sr) * | 1972-12-06 | 1974-07-31 | ||
| US5100034A (en) * | 1990-04-16 | 1992-03-31 | Bethlehem Steel Corporation | Molten metal slide gate valve |
| US5011050A (en) * | 1990-10-31 | 1991-04-30 | Leco Corporation | Stepped gate safety arrangement |
| CH683969A5 (de) | 1991-07-12 | 1994-06-30 | Stopinc Ag | Feuerfeste Verschlussplatte am Ausguss eines Metallschmelze enthaltenden Gefässes. |
| US5518154A (en) | 1994-11-17 | 1996-05-21 | Usx Corporation | Gate and pour tube assembly for use in throttling gate valve |
| FR2740368B1 (fr) | 1995-10-27 | 1997-12-12 | Vesuvius France Sa | Procede de reutilisation de plaques de fermeture a tiroir et plaque pour cette fermeture |
| DE19630171A1 (de) | 1996-07-26 | 1998-01-29 | Burbach & Bender Ohg | Pfannenverschluß |
| JP3247941B2 (ja) | 1997-10-31 | 2002-01-21 | 日本鋼管株式会社 | スライディングノズル用プレート |
| TW542758B (en) * | 1998-03-17 | 2003-07-21 | Stopinc Ag | Valve plate and a sliding gate valve at the outlet of a vessel containing molten metal |
| UA72568C2 (uk) * | 1999-12-10 | 2005-03-15 | Везувіус Крусібл Компані | Стійка до утворення тріщин клапанна дошка для засувки, що контролює потік розплавленого металу |
| TW526315B (en) | 2001-03-06 | 2003-04-01 | Vesuvius Crucible Co | Process for repairing a crack resistant valve plate and plate so repaired |
| JP4159075B2 (ja) | 2001-05-23 | 2008-10-01 | 黒崎播磨株式会社 | スライドゲートプレート |
| JP2006508804A (ja) | 2002-12-10 | 2006-03-16 | ベスビウス グループ ソシエテ アノニム | スライデイングプレート式流れ制御装置を組み込んだ鋳造設備のノズル挿入及び／または除去装置用の耐火性プレート |
| JP4456363B2 (ja) * | 2003-12-16 | 2010-04-28 | 東京窯業株式会社 | スライディングノズル用プレート |
| JP4155360B2 (ja) | 2005-09-02 | 2008-09-24 | 勇次 早川 | ノズル用プレート |
| ES2573906T3 (es) | 2008-04-17 | 2016-06-13 | Stopinc Aktiengesellschaft | Placa de cierre así como cierre corredizo en la salida de un contenedor para fundición de metal |
| KR100951807B1 (ko) | 2008-05-14 | 2010-04-08 | 조선내화 주식회사 | 과압축 해제 방식의 슬라이드 게이트 |
| CN201333520Y (zh) | 2008-12-16 | 2009-10-28 | 阳泉市下千耐火材料有限公司 | 控制钢水流速的滑板砖 |
| EP2481500A1 (de) * | 2011-01-31 | 2012-08-01 | Stopinc Aktiengesellschaft | Verschlussplatte sowie ein Schiebenverschluss am Ausguss eines Metallschmelze enthaltenden Behälters |
| EP2543455B1 (de) * | 2011-07-08 | 2014-01-15 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Feuerfeste keramische Schieberplatte und zugehöriges Schieberplattenset |
| CH707075B1 (de) * | 2012-10-11 | 2021-01-15 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co Kg | Schiebeverschluss für ein Metallschmelze enthaltendes Gefäss. |
-
2017
- 2017-01-20 TW TW106102086A patent/TWI717455B/zh active
- 2017-01-24 EA EA201891327A patent/EA035814B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2017-01-24 ES ES17700717T patent/ES2776848T3/es active Active
- 2017-01-24 CA CA3010452A patent/CA3010452C/en active Active
- 2017-01-24 BR BR112018014383-9A patent/BR112018014383B1/pt active IP Right Grant
- 2017-01-24 HR HRP20200183TT patent/HRP20200183T1/hr unknown
- 2017-01-24 CN CN201780008024.3A patent/CN109475933B/zh active Active
- 2017-01-24 MX MX2018009023A patent/MX376840B/es active IP Right Grant
- 2017-01-24 AU AU2017213043A patent/AU2017213043B2/en active Active
- 2017-01-24 KR KR1020187021212A patent/KR102614982B1/ko active Active
- 2017-01-24 PT PT177007176T patent/PT3408043T/pt unknown
- 2017-01-24 US US16/070,453 patent/US11565311B2/en active Active
- 2017-01-24 UA UAA201807211A patent/UA123056C2/uk unknown
- 2017-01-24 MY MYPI2018702335A patent/MY192220A/en unknown
- 2017-01-24 HU HUE17700717A patent/HUE047750T2/hu unknown
- 2017-01-24 PL PL17700717T patent/PL3408043T3/pl unknown
- 2017-01-24 DK DK17700717.6T patent/DK3408043T3/da active
- 2017-01-24 EP EP17700717.6A patent/EP3408043B1/en active Active
- 2017-01-24 SI SI201730148T patent/SI3408043T1/sl unknown
- 2017-01-24 WO PCT/EP2017/051428 patent/WO2017129563A1/en not_active Ceased
- 2017-01-24 MA MA45435A patent/MA45435B1/fr unknown
- 2017-01-24 RS RS20200067A patent/RS59821B1/sr unknown
- 2017-01-24 JP JP2018538875A patent/JP6951345B2/ja active Active
- 2017-01-25 AR ARP170100194A patent/AR107449A1/es active IP Right Grant
-
2018
- 2018-06-27 ZA ZA2018/04331A patent/ZA201804331B/en unknown
- 2018-07-18 SA SA518392038A patent/SA518392038B1/ar unknown
- 2018-07-23 CL CL2018001986A patent/CL2018001986A1/es unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2522190C (en) | Tubular mould for continuous casting | |
| CN202726042U (zh) | 水口单元 | |
| US8215372B2 (en) | Method and apparatus for consumable-pattern casting | |
| RS59821B1 (sr) | Ploča kliznog zasunskog ventila | |
| KR101790810B1 (ko) | 베셀에 담겨 있는 용탕을 운반하기 위한 내부 노즐, 이러한 노즐의 클램핑을 위한 시스템, 그리고 주조 장치 | |
| SA110310547B1 (ar) | فوهة صب | |
| CN113275532A (zh) | 预防连铸板坯纵裂纹漏钢的方法 | |
| EP2726235A1 (en) | Chop gate and nozzle | |
| CN105840849A (zh) | 铝液管道输送自动控制阀 | |
| JP6672986B2 (ja) | 溶湯保持容器のライニング構造及びその施工方法 | |
| JPH04270037A (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
| CN103223476A (zh) | 连续浇注连铸坯的直通式结晶器 | |
| CN113390266A (zh) | 一种用于熔融还原炉过渡区的冷却装置 | |
| CN108637219B (zh) | 一种用于多位并联加压铸造装置的独立液面加压控制系统及方法 | |
| KR20040056267A (ko) | 쌍롤식 박판주조기의 노즐절단날 고정구조 | |
| US20260070122A1 (en) | Apparatus for the low-pressure casting of metal alloys, in particular for aluminum alloys and/or magnesium alloys | |
| CA2319983A1 (en) | Protective lining for a casting machine pouring trough | |
| Stachurski et al. | Innovated construction of tundish cover with increased service durability | |
| KR102171771B1 (ko) | 주조 장치, 그 예열 방법 및 주조 방법 | |
| JPH0619966U (ja) | 溶融金属容器用ポーラスノズル | |
| CN119973070A (zh) | 一种板坯连铸机保护浇注的操作方法 | |
| WO2021199951A1 (ja) | 低圧鋳造用溶湯保持炉 | |
| KR20200049075A (ko) | 용융금속 공급장치 및 용융금속 공급방법 | |
| JPH0524142U (ja) | スライデイングノズルプレ−ト | |
| KR20120051412A (ko) | 가이드롤 어셈블리 및 이를 구비한 연주기용 세그먼트 |