RS60283B1 - Sistem za sagorevanje za kotao - Google Patents

Sistem za sagorevanje za kotao

Info

Publication number
RS60283B1
RS60283B1 RS20200507A RSP20200507A RS60283B1 RS 60283 B1 RS60283 B1 RS 60283B1 RS 20200507 A RS20200507 A RS 20200507A RS P20200507 A RSP20200507 A RS P20200507A RS 60283 B1 RS60283 B1 RS 60283B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
fuel
channel
concentrated
mixed flow
fuel nozzle
Prior art date
Application number
RS20200507A
Other languages
English (en)
Inventor
Thomas Hilber
Thomas Wild
Dragisa Ristic
Noel Francon
Original Assignee
General Electric Technology Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by General Electric Technology Gmbh filed Critical General Electric Technology Gmbh
Publication of RS60283B1 publication Critical patent/RS60283B1/sr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • F23D99/002—Burners specially adapted for specific applications
    • F23D99/004—Burners specially adapted for specific applications for use in particular heating operations
    • F23D99/005—Burners specially adapted for specific applications for use in particular heating operations for heating liquids, e.g. for vaporising or concentrating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
    • F23C5/08—Disposition of burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/02—Premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air upstream of the combustion zone
    • F23D14/04—Premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air upstream of the combustion zone induction type, e.g. Bunsen burner
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D23/00—Assemblies of two or more burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K3/00—Feeding or distributing of lump or pulverulent fuel to combustion apparatus
    • F23K3/02—Pneumatic feeding arrangements, i.e. by air blast
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2201/00—Staged combustion
    • F23C2201/10—Furnace staging
    • F23C2201/101—Furnace staging in vertical direction, e.g. alternating lean and rich zones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/06041—Staged supply of oxidant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2201/00—Burners adapted for particulate solid or pulverulent fuels
    • F23D2201/20—Fuel flow guiding devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
    • F23D2900/00003—Fuel or fuel-air mixtures flow distribution devices upstream of the outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K2203/00—Feeding arrangements
    • F23K2203/006—Fuel distribution and transport systems for pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K2203/00—Feeding arrangements
    • F23K2203/008—Feeding devices for pulverulent fuel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)

Description

Oblast tehnike na koju se pronalazak odnosi
Predmetni pronalazak se odnosi na sistem za sagorevanje, preciznije sistem za sagorevanje koji je deo kotla za proizvodnju električne energije, kao i na metod korišćenja navedenog sistema za sagorevanje.
Kontekst
Kotlovi za proizvodnju električne energije često imaju sisteme za sagorevanje sa pećima na čvrsta goriva, kao što su bituminozni ugalj, lignit, biomasa, itd.; ovi sistemi za sagorevanje obično su opremljeni postrojenjima i kanalima za dovod pulverizovanog goriva u jedan ili više gorionika. Sistem za sagorevanje lignitnih ugljeva obično funkcioniše na takav način da se emisije azotnih oksida (NOx) postižu bez primene sekundarnih mera, kao što su selektivna katalitička redukcija (SCR) ili tehnologija selektivne nekatalitičke redukcije (SNCR). Trenutna ograničenja u Evropi odnose se na emisije NOx manje od 200 mg/m<3>(suvi dimni gas, referentni 6%-tni kiseonik (O2), izmeren kao azot-dioksid (NO2)).
Generalno, tokom procesa sagorevanja fosilnih goriva nastaju zagađivači, kao što su azotni oksidi (NOx). Ako se dozvoli njihovo prisustvo u atmosferi, ti zagađivači mogu štetno uticati na životnu sredinu i predstavljati opasnosti po zdravlje ljudi i životinja. US4669398 opisuje uređaj na pulverizovano gorivo koji uključuje odeljak za ubrizgavanje pulverizovanog goriva konstruisanog tako da je potrošnja kombinovane količine primarnog vazduha i sekundarnog vazduha manja od teorijske količine vazduha potrebne za sagorevanje pulverizovanog goriva, drugi odeljak za ubrizgavanje pulverizovanog goriva konstruisanog tako da je kombinovana količina primarnog i sekundarnog vazduha u suštini jednaka teorijski potrebnom vazduhu za pulverizovano gorivo i dodatni odeljak za vazduh za ubrizgavanje dodatnog vazduha u peć. Tri odeljka su raspoređena blizu jedan drugom i kontrolišu proizvodnju NOx nakon sagorevanja pulverizovanog goriva.
Najnoviji sistemi za sagorevanje lignita projektovani su tako da postižu stvarna ograničenja emisije NOx na manje od 200 mg/m<3>. Vrlo je verovatno da će se uskoro primenjivati stroži standardi. Zbog toga je potrebno obezbediti sisteme za sagorevanje koji postižu stvarni nivo emisija mnogo manji od 200 mg/m<3>.
US 2013/0098278 A1 opisuje sistem za sagorevanje shodno preambuli patentnog zahteva 1.
JP 2010-270992 A se odnosi na gorionik za ugalj za spaljivanje finog ugljenog praha. Unutar kanala koji sprovodi fini ugljeni prah prema gorioniku, na bočnim zidovima kanala raspoređeni su elementi koji se sužavaju u cilju formiranja suženog mesta na nekom rastojanju od otvora gorionika. Fini ugalj koji napušta otvor gorionika shodno tome je koncentrisaniji u središnjoj oblasti.
JP 2010-270993 A opisuje gorionik na gorivo i kotao za sagorevanje. Gorionik usisava fini ugljeni prah koji se putem kanala sprovodi do gorionika. U blizini otvora gorionika, vodeći elementi su raspoređeni unutar prolaznog područja strujanja.
US 6,120,281 predlaže metod sagorevanja u kojem se mešavina uglja / primarnog vazduha izbacuje iz gorionika smeštenih u dovodima peći prema zamišljenom krugu smeštenom u sredini peći. Vazduh se izbacuje iz mlaznica za vazduh koje se takođe nalaze u dovodima peći, u dva toka strujanja – jedan je usmeren prema sredini peći pri podržanom sagorevanju u odnosu na gorivo, a drugi duž unutrašnjih površina graničnih zidova peći za održavanje oksidacione atmosfere i smanjenje korozije i naslaga šljake.
Sažetak
Predmetni pronalazak opisuje sistem i metod sagorevanja čvrstih goriva, kao što je navedeno u patentnim zahtevima, i to će biti predstavljeno u sledećem pojednostavljenom sažetku da bi se omogućilo osnovno razumevanje jednog ili više aspekata predmetnog pronalaska, koji imaju za cilj prevladavanje utvrđenih nedostataka, ali i uključivanje svih prednosti, zajedno sa nekim dodatnim prednostima. Ovaj sažetak nije opsežan pregled predmetnog pronalaska. Cilj nije ni da se identifikuju ključni ili kritični elementi pronalaska, niti da se označi opseg ovog predmetnog pronalaska. Jedina svrha ovog sažetka jeste da predstavi pojedine koncepte predmetnog pronalaska, njegove aspekte i prednosti u pojednostavljenom obliku, kao uvod u detaljniji opis koji je predstavljen u daljem tekstu
Cilj predmetnog pronalaska je da predloži sistem i metod sagorevanja čvrstih goriva koji se mogu koristiti u postojećim i novim instalacijama, naročito u kotlovima na ugalj ili biomasu, a koji značajno smanjuju emisiju zagađivača, pre svega azotnih oksida (NOx) i da u uslovima delimičnog opterećenja poboljša rad gorionika u sistemu za sagorevanje.
Predmetni pronalazak nudi tehničko rešenje, kako za poboljšanu emisiju (NOx) tako i za poboljšan rad gorionika u uslovima delimičnog opterećenja. Sistem za sagorevanje može da formira fazu bogatu gorivom u središtu mlaznice za gorivo. Koncentracija čvrstog goriva u središtu omogućava rad gorionika sa minimalnim emisijama NOx. Usvajanjem ovog načina, gorionici rade kao gorionici sa niskim nivoom emisije NOx. Dalji aspekt predmetnog pronalaska uključuje nagnute mlaznice za sekundarni vazduh. Nagnute mlaznice za sekundarni vazduh omogućavaju uticaj na proces sagorevanja. Usvajanjem ovog načina mogu se dodatno smanjiti emisije NOx i poboljšati stabilnost plamena tokom pokretanja ili rada gorionika u uslovima delimičnog opterećenja. Različiti drugi ciljevi i karakteristike predmetnog pronalaska biće jasni iz sledećeg detaljnog opisa i patentnih zahteva.
Oni su, zajedno sa ostalim aspektima predmetnog pronalaska, uz različite karakteristike inovacije koja karakteriše predmetni pronalazak, posebno istaknuti u predmetnom pronalasku. Zbog boljeg razumevanja predmetnog pronalaska, njegovih operativnih prednosti i njegove upotrebe, potrebno je uzeti u obzir priložene crteže i opisne prikaze u kojima se nalaze ilustrovani primeri realizacija predmetnog pronalaska.
Kratak opis slika nacrta
Prednosti i karakteristike predmetnog pronalaska biće jasnije uz upućivanje na sledeći detaljni opis i patentne zahteve, zajedno sa priloženim crtežima, naznačeno time da su slični elementi označeni sličnim simbolima i u kojima:
Fig. 1a predstavlja bočni prikaz sistema za sagorevanje, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Fig. 1b predstavlja prikaz odozgo sistema za sagorevanje, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Fig. 1c predstavlja prikaz spreda otvora na gorioniku sa dve mlaznice za gorivo i mlaznicama za sekundarni vazduh iznad i ispod mlaznica za gorivo, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Fig. 2a–d ilustruje naginjanje sekundarnog vazduha, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Fig. 3a ilustruje brzine gasa u gorioniku i na mlaznici za gorivo, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Fig. 3b ilustruje distribuciju goriva u gorioniku i na mlaznici za vazduh/gorivo, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Fig. 4 ilustruje prikaz odozgo kotla sa gorionicima koji su tangencijalno raspoređeni, u skladu sa primerom realizacije predmetnog pronalaska;
Detaljni opis predmetnog pronalaska
Fig. 1a predstavlja bočni prikaz, a Fig.1b prikaz odozgo sistema za sagorevanje 10 sa gorionicima 180 koji dovode mešani protok goriva i primarnog vazduha kroz najmanje jednu mlaznicu za gorivo 40 u komoru za sagorevanje 30, na primer, kotla 1. Mešani protok goriva i primarnog vazduha koji se dovodi u gorionik 180 kroz kanal 150 iz pulverizatora (nije prikazan) u kome se gorivo usitnjava do potrebne granulacije. Kanal 150 je dodatno savijen na takav način da je jedan deo vertikalan u paralelnom odnosu sa osom kotla 1 A-A je vertikalni kanal 75, a drugi deo je horizontalni kanal 80 koji je paralelan sa osom B-B mlaznice za gorivo 40. Kanal 150 je opremljen koncentratorom goriva 5. Koncentrator goriva 5 koncentriše mešani protok goriva i primarnog vazduha u središte 60 mlaznice za gorivo 40. Mlaznice za sekundarni vazduh 50 raspoređene su iznad i ispod mlaznice za gorivo 40 za ubrizgavanje sekundarnog vazduha sa ciljem da se obezbedi stabilno sagorevanje mešanog protoka goriva i primarnog vazduha u komori za sagorevanje 30, na primer, kotla 1. Osa C-C’ sekundarnih mlaznica 50 paralelna je sa osom B-B mlaznice za gorivo 40. Mlaznica za gorivo 40 ima mlaznicu za gorivo 190 i glavne cevi za vazduh 290. Prema predmetnom pronalasku, koncentrator goriva 5 ima najmanje jedan deflektor 120 i najmanje jedan razvodnik 130. Prema predmetnom pronalasku, deflektor 120 se nalazi pod uglom u odnosu na zid 200 kanala 150 tako da se mešani protok goriva i vazduha duž zida 200 kanala 150 usmerava prema središtu 140 kanala 150. Nagla promena u pogledu volumena kanala 150 predviđena je tako da se prečnik kanala 150 smanjuje u opsegu od 50% do 80% prvobitnog prečnika, preciznije 65% prvobitnog prečnika, iskošenjem obe strane 210, 220 jednog zida 200 pod nagibom koji konvergira prema središtu kanala 15 do mesta P i P’. I drugi zid 230 kanala 150 može biti iskošen sa obe strane pod nagibom koji konvergira prema središtu kanala 15. I oba zida 200, 230 mogu biti istovremeno iskošena pod nagibom koji konvergira prema središtu 140 kanala 150. Ova nagla promena u pogledu volumena ne samo da menja impuls čestica goriva, nego i smer celog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha prema središtu 140 kanala 150, nakon čega se mešani protok goriva i primarnog vazduha pomera u središte 140 kanala 150. U drugoj realizaciji, čestice velike mase, na primer, čestice uglja veće od približno 200 mikrona koncentrisanog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha, pomeraju se u središte 140 kanala 150, čime se koncentrisani mlaz bogat gorivom 70 formira u središtu 60 mlaznice za gorivo 40, jer promena brzine ne menja impuls zbog velike mase čestica, kao što je prikazano na Fig 3a i 3b. To dovodi do kontinuiranog kretanja koncentrisanog mlaza bogatog gorivom 70 u središtu 140 kanala 150 i dalje u središtu 60 mlaznice 40, kao što je prikazano na Fig 3a i 3b. U drugoj realizaciji, razvodnik 130 proširuje kanal 150 na prvobitni volumen kanala 150 iskošenjem obeju strana 240, 250 jednog zida 200 pod nagibom koji divergira prema prvobitnom prečniku kanala 150 od mesta P i P’. Drugi zid 230 kanala 150 može biti iskošen sa obe strane pod nagibom koji divergira prema prvobitnom prečniku kanala 150. I oba zida 200, 230 mogu biti istovremeno iskošena pod nagibom koji divergira prema prvobitnom prečniku kanala 150. U drugoj realizaciji, čestice male mase, na primer, čestice uglja manje od približno 200 mikrona koncentrisanog mešanog protoka goriva i vazduha, ponovo se kreću duž najmanje jednog razvodnika 130 prema zidu 200 kanala 150, čime se koncentrisani mlaz siromašan gorivom 160 formira u ostalim delovima 170 mlaznice za gorivo 40, kao što je prikazano na Fig 3a i 3b. Ova promena u pogledu postizanja prvobitnog volumena predviđa prostor za lake čestice koje, zbog velikog impulsa, počinju kretanje duž strana 240, 250, što dovodi do promene smera koncentrisanog mlaza siromašnog gorivom 160 u područje pored zidova 200, 230 kanala 150 i dalje u ostalim delovima 170 mlaznice za gorivo 40. Kanal 150 može biti prav kanal sa koncentratorom goriva 5 postavljenim bilo gde na kanalu 150, zavisno od tipa goriva i zahteva sagorevanja. Za bolje rezultate, koncentrisani mlaz bogat gorivom 70 i koncentrisani mlaz siromašan gorivom 160 generišu se u horizontalnom kanalu 80 iza mlaznice za gorivo 40, jer promene brzine i smera dovode do stvaranja i razdvajanja koncentrisanog mlaza. Ovaj položaj pruža prednost u pogledu toga da koncentrisani mlaz bogat gorivom 70 ne može da promeni smer zbog vrlo kratkog rastojanja koje mora da pređe pre nego što dođe do otvora 260 na mlaznici za gorivo 40, a zbog prostora se koncentrisani mlaz siromašan gorivom 160 brzo pomera prema zidovima 200, 230 kanala 150, budući da postoji veliki impuls lakih čestica koje se kreću u ostalim delovima 170 mlaznice za gorivo 40, pre nego što dođu do otvora 260 na mlaznici za gorivo 40. Koncentrator goriva 5 može da se postavi na bilo koji od zidova 200, 230 ili na oba zida 200, 230. Koncentrator goriva 5 je oklopljen, kako bi izdržao neizbežno habanje. Gubitak pritiska u koncentratoru 5 je ograničen. Da bi se pojačali pozitivni efekti, gorionik 180 treba kombinovati sa nagnutim mlaznicama za sekundarni vazduh 50.
Fig. 1c ilustruje prikaz spreda otvora 260 na mlaznici za gorivo 40. Koncentrisani mlaz bogat gorivom 70 povećava koncentraciju mešanog protoka goriva i primarnog vazduha u središtu 60 mlaznice za gorivo 40, dok koncentrisani mlaz siromašan gorivom 160 smanjuje koncentraciju mešanog protoka goriva i primarnog vazduha u drugom delu 170 mlaznice za gorivo 40. U drugoj realizaciji, centralni deo 90 koncentrisanog mlaza bogatog gorivom 70 pali se u komori za sagorevanje 30 nakon što se dovede kroz otvor 260 na mlaznici za gorivo 40. Koncentrisani mlaz bogat gorivom 70 bogat je ugljem, što dovodi do poboljšane gasifikacije mešanog protoka goriva i primarnog vazduha i ključni je faktor poboljšanja učinka emisije NOx gorionika 180. Sistem za sagorevanje 10 kombinuje se sa sredstvima koja poboljšavaju mešanje mešanog protoka goriva i primarnog vazduha sa sekundarnim vazduhom, čime se poboljšava paljenje i stabilnost plamena.
Fig. 2a, 2b, 2c i 2d ilustruju naginjanje sekundarnog vazduha. Podešavanjem ugla ubrizganog sekundarnog vazduha, plamen 100 može da se produži ili skrati.
Na Fig.2a, naznačeno time da su u drugoj realizaciji mlaznice za sekundarni vazduh 50 nagnute u odnosu na osu B-B mlaznice za gorivo 40 radi podešavanja ugla ubrizganog sekundarnog vazduha pri sagorevanju koncentrisanog mlaza bogatog gorivom 70. Naginjanje sekundarnog vazduha omogućava dalju kontrolu plamena 100 i sagorevanje. Mlaznice za sekundarni vazduh 50 nagnute su pod konvergentnim uglom prema osi B-B mlaznice za gorivo 40 za sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha 20, čime se dobija skraćeni plamen 270. Skraćivanje plamena 100 će pojačati paljenje i stabilnost plamena. Ovo podešavanje će se koristiti ili tokom paljenja gorionika 180 ili tokom rada gorionika 180 u uslovima delimičnog opterećenja.
Fig. 2b prikazuje normalno podešavanje sekundarnog vazduha bez otklona pri srednjim opterećenjima gorionika na kome je plamen 100.
Kao što je prikazano na Fig.2c, mlaznice za sekundarni vazduh 50 nagnute su pod divergentnim uglom od ose B-B mlaznice za gorivo 40 za sagorevanje mešanog protoka goriva i primarnog vazduha, čime se dobija produženi plamen 280. Produženje plamena 100 dovodi do dodatnog smanjenja emisija NOx. Radni režim će se koristiti kada je gorionik 180 pod punim opterećenjem i funkcionisanjem.
Na Fig.2d, lopatice za usmeravanje 110 imaju mlaznice za sekundarni vazduh 50 kao alternativno sredstvo za skretanje ubrizganog sekundarnog vazduha pri sagorevanju mešanog protoka goriva i vazduha.
Fig. 3a ilustruje raspodelu brzine gasa u gorioniku 180 i na mlaznici za gorivo 40, dobijenu iz analize računarske dinamike fluida (CFD). Brzina gasa je povećana u središtu 140 kanala 150 i u središtu 60 mlaznice za gorivo 40, jer se mlaz mešovitog protoka goriva i primarnog vazduha formira koncentratorom goriva 5, što se uočava u vidu koncentrisane oznake prikazane na slici.
Na Fig.3a je prikazana distribucija goriva u gorioniku 180 i na mlaznici za gorivo 40, dobijena iz analize računarske dinamike fluida (CFD). Distribucija goriva pomoću koncentrisanog mlaza bogatog gorivom 70 formirana je u središtu 140 kanala 150 i u središtu 60 mlaznice za gorivo 40, što se uočava u vidu koncentrisane linije prikazane na slici.
Fig. 4 predstavlja prikaz odozgo kotla 1 koji ima gorionike 180 tangencijalno raspoređene sa mešanim protokom goriva i vazduha koji se ubrizgava na zidove kotla, što predstavlja raspored u kotlovima na lignit. Ubrizgavanje mešanog protoka goriva i vazduha 20 formira vertikalni vrtlog u središtu komore za sagorevanje.
U metodu za sagorevanje prema predmetnom pronalasku, mešavina goriva i primarnog vazduha dovodi se kroz kanal 150 gorionika 180 u komoru za sagorevanje 30 preko mlaznice za gorivo 40. Koncentracija mešavine goriva i vazduha vrši se koncentratorom goriva 5 u središtu 60 mlaznice za gorivo 40. Ubrizgavanje sekundarnog vazduha kontroliše sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha u komori za sagorevanje 30 kroz mlaznice za sekundarni vazduh koje su raspoređene iznad i ispod mlaznice za gorivo 40. Gorionik može da se sastoji od jedne ili više mlaznica za gorivo 40.
Koncentrator goriva 5 ima najmanje jedan deflektor 120 i najmanje jedan razvodnik 130. Iskošenje zida 200 najmanje jednog deflektora 120 usmerava mešani protok goriva i primarnog vazduha duž zida 200 kanala 150 prema središtu 140 kanala 150 do mesta P i P’. Čestice mešanog protoka goriva i primarnog vazduha koje imaju veliku masu pomeraju se u središte 140 kanala 150, čime se koncentrisani mlaz bogat gorivom 70 formira u središtu 60 mlaznice za gorivo 40. Razvodnik 130 proširuje kanal 150 na prvobitni volumen kanala 150, omogućavajući kretanje čestica male mase koncentrisanog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha duž najmanje jednog razvodnika 130 prema zidu 200 kanala 150, čime se koncentrisani mlaz siromašan gorivom 160 formira u ostalim delovima 170 mlaznice za gorivo 40. Dalje naginjanje mlaznica za sekundarni vazduh 50 u odnosu na osu B-B’ mlaznice za gorivo 40 vrši se zbog podešavanja ugla ubrizganog sekundarnog vazduha pri sagorevanju koncentrisanog mlaza bogatog gorivom 70, čime se plamen 100 produžava ili skraćuje. Naginjanje mlaznica za sekundarni vazduh pod konvergentnim uglom prema osi mlaznice za gorivo 40 za sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha dovodi do skraćenog plamena 280. Pored toga, naginjanje mlaznica za sekundarni vazduh pod divergentnim uglom od ose mlaznice za gorivo 40 za sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha dovodi do produženog plamena 270.
Gorionik predmetnog pronalaska je pouzdan mlazni gorionik koji koncentrisani mlaz bogat gorivom generiše u središtu mlaznice za gorivo. Mešani protok koncentracije goriva i vazduha povećava se u središnjem delu mlaznice za gorivo, dok se koncentracija goriva u ostalim delovima mlaznice za gorivo smanjuje. Sa aspekta sagorevanja, to dovodi do produženog plamena sa izrazitim podstehiometrijskim i nadstehiometrijskim uslovima. Kao rezultat, emisija NOx na gorioniku biće manja. U praksi, gorionik postaje gorionik sa niskim nivoom emisije NOx. Pored toga, poboljšana je sposobnost gorionika u uslovima delimičnog opterećenja. Gorionik predmetnog pronalaska se oslanja na postojeći i pouzdani dizajn mlaznog gorionika. Gorionik je kompatibilan sa dostupnim sistemima postrojenja.
Prethodni opisi specifičnih realizacija predmetnog pronalaska predstavljeni su za svrhe ilustracije i opisa. Nije predviđeno da budu iscrpni niti da ograniče predmetni pronalazak na tačno objavljene oblike, a očigledno su moguće mnoge modifikacije i varijacije u pogledu navedenih primera. Realizacije su izabrane i opisane u cilju najboljeg objašnjenja principa predmetnog pronalaska i njegove praktične primene, čime se drugim stručnjacima u oblasti tehnike omogućava da predmetni pronalazak i različite realizacije sa različitim modifikacijama na najbolji način iskoriste kao odgovarajuće za određenu razmatranu upotrebu.
Referentni brojevi
1 Kotao
5 Koncentrator goriva
10 Sistem za sagorevanje
30 Komora za sagorevanje
40 Mlaznica za gorivo
50 Mlaznice za sekundarni vazduh
60 Središte mlaznice za gorivo
70 Koncentrisani mlaz bogat gorivom
75 Vertikalni kanal
80 Horizontalni kanal
90 Centralni deo koncentrisanog mlaza bogatog gorivom
100 Plamen
110 Lopatice za usmeravanje
120 Deflektor
130 Razvodnik
140 Središte kanala
150 Kanal
160 Koncentrisani mlaz siromašan gorivom 170 Drugi delovi mlaznice za gorivo
180 Gorionici
190 Mlaznica za gorivo
200 Jedan zid
210 Strana
220 Strana
230 Drugi zid
240 Strana
250 Strana
260 Otvor na mlaznici za gorivo
270 Skraćeni plamen sagorevanja
280 Produženi plamen sagorevanja
290 Glavne cevi za vazduh
______________________

Claims (13)

PATENTNI ZAHTEVI
1. Sistem za sagorevanje (10) uključuje
najmanje jedan gorionik (180) za dovod mešanog protoka goriva i primarnog vazduha kroz najmanje jednu mlaznicu za gorivo (40) u komoru za sagorevanje (30);
kanal (150) opremljen koncentratorom goriva (5), koji ima najmanje jedan deflektor (120) za koncentrisanje mešanog protoka goriva u središtu (60) najmanje jedne mlaznice za gorivo (40), i najmanje jedan razvodnik (130) postavljen neposredno ispred najmanje jednog deflektora (120),
i mesto (P, P’) minimalnog prečnika kanala (150) koje se nalazi između deflektora (120) i razvodnika (130), da bi se koncentrisani mlaz bogat gorivom (70) generisao u središtu (60) mlaznice za gorivo (40),
i naznačen time da je mlaznica za gorivo dodatno konfigurisana za dovod koncentrisanog mlaza bogatog gorivom (70) kroz otvor (260) mlaznice za gorivo (40) u komoru za sagorevanje (30),
naznačen time da su mlaznice za sekundarni vazduh (50) raspoređene iznad i ispod najmanje jedne mlaznice za gorivo (40) za ubrizgavanje sekundarnog vazduha u cilju održanja stabilnog plamena (100) u komori za sagorevanje (30), naznačen time da je nagib konvergentnih strana deflektora (210, 220) veći od nagiba divergentnih strana razvodnika (240, 250) čime se povećava rastojanje od mesta (P, P’) minimalnog prečnika kanala (150) u odnosu na prvobitno rastojanje, i da razvodnik (230) predstavlja neprekidno divergentni razvodnik koji uključuje najmanje jedan iskošen zid (240, 250) tako da se čestice male mase koncentrisanog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha kreću duž najmanje jednog razvodnika (130) prema zidu (200) kanala (150), čime se koncentrisani mlaz siromašan gorivom (160) formira u drugim delovima (170), a ne u središtu (60) mlaznice za gorivo (40), i time da deflektor (120) smanjuje rastojanje između suprotnih strana (210, 220) na mestu (P, P ') kanala (150) u opsegu od 50% do 80% prvobitnog rastojanja.
2. Sistem za sagorevanje (10), kao što je navedeno u patentnom zahtevu 1, naznačen time da se najmanje jedan deflektor (120) nalazi pod uglom u odnosu na zid (200) kanala (150), čime se mešani protok goriva i primarnog vazduha duž zida (200) kanala (150) usmerava prema središtu (140) kanala (150).
3. Sistem za sagorevanje (10), kao što je navedeno u prethodnom patentnom zahtevu, naznačen time da se čestice velike mase koncentrisanog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha pomeraju u središte (140) kanala (150), čime se koncentrisani mlaz bogat gorivom (70) formira u središtu (60) mlaznice za gorivo (40).
4. Sistem za sagorevanje, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 3, naznačen time da se koncentrisani mlaz bogat gorivom (70) generiše u horizontalnom kanalu (80) iza mlaznice za gorivo (40).
5. Sistem za sagorevanje, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 1, naznačen time da se centralni deo (90) koncentrisanog mlaza bogatog gorivom (70) pali u komori za sagorevanje (30).
6. Sistem za sagorevanje, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 1, naznačen time da su mlaznice za sekundarni vazduh (50) nagnute u odnosu na osu mlaznice za gorivo (40) radi podešavanja ugla ubrizganog sekundarnog vazduha pri sagorevanju koncentrisanog mlaza bogatog gorivom (70).
7. Sistem za sagorevanje, kao što je navedeno u prethodnom patentnom zahtevu, naznačen time da su mlaznice za sekundarni vazduh (50) nagnute pod konvergentnim uglom prema osi mlaznice za gorivo (40) za sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha, čime se dobija skraćeni plamen (100).
8. Sistem za sagorevanje, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 6, naznačen time da su mlaznice za sekundarni vazduh (50) nagnute pod divergentnim uglom od ose mlaznice za gorivo (40) za sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha, čime se dobija produženi plamen (100).
9. Sistem za sagorevanje, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 1, naznačen time da lopatice za usmeravanje (110) imaju mlaznice za sekundarni vazduh (50) radi skretanja ubrizganog sekundarnog vazduha pri sagorevanju mešanog protoka goriva i vazduha.
10. Metod sagorevanja korišćenjem sistema za sagorevanje na osnovu bilo kog od prethodnih patentnih zahteva uključuje:
dovod mešanog protoka goriva i vazduha za najmanje jedan gorionik (180) kroz najmanje jednu mlaznicu za gorivo (40) u komoru za sagorevanje (30) kroz kanal opremljen koncentratorom goriva (5), koji ima najmanje jedan deflektor (120) za koncentrisanje mešanog protoka goriva u središte (60) najmanje jedne mlaznice za gorivo (40) i najmanje jedan razvodnik (130) postavljen neposredno ispred najmanje jednog deflektora (120), metod dalje uključuje
ubrizgavanje sekundarnog vazduha kroz mlaznice za sekundarni vazduh (50), koje su raspoređene iznad i ispod najmanje jedne mlaznice za gorivo (40), naznačeno time da metod dalje uključuje
koncentrisane čestice velike mase koncentrisanog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha u središtu (140) kanala (150), čime se koncentrisani mlaz bogat gorivom (70) formira u središtu (60) mlaznice za gorivo (40), naznačeno time da nagnuti zid (200) najmanje jednog deflektora (120) usmerava mešani protok goriva i primarnog vazduha (20) duž zida (200) kanala (150) prema središtu (140) kanala, naznačen time da metod dalje uključuje
omogućavanje kretanja čestica male mase koncentrisanog mešanog protoka goriva i primarnog vazduha duž barem jednog razvodnika (130) prema zidu (200) kanala (150), čime se koncentrisani mlaz siromašan gorivom (160) formira u drugim delovima (170) mlaznice za gorivo (40) u proširenju kanala (150) nazad do početnog volumena kanala (150) sa najmanje jednim razvodnikom (130),
a ubrizgavanje sekundarnog vazduha uključuje ubrizgavanje sekundarnog vazduha u cilju kontrole sagorevanja mešanog protoka goriva i primarnog vazduha u komori za sagorevanje (30).
11. Metod sagorevanja, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 10, naznačen time da metod dalje uključuje naginjanje mlaznica za sekundarni vazduh (50) u odnosu na osu mlaznice za gorivo (40) radi podešavanja ugla ubrizganog sekundarnog vazduha pri sagorevanju koncentrisanog mlaza bogatog gorivom (70).
12. Metod sagorevanja, kao što je navedeno u prethodnom patentnom zahtevu, naznačen time da metod dalje uključuje naginjanje mlaznica za sekundarni vazduh pod konvergentnim uglom prema osi mlaznice za gorivo (40) za sagorevanje mešanog protoka goriva i primarnog vazduha, čime se dobija skraćeni plamen (100).
13. Metod sagorevanja, kao što je navedeno u patentnom zahtevu 11, naznačen time da metod dalje uključuje naginjanje mlaznica za sekundarni vazduh pod divergentnim uglom od ose mlaznice za gorivo (40) za sagorevanje mešanog protoka goriva i vazduha, čime se dobija produženi plamen (100).
RS20200507A 2014-11-28 2014-11-28 Sistem za sagorevanje za kotao RS60283B1 (sr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP14195352.1A EP3026338B1 (en) 2014-11-28 2014-11-28 A combustion system for a boiler

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS60283B1 true RS60283B1 (sr) 2020-06-30

Family

ID=51999294

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20200507A RS60283B1 (sr) 2014-11-28 2014-11-28 Sistem za sagorevanje za kotao

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10948182B2 (sr)
EP (1) EP3026338B1 (sr)
CN (1) CN105650623A (sr)
AU (1) AU2015261661B8 (sr)
PL (1) PL3026338T3 (sr)
RS (1) RS60283B1 (sr)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106765084B (zh) * 2016-12-07 2019-01-25 东方雨虹民用建材有限责任公司 一种防水卷材热熔用加热装置及采用该加热装置的加热系统
JP7079968B2 (ja) * 2018-05-09 2022-06-03 株式会社パロマ 予混合装置及び燃焼装置
EP3896337A1 (en) 2020-04-16 2021-10-20 General Electric Company Combustion system for a boiler with fuel stream distribution means in a burner and method of combustion
JP7804423B2 (ja) * 2021-09-30 2026-01-22 三菱重工パワーインダストリー株式会社 ガスバーナ、及び燃焼設備

Family Cites Families (57)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1874488A (en) * 1928-08-15 1932-08-30 Edward J Franklin Burner for pulverized fuel
US2363875A (en) * 1941-11-25 1944-11-28 Comb Eng Co Inc Combustion zone control
US2575885A (en) * 1948-04-01 1951-11-20 Comb Eng Superheater Inc Steam superheat control by automatic and extended-range means
US2649079A (en) * 1949-01-28 1953-08-18 Combustion Eng Steam generator and superheat-reheat control means therefor
US2608168A (en) * 1949-10-21 1952-08-26 Comb Eng Superheater Inc Dual nozzle burner for pulverized fuel
US2851018A (en) * 1953-04-30 1958-09-09 Babcock & Wilcox Co Steam generating unit with corner fired furnace and gas recirculation
GB852498A (en) 1957-12-12 1960-10-26 Combustion Eng Steam generator and method of operating the same
US3250236A (en) * 1963-09-27 1966-05-10 Avco Corp Combustion apparatus and method of operation
US3568612A (en) * 1968-03-25 1971-03-09 Torrax Systems Combustion chamber
US3788796A (en) * 1973-05-09 1974-01-29 Babcock & Wilcox Co Fuel burner
US4150631A (en) * 1977-12-27 1979-04-24 Combustion Engineering, Inc. Coal fired furance
US4231262A (en) * 1979-03-28 1980-11-04 The Babcock & Wilcox Company System for measuring entrained solid flow
US4252069A (en) * 1979-04-13 1981-02-24 Combustion Engineering, Inc. Low load coal bucket
US4304196A (en) * 1979-10-17 1981-12-08 Combustion Engineering, Inc. Apparatus for tilting low load coal nozzle
GB2076135B (en) 1980-04-22 1984-04-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Pulverized fuel firing apparatus
US4479442A (en) * 1981-12-23 1984-10-30 Riley Stoker Corporation Venturi burner nozzle for pulverized coal
US4457241A (en) * 1981-12-23 1984-07-03 Riley Stoker Corporation Method of burning pulverized coal
US4459922A (en) * 1983-01-24 1984-07-17 Combustion Engineering, Inc. Externally adjustable pipe orifice assembly
US4497263A (en) * 1983-03-07 1985-02-05 Foster Wheeler Energy Corporation Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a wide turn-down burner
US4517904A (en) * 1984-02-28 1985-05-21 Riley Stoker Corporation Furnace, burner and method for burning pulverized coal
US4715301A (en) * 1986-03-24 1987-12-29 Combustion Engineering, Inc. Low excess air tangential firing system
JPH0754162B2 (ja) * 1986-05-26 1995-06-07 株式会社日立製作所 低ＮＯｘ燃焼用バ−ナ
EP0445938B1 (en) * 1990-03-07 1996-06-26 Hitachi, Ltd. Pulverized coal burner, pulverized coal boiler and method of burning pulverized coal
GB9314112D0 (en) * 1993-07-08 1993-08-18 Northern Eng Ind Low nox air and fuel/air nozzle assembly
US5441000A (en) * 1994-04-28 1995-08-15 Vatsky; Joel Secondary air distribution system for a furnace
JP3140299B2 (ja) * 1994-06-30 2001-03-05 株式会社日立製作所 微粉炭バーナ及びその使用方法
US5461990A (en) * 1994-08-11 1995-10-31 Foster Wheeler Energy Corporation Mounting and linkage system for burners in a furnace
US5662464A (en) * 1995-09-11 1997-09-02 The Babcock & Wilcox Company Multi-direction after-air ports for staged combustion systems
US5623884A (en) * 1995-12-05 1997-04-29 Db Riley, Inc. Tilting coal nozzle burner apparatus
US5746143A (en) * 1996-02-06 1998-05-05 Vatsky; Joel Combustion system for a coal-fired furnace having an air nozzle for discharging air along the inner surface of a furnace wall
US5727480A (en) * 1996-04-17 1998-03-17 Foster Wheeler International, Inc. Over-fire air control system for a pulverized solid fuel furnace
US6148743A (en) * 1996-04-29 2000-11-21 Foster Wheeler Corporation Air nozzle for a furnace
AU709979B2 (en) * 1996-07-19 1999-09-09 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Combustion burner and combustion device provided with same
JP3344694B2 (ja) * 1997-07-24 2002-11-11 株式会社日立製作所 微粉炭燃焼バーナ
JPH11281010A (ja) * 1998-03-26 1999-10-15 Babcock Hitachi Kk 固体燃料燃焼バーナと固体燃料燃焼装置
US6237513B1 (en) * 1998-12-21 2001-05-29 ABB ALSTROM POWER Inc. Fuel and air compartment arrangement NOx tangential firing system
US6260491B1 (en) * 1999-09-13 2001-07-17 Foster Wheeler Corporation Nozzle for feeding combustion providing medium into a furnace
US6699031B2 (en) * 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. NOx reduction in combustion with concentrated coal streams and oxygen injection
US6699030B2 (en) * 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. Combustion in a multiburner furnace with selective flow of oxygen
CA2625463C (en) * 2001-11-16 2011-03-08 Hitachi, Ltd. Solid fuel burner, burning method using the same, combustion apparatus and method of operating the combustion apparatus
JP4150968B2 (ja) * 2003-11-10 2008-09-17 株式会社日立製作所 固体燃料バーナと固体燃料バーナの燃焼方法
WO2006032961A1 (en) * 2004-08-18 2006-03-30 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and apparatus for injecting a gas into a two-phase stream
US8701572B2 (en) * 2008-03-07 2014-04-22 Alstom Technology Ltd Low NOx nozzle tip for a pulverized solid fuel furnace
CN101532662B (zh) * 2008-03-14 2013-01-02 烟台龙源电力技术股份有限公司 一种采用内燃式燃烧器的煤粉锅炉降低氮氧化物的方法
JP5386230B2 (ja) * 2009-05-22 2014-01-15 三菱重工業株式会社 燃料バーナ及び旋回燃焼ボイラ
JP5535522B2 (ja) * 2009-05-22 2014-07-02 三菱重工業株式会社 石炭焚ボイラ
JP2011127836A (ja) * 2009-12-17 2011-06-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ
CN102235666B (zh) * 2010-04-27 2014-11-26 烟台龙源电力技术股份有限公司 一种煤粉燃烧器及包括该煤粉燃烧器的煤粉锅炉
US20120103237A1 (en) * 2010-11-03 2012-05-03 Ronny Jones Tiltable multiple-staged coal burner in a horizontal arrangement
DE102011056655B4 (de) * 2011-12-20 2013-10-31 Alstom Technology Ltd. Brenner zum Verbrennen eines staubförmigen Brennstoffes für einen Kessel mit Plasmazündbrenner
WO2014027611A1 (ja) 2012-08-14 2014-02-20 バブコック日立株式会社 固体燃料バーナと該固体燃料バーナを備えた燃焼装置の運転方法
JP5867742B2 (ja) 2012-08-14 2016-02-24 三菱日立パワーシステムズ株式会社 固体燃料バーナを備えた燃焼装置
WO2015005350A1 (ja) * 2013-07-09 2015-01-15 バブコック日立株式会社 燃焼装置
EP2908051B1 (en) * 2014-02-12 2021-01-13 General Electric Technology GmbH Igniter lance and method for operating a burner having said igniter lance
EP2993400B1 (en) * 2014-09-02 2019-08-14 General Electric Technology GmbH A combustion system
PL3130851T3 (pl) * 2015-08-13 2021-08-02 General Electric Technology Gmbh Instalacja i sposób zapewnienia spalania w kotle
US10473327B2 (en) * 2016-06-09 2019-11-12 General Electric Technology Gmbh System and method for increasing the concentration of pulverized fuel in a power plant

Also Published As

Publication number Publication date
EP3026338B1 (en) 2020-02-26
US10948182B2 (en) 2021-03-16
AU2015261661B2 (en) 2020-04-02
PL3026338T3 (pl) 2020-07-13
AU2015261661A1 (en) 2016-06-16
EP3026338A1 (en) 2016-06-01
US20160153657A1 (en) 2016-06-02
AU2015261661B8 (en) 2020-04-30
CN105650623A (zh) 2016-06-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2023065706A (ja) 燃焼装置及びボイラ
JP7027817B2 (ja) 燃焼装置及びボイラ
JP6950464B2 (ja) ボイラ
KR101494989B1 (ko) 분무 노즐 및 분무 노즐을 갖는 연소 장치
US9377191B2 (en) Burner with flame stabilizing/center air jet device for low quality fuel
BG60359B2 (bg) Групирана концентрична тангенциална горивна система
KR101591634B1 (ko) 분무 노즐 및 그것을 구비한 버너와 연소 장치
JP2013194993A (ja) 微粉炭バイオマス混焼バーナ
JP2009204256A (ja) 微粉炭バーナ
RS60283B1 (sr) Sistem za sagorevanje za kotao
KR101565691B1 (ko) 고체 연료 버너
KR20200021405A (ko) 고체 연료 버너
JP2014001908A (ja) 固体燃料バーナ及び固体燃料バーナを備えた酸素燃焼装置
RU2661993C1 (ru) Горелка для сжигания и котел, оснащенный такой горелкой для сжигания
KR101494993B1 (ko) 고체 연료 버너
EP2267368B1 (en) Oxygen combustion boiler
WO2020054750A1 (ja) ボイラ
JP2011058737A (ja) 微粉炭焚きボイラ
JPH11148610A (ja) 固体燃料燃焼用バーナと固体燃料用燃焼装置
JP6053815B2 (ja) 噴霧ノズル、噴霧ノズルを備えたバーナ及びバーナを備えた燃焼装置
RU2377468C1 (ru) Форсунка для подачи пылеугольной смеси
JP2013160470A (ja) 噴霧ノズル及び噴霧ノズルを備えた燃焼装置
JP2002286205A (ja) 微粉炭燃焼バーナおよびその微粉炭燃焼バーナを用いた燃焼方法
WO2016179824A1 (en) A system for burning pulverized solid fuel and a method thereof
JP2013190161A (ja) 噴霧ノズル、バーナ及び燃焼装置