RS63177B1 - Neorijentisani električni čelični lim, način proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima i način proizvodnje jezgra motora - Google Patents

Neorijentisani električni čelični lim, način proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima i način proizvodnje jezgra motora

Info

Publication number
RS63177B1
RS63177B1 RS20220390A RSP20220390A RS63177B1 RS 63177 B1 RS63177 B1 RS 63177B1 RS 20220390 A RS20220390 A RS 20220390A RS P20220390 A RSP20220390 A RS P20220390A RS 63177 B1 RS63177 B1 RS 63177B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
steel sheet
oriented electrical
electrical steel
less
base iron
Prior art date
Application number
RS20220390A
Other languages
English (en)
Inventor
Yoshiaki Natori
Hiroyoshi Yashiki
Masaru Takahashi
Kazutoshi Takeda
Takuya Matsumoto
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of RS63177B1 publication Critical patent/RS63177B1/sr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H01F1/18—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets with insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2202/00—Physical properties
    • C22C2202/02—Magnetic

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)

Description

Opis
OBLAST TEHNIKE
[0001] Ovaj pronalazak se odnosi na neorijentisani električni čelični lim, postupak proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima i na metodu za proizvodnju jezgra motora.
PRETHODNO STANJE TEHNIKE
[0002] Poslednjih godina globalni ekološki problemi privlače pažnju, a zahtevi za naporima u pogledu uštede energije sve su ve. i. Konkretno, poslednjih godina je veoma tražena visoka efikasnost električne opreme. Shodno tome, zahtevi za poboljšanjem magnetnih svojstava neorijentisanog električnog čeličnog lima koji se široko koristi kao materijal za gvozdeno jezgro u motoru, transformatoru i slično, dalje se povećavaju. Ova tendencija je posebno uočljiva kod motora za električno ili hibridno vozilo i motora za kompresor kod kojih se povećava visoka efikasnost motora.
[0003] Jezgro motora kod različitih varijanti motora kao što je gore opisano je formirano od statora koji je stacionarni deo i rotora koji je rotacioni deo. Prilikom proizvodnje takvog jezgra motora, neorijentisani električni čelični limovi se štancaju u obliku jezgra motora i slažu, a zatim se vrši žarenje jezgra (rasterećenje naprezanja). Žarenje jezgra se generalno izvodi u atmosferi koja sadrži azot, što stvara problem tako da se neorijentisani električni čelični limovi nitriraju prilikom izvođenja žarenja jezgra, a karakteristike jezgra se pogoršavaju.
[0004] Uobičajeno, različiti predlozi su davani u svrhu suzbijanja pogoršanja karakteristka jezgra (Patentne literature 1 do 3). Međutim, prema konvencionalnim tehnikama, teško je u dovoljnoj meri suzbiti pogoršanje karakteristika jezgra usled nitriranja neorijentisanog električnog čeličnog lima.
CITIRANA LISTA PATENTNA DOKUMENTA
[0005] Patentna literatura 1: Japanska objavljena patentna publikacija br.10-183310
Patentna literatura 2: Japanska objavljena patentna publikacija br.2003-293101
Patentna literatura 3: Japanska objavljena patentna publikacija br.2014-196559
[0006] Dokumenti JP 2001-247944 A1 i JP 2002-266029 A1 opisuju čelične limove od silikona sa odličnim magnetnim svojstvima i metode za njihovu pripremu. Magnetni čelični limovi su opisani u dokumentima US 5.714.017, i. US 5.803.988 u kojima se opisuju metode za proizvodnju neorijentisanih električnih čeličnih limova.
SAŽETAK PREDMETNOG PRONALASKA
TEHNIČKI PROBLEMI
[0007] Predmetni pronalazak ima za cilj da obezbedi neorijentisani električni čelični lim i njegov proizvodni metod u kome je pogoršanje karakteristika jezra u zavisnosti od nitriranja neorijentisanog električnog čeličnog lima prilikom izvođenja žarenja, da bi se obezbedilo rasterećenje naprezanja, dovoljno smanjeno, i metodu proizvodnje jezgra motora korišćenjem neorijentisanog električnog čeličnog lima sa malim smanjenjem karakteristika jezgra.
MOGUĆNOSI REŠENJA PROBLEMA
[0008] Sadašnji pronalazači su sproveli ozbiljne studije za rešavanje gore opisanih problema. Kao rezultat ovoga, pojašnjeno je da je pogoršanje karakteristika jezgra usled nitriranja čeličnog lima uzrokovano kada se N koji se unese u čelični lim usled nitriranja i Mn u čeliku vezuju da bi se stvorila trojna veza u talogu (Si, Mn) N, a ovaj talog inhibira pomeranje zida domena. Dalje, otkriveno je da, ako Mn koji se vezuje za N, ne postoji pri izvođenju žarenja radi rasterećenja deformacije, taloženje (Si, Mn) N je smanjeno, što rezultira time da se pogoršanje karakteristika jezgra može smanjiti.
[0009] Sadašnji pronalazači su dalje sprovodili ozbiljne studije u više navrata na osnovu takvih nalaza, i shodno tome, došli su do različitih primera pronalaska koji će biti opisani u nastavku..
(1) Neorijentisani električni čelični lim se odlikuje po tome što poseduje hemijski sastav u kome se nalaze:
u masi %,
C: 0,0010% do 0,0050%;
Si: 2,5% do 4,0%;
Al: 0,0001% do 2,0%;
Mn: 0,1% do 3,0%;
P: 0,005% do 0,15%;
S: 0,0001% do 0,0030%;
Ti: 0,0005% do 0,0030%;
N: 0,0010% do 0,0030%;
Sn: 0,00% do 0,2%;
Sb: 0,00% do 0,2%;
Ni: 0,00% do 0,2%;
Cu: 0,00% do 0,2%;
Cr: 0,00% do 0,2%;
Ca: 0,0000% do 0,0025%;
REM: 0,0000% do 0,0050%; i
odnos: Fe i nečistoće, u kojima kada je prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 2 μm podešena na [Mn2], a koncentracija Mn na poziciji gde je dubina od površine osnovnog gvožđa je 10 μm postavljeno na [Mn10], omogućava da se zadovolji sledeći izraz 1.
0,1 ≤ ( Mn2) / ( Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 1)
(2) Neorijentisani električni čelični lim opisan u (1) karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Sn: 0,01% do 0,2%; i
Sb: 0,01% do 0,2%.
(3) Neorijentisani električni čelični lim opisan u (1) ili (2) karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Ni: 0,01% do 0,2%;
Cu: 0,01% do 0,2%; i
Cr: 0,01% do 0,2%.
(4) Neorijentisani električni čelični lim opisan u bilo kom od (1) do (3) karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Ca: 0,0005% do 0,0025%; i
REM: 0,0005% do 0,0050%.
(5) Neorijentisani električni čelični lim opisan u bilo kom od (1) do (4) karakteriše da:
na površini osnovnog gvožđa je obezbeđen izolacioni premaz;
količina adhezije izolacionog premaznog filma nije manja od 400 mg/m2 niti veća od 1200 mg/m2; i
sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe u izolacionom premaznom filmu nije manji od 10 mg/m2 niti više od 250 mg/m2 ukupno.
Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima se odlikuje po tome što obuhvata:
izvođenje toplog valjanja čeličnog ingota za dobijanje toplo valjanog čeličnog lima; izvođenje toplo valjanog lima žarenjem toplo valjanog čeličnog lima;
izvođenje kiseljenja nakon žarenja toplo valjanog lima;
izvođenje hladnog valjanja nakon kiseljenja da bi se dobio hladno valjani čelični lim; i izvođenje završnog žarenja hladno valjanog čeličnog lima, pri čemu:
- žarenje toplo valjanog lima se vrši postavljanjem tačke rose na ne manje od -40° C niti više od 60° C, podešavanjem temperature žarenja na najmanje 900° C niti više od 1100°C, i podešavanjem namakanja, pri čemu je vreme ne manje od 1 sekunde niti duže od 300 sekundi, pri čemu ostaje kamenac koja se stvara tokom toplog valjanja; - kada je prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 5 µm podešena na [Mn5], a koncentracija Mn na poziciji gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 10 µm postavljeno na [Mn10], kiseljenje se vrši tako da osnovno gvožđe nakon kiseljenja zadovoljava sledeći izraz 2;
- temperatura žarenja je podešena na manje od 900° C u završnom žarenju; a čelični ingot ima hemijski sastav u kome se nalaze:
u masi%,
C: 0,0010% do 0,0050%;
Si: 2,5% do 4,0%;
Al: 0,0001% do 2,0%;
Mn: 0,1% do 3,0%;
P: 0,005% do 0,15%;
S: 0,0001% do 0,0030%;
Ti: 0,0005% do 0,0030%;
N: 0,0010% do 0,0030%;
Sn: 0,00% do 0,2%;
Sb: 0,00% do 0,2%;
Ni: 0,00% do 0,2%;
Cu: 0,00% do 0,2%;
Cr: 0,00% do 0,2%;
Ca: 0,0000% do 0,0025%;
REM: 0,0000% do 0,0050%; i
odnos: Fe i nečistoće.
0,1 ≤ ( Mn5) / ( Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 2)
(7) Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima opisanog u (6) karakteriše se time što dalje uključuje, nakon završnog žarenja, formiranje izolacionog premaznog filma na površini osnovnog gvožđa.
(8) Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima opisanog u (6) ili (7) karakteriše se time što čelični ingot sadrži jednu ili više vrsta odabranih iz grupe koju čine:
Sn: 0,01% do 0,2%; i
Sb: 0,01% do 0,2%.
(9) Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima opisanog u bilo kom od (6) do (8) karakteriše se time što čelični ingot sadrži jednu ili više vrsta odabranih iz grupe koju čine:
Ni: 0,01% do 0,2%;
Cu: 0,01% do 0,2%; i
Cr: 0,01% do 0,2%.
(10) Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima opisanog u bilo kom od (6) do (9) karakteriše se time što čelični ingot sadrži jednu ili više vrsta odabranih iz grupe koju čine:
Ca: 0,0005% do 0,0025%; i
REM: 0,0005% do 0,0050%.
(11) Metoda izrade jezgra motora se odlikuje po tome što uključuje:
štancovanje neorijentisanih električnih čeličnih limova u obliku jezgra;
slaganje perforiranih neorijentisanih električnih čeličnih limova; i
izvođenje rasterećenja naprezanja naslaganih neorijentisanih električnih čeličnih limova, pri čemu:
u žarenju sa rasterećenjem deformacije, udeo azota u atmosferi žarenja je podešen na 70 zapreminskih% ili više, a temperatura žarenja za rasterećenje deformacije je podešena na ne manje od 750° C niti više od 900° C;
neorijentisani električni čelični lim ima hemijski sastav u kome se nalaze:
u masi%,
C: 0,0010% do 0,0050%;
Si: 2,5% do 4,0%;
Al: 0,0001% do 2,0%;
Mn: 0,1% do 3,0%;
P: 0,005% do 0,15%;
S: 0,0001% do 0,0030%;
Ti: 0,0005% do 0,0030%;
N: 0,0010% do 0,0030%;
Sn: 0,00% do 0,2%;
Sb: 0,00% do 0,2%;
Ni: 0,00% do 0,2%;
Cu: 0,00% do 0,2%;
Cr: 0,00% do 0,2%;
Ca: 0,0000% do 0,0025%;
REM: 0,0000% do 0,0050%; i
odnos: Fe i nečistoće; i kada je prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 2 µm podešena na [Mn2], a koncentracija Mn na poziciji gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 10 µm postavljeno na [Mn10], omogućava da se zadovolji sledeći izraz 1.
0,1 ≤ ( Mn2) / ( Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 1)
(12) Metoda proizvodnje jezgra motora opisana u (11) karakteriše se time što je izolacioni premazni film obezbeđen na površini osnovnog gvožđa.
(13) Metoda proizvodnje jezgra motora opisana u (11) ili (12) karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Sn: 0,01% do 0,2%; i
Sb: 0,01% do 0,2%.
(14) Metoda proizvodnje jezgra motora opisana u bilo kom od (11) do (13) karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Ni: 0,01% do 0,2%;
Cu: 0,01% do 0,2%; i
Cr: 0,01% do 0,2%.
(15) Metoda proizvodnje jezgra motora opisana u bilo kom od (11) do (14) karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta odabranih iz grupe koju čine:
Ca: 0,0005% do 0,0025%; i
REM: 0,0005% do 0,0050%.
EFEKTI UNAPREĐENJA PREDMETNOG PRONALASKA
[0010] U skladu sa ovim predmetnim pronalaskom, koncentracija Mn unutar osnovnog gvožđa je odgovarajuća, tako da je moguće u dovoljnoj meri suzbiti pogoršanje karakteristika jezgra u skladu sa nitriranjem neorijentisanog električnog čeličnog lima kada se vrši žarenje da bi se smanjilo prisutno naprezanje.
KRATAK OPIS CRTEŽA
[0011]
[SLIKA 1] Slika 1 je presek koji ilustruje neorijentisani električni čelični lim prema jednoj realizaciji ovog predmetnog pronalaska;
[SLIKA 2] Slika 2 je šematski prikaz koji ilustruje blizinu površine osnovnog gvožđa u neorijentisanom električnom čeličnom limu prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska;
[SLIKA 3] Slika 3 je šematski prikaz koji ilustruje raspodelu koncentracije Mn u baznom gvožđu;
[SLIKA 4] Slika 4 je dijagram toka koji ilustruje jedan primer metode proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska;
[SLIKA 5] Slika 5 su šematski prikazi za objašnjenje metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska; i
[SLIKA 6] Slika 6 je dijagram toka koji ilustruje jedan primer proizvodnog postupka jezgra motora prema jednoj realizaciji ovog predmetnog pronalaska.
OPIS IZVOĐENJA
[0012] Prvo će biti opisan hemijski sastav neorijentisanog električnog čeličnog lima u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska i čeličnog ingota koji se koristi za proizvodnju neorijentisanog električnog čeličnog lima. Iako će detalji biti opisani kasnije, neorijentisani električni čelični lim u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska se proizvodi toplim valjanjem čeličnog ingota, toplo valjanim žarenjem limova, luženjem, hladnim valjanjem i završnim žarenjem. i slično. Prema tome, hemijski sastav neorijentisanog električnog čeličnog lima i čeličnog ingota uzima u obzir ne samo svojstva neorijentisanog električnog čeličnog lima već i ove tretmane. U sledećem opisu, "%" kao jedinica sadržaja svakog elementa koji se nalazi u neorijentisanom čeličnom limu znači "maseni %" osim ako nije drugačije navedeno. Neorijentisani električni čelični lim prema ovom rešenju predmetnog pronalaska ima hemijski sastav koji se sastoji od: C: 0,0010% do 0,0050%; Si: 2,5% do 4,0%; Al: 0,0001% do 2,0%; Mn: 0,1% do 30 3,0%; P: 0,005% do 0,15%; S: 0,0001% do 0,0030%; Ti: 0,0005% do 0,0030%; N: 0,0010% do 0,0030%; Sn: 0,00% do 0,2%; Sb: 0,00% do 0,2%; Ni: 0,00% do 0,2%; Cu: 0,00% do 0,2%; Cr: 0,00% do 0,2%; Ca: 0,0000% do 0,0025%; REM: 0,0000% do 0,0050%; i ostatka: Fe i nečistoće. Primeri nečistoća su one nečistoće koje se nalaze u sirovinama kao što su ruda ili otpad, kao i one nečistoće koje se javljaju za vreme proizvodnih procesa.
(C: od 0,0010% do 0,0050%)
[0013] C izaziva pogoršanje karakteristika jezgra. Ako sadržaj C prelazi 0,0050%, karakteristike jezgra se pogoršavaju u čeličnom limu i ne mogu se postići dobra magnetna svojstva. Prema tome, sadržaj C je podešen na 0,0050% ili manje, poželjno na 0,0040% ili manje, a poželjnije na 0,0030% ili manje. S druge strane, ako je sadržaj C manji od 0,0010%, gustina magnetnog fluksa se smanjuje u čeličnom lima i zbog toga nije moguće postići dobra magnetna svojstva. Zbog toga je sadržaj C postavljen na 0,0010% ili više, a poželjno je na 0,0015% ili više.
(Si: od 2,5% do 4,0%)
[0014] Si povećava električni otpor čelika da bi se smanjile karakteristike vrtložne struje, čime se poboljšava karakteristika visoke frekvencije jezgra. Dalje, Si poboljšava čvrstoću čeličnog lima kroz ojačavanje čvrstim rastvorom. Ako je sadržaj Si manji od 2,5%, efekat koji donosi ova operacija ne može se dovoljno postići. Prema tome, sadržaj Si je podešen na 2,5% ili više, poželjno postavljen na 2,7% ili više, a poželjnije na 3,0% ili više. S druge strane, ako sadržaj Si prelazi 4,0%, obradivost se značajno pogoršava i postaje teško izvođenje operacija hladnog valjanja. Prema tome, sadržaj Si je podešen na 4,0% ili manje, poželjno postavljen na 3,7% ili manje, a poželjnije na 3,5% ili manje.
(Al: od 0,0001% do 2,0%)
[0015] Al povećava električni otpor čeličnog lima kako bi se smanjile karakteristike vrtložne struje, čime se poboljšava karakteristika visoke frekvencije jezgra. Sa druge strane, Al smanjuje obradivost u procesu proizvodnje čeličnog lima i gustinu magnetnog fluksa proizvoda, tako da je sa ove tačke gledišta poželjno da se obezbedi sadržaj male količine Al. Ako je sadržaj Al manji od 0,0001%, opterećenje u procesu proizvodnje čelika je veliko, a trošak se povećava. Zbog toga je sadržaj Al podešen na 0,0001% ili više, poželjno na 0,0010% ili više, a još poželjnije na 0,0100% ili više. S druge strane, ako sadržaj Al prelazi 2,0%, gustina magnetnog fluksa čeličnog lima se značajno smanjuje ili dolazi do krtosti, što otežava izvođenje procesa hladnog valjanja. Prema tome, sadržaj Al je podešen na 2,0% ili manje, poželjno na 1,0% ili manje, a poželjnije na 0,7% ili manje.
(Mn: od 0,1% do 3,0%)
[0016] Mn povećava električni otpor čelika kako bi se smanjile karakteristike vrtložne struje, čime se poboljšava karakteristika visoke frekvencije jezgra. Ako je sadržaj Mn manji od 0,1%, efekat koji donosi ova operacija ne može se postići u dovoljnoj meri. Prema tome, sadržaj Mn je podešen na 0,1% ili više, poželjno postavljen na 0,3% ili više, a poželjnije na 0,5% ili više. S druge strane, ako sadržaj Mn prelazi 3,0%, gustina magnetnog fluksa se značajno smanjuje. Zbog toga je sadržaj Mn podešen na 3,0% ili manje, poželjno na 2,0% ili manje, a poželjnije na 1,3% ili manje.
(P: od 0,005% do 0,15%)
[0017] P ima veliko svojstvo jačanja u čvrstom rastvoru i povećava {100} teksturu koja je korisna za poboljšanje magnetnih svojstava, i na taj način P ostvaruje i veliku čvrstoću i visoku gustinu magnetnog fluksa. Osim toga, povećanje {100} teksture takođe doprinosi smanjenju anizotropije mehaničkih svojstava unutar površine lima neorijentisanog električnog čeličnog lima, tako da P poboljšava tačnost dimenzija u trenutku izvođenja postupka štancovanja neorijentisanog električnog čeličnog lima. Ako je sadržaj P manji od 0,005%, efekat koji donosi ova operacija ne može se dovoljno postići. Prema tome, sadržaj P je podešen na 0,005% ili više, poželjno na 0,01% ili više, a poželjnije na 0,04% ili više. S druge strane, ako sadržaj P prelazi 0,15%, rastegljivost neorijentisanog električnog čeličnog lima je značajno smanjena. Zbog toga je sadržaj P podešen na 0,15% ili manje, poželjno na 0,10% ili manje, a poželjnije na 0,08% ili manje.
(S: od 0,0001% do 0,0030%)
[0018] S formira fini talog MnS da bi se povećale karakteristike jezgra, čime se pogoršavaju magnetna svojstva neorijentisanog električnog čeličnog lima. Prema tome, sadržaj S je podešen na 0,0030% ili manje, poželjno na 0,0020% ili manje, a poželjnije na 0,0010% ili manje. S druge strane, ako je sadržaj S manji od 0,0001%, trošak se povećava. Zbog toga je sadržaj S podešen na 0,0001% ili više, a poželjno je na 0,0003% ili više. Sa stanovišta suzbijanja povećanja koncentracije N koja nastaje kao posledica nitriranja, poželjnije je da se sadržaj S postavi na 0,0005% ili više.
(N: od 0,0010% do 0,0030%)
[0019] N utiče na magnetno starenje da bi se povećale karakteristike jezgra, čime se pogoršavaju magnetna svojstva neorijentisanog električnog čeličnog lima. Prema tome, sadržaj N je podešen na 0,0030% ili manje, poželjno na 0,0025% ili manje, a poželjnije na 0,0020% ili manje. S druge strane, ako je sadržaj N manji od 0,0010%, trošak se povećava. Zbog toga je sadržaj N podešen na 0,0010% ili više, a poželjno je na 0,0015% ili više.
(Ti: od 0,0005% do 0,0030%)
[0020] Ti se vezuje za C, N, Mn i slično da bi formirao inkluzije i inhibira rast kristalnih zrna tokom postupka žarenja da bi se ublažilo naprezanje da ne dođe do toga da se magnetna svojstva pogoršaju. Prema tome, sadržaj Ti je podešen na 0,0030% ili manje, poželjno na 0,0015% ili manje, a poželjnije na 0,0010% ili manje. S druge strane, ako je sadržaj Ti manji od 0,0005%, trošak se povećava. Zbog toga je sadržaj Ti podešen na 0,0005% ili više, a poželjno je na 0,0006% ili više.
(Jedna vrsta ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine Sn: 0,00% do 0,2% i Sb: 0,00% do 0,2%)
[0021] Sn i Sb se segregiraju na površini čeličnog lima da bi se suzbila oksidacija za vreme procesa žarenja, da bi na taj način obezbedila njihova niska zastupljenost u jezgru. Zbog toga, Sn ili Sb mogu biti sadržani na površini čeličnog lima. Ako je sadržaj svake od vrsta ili više odabranih vrsta iz grupe koju čine Sn i Sb manji od 0,01%, efekat koji donosi ova operacija ponekad se ne može dovoljno dobro ostvariti. Prema tome, sadržaj svake od vrste ili više odabranih iz grupe koju čine Sn i Sb je poželjno podešen na 0,01% ili više, a poželjnije je podešen na 0,03% ili više. S druge strane, ako sadržaj svake od vrsta ili više vrsta odabranih iz grupe koju čine Sn i Sb prelazi 0,2%, rastegljivost osnovnog gvožđa se smanjuje i postaje teško izvođenje postupka hladnog valjanja. Prema tome, sadržaj svake od vrsta ili više odabranih iz grupe koju čine Sn i Sb je podešen na 0,2% ili manje, a poželjno je podešen na 0,1% ili manje.
(Jedna vrsta ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine Ni: 0.00% do 0.2%, Cu: 0.00% do 0.2%, i Cr: 0.00% do 0.2% )
[0022] Ni, Cu i Cr povećavaju specifičan otpor da bi na taj način obezbedila njihova niska zastupljenost u jezgru. Zbog toga, Ni, Cu ili Cr mogu biti sadržani na površini čeličnog lima. Ako je sadržaj svake od vrsta ili više odabranih vrsta iz grupe koju čine Ni, Cu i Cr manji od 0,01%, efekat koji donosi ova operacija ponekad se ne može dovoljno dobro ostvariti. Prema tome, sadržaj svake od vrsta ili više odabranih iz grupe koju čine Ni, Cu i Cr poželjno je podešen na 0,01% ili više, a još poželjnije na 0,03% ili više. S druge strane, ako sadržaj svake od vrsta ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine Ni, Cu i Cr prelazi 0,2%, gustina magnetnog fluksa se pogoršava. Prema tome, sadržaj svake od vrsta ili više odabranih iz grupe koju čine Ni, Cu i Cr je podešen na 0,2% ili manje, a poželjno je podešen na 0,1% ili manje.
(Jedna vrsta ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine Ca: 0.0000% do 0.0025% i REM: 0.0000% do 0.0050%)
[0023] Ca i REM (retki zemni metal) olakšavaju rast kristalnih zrna prilikom izvođenja završnog žarenja. Zbog toga, Ca ili REM mogu biti sadržani na površini čeličnog lima. Ako je sadržaj svake od vrsta ili više odabranih vrsta iz grupe koja se sastoji od Ca i REM manji od 0,0005%, efekat koji donosi ova operacija ponekad se ne može dovoljno dobro ostvariti. Prema tome, sadržaj svake od vrsta ili više odabranih vrsta iz grupe koju čine Ca i REM je poželjno podešen na 0,0005% ili više, a poželjnije je podešen na 0,0010% ili više. Sa druge strane, ako sadržaj Ca prelazi 0,0025%, pomenuti efekat je postignut a trošak se povećava. Zbog toga je sadržaj Ca postavljen na 0,0025% ili manje. Ako sadržaj REM prelazi 0,0050%, pomenuti efekat je postignut a trošak se povećava. Zbog toga je sadržaj REM podešen na 0,0050% ili manje, a poželjno je na 0,0030% ili manje.
(Ostalo)
[0024] Neorijentisani električni čelični lim prema ovom rešenju predmetnog pronalaska može takođe da sadrži Pb, Bi, V, As, B i tako dalje u količini od 0,0001% do 0,0050%, respektivno.
[0025] Imajte na umu da je prilikom merenja hemijskog sastava neorijentisanog električnog čeličnog lima u skladu sa ovim rešenjem predmetnog pronalaska i čeličnog ingota koji se koristi za proizvodnju neorijentisanog električnog čeličnog lima na konkretan način, merenjem, moguće koristiti javno poznate razne metode merenja. Na primer, ICP-MS (induktivno spregnuta plazma masena spektrometrija) ili slično može se koristiti na odgovarajući način.
[0026] Zatim će biti opisan neorijentisani električni čelični lim u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska pri čemu se poziva na Sliku 1. Na Slici 1 je prikazan poprečni presek neorijentisanog električnog čeličnog lima prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska. Neorijentisani električni čelični lim 10 prema ovom rešenju uključuje osnovno gvožđe 11 koje ima gore opisani unapred određeni hemijski sastav. Ako debljina lima t osnovnog gvožđa 11 prelazi 0,35 mm, ponekad nije moguće smanjiti pad karakteristka visokih frekvencija jezgra. Zbog toga je debljina lima t osnovnog gvožđa 11 poželjno podešena na 0,35 mm ili manje, a poželjnije na 0,31 mm ili manje. S druge strane, ako je debljina lima t osnovnog gvožđa 11 manja od 0,10 mm, postoji mogućnost da postane teško obezbediti prolazak lima kroz liniju žarenja zbog male debljine lima. Zbog toga je debljina lima t osnovnog gvožđa 11 poželjno podešena na 0,10 mm ili više, a poželjnije na 0,19 mm ili više.
[0027] Takođe je moguće da se izolacioni film za oblaganje 13 postavi na površinu osnovnog gvožđa 11. Pošto se prazna jezgra izbijaju iz neorijentisanog električnog čeličnog lima 10 i zatim slažu da bi se koristila, obezbeđivanjem izolacionog filma za oblaganje 13 na površini osnovnog gvožđa 11, moguće je smanjiti vrtložne struje koje se javljaju između čeličnih limova i postaje moguće smanjiti gubitak vrtložne struje koja se javlja u jezgru.
[0028] Izolacioni premazni film 13 nije posebno ograničen sve dok se koristi kao izolacioni film za oblaganje neorijentisanog električnog čeličnog lima, a moguće je koristiti i javno poznat film za izolacioni premaz. Kao takav izolacioni film za oblaganje, na primer, može se navesti kompozitni izolacioni film za oblaganje koji sadrži neorgansku supstancu kao glavnu komponentu i zatim sadrži i organsku supstancu. Kompozitni izolacioni film za oblaganje je, na primer, izolacioni film za oblaganje koji sadrži metalni hromat, metalni fosfat ili barem bilo koju neorgansku supstancu koloidnog silicijum-dioksida, jedinjenje Zr, jedinjenje Ti i slično kao glavnu komponentu, u kojoj su dispergovane fine čestice organske smole. Konkretno, sa stanovišta smanjenja zagađenja životne sredine za vreme proizvodnje, što je dodatno zahtevano poslednjih godina, koristi se izolacioni film za oblaganje koji koristi sredstvo za spajanje metalnog fosfata, Zr, ili Ti, ili njihove karbonatne ili amonijumove soli kao polazni materijal.
[0029] Jačina prijanjanja izolacionog premaznog filma 13 nije posebno ograničena, ali je poželjno podešena na ne manje od 400 mg/m2 niti više od 1200 mg/m2 po jednoj strani, na primer. Kada se izolacioni premazni film 13 sa takvom jačinom prijanjanja obezbedi na površinu osnovnog gvožđa 11, postaje moguće održati odličnu ravnomernost. Ako je jačina prijanjanja izolacionog premaznog filma 13 manja od 400 mg/m2 po jednoj strani, postaje teško održati odličnu ravnomernost. Prema tome, jačina prijanjanja izolacionog premaznog filma 13 je poželjno podešena na 400 mg/m2 ili više po jednoj strani, a poželjnije na 800 mg/m2 ili više po jednoj strani. S druge strane, ako jačina prijanjanja izolacionog premaznog filma 13 prelazi 1200 mg/m2, potrebno je da vreme pečenja bude duže od normalnog vremena pečenja izolacionog premaznog filma, tako da se povećava trošak. Prema tome, jačina prijanjanja izolacionog premaznog filma 13 je poželjno podešena na 1200 mg/m2 ili manje po jednoj strani, a poželjnije na 1000 mg/m2 ili manje po jednoj strani. Imajte na umu da kada se jačina prijanjanja izolacionog premaznog filma 13 meri naknadno, moguće je koristiti javno poznate različite metode merenja, kao, na primer, metoda merenja masene razlike između pre i posle potapanja u vodeni rastvor natrijum hidroksida, fluorescentna rendgenska metoda koja koristi metodu kalibracione krive ili neke druge metode koje se mogu koristiti na odgovarajući način.
[0030] Sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe u izolacionom sloju 13 je poželjno podešen na najmanje 10 mg/m2 niti više od 250 mg/m2 u smislu metalnog Fe. Ako su sadržaj dvovalentnog i trovalentnog Fe manji od 10 mg/m2, nije moguće dovoljno suzbiti prodiranje kiseonika i slično koji neizbežno postoji u atmosferi za vreme postupka žarenja radi rasterećenja deformacije, koji se sprovodi prilikom proizvodnje jezgra motora, što rezultira time da postaje teško poboljšati prijanjanje izolacionog premaznog filma 13, a takođe postaje teško povećati temperaturu žarenja u postupku žarenja radi rasterećenja deformacije. Prema tome, sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe su poželjno podešeni na 10 mg/m2 ili više, a poželjnije na 50 mg/m2 ili više. S druge strane, ako sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe prelazi 250 mg/m2, potrebno je da vreme pečenja bude duže od normalnog vremena pečenja izolacionog premaznog filma, tako da se cena povećava. Prema tome, sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe su poželjno podešeni na 250 mg/m2 ili manje, a poželjnije na 200 mg/m2 ili manje. Kao faktor za poboljšanje prijanjanja između osnovnog gvožđa 11 i izolacionog premaznog filma 13, može se smatrati postojanje demanganizacionog sloja koji će biti opisan kasnije. U poređenju sa Al ili Si, Mn će verovatno biti oksidovan u blizini površine osnovnog gvožđa 11 gde postoji veća količina kiseonika, a malo je verovatno da će Mn biti oksidovan unutar osnovnog gvožđa 11. Iz tog razloga, spoljni oksidni film u kojem je koncentrisan Mn, verovatno će se formirati na najgornjem površinskom sloju osnovnog gvožđa 11. Međutim, zbog postojanja sloja demanganizacije, spoljni oksidni film koji je sloj sa koncentracijom Mn verovatno neće biti formiran, tako da se površina na kojoj reaguje rastvor za tretman izolacionog filma za oblaganje 13 i osnovnog gvožđa 11 povećava, što dovodi do povećanja sadržaja dvovalentnog Fe i sadržaja trovalentnog Fe u izolacionom premaznom filmu 13. Kada se sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe povećava u izolacionom premaznom filmu 13, joni Fe i kiseonik se vezuju pre nego što kiseonik i ostali gasovi, koji neizbežno postoje u atmosferi, dođu do baznog gvožđa 11, pa je tako moguće suzbiti prodiranje kiseonika i ostalih gasova u sam čelični lim. Kiseonik je došao u međuprostor između izolacionog premaznog filma 13 i osnovnog gvožđa 11 i vezuje se za Si ili Al koji se nalaze u čeliku, da bi se formirao oksidni film. Kada se strana supstanca kao što je ovaj oksidni film generiše na međuprostoru između izolacionog filma za oblaganje 13 i osnovnog gvožđa 11, prijanjanje između osnovnog gvožđa 11 i filma izolacionog premaza 13 se pogoršava. Iz tog razloga, može se smatrati da je zbog smanjenja prodiranja kiseonika i drugih gasova, poboljšano prijanjanje između osnovnog gvožđa 11 i izolacionog premaznog filma 13. Može se smatrati da, prema takvom mehanizmu, postojanje demanganizacionog sloja doprinosi poboljšanju prijanjanja između osnovnog gvožđa 11 i izolacionog premaznog filma 13.
[0031] Zatim će biti opisana distribucija Mn u pravcu dubine u osnovnom gvožđu neorijentisanog električnog čeličnog lima u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska. Kao što je gore opisano, žarenje sa rasterećenjem deformacije se često izvodi u azotu kao neoksidirajućoj atmosferi. Međutim, kada se vrši žarenje sa rasterećenjem deformacije, karakteristika jezgra se pogoršava usled povećanja nitriranja osnovnog gvožđa i taloženja (Si,Mn)N zbog postupka nitriranja. Ako se argon ili helijum, umesto azota, koriste kao inertna atmosfera, nitriranje je izbegnuto, ali to povećava potrebne troškove. Zbog toga je industrijski neizbežno korišćenje azota kao glavne atmosfere u vreme izvođenja postupka žarenja da bi se sprovelo rasterećenje deformacije. Shodno tome, sadašnji pronalazači su izveli zaključak da ako Mn za koji se vezuje N ne postoji, taloženje (Si,Mn)N može biti izbegnuto i moguće je smanjiti pogoršanje karakteristika jezgra.
[0032] Povećanje koncentracije N usled nitriranja ograničeno je na blizinu površine osnovnog gvožđa. Iz tog razloga, ako se koncentracija Mn u blizini površine osnovnog gvožđa gde se javlja čvrsti rastvor N može smanjiti, moguće je izbeći taloženje (Si,Mn)N. Dalje, ako se sadržaj Mn, koji ima visok afinitet prema N i koji postoji na najgornjoj površini osnovnog gvožđa, može smanjiti, takođe postaje moguće izbeći samu reakciju, tako da se molekuli N2 razlažu i rastvore u osnovnom gvožđu u obliku N atoma. Osim toga, postaje moguće sprečiti ulazak N u čelik i kada se rastvorljivost MnS poveća da bi se povećao čvrsti rastvor S. Na osnovu toga, sadašnji pronalazači su otkrili da, tako što će distribucija Mn biti neravnomerno raspoređena. u blizini površine osnovnog gvožđa, moguće je postići dobre magnetne osobine ukoliko se izbegne pogoršanje karakteristika jezgra pri izvođenju postupka žarenja radi rasterećenja deformacija.
[0033] Na Slici 2 je dat šematski prikaz koji ilustruje blizinu površine osnovnog gvožđa u neorijentisanom električnom čeličnom limu u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska. Imajte na umu da na Slici 2, pozitivni smer X-ose je postavljen u pravcu koji ide od površine osnovnog gvožđa 11 do centra u pravcu debljine (smer dubine), a objašnjenje će biti dato u ovoj specifikaciji korišćenjem ove koordinatne ose, kao stvar dogovora.
[0034] Osnovno gvožđe 11 uključuje deo osnovnog materijala 101 i sloj za demanganizaciju 103. Deo osnovnog materijala 101 je deo koji sadrži Mn koji je raspoređen na skoro ujednačen način unutar osnovnog gvožđa 11, a koncentracija Mn u delu osnovnog materijala 101 ima vrednost koja je skoro jednaka vrednosti sadržaja Mn u osnovnom gvožđu 11. Demanganizacioni sloj 103 je sloj koji je postavljen na površinskoj strani osnovnog gvožđa 11, a koncentracija Mn demanganizacionog sloja 103 ima vrednost koja je relativno niža od vrednosti koncentracije Mn u delu osnovnog materijala 101.
[0035] Konkretno, kada je površina osnovnog gvožđa 11 postavljena na početak ose X (konkretno, položaj x = 0 µm), demanganizacioni sloj 103 zadovoljava relaciju sledećeg izraza (1). Konkretno, kada se prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa 11 do položaja gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 11, 2 µ mm označena sa [Mn2], a koncentracija Mn na pozicija gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 1110 µm označena sa [Mn10], osnovno gvožđe 11 zadovoljava sledeći izraz 1. Kada je relacija sledećeg izraza 1 zadovoljena, u neorijentisanom električnom čeličnom limu prema sadašnjem rešenju, postaje moguće dobiti dobra magnetna svojstva smanjenjem pogoršanja karakteristika jezgra pri izvođenju postupka žarenja radi ublažavanje naprezanja.
0,1 ≤ (Mn2) / (Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 1)
[0036] Na Slici 3 je dat šematski prikaz koji ilustruje raspodelu koncentracije Mn u osnovnom gvožđu. Sa Slike 3 se vidi da, kada sloj demanganizacije ne postoji u osnovnom gvožđu, a raspodela Mn u pravcu dubine (X smer) bude uniformna, koncentracija Mn treba da bude skoro konstantna na vrednosti [Mn10] (drugim rečima, ima vrednost prosečne koncentracije Mn u celokupnom osnovnom gvožđu 11). Dalje, čak i u slučaju kada se primenjuje tehnika formiranja Al-koncentrovanog sloja kao u prethodno navedenoj Patentnoj literaturi 1, može se smatrati da koncentracija Mn u blizini površine osnovnog gvožđa postaje veća od vrednosti prosečne koncentracije Mn u celom osnovnom gvožđu, kao što je prikazano isprekidanom linijom na Slici 3. Međutim, u osnovnom gvožđu u neorijentisanom električnom čeličnom limu prema ovom rešenju, koncentracija Mn u blizini površine osnovnog gvožđa postaje niža od vrednosti prosečne koncentracije Mn u celom osnovnom gvožđu.
[0037] Konkretno, u osnovnom gvožđu u neorijentisanom električnom čeličnom limu prema sadašnjoj realizaciji predmetnog pronalaska, obezbeđen je demanganizacioni sloj, tako da prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa (x = 0 mm) do položaja gde je dubina 2 µm (x = 2 µm) ([Mn2]) je niža od koncentracije Mn na poziciji gde je dubina 10 µm (k = 10 µm) ([Mn10]), kao što je prikazano na Slici 3. Zbog toga, kao što pokazuje nejednakost krajnje desne strane gore pomenutog izraza 1, odnos koncentracija koji je predstavljen sa [Mn2] / [Mn10] je postavljen na 0,9 ili manje, poželjno na 0,8 ili manje, a poželjnije na 0,7 ili manje. To znači da je koncentracija Mn demanganizacionog sloja relativno niža od prosečne koncentracije Mn u delu osnovnog materijala. U takvom demanganizacionom sloju, količina Mn koja je preterano rastvorena u odnosu na S je mala, tako da kada je S rastvoren u čvrstom stanju da bi se raspršio, entropija je veća u poređenju sa slučajem gde je S fiksiran kao MnS, i samim tim stvara se stabilizovano stanje. Iz tog razloga, može se smatrati da kada je rastvorljivost MnS povećana, čvrsti rastvor S se povećava. Zbog toga, kada se rastvorljivost MnS poveća da bi se povećao čvrsti rastvor S, postaje moguće smanjiti količinu S što je bilo teško realizovati zbog razloga što je koncentracija N povećana usled postupka nitriranja, a moguće je da bi se dodatno oslabile karakteristike jezgra zbog poboljšanja svojstva rasta zrna posebno nakon toplotne obrade. Može se smatrati da, ako postoji čvrsti rastvor S koji će se verovatno odvojiti na granici kristalnog zrna, način pomoću koga N ulazi u čelik je blokiran, tako da je malo verovatno da će doći do nitriranja. Normalno, ako se količina S smanji, čvrsti rastvor S se smanjuje, a koncentracija N se povećava zbog nitriranja. Međutim, u sadašnjoj varijanti, čak i ako je količina S smanjena, S postoji u stanju čvrstog rastvora S bez fiksiranja kao MnS, i na taj način nitriranje može biti onemogućeno. Dalje, kada se rastvorljivost MnS poveća da bi se povećao čvrsti rastvor S, moguće je smanjiti sadržaje Sn i Sb koji su konvencionalno potrebni da bi se smanjila količina S, što rezultira time da se proizvodnja može realizovati po jeftinoj ceni. Osim toga, pošto je rastvorljivost MnS povećana da bi se povećao čvrsti rastvor S, čvrsti rastvor S može smanjiti povezivanje, ne samo azota već i kiseonika, i na taj način je moguće poboljšati prijanjanje između izolacionog premaznog filma i osnovnog gvožđa nakon termičke obrade
[0038] S druge strane, kada je koncentracija Mn demanganizacionog sloja prekomerno snižena, a odnos koncentracije predstavljen sa [Mn2] / [Mn10] postaje manji od 0,1, sadržaj Mn u blizini površine osnovnog gvožđa je prekomerno smanjen, a karakteristika visoke frekvencije jezgra se pogoršava. Zbog toga, kao što pokazuje nejednakost krajnje leve strane gore pomenutog izraza 1, odnos koncentracija predstavljen sa [Mn2] / [Mn10] je postavljen na 0,1 ili više, poželjno na 0,2 ili više, a poželjnije na 0,5 ili više.
[0039] Koncentracija Mn u baznom gvožđu duž pravca debljine od površine osnovnog gvožđa može se odrediti korišćenjem spektroskopije sjajnog pražnjenja (GDS). Što se tiče uslova merenja GDS-a, iako su pripremljeni režim jednosmerne struje, visokofrekventni režim, a pored toga i impulsni režim i slično u skladu sa materijalom koji se analizira, u sadašnjoj realizaciji predmetnog pronalaska koja uglavnom analizira da je osnovno gvožđe provodnik, nema velike razlike čak ni ako se merenje vrši na bilo koji od mogućih načina. Iz tog razloga, kao uslov je postavljeno vreme merenja u kojem tragovi prskanja postaju ujednačeni a analiza se može izvršiti u odnosu na dubinu od 10 µm ili više, i analiza se može izvršiti na odgovarajući način.
[0040] Neorijentisani električni čelični lim prema ovom izvođenju predmetnog pronalaska uključuje konfiguraciju kao što je gore opisano, pokazujući na taj način odlična magnetna svojstva. Različite magnetne osobine koje pokazuje neorijentisani električni čelični lim u skladu sa ovom realizacijom predmetnog pronalaska mogu se meriti na osnovu Epstein metode koja je specificirana u JIS C2550, pomoću testera za ispitivanje pojedinačnih listova (SST) koji je specificiran u JIS C2556, ili slično.
[0041] Zatim će biti opisan postupak proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska uz pozivanje na Sliku 4 i Sliku 5. Na Slici 4 je prikazan dijagram toka koji ilustruje jedan primer proizvodnog postupka neorijentisanog električnog čeličnog lima u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska, a na Slici 5 su šematski prikazi za objašnjenje postupka proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska.
[0042] U postupku za proizvodnju neorijentisanog električnog čeličnog lima prema ovom rešenju predmetnog pronalaska, vrši se toplo valjanje čeličnog ingota koji ima gore opisan hemijski sastav, žarenje toplo valjanog lima, kiseljenje, hladno valjanje i završno žarenje. Kada se izolacioni premazni film formira na površini osnovnog gvožđa, formiranje izolacionog premaznog filma se vrši nakon gore opisanog završnog žarenja.
[0043] Prvo, kao što je prikazano na Slici. 4, čelični ingot (ploča) gore opisanog hemijskog sastava se zagreva, a zagrejani čelični ingot se podvrgava toplom valjanju, da bi se na taj način dobio toplo valjani čelični lim (S101). Izvođenjem toplog valjanja kao što je gore navedeno, na površini osnovnog gvožđa 11, stvara se sloj S koji se uglavnom sastoji od Fe oksida, kao što je ilustrovano na Slici.5 (A). U ovom toplom valjanju, može se smatrati da je Mn unutar osnovnog gvožđa 11 raspršen na skoro ujednačen način. Iako temperatura zagrevanja čeličnog ingota, kada se čelični ingot podvrgne toplom valjanju, nije posebno ograničena, poželjno je da se postavi na ne manje od 1050° C niti više od 1200° C, na primer. Debljina lima toplo valjanog čeličnog lima, nakon toplog valjanja, takođe nije posebno ograničena, ali je poželjno da bude postavljena na oko 1,5 mm do 3,0 mm, na primer, uzimajući u obzir konačnu debljinu lima osnovnog gvožđa.
[0044] Kao što je prikazano na Slici 4, nakon izvođenja toplog valjanja, vrši se žarenje toplo valjanog lima (S103). U postupku proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema ovom rešenju predmetnog pronalaska, žarenje toplo valjanog lima se izvodi uz zadržavanje stanja u kome je sloj kamenca S nastao prijanjanjem za vreme tolpog valjanja, kao što je prikazano na Slici 5 (B). Preko sloja kamenca S koji se stvara na površini toplo valjanog čeličnog lima i atmosferom u vreme izvođenja toplo valjanog žarenja lima, Mn koji se nalazi u osnovnom gvožđu 11 se oksiduje dok se širi u pravcu debljine sloja. Kao rezultat toga, u blizini površine osnovnog gvožđa 11, formira se sloj 104 sa koncentrovanim Mn koji sadrži Mn okside, a na strani unutrašnjeg sloja (strana baznog gvožđa) nekoliko mm sloja koncentrovanog Mn 104, formira se demanganizacioni sloj 103. Ostatak osnovnog gvožđa 11 je deo osnovnog materijala 111 uključujući strukturu koja je nastala nakon žarenja toplo valjanog lima. Kao što je gore opisano, u postupku proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema ovom izvođenju predmetnog pronalaska, sloj 104 koncentrovanog Mn se formira u situaciji u kojoj je veća verovatnoća da će Mn biti oksidovan, tako da koncentracija Mn u demanganizacionom sloju 103 koji je izvor za snabdevanje Mn u sloju 104 sa koncentracijom Mn, postaje niža od konvencionalne. Iz tog razloga, demanganizacioni sloj koji ima distribuciju koncentracije Mn kao što je prikazano na Slici 3 se formira. S druge strane, čak i ako se sloj kamenca S koji se stvara tokom vrućeg valjanja ukloni i zatim se žarenje toplo valjanog lima vrši pod uslovima koji će biti opisani kasnije, Mn koji je u blizini površinskog sloja osnovnog gvožđa 11 nije dovoljno oksidisan, pa zbog toga nije moguće formirati demanganizacioni sloj 103 kao što je gore opisano.
[0045] Ako je tačka rose u atmosferi žarenja, pri žarenju toplo valjanog lima manja od -40° C, izvor kiseonika je samo kamenac na površinskom sloju, tako da demanganizacioni sloj nije dovoljno formiran. Zbog toga je tačka rose u atmosferi žarenja podešena na -40° C ili više, poželjno na -20° C ili više, a poželjnije na -10° C ili više. S druge strane, ako tačka rose u atmosferi žarenja prelazi 60° C, Fe u osnovnom gvožđu se oksidira da bi se stvorio kamenac, a ovaj kamenac se uklanja kiseljenjem, što dovodi do pogoršanja prinosa. Osim toga, kada se Fe u baznom gvožđu oksiduje, nestaju koncentrovani sloj Mn i demanganizacioni sloj. Zbog toga je tačka rose u atmosferi žarenja podešena na 60°C ili manje, poželjno na 50°C ili manje, a poželjnije na 40°C ili manje.
[0046] Ako je temperatura prilikom postupka žarenja toplo valjanog lima manja od 900° C, kristalna zrna osnovnog gvožđa ne postaju dovoljno gruba tokom postupka žarenja, što rezultira time da nije moguće dobiti dobra magnetna svojstva. Zbog toga je temperatura prilikom postupka žarenja toplo valjanog lima podešena na 900° C ili više, poželjno na 930° C ili više, a još poželjnije na 950° C ili više. S druge strane, ako temperatura prilikom postupka žarenja toplo valjanog lima prelazi 1100° C, osnovno gvožđe se lomi prilikom postupka hladnog valjanja, što će biti opisano kasnije. Zbog toga je temperatura prilikom postupka žarenja toplo valjanog lima podešena na 1100° C ili manje, poželjno na 1070° C ili manje, a poželjnije na 1050° C ili manje.
[0047] Ako je vreme namakanja manje od 1 sekunde, kristalna zrna osnovnog gvožđa ne postaju dovoljno gruba tokom postupka žarenja, što rezultira time da nije moguće dobiti dobra magnetna svojstva. Zbog toga je vreme namakanja podešeno na 1 sekundu ili više, poželjno na 10 sekundi ili više, a poželjnije na 30 sekundi ili više. Sa druge strane, ako vreme namakanja prelazi 300 sekundi, osnovno gvožđe se lomi prilikom postupka hladnog valjanja koje će biti opisano kasnije. Zbog toga je vreme namakanja podešeno na 300 sekundi ili manje, poželjno na 150 sekundi ili manje, a poželjnije na 90 sekundi ili manje.
[0048] Imajte na umu da se hlađenje prilikom postupka žarenja toplo valjanog lima obavlja podešavanjem brzine hlađenja u temperaturnom režimu od 800° C do 500° C sa poželjno 20° C/sekundi do 100° C/sekundi. Podešavanjem takve brzine hlađenja moguće je dobiti bolja magnetna svojstva.
[0049] Kao što je prikazano na Slici 4, nakon postupka žarenja toplo valjanog lima, vrši se kiseljenje (S105). Prilikom kiseljenja, gubitak težine pri kiseljenju se kontroliše tako da se kamenac S i koncentracioni sloj Mn 104, koji je unutrašnji oksidni sloj koji je pozicioniran na najgornjem površinskom sloju osnovnog gvožđa 11, uklanjaju kako bi demanganizacioni sloj 103 bio najviši površinski sloj, kao što je prikazano na Slici 5 (C). Prilikom obavljanja postupka kiseljenja, GDS meri koncentraciju Mn u pravcu dubine u bilo kom trenutku u vezi sa čeličnim limom u sredini postupka kislenja ili posle postupka kiseljenja, a gubitak težine pri postupku kiseljenja se kontroliše tako da neorijentisani električni čelični lim koji se konačno dobija zadovoljava gore opisani izraz 1. Imajte na umu da se gubitak težine pri kiseljenju može kontrolisati promenom barem bilo koje koncentracije kiseline koja se koristi za kiseljenje, promenom koncentracije agensa koji se koristi za ubrzavanje postupka kiseljenja, i promenom temperature rastvora za kiseljenje, na primer. Konkretno, postupak kiseljenja se obavlja tako da osnovno gvožđe nakon postupka kiseljenja zadovoljava sledeći izraz 2, kada je prosečna vrednost koncentracije Mn, od površine osnovnog gvožđa do pozicije gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 5 mm, podešena u opsegu na [Mn5], a koncentracija Mn na poziciji gde je dubina od površine osnovnog gvožđa 10 µm bude podešena na [Mn10]. Kontrolisanjem gubitka težine prilikom postupka kiseljenja tako da je sledeći izraz 2 zadovoljen, neorijentisani električni čelični lim koji se konačno dobija zadovoljava gore opisani izraz 1.
0,1 ≤ (Mn5) / (Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 2)
[0050] Kao što je prikazano na Slici 4, nakon postupka kiseljenja, obavlja se hladno valjanje (S107). Kao što je prikazano na Slici 5 (D), u postupku hladnog valjanja, ukiseljeni lim kao rezultat uklanjanja kamenca S i sloja koncentrovanog Mn 104, se valja u postupku redukcije debljine u takvom odnosu pomoću koga konačna debljina lima osnovnog gvožđa 11 postaje ne manja od 0,10 mm niti više od 0,35 mm. Izvođenjem postupka hladnog valjanja dobija se deo osnovnog materijala 121 u kome se nalazi hladno valjana struktura.
[0051] Kao što je prikazano na Slici 4, nakon postupka hladnog valjanja, izvodi se postupak završnog valjanja (korak S109). Kao što je prikazano na Slici 5 (E), u postupku proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema ovom izvođenju predmetnog pronalaska,, demanganizacioni sloj 103 se formira postupkom žarenja toplo valjanog lima, a nakon toga se dobija demanganizacioni sloj 103.. Ako je temperatura završnog žarenja 900° C ili više, Mn se širi iz dela osnovnog materijala 121 ka demanganizacionom sloju 103, pa demanganizacioni sloj 103 postepeno nestaje. Zbog toga je temperatura postupka završnog žarenja podešena na manje od 900° C, poželjno na 880° C ili manje, a poželjnije na 860° C ili manje. Izvođenjem postupka završnog žarenja sa takvom temperaturom završnog žarenja, moguće je dobiti deo osnovnog materijala 101 koji uključuje finu rekristalizacionu strukturu i koji je sposoban da po mogućstvu izazove rekristalizaciju prilikom žarenja da bi došlo do rasterećenja deformacije koje se izvodi prilikom proizvodnje jezgra motora. S druge strane, ako je završna temperatura žarenja manja od 750° C, vreme žarenja postaje preterano dugo, što ponekad smanjuje produktivnost. Prema tome, temperatura postupka završnog žarenja je poželjno podešena na 750° C ili više, a poželjnije na 775° C ili više.
[0052] Iako vreme žarenja može biti odgovarajuće podešeno u skladu sa završnom temperaturom žarenja, može se podesiti na 1 sekundu do 150 sekundi, na primer. Ako je vreme žarenja manje od 1 sekunde, postoji slučaj kada se ne može izvršiti dovoljno dobro postupak završnog žarenja i postaje teško pravilno generisati zrna kristala u delu osnovnog materijala. Prema tome, vreme žarenja je poželjno podešeno na 1 sekundu ili više, a poželjnije na 5 sekundi ili više. S druge strane, ako vreme žarenja prelazi 150 sekundi, vreme žarenja je preterano dugo, što ponekad smanjuje produktivnost. Prema tome, vreme žarenja je poželjno podešeno na 150 sekundi ili manje, a poželjnije na 100 sekundi ili manje.
[0053] Brzina zagrevanja u temperaturnom opsegu od 950° C ili manje i 700° C ili više je poželjno podešena na 10° C/s do 800° C/s. Ako je brzina zagrevanja manja od 10° C/s, ponekad nije moguće postići dobra magnetna svojstva u neorijentisanom električnom čeličnom limu. Zbog toga je brzina zagrevanja u temperaturnom opsegu od 950° C ili manje i 700° C ili više poželjno podešena na brzinu od 10° C/s ili više, a još poželjnije na brzinu od 100° C/s ili više. S druge strane, ako brzina zagrevanja prelazi 800° C/s, efekat poboljšanja magnetnih svojstava je ponekad zasićen. Zbog toga je brzina zagrevanja u temperaturnom opsegu od 950° C ili manje i 700° C ili više, poželjno podešena na 800° C/s ili manje, a poželjnije na 400° C/s ili manje.
[0054] Brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 900° C ili manje i 500° C ili više je poželjno podešena u rasponu od 10° C/s do 100° C/s. Ako je brzina hlađenja manja od 10° C/s, ponekad nije moguće postići dobra magnetna svojstva u neorijentisanom električnom čeličnom limu. Prema tome, brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 900° C ili manje i 500° C ili više je poželjno podešena na 10° C/s ili više, a poželjnije je podešena na 20° C/s ili više. S druge strane, ako brzina hlađenja prelazi 100° C/s, efekat poboljšanja magnetnih svojstava je ponekad zasićen. Prema tome, brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 900° C ili manje i 500° C ili više je poželjno podešena na 100° C/s ili manje, a poželjnije na 70° C/s ili manje.
[0055] Neorijentisani električni čelični lim prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska može se proizvesti na način kao što je gore opisano.
[0056] Kao što je prikazano na Slici. 5(F), takođe je moguće formirati izolacioni premazni film 13 prema potrebi nakon postupka završnog žarenja (S111 na Slici 4). Metoda formiranja izolacionog filma za oblaganje 13 nije posebno ograničena, i potrebno je samo da se koristi javno poznati rastvor za tretman izolacionog filma za oblaganje kao što je gore opisano, a rastvor za tretman se nanosi i osuši putem javno poznatih metoda. Imajte na umu da je takođe moguće da se površina osnovnog gvožđa na kojoj je formiran izolacioni premazni film podvrgne, pre nego što se rastvor za tretman nanese na nju, bilo kakvom prethodnom tretmanu, kao što je tretman odmašćivanjem pomoću alkalije ili slično, ili tretman kiselinom korišćenjem hlorovodonične kiseline, sumporne kiseline, fosforne kiseline ili slično, do stepena u kome se ne vrši veliki uticaj na stanje demanganizacionog sloja, na debljinu demanganizacionog sloja i slično. Dalje, takođe je moguće da se izolacioni premazni film formira na površini koja ostaje takva kakva jeste nakon postupka završnog žarenja bez izvođenja ovih prethodnih tretmana.
[0057] Zatim će biti opisan postupak proizvodnje jezgra motora u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska pri čemu se poziva na Sliku 6. Na Slici 6 je prikazan dijagram toka koji ilustruje jedan primer metode proizvodnje jezgra motora u skladu sa realizacijom ovog predmetnog pronalaska.
[0058] Prvo, neorijentisani električni čelični limovi prema sadašnjoj realizaciji predmetnog pronalaska se prosecaju u obliku jezgra, a prosečeni neorijentisani električni čelični limovi se slažu (S201), da bi se na taj način formirao željeni oblik jezgra motora. Pošto su neorijentisani električni čelični limovi, koji su prosečeni u obliku jezgra, naslagani, važno je da neorijentisani električni čelični lim koji se koristi za proizvodnju jezgra motora bude onaj u kome se izolacioni premazni film formira na površini osnovnog gvožđa.
[0059] Nakon toga, na neorijentisanim električnim čeličnim limovima koji su naslagani u obliku jezgra (S203) sprovodi se postupak žarenja da bi se ostvarilo rasterećenje deformacija (žarenje jezgra).
[0060] Ako je udeo azota u atmosferi u postupku žarenja, da bi se obezbedilo rasterećenje deformacije, manji od 70 zapreminskih %, cena postupka žarenja radi rasterećenja deformacija raste. Zbog toga je udeo azota u atmosferi u postupku žarenja, da bi se obezbedilo rasterećenje deformacije, podešen na 70 zapreminskih % ili više, poželjno na 80 zapreminskih % ili više, poželjnije postavljen na raspon od 90 zapreminskih % do 100 zapreminskih %, a posebno poželjno postavljen na raspon od 97 zapreminskih % do 100 zapreminskih %. Imajte na umu da atmosferski gas koji nije azot, nije posebno ograničen, i generalno, moguće je koristiti redukcioni mešani gas koji je napravljen od mešavine vodonika, ugljen-dioksida, ugljen-monoksida, vodene pare, metana i slično. Metoda sagorevanja gasa propana ili prirodnog gasa je generalno usvojena za dobijanje atmosferskog gasa od njih.
[0061] Ako je temperatura žarenja u postupku žarenja radi rasterećenja deformacije manja od 750° C, nije moguće u dovoljnoj meri ublažiti naprezanje koje je akumulirano u neorijentisanom električnom čeličnom limu. Zbog toga je temperatura postupka žarenja radi rasterećenja deformacije podešena na 750° C ili više, a poželjno je na 775° C ili više. S druge strane, ako temperatura žarenja u postupku žarenja radi rasterećenja deformacije pređe 900° C, rast zrna rekristalizacione strukture prekomerno napreduje, a gubitak vrtložne struje se povećava iako je gubitak histereze smanjen, što dovodi do toga da se pojava smanjenja celokupnog jezgra naprotiv povećava. Zbog toga je temperatura žarenja u postupku žarenja radi rasterećenja deformacije podešena na 900° C ili manje, a poželjno je na 850° C ili manje.
[0062] Iako se vreme žarenja u postupku žarenja radi rasterećenja deformacije može, na primer, na odgovarajući način podesiti u skladu sa temperaturom žarenja, na 10 minuta do 180 minuta. Ako je vreme žarenja manje od 10 minuta, ponekad nije moguće dovoljno ublažiti naprezanje. Zbog toga je vreme žarenja poželjno podešeno na 10 minuta ili više, a poželjnije na 30 minuta ili više. S druge strane, ako vreme žarenja prelazi 180 minuta, vreme žarenja je preterano dugo, što ponekad smanjuje produktivnost. Prema tome, vreme žarenja je poželjno podešeno na 180 minuta ili manje, a poželjnije na 150 minuta ili manje.
[0063] Brzina zagrevanja u temperaturnom opsegu ne manjem od 500° C niti više od 750° C u postupku žarenja sa rasterećenjem deformacije je poželjno podešena na 50° C/h do 300° C/h. Ako je brzina zagrevanja manja od 50° C/h, ponekad nije moguće postići dobra magnetna svojstva i slično u jezgru motora. Prema tome, brzina zagrevanja u temperaturnom opsegu od ne manje od 500° C niti više od 750° C je poželjno podešena na 50° C/h ili više, a poželjnije je podešena na 80° C/h ili više. S druge strane, ako brzina zagrevanja prelazi 300° C/h, efekat poboljšanja magnetnih svojstava i slično je ponekad zasićen. Prema tome, brzina zagrevanja u temperaturnom opsegu od ne manje od 500° C niti više od 750° C je poželjno podešena na 300°C/h ili manje, a poželjnije na 150°C/h ili manje.
[0064] Brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 750° C ili manje i 500° C ili više u postupku žarenja sa rasterećenjem deformacije je poželjno podešena od 50° C/h do 500° C/h. Ako je brzina hlađenja manja od 50° C/h, ponekad nije moguće postići dobra magnetna svojstva i slično u jezgru motora. Prema tome, brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 750° C ili manje i 500° C ili više je poželjno podešena na 50° C/h ili više, a poželjnije je podešena na 80° C/h ili više. S druge strane, ako brzina hlađenja pređe 500° C/h, postoji slučaj kada se javlja neravnomernost hlađenja i lako se unosi naprezanje usled termičkog naprezanja, što rezultira pogoršanjem karakteristika jezgra. Prema tome, brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 750° C ili manje i 500° C ili više je poželjno podešena na 500° C/h ili manje, a poželjnije je podešena na 200° C/h ili manje.
[0065] Jezgro motora korišćenjem neorijentisanog električnog čeličnog lima prema realizaciji ovog predmetnog pronalaska može se proizvesti na način kako je gore opisano.
PRIMERI
[0066] Zatim će biti opisani primeri ovog predmetnog pronalaska. Uslov u primerima je sklop uslova koji je usvojen da se potvrdi izvodljivost i efekat ovog predmetnog pronalaska, a ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na ovaj sklop uslova.
[0067] Ovaj predmetni pronalazak je onakav kao što je definisano u patentnim zahtevima.
(Primer 1)
[0068] Ploče koje imaju hemijski sastav koji je dat u Tabeli 1 zagrevane su na temperaturi od 1150° C, a nakon toga ploče su podvrgnute toplom valjanju, pri čemu je temperatura završnog valjanja podešena na 850° C a debljina završnog lima je postavljena na 2,0 mm, a namotana pri temperaturi od 650° C, da bi se na taj način dobili toplo valjani čelični limovi. Dok se održava stanje u kome se kamenac izdvojio na površinama čeličnih limova koji su bili prilepljeni, čelični limovi su podvrgnuti postupku žarenja toplo valjanih limova na temperaturi od 1000° C tokom 50 sekundi u atmosferi azota sa tačkom rose u atmosferi podešenoj na 10°. C, a zatim podvrgnuti kiseljenju hlorovodoničnom kiselinom. Prilikom obavljanja kiseljenja promenjena je kiselinska koncentracija rastvora kiseline, temperatura i vreme kada se vrši kiseljenje da bi se proizveli kiseli listovi gde je u svakom od njih postojala gore opisana vrednost [Mn5] / [Mn10] koja ima vrednost kao što je naznačeno u Tabeli 2 i Tabeli 3. Ovi kiseli limovi su podvrgnuti hladnom valjanju da bi se dobila debljina lima od 0,25 mm, pa su tako dobijeni hladno valjani čelični limovi. Nakon toga je obavljeno završno žarenje pod uslovima koji su navedeni u Tabeli 2 i Tabeli 3 u mešovitoj atmosferi koja sadrži 20% vodonika i 80% azota i postavljenu tačku rose na 0° C, a izolacioni premazni filmovi su nanešeni, da bi se na taj način dobili neorijentisani električni čelični limovi. Imajte na umu da je brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 800° C do 500° C prilikom izvođenja toplo valjanog žarenja limova podešena na 40° C/sekundi, brzina zagrevanja u temperaturnom regionu od 950° C ili manje i 700° C ili više, pri izvođenju postupka završnog žarenja je podešeno na 100° C/sekundi, a brzina hlađenja u temperaturnom opsegu od 900° C ili manje i 500° C ili više, kada se izvodi završno žarenje, je podešena na 30° C/sekundi. Izolacioni film za oblaganje je formiran na način da je izolacioni film za oblaganje napravljen od aluminijum fosfata i emulzije smole akril-stiren kopolimera sa prečnikom zrna od 0,2 µm obložen kako bi se zadovoljila unapred određena količina prijanjanja, pa zatim pečen na 350° C u atmosferi. Analiza distribucije koncentracije Mn sa GDS-om i analiza koncentracije azota u čeliku su obavljene nakon uklanjanja izolacionog premaznog filma korišćenjem vruće alkalije. Podvučene vrednosti u Tabeli 1, Tabeli 2 i Tabeli 3 ukazuju da je podvučena numerička vrednost izvan opsega ovog predmetnog pronalaska.
[0069] (Tabela 1)
TABELA 1
TABELA 2
TABELA 3
[0071] Uzorci od broja 13 do br. 15 i od broja 22 do broja 24 u tabeli 2 su kiseli limovi sa ujednačenom koncentracijom Mn u pravcu debljine ploče i izgledaju kao idealno kiseli limovi sa stanovišta koje nije zasnovano na nalazu ovog predmetnog pronalaska. Međutim, pošto je Mn u čeliku oksidovao na površini čeličnog lima usled mešanja veoma male količine vlage pri izvođenju postupka završnog žarenja i formiran je sloj koncentrovanog Mn, tako da je vrednost [Mn2] / [Mn10] nakon postupka završnog žarenja van opsega ovog predmetnog pronalaska.
[0072] U svakom od uzoraka od broja 1 do broja 3, od broja 5 do broja 7, od broja 9 do broja 11, broj 16, broj 17, broj 19, broj 20, broj 26, broj 28, broj 30, broj 31, broj 33, broj 34, broj 36, broj 38, broj 39, broj 41, broj 43, broj 44, broj 46, broj 47, broj 49 u tabeli 2 i uzorci broj 51, broj 52, broj 54, broj 61, broj 62, broj 64, broj 69, broj 72, broj 73, broj 75, broj 77, broj 78, broj 80, broj 82, broj 83, broj 85, broj 87, broj 88, broj 90 u tabeli 3, vrednost [Mn2] / [Mn10] nakon postupka završnog žarenja je unutar opsega ovog predmetnog pronalaska.
[0073] U vezi sa svakim od uzoraka broj 4, broj 8, broj 12, broj 18, broj 21, broj 27, broj 29, broj 32, broj 42, broj 45, broj 48, broj 50 u tabeli 2 i uzorci broj 53, broj 55, broj 58, broj 60, broj 63, broj 70, broj 74, broj 76, broj 79, broj 81, broj 84, broj 86, broj 89, broj 91 u tabeli 3, iako je vrednost [Mn5] /[Mn10] je u opsegu ovog predmetnog pronalaska, pošto temperatura postupka završnog žarenja prelazi 900° C, Mn iznutra se širi i sloj koncentrovanog Mn se formira usled oksidacije na površinskom sloju, što rezultira da je vrednost [Mn2] / [Mn10] nakon postupka završnog žarenja van opsega ovog predmetnog pronalaska.
[0074] Od dela dobijenih neorijentisanih električnih čeličnih limova izrađeno je jezgro motora. Neorijentisani električni čelični limovi su izbušeni da zadovolje uslove spoljašnjeg prečnika statora od 140 mm, spoljašnjeg prečnika rotora od 85 mm, 18 proreza i 12 polova i složeni da se formiraju kao jezgro motora. Na strani rotora je ugrađen trajni magnet, a strana statora je podvrgnuta postupku žarenja sa rasterećenjem na 825° C tokom 1 sata u atmosferi koja je bogata gasom sa 70% azota, a zatim je sprovedeno namotavanje. Dobijeno jezgro motora je pobuđeno pod uslovima koji zadovoljavaju gustinu magnetnog fluksa zupčastog dela od 1,0 T, obrtni moment od 2,5 Nm i brzinu rotacije od 8000 o/min. Rezultati merenja karakteristka jezgra motora u to vreme prikazani su u tabeli 4. Imajte na umu da je u pogledu karakteristika jezgra motora koje su prikazane u tabeli 4, ostatak koji je dobijen oduzimanjem izlazne snage motora, gubitka u bakru i mehaničkog gubitka od količine ulazne snage bio procenjen kao glavni gubitak jezgra. Podvučena linija u tabeli 4 ukazuje da je podvučena numerička vrednost van opsega ovog predmetnog pronalaska.
TABELA 4
[0075] Iz tabele 4, može se razumeti da se u svakom od primera ovog predmetnog pronalaska, povećana količina azota u čeliku nakon postupka žarenja rasterećenja deformacije održava na niskom nivou, a dobra vrednost se može dobiti i u pogledu smanjenja jezgra motora.

Claims (15)

Zahtevi
1. Neorijentisani električni čelični lim, koji ima sledeći hemijski sastav:
u masi %,
C: od 0,0010% do 0,0050%;
Si: od 2,5% do 4,0%;
Al: od 0,0001% do 2,0%;
Mn: od 0,1% do 3,0%;
P: od 0,005% do 0,15%;
S: od 0,0001% do 0,0030%;
Ti: od 0,0005% do 0,0030%;
N: od 0,0010% do 0,0030%;
Sn: od 0,00% do 0,2%;
Sb: od 0,00% do 0,2%;
Ni: od 0,00% do 0,2%;
Cu: od 0,00% do 0,2%;
Cr: od 0,00% do 0,2
Ca: od 0,0000% do 0,0025%;
REM: od 0,0000% do 0,0050%; i
sastav: Fe i nečistoće, karakteriše se time što je prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde se na dubini od 2 µm od površine osnovnog gvožđa nalazi [Mn2], a koncentracija Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde se na dubini od 10 µm od površine osnovnog gvožđa nalazi [Mn10], osnovno gvožđe zadovoljava sledeći izraz 1, pri čemu se koncentracija Mn duž pravca dubine meri pomoću spektroskopa sa usijanim pražnjenjem.
0,1 ≤ (Mn2) / (Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 1)
2. Neorijentisani električni čelični lim prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta koje su izabrane iz grupe koju čine:
Sn: od 0,01% do 0,2%; i
Sb: od 0,01% do 0,2%.
3. Neorijentisani električni čelični lim prema patentnom zahtevu 1 ili 2, karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta koje su izabrane iz grupe koju čine:
Ni: od 0,01% do 0,2%;
Cu: od 0,01% do 0,2%; i
Cr: od 0,01% do 0,2%.
4. Neorijentisani električni čelični lim prema patentnom zahtevu 1 ili 2, karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta koje su izabrane iz grupe koju čine:
Ca: od 0,0005% do 0,0025%; i
REM: od 0,0005% do 0,0050%.
5. Neorijentisani električni čelični lim prema bilo kom od zahteva 1 do 4, karakteriše se time što
na površini osnovnog gvožđa je obezbeđen izolacioni premaz;
količina prjanjanja izolacionog premaznog filma nije manja od 400 mg/m2 niti veća od 1200 mg/m2; i
sadržaj dvovalentnog Fe i sadržaj trovalentnog Fe u izolacionom premaznom filmu nije manji od 10 mg/m2 niti više od 250 mg/m2 ukupno.
6. Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima, se sastoji od:
proizvodnje toplog valjanog čeličnog ingota za dobijanje toplo valjanog čeličnog lima;
proizvodnje toplo valjanog lima postupkom žarenja toplo valjanog čeličnog lima; izvođenje kiseljenja nakon postupka žarenja toplo valjanog lima;
izvođenje hladnog valjanja nakon kiseljenja da bi se dobio hladno valjani čelični lim; i
izvođenje završnog žarenja hladno valjanog čeličnog lima, karakteriše se time što:
žarenje toplo valjanog lima se vrši postavljanjem tačke rose na ne manje od -40° C niti više od 60° C, podešavanjem temperature žarenja na najmanje 900° C niti više od 1100° C i podešavanjem namakanja na vreme ne manje od 1 sekunde niti duže od 300 sekundi, pri čemu se uklanja kamenac koji se stvara tokom vrućeg valjanja;
kada je vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde se na dubini od 5 µm od površine osnovnog gvožđa nalazi [Mn5], a koncentracija Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde se na dubini od 10 µm od površine osnovnog gvožđa nalazi [Mn10], kiseljenje se vrši tako da osnovno gvožđe nakon kiseljenja zadovoljava pomenuti izraz 2;
temperatura žarenja je podešena na manje od 900° C u postupku završnog žarenja; i
čelični ingot ima hemijski sastav koji predstavlja:
C: od 0,0010% do 0,0050%;
Si: od 2,5% do 4,0%;
Al: od 0,0001% do 2,0%;
Mn: od 0,1% do 3,0%;
P: od 0,005% do 0,15%;
S: od 0,0001% do 0,0030%;
Ti: od 0,0005% do 0,0030%;
N: od 0,0010% do 0,0030%;
Sn: od 0,00% do 0,2%;
Sb: od 0,00% do 0,2%;
Ni: od 0,00% do 0,2%;
Cu: od 0,00% do 0,2%;
Cr: od 0,00% do 0,2
Ca: od 0,0000% do 0,0025%;
REM: od 0,0000% do 0,0050%; i
ravnoteža: Fe i nečistoće, pri čemu se koncentracije Mn duž pravca dubine mere pomoću spektroskopa sa usijanim pražnjenjem
. 0,1 ≤ (Mn5) / (Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 2)
7. Postupak proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog ima prema patentnom zahtevu 6, karakteriše se time što obuhvata nakon postupka završnog žarenja, formiranje izolacionog premaznog filma na površini osnovnog gvožđa.
8. Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema patentnom zahtevu 6 ili 7, karakteriše se time što čelični ingot sadrži jednu ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine:
Sn: od 0,01% do 0,2%; i
Sb: od 0,01% do 0,2%.
9. Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema bilo kom od patentnih zahteva 6 do 8, karakteriše se time što čelični ingot sadrži jednu ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine:
Ni: od 0,01% do 0,2%;
Cu: od 0,01% do 0,2%; i
Cr: od 0,01% do 0,2%
10. Metoda proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima prema bilo kom od patentnih zahteva 6 do 9, karakteriše se time što čelični ingot sadrži jednu ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine:
Ca: od 0,0005% do 0,0025%; i
REM: od 0,0005% do 0,0050%.
11. Metoda proizvodnje jezgra motora, sastoji se od:
štancovanja neorijentisanih električnih čeličnih limova u obliku jezgra;
slaganje perforiranih neorijentisanih električnih čeličnih limova; i
izvođenje postupka žarenja radi rasterećenja naprezanja naslaganih neorijentisanih električnih čeličnih limova, pri čemu:
u postupku žarenja sa rasterećenjem deformacije, udeo azota u atmosferi žarenja je podešen na 70 zapreminskih % ili više, a temperatura postupka žarenja radi rasterećenja deformacije je podešena na ne manje od 750° C niti više od 900° C;
neorijentisani električni čelični lim ima hemijski sastav predstavljen sa:
C: od 0,0010% do 0,0050%;
Si: od 2,5% do 4,0%;
Al: od 0,0001% do 2,0%;
Mn: od 0,1% do 3,0%;
P: od 0,005% do 0,15%;
S: od 0,0001% do 0,0030%;
Ti: od 0,0005% do 0,0030%;
N: od 0,0010% do 0,0030%;
Sn: od 0,00% do 0,2%;
Sb: od 0,00% do 0,2%;
Ni: od 0,00% do 0,2%;
Cu: od 0,00% do 0,2%;
Cr: od 0,00% do 0,2
Ca: od 0,0000% do 0,0025%;
REM: od 0,0000% do 0,0050%; i
sastav: Fe i nečistoće, karakteriše se time što je prosečna vrednost koncentracije Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde se na dubini od 2 µm od površine osnovnog gvožđa nalazi [Mn2], a koncentracija Mn u opsegu od površine osnovnog gvožđa do položaja gde se na dubini od 10 µm od površine osnovnog gvožđa od površine osnovnog gvožđa nalazi [Mn10], osnovno gvožđe zadovoljava sledeći izraz 1, pri čemu se koncentracija Mn duž pravca dubine meri pomoću spektroskopa sa usijanim pražnjenjem.
0,1 ≤ (Mn2) / (Mn10) ≤ 0,9 ( Izraz 1)
12. Metoda proizvodnje jezgra motora prema patentnom zahtevu 11, karakteriše se time što je na površini osnovnog gvožđa obezbeđen izolacioni premaz.
13. Metoda proizvodnje jezgra motora prema patentnom zahtevu 11 ili 12, karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta koje su odabrane iz grupe koju čine:
Sn: od 0,01% do 0,2%; i
Sb: od 0,01% do 0,2%.
14. Metoda proizvodnje jezgra motora prema bilo kom od patentnih zahteva 11 do 13, karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Ni: od 0,01% do 0,2%;
Cu: od 0,01% do 0,2%; i
Cr: od 0,01% do 0,2%.
15. Metoda proizvodnje jezgra motora prema bilo kom od patentnih zahteva 11 do 14, karakteriše se time što neorijentisani električni čelični lim sadrži jednu ili više vrsta izabranih iz grupe koju čine:
Ca: od 0,0005% do 0,0025%; i
REM: od 0,0005% do 0,0050%.
RS20220390A 2016-08-05 2017-08-02 Neorijentisani električni čelični lim, način proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima i način proizvodnje jezgra motora RS63177B1 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016154206 2016-08-05
PCT/JP2017/028144 WO2018025941A1 (ja) 2016-08-05 2017-08-02 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法及びモータコアの製造方法
EP17837043.3A EP3495525B1 (en) 2016-08-05 2017-08-02 Non-oriented electrical steel sheet, production method for non-oriented electrical steel sheet, and production method for motor core

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS63177B1 true RS63177B1 (sr) 2022-06-30

Family

ID=61073788

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20220390A RS63177B1 (sr) 2016-08-05 2017-08-02 Neorijentisani električni čelični lim, način proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima i način proizvodnje jezgra motora

Country Status (10)

Country Link
US (1) US11295881B2 (sr)
EP (1) EP3495525B1 (sr)
JP (1) JP6690714B2 (sr)
KR (1) KR102227328B1 (sr)
CN (1) CN109563583B (sr)
BR (1) BR112018075826B1 (sr)
PL (1) PL3495525T3 (sr)
RS (1) RS63177B1 (sr)
TW (1) TWI643965B (sr)
WO (1) WO2018025941A1 (sr)

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6878351B2 (ja) * 2018-05-14 2021-05-26 Ｊｆｅスチール株式会社 モータ
WO2019225529A1 (ja) * 2018-05-21 2019-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR102105530B1 (ko) * 2018-09-27 2020-04-28 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102120276B1 (ko) * 2018-09-27 2020-06-08 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP7143901B2 (ja) * 2018-11-02 2022-09-29 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板
KR102530719B1 (ko) * 2018-12-27 2023-05-09 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
EP3913079B1 (en) * 2019-01-17 2023-09-20 Nippon Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet, segmented stator, and rotating electrical machine
TWI682039B (zh) * 2019-03-20 2020-01-11 日商日本製鐵股份有限公司 無方向性電磁鋼板及其製造方法
WO2020213576A1 (ja) 2019-04-17 2020-10-22 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
MX2022000467A (es) * 2019-07-11 2022-02-03 Jfe Steel Corp Lamina de acero electrico no orientado, metodo de produccion de la misma y nucleo de motor.
EP4006184A4 (en) * 2019-07-31 2022-08-31 JFE Steel Corporation NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF
DE102019217491A1 (de) * 2019-08-30 2021-03-04 Sms Group Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Si-legierten Elektrobandes mit einer Kaltbanddicke dkb < 1 mm aus einem Stahlvorprodukt
WO2021085421A1 (ja) * 2019-10-31 2021-05-06 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板とその製造方法
JP7310880B2 (ja) * 2019-12-09 2023-07-19 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とモータコアならびにそれらの製造方法
KR102353673B1 (ko) * 2019-12-20 2022-01-20 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
WO2021199400A1 (ja) * 2020-04-02 2021-10-07 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
RS65892B1 (sr) * 2020-09-01 2024-09-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Pljosnati metalni proizvod sa neorijentisanim česticama, postupak za njegovu proizvodnju i njegova primena
KR102438478B1 (ko) * 2020-12-21 2022-08-31 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102513317B1 (ko) * 2020-12-21 2023-03-22 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102493776B1 (ko) * 2020-12-21 2023-01-31 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102515028B1 (ko) * 2021-02-10 2023-03-27 엘지전자 주식회사 무방향성 전기강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 무방향성 전기강판
TWI815383B (zh) 2021-03-31 2023-09-11 日商日本製鐵股份有限公司 旋轉電機、定子鐵心及轉子鐵心的組合、旋轉電機的製造方法、無方向性電磁鋼板的製造方法、旋轉電機之轉子及定子的製造方法、以及無方向性電磁鋼板的組合
PL4273279T3 (pl) 2021-03-31 2025-06-09 Nippon Steel Corporation Blacha cienka z niezorientowanej stali elektrotechnicznej, rdzeń silnika, sposób wytwarzania blachy cienkiej z niezorientowanej stali elektrotechnicznej i sposób wytwarzania rdzenia silnika
CN117098617A (zh) * 2021-03-31 2023-11-21 日本制铁株式会社 无取向性电磁钢板、无取向性电磁钢板的冲裁方法及无取向性电磁钢板的冲裁用模具
KR20230023103A (ko) * 2021-08-09 2023-02-17 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
US20250022639A1 (en) * 2021-10-13 2025-01-16 Nippon Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet, iron core and motor core, and method for manufacturing iron core and motor core
EP4455343A4 (en) * 2021-12-22 2025-05-07 POSCO Co., Ltd NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET, MANUFACTURING METHOD THEREOF, AND MOTOR CORE COMPRISING THE SAME
KR20230096879A (ko) * 2021-12-22 2023-06-30 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그를 포함하는 모터 코어
KR20230096878A (ko) * 2021-12-22 2023-06-30 주식회사 포스코 무방향성 전기강판, 그 제조방법 및 그를 포함하는 모터 코어
CN118574795A (zh) 2022-01-19 2024-08-30 积水化学工业株式会社 夹层玻璃用中间膜和夹层玻璃
EP4467524A4 (en) 2022-01-19 2026-01-14 Sekisui Chemical Co Ltd INTERLAYER FILM FOR LAMINATED GLASS, AND LAMINATED GLASS
KR20240162528A (ko) * 2022-03-15 2024-11-15 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판 및 모터 코어 그리고 그것들의 제조 방법
WO2023176866A1 (ja) * 2022-03-15 2023-09-21 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR102813903B1 (ko) * 2022-05-31 2025-05-28 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
KR102792056B1 (ko) * 2022-06-23 2025-04-08 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
KR102786629B1 (ko) * 2022-07-19 2025-03-27 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
KR102883886B1 (ko) * 2022-07-20 2025-11-11 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
KR102811640B1 (ko) * 2022-07-27 2025-05-26 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
EP4634425A1 (en) * 2022-12-15 2025-10-22 ArcelorMittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
KR20240098441A (ko) * 2022-12-21 2024-06-28 주식회사 포스코 무방향성 전기강판, 그 제조방법 및 그를 포함하는 모터 코어
KR20250093770A (ko) * 2023-12-15 2025-06-25 주식회사 포스코 무방향성 전기강판을 포함하는 철심 및 그 제조방법
KR20260011834A (ko) * 2024-07-16 2026-01-26 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 무방향성 전기강판 제조 방법
KR20260024577A (ko) * 2024-08-13 2026-02-23 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 무방향성 전기강판 제조 방법

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0567612A4 (en) 1991-10-22 1994-04-05 Po Hang Iron & Steel ELECTRICALLY NON-ORIENTED STEEL PANELS WITH HIGH MAGNETIC PROPERTIES AND THEIR PRODUCTION.
US5807441A (en) 1993-11-02 1998-09-15 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method of manufacturing a silicon steel sheet having improved magnetic characteristics
JP3480072B2 (ja) * 1993-11-02 2003-12-15 住友金属工業株式会社 磁気特性の優れた珪素鋼板の製造方法
JP3252700B2 (ja) * 1995-05-02 2002-02-04 住友金属工業株式会社 磁気特性と打ち抜き性に優れた電磁鋼板
EP0741191B1 (en) * 1995-05-02 2003-01-22 Sumitomo Metal Industries, Ltd. A magnetic steel sheet having excellent magnetic characteristics and blanking performance
KR100240995B1 (ko) * 1995-12-19 2000-03-02 이구택 절연피막의 밀착성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
JP3508436B2 (ja) 1996-12-20 2004-03-22 Ｊｆｅスチール株式会社 歪取焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板
JP4277432B2 (ja) * 1999-12-27 2009-06-10 住友金属工業株式会社 低磁歪二方向性電磁鋼板
JP2002266029A (ja) * 2001-03-09 2002-09-18 Kawasaki Steel Corp 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4258164B2 (ja) 2002-04-02 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 歪取焼鈍後の磁気特性および耐食性に優れた無方向性電磁鋼板
RU2485186C1 (ru) 2009-03-13 2013-06-20 Ниппон Стил Корпорейшн Неориентированная магнитная листовая сталь и способ ее изготовления
JP5375653B2 (ja) * 2010-02-17 2013-12-25 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
PL2746418T3 (pl) * 2011-08-18 2017-05-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Niezorientowana blacha ze stali elektrotechnicznej, sposób jej wytwarzania, laminat na rdzeń ferromagnetyczny do silników oraz sposób jego wytwarzania
JP5954347B2 (ja) 2013-03-07 2016-07-20 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR102227328B1 (ko) 2021-03-12
US20190228891A1 (en) 2019-07-25
EP3495525A1 (en) 2019-06-12
TWI643965B (zh) 2018-12-11
CN109563583A (zh) 2019-04-02
PL3495525T3 (pl) 2022-06-20
KR20190003783A (ko) 2019-01-09
WO2018025941A1 (ja) 2018-02-08
US11295881B2 (en) 2022-04-05
JP6690714B2 (ja) 2020-04-28
EP3495525A4 (en) 2020-01-01
EP3495525B1 (en) 2022-04-06
CN109563583B (zh) 2021-10-15
TW201812051A (zh) 2018-04-01
BR112018075826B1 (pt) 2022-08-16
BR112018075826A2 (pt) 2019-03-19
JPWO2018025941A1 (ja) 2019-04-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS63177B1 (sr) Neorijentisani električni čelični lim, način proizvodnje neorijentisanog električnog čeličnog lima i način proizvodnje jezgra motora
JP6794705B2 (ja) 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法及びモータコアの製造方法
EP3656885B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet
EP2664689B1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof
JP2018021241A (ja) 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法及びモータコアの製造方法
KR102555134B1 (ko) 방향성 전자 강판 및 그의 제조 방법
TWI853492B (zh) 無方向性電磁鋼板及馬達鐵芯以及其等之製造方法
CN113302335A (zh) 方向性电磁钢板及其制造方法
CN118510931A (zh) 无取向性电磁钢板及其制造方法
JP7606075B2 (ja) 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN112930408B (zh) 无取向性电磁钢板的制造方法
US12338504B2 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
TWI688658B (zh) 無方向性電磁鋼板
US20220228232A1 (en) Oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor
JP7568948B2 (ja) 電磁鋼板の製造方法
CN113302320A (zh) 方向性电磁钢板及其制造方法
RU2843190C2 (ru) Изотропный лист электротехнической стали, сердечник электродвигателя и способы их производства
WO2024095595A1 (ja) 無方向性電磁鋼板とその製造方法
AU2024367411A1 (en) Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same
CN118891387A (zh) 无取向性电磁钢板及其制造方法