RS65404B1

RS65404B1 - Čelična žičana mreža od čelične žice sa šestougaonim otvorima, uređaj za proizvodnju i proizvodni postupak

Info

Publication number: RS65404B1
Application number: RS20240279A
Authority: RS
Inventors: Mario Brunn
Original assignee: Geobrugg Ag
Priority date: 2021-01-14
Filing date: 2022-01-11
Publication date: 2024-05-31
Also published as: US20240058858A1; CN116783016B; ES2975951T3; AU2022207151A9; DE102021100678A1; WO2022152697A1; MX2023008271A; HRP20240332T1; EP4171847C0; CA3205101A1; KR102891876B1; EP4171847B1; KR20230121886A; CN116783016A; EP4171847A1; ZA202305327B; CL2023001994A1; PL4171847T3; AU2022207151A1; JP2024505424A

Description

Opis

Stanje tehnike

[0001] Pronalazak se odnosi na šestougaonu čeličnu mrežu od čelične žice prema preambuli zahteva 1, uređaj za proizvodnju prema preambuli zahteva 13 i proizvodni postupak prema preambuli zahteva 16.

[0002] U poljskom patentu sa patentnim brojem PL 235814 B1 opisana je šestougaona mreža od čelika velike čvrstoće sa zateznom čvrstoćom od 1500 N/mm<2>do 1900 N/mm<2>. Međutim, šestougaona mreža koja je tu opisana ima poseban, konkretno izdužen, oblik otvora, u kojem je odnos širine i visine otvora uvek manji od 0,75. Prema navedenom patentu, ova geometrija otvora značajno se razlikuje od uobičajene geometrije otvora šestougaone mreže od čeličnih žica koje nemaju veliku čvrstoću, i tipično je 60 mm x 80 mm (odnos 0,75), 80 mm x 100 mm (odnos 0,8) ili 100 mm x 120 mm (odnos 0,83). Ove veličine otvora su jasno navedene u evropskom standardu „Mreže od čelične žice sa šestougaonim otvorima za primenu u građevinarstvu“ (EN 10223-3:2013). Otvori sa odnosom širine i visine otvora manjim od 0,75, tj. odnosom širine i visine otvora opisani u patentu PL 235814 B1 time ne ispunjavaju zahteve evropskog standarda. Šestougaoni otvor predstavljen u patentu PL 235814 B1 čak ima odnos širine i visine otvora od samo 0,62. Samo kada je odnos širine i visine otvora 0,75 ili više, šestougaona mreža takođe je u skladu sa standardom i tako može regularno da se koristi u građevinarstvu. Nasuprot tome, u devetom paragrafu patenta PL 235814 B1 navodi se da se, po mišljenju nosioca patenta, šestougaona mreža standardne veličine trenutno ne može proizvoditi od čelične žice velike čvrstoće i da je zato u slučaju upotrebe čelika velike čvrstoće neophodno da odnos širine i visine otvora odstupa (da je manji) od standarda.

Međutim, potražnja za šestougaonim mrežama velike čvrstoće na tržištu je i dalje toliko velika da nosilac patenta PL 235814 B1 ipak nudi i isporučuje šestougaone mreže neusklađene sa standardom. Na tržištu već duže vremena postoji velika potreba za šestougaonom mrežom velike čvrstoće koja istovremeno ispunjava zahteve standarda EN 10223-3:2013 u vezi sa oblikom i veličinom otvora, a posebno u vezi sa odnosom širine i visine otvora. Uprkos brojnim naporima, u vreme podnošenja ovog dokumenta takva šestougaona mreža ne postoji na tržištu.

[0003] Cilj pronalaska je posebno da obezbedi generičku šestougaonu mrežu od čelične žice velike čvrstoće sa poboljšanom geometrijom otvora, a posebno sa poboljšanim odnosom širine i visine otvora. Zadatak je prema pronalasku rešen putem karakteristika patentnih zahteva 1, 13 i 16, dok se povoljna poboljšanja i dalji razvoj pronalaska nalaze u podzahtevima.

Prednosti pronalaska

[0004] Pronalazak se zasniva na čeličnoj žičanoj mreži, posebno na šestouganoj mreži od čelične žice sa šestouganim otvorima, posebno za primenu u građevinarstvu, poželjno za upotrebu u oblasti zaštite od prirodnih opasnosti, pri čemu se čelična žica uvrće naizmenično sa susednim čeličnim žicama, i pri čemu je čelična žica izrađena od čelika velike čvrstoće ili barem ima jezgro žice od čelika velike čvrstoće (npr. žica sa premazom ili obložena žica od čelika velike čvrstoće).

[0005] Prema pronalasku je predloženo da odnos, a posebno prosečni, širine šestougaonih otvora, posebno prosečne, i visine šestougaonih otvora merene upravno na širinu otvora, posebno prosečne, iznosi najmanje 0,8. Tako pogodno može da se dobije čelična žičana mreža od čelične žice velike čvrstoće sa posebno pogodnom geometrijom otvora koja je već uobičajena i dokazana, posebno u oblasti čvrstoće koja nije velika. Pogodno, mogu da se zadrže uobičajena i dokazana retenciona svojstva šestougaone žičane mreže, na primer koja zavise od veličine kamena, dok jačina, tj. na primer otpornost na kidanje i lomljenje, šestougaone žičane mreže, može znatno da se poveća. Pogodno, postojeći planovi i konstrukcije (npr. gabiona za obezbeđenje obale, priobalja, rečnih korita, kamenih valjaka, itd.) za koje se ranije koristilo šestougaona žičana mreža koja nema veliku čvrstoću, sa veličinom otvora usklađenom sa standardom, mogu jednostavno i bez komplikacija (nebirokratski) da se poboljšaju i/ili ojačaju, na primer zamenom šestougaone mreže koje nema veliku čvrstoću šestougaonom mrežom velike čvrstoće uz zadržavanje geometrije otvora. Na primer, kod gabiona za obezbeđenje obale, priobalja, rečnih korita i/ili kod kamenih valjaka, pogodno može da se koristi isti materijal za punjenje, posebno sa istom veličinom zrna punjenja. Na taj način pogodno mogu da se smanje troškovi i utrošak rada. Posebno, žičana mreža prema pronalasku ne može da se proizvede ni pomoću poznatih klasičnih mašina niti pomoću proizvodnog postrojenja opisanog u patentu PL 235814 B1. Dodatne modifikacije i/ili koraci postupka objašnjeni u ovom dokumentu su zato apsolutno neophodni za proizvodnju žičane mreže prema pronalasku.

[0006] Konkretno, šestougaoni otvori imaju oblik koji je barem suštinski simetrični šestougaonik. Konkretno, šestougaoni otvori imaju malo izduženi oblik saća. Konkretno, šestougaoni otvori grade bešavno popločavanje u nivou jedne ravni mreže od čelične žice. Pod „primenom u građevinarstvu“ podrazumeva se posebna primena koja obuhvata planiranje, izvođenje i/ili izmenu na građevini. Primeri za primenu u zaštiti od prirodnih opasnosti predstavljaju pomenuti gabioni, kao što su gabioni za obezbeđenje obale, kameni valjci, gabioni za obezbeđenje priobalja ili rečnih korita, ali i prenaprezanje tla, ograde za hvatanje, i slično.

[0007] Konkretno, određuje se srednja vrednost parametra, kao što je, na primer, prosečan odnos širine i visine otvora, prosečna širina otvora, prosečna visina otvora, prosečna dužina uvrnute oblasti žičane mreže koja ograničava šestougaoni otvor, prosečna dužina uvrtanja, prosečno ulazno zakrivljenje čelične žice na prelazu od barem suštinski ravnog dela čelične žice koji ograničava šestougaoni otvor do uvrnute oblasti čelične žice koja ograničava šestougaoni otvor, prosečno izlazno zakrivljenje čelične žice na prelazu od uvrnute oblasti čelične žice koja ograničava šestougaoni otvor do barem suštinski ravnog dodatnog dela čelične žice i/ili prosečni ugao otvaranja šestougaonog otvora, iz srednje vrednosti više, konkretno najmanje tri, poželjno najmanje pet, pogodno najmanje sedam i posebno poželjno najmanje deset, otvora žičane mreže koji imaju parametre, pri čemu otvori koji se koriste za određivanje srednje vrednosti poželjno nisu neposredno jedan pored drugog.

[0008] Pod „širinom otvora“ podrazumeva se konkretno rastojanje između dve uvrnute oblasti mreže od čelične žice, koje ograničavaju šestougaoni otvor, suštinski su najmanje uzajamno paralelne i nalaze se na naspramnim stranama šestougaonog otvora. Pod „dužinom otvora“ podrazumeva se konkretno rastojanje između dva temena šestougaonog otvora mreže od čelične žice, koja se nalaze jedan naspram drugog u smeru paralelnom sa glavnim smerom prostiranja uvrnute oblasti. Konkretno, uvrtanje dve čelične žice koje ograničavaju šestougaoni otvor počinje i/ili se završava na temenima šestougaonog otvora između kojih se meri visina. Konkretno, širina šestougaonog otvora mreže od čelične žice manja je od dužine šestougaonog otvora mreže od čelične žice. Pod „glavnim smerom prostiranja“ nekog predmeta pri tome se konkretno podrazumeva smer koji je paralelan najdužoj ivici najmanjeg geometrijskog kvadra koji upravo u potpunosti obuhvata predmet

[0009] Nadalje, prema pronalasku se predlaže da čelik velike čvrstoće za čeličnu žicu ima zateznu čvrstoću od najmanje 1560 N/mm<2>, poželjno najmanje 1700 N/mm<2>i poželjno najmanje 1950 N/mm<2>. Tako se pogodno može postići posebno velika stabilnost čelične mreže i/ili građevinskih konstrukcija napravljenih od čelične mreže ili sa čeličnom mrežom. Pogodno se time može postići, na primer, posebno dobra zaštita od prirodnih opasnosti.

[0010] Kada čelik velike čvrstoće za čeličnu žicu, na primer, takođe ima zateznu čvrstoću od najviše 2150 N/mm<2>, pogodno je da se krtost čelične žice čelične mreže, koja se povećava sa povećanjem zatezne čvrstoće, zadrži na što manjem nivou. Kao što su eksperimenti pokazali, posebno kada se koriste čelične žice zatezne čvrstoće u uskom, posebno odabranom opsegu od 1700 N/mm<2>do 2150 N/mm<2>, poželjno od 1950 N/mm<2>do 2150 N/mm<2>, pogodno se može postići posebno dobra ravnoteža između posebno velike stabilnosti i u isto vreme ograničene krtosti. Ova ravnoteža je posebno pogodna za upotrebu čelične mreže za proizvodnju svih vrsta gabiona. Na primer, time se može postići posebno veliki kapacitet punjenja pa tako i posebno velika i stabilna konstrukcija gabiona, koja je u isto vreme posebno otporna na lom u slučaju nastupanja događaja kao što je npr. odron kamena kod koga kamenje pada na gabion.

[0011] Pored toga, predloženo je da, konkretno prosečna, dužina uvrnute oblasti koja ograničava šestougaoni otvor iznosi najmanje 30%, poželjno najmanje 35% i poželjno najmanje 40% od, konkretno prosečne, visine otvora. Time se može pogodno postići posebno velika stabilnost čelične mreže. Pogodno, tako se zakrivljenje savijanja u uvrnutoj oblasti šestougaonog otvora može održavati u (umerenoj) oblasti u kojoj postoji relativno mala opasnost od loma korišćene čelične žice velike čvrstoće.

[0012] Nadalje, predloženo je da, konkretno prosečna, dužina uvrnute oblasti koja ograničava šestougaoni otvor iznosi najmanje 50%, poželjno najmanje 55% i poželjno najmanje 60% od, konkretno prosečne, širine otvora. Time se može pogodno postići posebno velika stabilnost čelične mreže.

[0013] Nadalje, predloženo je da je, konkretno prosečna, dužina uvrtanja u okviru uvrnute oblasti koja ograničava šestougaoni otvor, manja od 1,1 cm, poželjno manja od 1 cm, poželjno kada je prečnik čelične žice od 2 mm do 4 mm. Usled toga, visina otvora se može održavati u željenom opsegu, pri čemu nisu potrebna prevelika ulazna zakrivljenja niti izlazna zakrivljenja tokom prelaza na uvrnutu oblast koja ograničava šestougaoni otvor / sa nje, sa neuvrnute oblasti / na nju. Pogodno, a posebno u vezi sa prethodno pomenutom minimalnom dužinom uvrnute oblasti, može se postići posebno dobra ravnoteža zakrivljenja savijanja koje ne oštećuje materijal i ulaznih zakrivljenja i izlaznih zakrivljenja koja ne oštećuju materijal, čime se može održati konkretno ukupna stabilnost i/ili ukupna otpornost na lomljenje čelične mreže.

[0014] Pogodno, konkretno prosečno, ulazno zakrivljenje čelične žice je na prelazu od dela čelične žice koji ograničava šestougaoni otvor i barem u suštinski pravom delu čelične žice ka uvrnutoj oblasti žičane mreže koja ograničava šestougaoni otvor barem suštinski iste veličine kao, konkretno prosečno, izlazno zakrivljenje čelične žice na prelazu od uvrnute oblasti čelične žice koja ograničava šestougaoni otvor do dela čelične žice koji ograničava šestougaoni otvor i barem u suštinski pravom delu čelične žice. Na taj način se pogodno može postići posebno visoka simetrija šestougaonih otvora, čime pogodno može da se postigne posebno ravnomerna opterećenost u najmanje dva smera povlačenja čelične mreže koji leže jedan naspram drugog duž visine otvora, poželjno u svim smerovima čelične mreže. Time se pogodno mogu sprečiti greške pri postavljanju, na primer usled postavljanja nesimetrične čelične mreže zaokretanjem za 180°. Termin „suštinski iste veličine“ u ovom kontekstu podrazumeva odstupanje poluprečnika zakrivljenja manje od 20%, poželjno manje od 15%, poželjno manje od 10%, poželjno manje od 5% i posebno poželjno manje od 2,5%. Pogodno, čelične žice se na prelazu od dela čelične žice koji ograničava šestougaoni otvor i barem u suštinski pravom delu čelične žice ka uvrnutoj oblasti žičane mreže koja ograničava šestougaoni otvor barem suštinski jednako savijaju kao na prelazu od uvrnute oblasti čelične žice koja ograničava šestougaoni otvor do dela čelične žice koji ograničava šestougaoni otvor i barem u suštinski pravom delu čelične žice. Termin „suštinski se jednako savijaju“ u ovom kontekstu konkretno podrazumeva da na tlocrtu žičane mreže na prelazima postoje prepoznatljivi pregibi koji imaju uglove savijanja koji se razlikuju za manje od 20%, poželjno za manje od 15% pogodno za manje od 10%, poželjno za manje od 5% i posebno poželjno za manje od 2,5%.

[0015] Dodatno je predloženo da uvrnuta oblast koja ograničava šestougaoni otvor ima više od tri uzastopna, konkretno usklađena, uvrtanja. Time se može pogodno postići velika stabilnost čelične mreže. Pored toga, povoljno se može smanjiti verovatnoća kompletnog odvrtanja uvrnute oblasti prilikom loma žice. Pogodno, uvrnuta oblast koja ograničava šestougaoni otvor ima najmanje pet ili najmanje sedam uzastopnih, konkretno usklađenih, uvrtanja. Pod uvrtanjem se podrazumeva obmotavanje jedne čelične žice oko susedne čelične žice za 180°. Poželjno, pod uvrtanjem se podrazumeva čvrsto spiralno namotavanje dve žice jedne oko druge sa obmotavanjem obe žice za 180°. Sa tri uzastopna uvrtanja, svaka čelična žica je obmotana za 540° oko druge čelične žice (5-struko: 900°, 7-struko: 1260°).

[0016] Ako je poželjno najmanje jedan ugao otvaranja šestougaonog otvora, koji se pruža na šestougaonom otvoru u uzdužnom smeru, najmanje 70°, poželjno najmanje 80° i poželjno najmanje 90°, pogodno može da se postigne velika stabilnost, pri čemu se odnos širina otvora / dužina otvora održava da bude najmanje 0,8. Pogodno, odnos širina otvora / dužina otvora od najmanje 0,8 može da se postigne kada su uvrnute oblasti dovoljno dugačke da se spreči lom žice. Ugao otvaranja koji se pruža u uzdužnom smeru je konkretno ugao koji premošćuju (neuvrnute) čelične žice na temenu na kome se dve čelične žice koje zajedno ograničavaju šestougaoni otvor (unaokolo) sreću ili razdvajaju. Konkretno, šestougaoni otvor obuhvata dva ugla otvaranja koji premošćavaju šestougaoni otvor uzdužno. Konkretno, oba ugla otvaranja koji uzdužno premošćavaju šestougaoni otvor su najmanje 70°, poželjno najmanje 80° i poželjno najmanje 90°. Konkretno, oba ugla otvaranja koji uzdužno premošćavaju šestougaoni otvor su prosečno suštinski iste veličine. Termin „suštinski iste veličine“ u ovom kontekstu konkretno podrazumeva poklapanje veličine ugla otvaranja sa maksimalnim relativnim odstupanjem od 8°, poželjno od 6°, pogodno od 4° i poželjno od 2°. Uzdužni smer šestougaonog otvora pruža se konkretno paralelno sa glavnim smerom pružanja šestougaonog otvora.

[0017] Kada se i naspramni, konkretno prosečni, uglovi otvaranja šestougaonog otvora koji premošćavaju šestougaoni otvor u uzdužnom smeru razlikuju jedan od drugog najviše za 8°, poželjno najviše za 6°, poželjno najviše za 4°, može pogodno da se postigne velika simetrija mreže od čelične žice sa šestougaonim otvorima, čime pogodno može da se postigne posebno ravnomerna opterećenost u najmanje dva smera povlačenja čelične mreže koji leže jedan naspram drugog duž visine otvora, poželjno u svim smerovima čelične mreže.

[0018] Kada šestougaoni otvori imaju, konkretno prosečnu, širinu otvora od oko 60 mm, oko 80 mm ili oko 100 mm, pogodno može da se postigne veliko i brzo prihvatanje čelične mreže u planovima i konstrukcionim projektima. Time može pogodno da se omogući jednostavno ojačanje konstrukcija koje su već planirane ili projektovane, konkretno posebno jednostavnom izmenom plana. Konkretno, šestougaoni otvori imaju veličinu otvora i/ili oblik otvora usklađen sa standardom EN 10223-3:2013. Konkretno, čelična žica pri tome ima prečnik od 2 mm, 3 mm, 4 mm ili vrednost od 2 mm do 4 mm.

[0019] Ako je, pored toga, čelik velike čvrstoće za čeličnu žicu napravljen od vrste nerđajućeg čelika ili barem ima oblogu napravljenu od vrste nerđajućeg čelika, može da se dobije posebno velika otpornost na koroziju i, u vezi sa tim, posebno dugo vreme postojanosti konstrukcija koje obuhvataju čeličnu mrežu. Klijenti sve češće traže da vreme postojanosti bude 100 ili više godina, što teoretski može da se postigne korišćenjem vrste nerđajućeg čelika. Konkretno je čelična žica izrađena od nerđajućeg čelika čiji sirovinski broj prema standardu DIN EN 10027-2:2015-07 iznosi od 1.4001 do 1.4462, na primer od nerđajućeg čelika čiji sirovinski broj prema standardu DIN EN 10027-2:2015-07 iznosi 1.4404 ili 1.4462.

[0020] Ako alternativno čelična žica ima oblogu za zaštitu od korozije ili premaz za zaštitu od korozije, pogodno može da se postigne velika otpornost na koroziju i, u vezi sa tim, dugo vreme postojanosti, pri čemu u poređenju sa žicama od nerđajućeg čelika troškovi mogu da budu mali. Konkretno, obloga za zaštitu od korozije može da bude konstruisana kao pocinkovana, kao ZnAI obloga, kao ZnAIMg obloga, ili kao uporediva metalna obloga za zaštitu od korozije. Konkretno, premaz za zaštitu od korozije konstruisan je kao nemetalni premaz koji okružuje čeličnu žicu u obodnom smeru, npr. kao plastični omotač (npr. PVC) ili grafenski omotač.

[0021] Pored toga, predloženo je da obloga za zaštitu od korozije bude konstruisana najmanje kao obloga za zaštitu od korozije klase B prema standardu DIN EN 10244-2:2001-07, poželjno kao obloga za zaštitu od korozije klase A prema standardu DIN EN 10244-2:2001-07. Tako se poželjno može postići posebno velika otpornost na koroziju i, u vezi sa tim, dugo vreme postojanosti. Poželjno, nemaju samo izlazni materijali, tj. nesavijena čelična žica, oblogu za zaštitu od korozije klase B ili klase A, nego i gotova žičana mreža. Konkretno barem jedan deo žičane mreže sa antikorozionim slojem, na testu pomoću ispitivanja sa promenom klime, ima otpornost na koroziju veću od 1680 sati, poželjno veću od 2016 sati, poželjno veću od 2520 sati, poželjno veću od 3024 sata, i posebno poželjno veću od 3528 sati. Pod „ispitivanjem sa promenom klime“ podrazumeva se konkretno ispitivanje otpornosti na koroziju zaštite od korozije, posebno antikorozionog sloja poželjno prema preporukama specifikacije VDA 233-102 VDA (Udruženje automobilske industrije, nem. Verein der Automobilindustrie), koje predviđaju barem zamagljivanje i/ili prskanje najmanje jednog ispitivanog dela izmaglicom soli barem u delimičnom periodu i/ili izlaganje ispitivanog dela barem promeni temperature od sobne na temperaturu ispod nule barem u delimičnom periodu. Pomoću varijacija temperature, relativne vlažnosti vazduha i/ili koncentracije soli kojima se izlaže ispitivani deo, pogodno može da se poboljša pouzdanost postupka ispitivanja. Konkretno, uslovi ispitivanja pogodno mogu da se prilagode tako da budu približniji realnim uslovima kojima je izložen uređaj za čeličnu mrežu, konkretno prilikom terenske primene. Ispitivani uzorak je poželjno konstruisan kao deo žice koji je barem suštinski identičan žici iz uređaja za čeličnu mrežu, poželjno je kao deo žice iz uređaja za čeličnu mrežu. Izvođenje ispitivanja promene klime vrši se poželjno u skladu sa graničnim uslovima za ispitivanje promene klime koji su poznati stručnjaku, kao što su konkretno navedeni u preporuci VDA 233-102 od 30. juna 2013. Ispitivanje promene klime vrši se konkretno u test komori. Uslovi u unutrašnjoj test komori pri ispitivanju promene klime se posebno strogo kontrolišu. Konkretno, pri ispitivanju promene klime se treba pridržavati strogih specifikacija vezanih za temperaturne krive, relativnu vlažnost vazduha i period zamagljivanja izmaglicom soli. Ciklus ispitivanja promene klime konkretno je podeljen na sedam delova ciklusa. Ciklus ispitivanja sa promenom klime konkretno traje nedelju dana. Deo ciklusa konkretno traje jedan dan. Ciklus ispitivanja obuhvata tri različita potciklusa ispitivanja. Potciklus ispitivanja čini deo ciklusa. Tri potciklusa ispitivanja obuhvataju barem jedan ciklus A, barem jedan ciklus B i/ili barem jedan ciklus C. Tokom ciklusa ispitivanja, potciklusi se odvijaju jedan za drugim po sledećem redosledu: Ciklus B, ciklus A, ciklus C, ciklus A, ciklus B, ciklus B, ciklus A.

[0022] Ciklus A konkretno obuhvata fazu prskanja solju. U fazi prskanja solju, konkretno se u test komori prska izmaglica soli. Konkretno, slani rastvor naprskan tokom ciklusa A pri tome se konkretno sastoji od rastvora natrijum hlorida u destilovanoj vodi, koja je poželjno prokuvana pre dobijanja rastvora, koja poželjno ima električnu provodljivost od najviše 20 µS/cm na (25 ± 2) °C, sa masenom koncentracijom u opsegu od (10 ± 1) g/l. Test komora za ispitivanje sa promenom klime konkretno ima unutrašnju zapreminu od najmanje 0,4 m3. Konkretno, pri radu test komore unutrašnju zapreminu treba homogeno napuniti izmaglicom soli. Gornji deo test komore poželjno je konstruisan tako da kapi nastale na površini ne mogu da padnu na ispitivani deo. Pogodno, temperatura tokom prskanja izmaglicom soli, konkretno u test komori, iznosi (35 ± 0,5) °C, pri čemu se temperatura poželjno meri na rastojanju od najmanje 100 mm od zida test komore.

[0023] Ciklus B konkretno obuhvata radnu fazu, tokom koje se temperatura održava na sobnoj temperaturi (25 °C), a relativna vlažnost vazduha na relativnoj vlažnosti vazduha tipičnoj za sobnu (70 %). U radnoj fazi konkretno test komora može da se otvori i da se ispita ili kontroliše ispitivani deo.

[0024] Ciklus C konkretno obuhvata fazu zamrzavanja. U fazi zamrzavanja, temperatura test komore se konkretno održava na vrednosti ispod 0 °C, poželjno -15 °C.

[0025] Termin „otpornost na koroziju“ konkretno podrazumeva trajnost materijala tokom ispitivanja korozije, na primer ispitivanja sa promenom klime, konkretno u saglasnosti sa preporukom VDA, VDA 233-102, od 30. juna 2013, tokom koga se zadržava funkcionalnost ispitivanog dela i/ili poželjno vremenski period tokom kojeg je parametar korozije u ispitivanom delu manji od granične vrednost tokom jednog od testova sa promenom klime. Činjenica da se „zadržava funkcionalnost“ konkretno podrazumeva da svojstva materijala ispitivanog dela koja su značajna za funkcionalnost žičane mreže, kao što je otpornost na kidanje i/ili krtost, ostaju suštinski nepromenjena. Činjenica da „svojstvo materijala ostaje suštinski nepromenjeno“ konkretno podrazumeva da promena nekog parametra materijala i/ili svojstva materijala iznosi manje od 10%, poželjno manje od 5%, poželjno manje od 3% i posebno poželjno manje od 1% u poređenju sa izlaznom vrednošću pre ispitivanja korozije. Poželjno, parametar korozije je izražen kao procentualni udeo ukupne površine ispitivanog dela, na kome, konkretno vizuelno, može da se uoči tamnosmeđa rđa („dark brown rust“, DBR). Granična vrednost parametra korozije poželjno je 5%. Otpornost na koroziju zato poželjno označava vremenski period koji protekne dok se na ukupnoj površini ispitivanog dela do 5%, konkretno izloženog prskanju solju u ispitivanju sa promenom klime, vizuelno ne uoči tamnosmeđa rđa (DBR). Poželjno, otpornost na koroziju je vreme koje protekne između početka ispitivanja sa promenom klime i nastupanja 5% DBR na površini ispitivanog dela.

1

[0026] Konkretno, već je proizvodni postupak korišćene žičane mreže obložene radi zaštite od korozije posebno prilagođen, tako da dobijena čelična žica uprkos velikoj zateznoj čvrstoći i uprkos debelim antikorozionim slojevima ima veliku otpornost na lomljenje i konkretno izdržava proizvodni postupak tako da je dobijena žičana mreža bez lomova i antikorozioni sloj je neoštećen. Pri tome je, na primer temperatura za oblaganje ciljano izabrana tako da dodatna krtost obložene čelične žice velike čvrstoće može da se zadržava na maloj vrednosti. Pored toga, na primer, kod oblaganja cinkom, temperatura kupatila za oblaganje se ciljano održava na vrednosti nižoj od uobičajene. Konkretno, pri tome temperatura za oblaganje kupatila za oblaganje u svakom radnom koraku ostaje niža od 440 °C, poželjno niža od 435 °C, poželjno niža od 430 °C, poželjno niža od 425 °C.

Istovremeno, temperatura za oblaganje kupatila za oblaganje pri tome ostaje viša od 421 °C. Za to je, konkretno, potrebna kompleksna regulacija temperature kupatila za oblaganje.

Konkretno, uzeto je u obzir dodatno uklanjanje ugljenika iz čelične žice velike čvrstoće tokom postupka oblaganja, koje utiče na krtost i jačinu čelične žice. Pored toga, poželjno je da je proizvodni postupak za žičanu mrežu od obložene čelične žice ciljano tako prilagođen da je lom čelične žice ili oštećenje antikorozionog sloja prilikom uplitanja šestougaonih otvora u najvećoj mogućoj meri smanjeno. Konkretno, brzina uvrtanja kojom se uvrću susedne čelične žice, smanjena je u poređenju sa klasičnim proizvodnim postupcima.

Konkretno, brzina uvrtanja iznosi najmanje 0,5 sekundi po uvrtanju od (180°), poželjno najmanje 0,75 sekundi po uvrtanju od (180°), i poželjno najmanje jednu sekundu po uvrtanju od (180°).

[0027] Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase B i prečnikom žice od oko 2 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 115 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase B i prečnikom žice od oko 3 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 135 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase B i prečnikom žice od oko 4 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 135 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase B i prečnikom žice od oko 5 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 150 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase A i prečnikom žice od oko 2 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 205 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase A i prečnikom žice od oko 3 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 255 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase B i prečnikom žice od oko 4 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 275 g/m<2>. Za čeličnu žicu sa oblogom za zaštitu od korozije klase B i prečnikom žice od oko 5 mm, površinska masa antikorozionog sloja je najmanje 280 g/m<2>.

[0028] Konkretno, korišćena čelična žica i antikorozioni sloj nanet na čeličnu žicu, konkretno najmanje u jednom pokušaju ispitivanja, opstaje bez oštećenja, konkretno bez loma, pri uvrtanju žice N puta, gde N, po potrebi sa zaokruživanjem, može da se odredi kao B·R<-0,5>·d<-0,5>gde je d prečnik žice u mm, R je zatezna čvrstoća žice u N mm<-2>i B je faktor od najmanje 960 N<0,5>mm<- 0,5>, poželjno najmanje 1050 N<0,5>mm<- 0,5>, pogodno najmanje 1200 N<0,5>mm<- 0,5>, poželjno najmanje 1500 N0<0,5>mm<- 0,5>i posebno poželjno najmanje 2000 N<0,5>mm<- 0,5>.

Konkretno, test uvijanja se sprovodi u skladu sa specifikacijama standarda DIN EN 10218-1:2012-03 i DIN°EN°10264-2:2012-03. Konkretno, time je omogućeno da se obezbedi znatno stroži i/ili specifičniji za opterećenje proces selekcije pogodne žice u poređenju sa testom uvijanja u skladu sa standardima DIN EN 10218-1:2012-03 i DIN°EN°10264-2:2012-03. Pod „uvijanjem“ se konkretno podrazumeva uvrtanje stegnute žice duž uzdužne ose.

[0029] Konkretno, korišćena čelična žica i antikorozioni sloj nanet na čeličnu žicu, konkretno najmanje u jednom pokušaju ispitivanja, opstaju bez oštećenja, konkretno bez loma, pri savijanju žice M puta na jednu i drugu stranu oko najmanje jednog prevojnog cilindra prečnika najviše 8 d, poželjno najviše 6 d, poželjno najviše 4 d i posebno poželjno najviše 2 d, najmanje za 90° u suprotnim smerovima, pri čemu M, po potrebi sa zaokruživanjem, može da se odredi kao C·R<-0,5>·d<-0,5>i pri čemu je d prečnik žice u mm, R je zatezna čvrstoća žice u N mm<-2>i C je faktor od najmanje 350 N<0,5>mm<-0,5>, poželjno najmanje 600 N<0,5>mm<-0,5>, poželjno najmanje 850 N<0,5>mm<-0,5>, poželjno najmanje 1000 N<0,5>mm<-0,5>i posebno poželjno najmanje 1300 N<0,5>mm<-0,5>. Konkretno, test savijanja na jednu i drugu stranu sprovodi se u skladu sa specifikacijama standarda DIN EN 10218-1:2012-03 i DIN°EN°10264-2:2012-03. Konkretno, time je omogućeno da se obezbedi znatno stroži i/ili specifičniji za opterećenje proces selekcije pogodne žice u poređenju sa testom savijanja na jednu i drugu stranu u skladu sa standardima DIN EN 10218-1:2012-03 i DIN°EN°10264-2:2012-03. Poželjno, u testu savijanja na jednu i drugu stranu žica se savija oko dva naspramna, identično konstruisana prevojna cilindra.

[0030] Nadalje je predloženo da najmanje dva dela čelične žice, konkretno pri izvođenju testa, opstanu bez loma nakon najmanje N+1 uvrtanja, poželjno N+2 uvrtanja i

poželjno N+4 uvrtanja, sveukupnog uzajamnog spiralnog obmotavanja, pri čemu je N, po potrebi sa zaokruživanjem, broj uvrtanja čeličnih žica koje ograničavaju šestougaone otvore na suprotnim stranama. Time se može pogodno garantovati velika otpornost čelične žice na lom, posebno kod događaja koji aktiviraju dodatnu deformaciju čelične žičane mreže. Pored toga, pogodno može biti obezbeđeno da se čelične žice upotrebljene za proizvodnju čelične žičane mreže ne lome tokom proizvodnog postupka, posebno ne tokom uvrtanja, izazivajući prekid proizvodnje i/ili oštećenja proizvodnih sistema. Pored toga, pogodno može biti obezbeđeno da bude moguće presavijanje korišćene čelične žice, potrebno za proizvodnju čelične žičane mreže sa pogodnim odnosom širine i visine otvora od najmanje 0,75, pa je tako moguća i proizvodnja žičane mreže sa pogodnim odnosom širine i visine otvora od najmanje 0,75.

[0031] Nadalje, prema pronalasku je predložen uređaj za proizvodnju za uplitanje mreže od čelične žice sa šestougaonim otvorima, konkretno šestougaone mreže, od čeličnih žica koje sadrže čelik velike čvrstoće, sa najmanje jednim rasporedom jedinica za uvrtanje, za naizmenično uvrtanje čelične žice sa dodatnim čeličnim žicama vođenim sa suprotnih strana čelične žice i sa najmanje jednim rotirajućim valjkom nishodno od jedinica za uvrtanje, koji na bočnoj površini ima vodeće jezičke, koji su predviđeni da zahvataju u novoispletene šestougaone otvore i da pri tome guraju ili vuku unapred mrežu od čelične žice, pri čemu su jedinice za uvrtanje predviđene da prekomerno uvrnu čelične žice i/ili pri čemu je rotirajući valjak predviđen da prekomerno isteže širinu šestougaonog otvora, konkretno u poređenju sa širinom završenog šestougaonog otvora. Time je pogodno omogućeno da se proizvede čelična žičana mreža od čeličnih žica velike čvrstoće, sa poboljšanom geometrijom otvora, posebno standardnim odnosom širine i visine otvora. Konkretno, jedinice za uvrtanje su predviđene za proizvodnju uvrnutih oblasti koje delimično ograničavaju šestougaone otvore. Posebno, svaka jedinica za uvrtanje obuhvata dva elementa za uvrtanje u obliku poluomotača koji vode po jednu čeličnu žicu i naizmenično rotiraju oko zajedničke ose rotacije i oko dve posebne ose rotacije radi uvrtanja, pri čemu je svaki poluomotač kombinovan sa poluomotačem susedne jedinice za uvrtanje, konkretno kada rotiraju odvojeno jedan od drugog. Posebno, osa rotacije rotirajućeg valjka je postavljena suštinski upravno na ose rotacije jedinica za uvrtanje. Činjenica da su jedinice za uvrtanje predviđene da „prekomerno uvrnu“ čelične žice prema pronalasku podrazumeva da je ugao rotacije koji jedinice za uvrtanje prenose na čelične žice tokom postupka uvrtanja veći od ukupnog ugla uvrtanja koji ograničava šestougaone otvore uvrnutih oblasti gotove mreže od čelične žice. Činjenicu da je rotirajući

1

valjak predviđen da „prekomerno isteže“ širinu šestougaonog otvora posebno treba razumeti tako da je širina otvora koju rotirajući valjak, konkretno vodeći jezičci rotirajućeg valjka, nameću mreži od čelične žice, veća od širine šestougaonog otvora gotove mreže od čelične žice. „Predviđen“ konkretno znači da je posebno konstruisan i/ili opremljen. Činjenicu da je predmet predviđen za određenu funkciju treba razumeti tako da predmet ispunjava i/ili izvodi ovu određenu funkciju barem u jednoj primeni i/ili radnom stanju.

[0032] Ako je pri tome prekomerno uvrtanje uzajamno uvrnutih čeličnih žica i/ili prekomerno istezanje šestougaonih otvora predviđeno za kompenzaciju odskakanja čelične žice velike čvrstoće, koja je elastičnija u poređenju sa čeličnom žicom koja nema veliku čvrstoću, pogodno je da se proizvede mreža od čelične žice koju nije bilo moguće dobiti prethodnim metodama od čelične žice velike čvrstoće sa poboljšanom geometrijom otvora, konkretno sa standardizovanim odnosom širine i visine otvora. Posebno je razmera prekomerno uvrtanje/uvrtanje odabrana tako da efekat odskakanja koji odgovara materijalu, zateznoj čvrstoći i debljini čelične žice korišćene u svakom od slučajeva bude kompenzovan što je više moguće.

[0033] U vezi sa tim, predloženo je da jedinice za uvrtanje budu predviđene da uvrću čeličnu žicu najmanje M puta jednu sa drugom, pri čemu je M dato formulom M = U 0,5 × G, i pri čemu je U neparni ceo broj ≥ 3, koji pogodno odgovara broju uvrtanja u okviru uvrnute oblasti koja ograničava šestougaoni otvor gotove mreže od čelične žice, i pri čemu je G proizvoljni realni broj ≥ 1 i ≤ 3. Tako može pogodno da se postigne dovoljna kompenzacija za efekat odskakanja čelične žice velike čvrstoće, konkretno debljine od 2 mm do 4 mm. Poželjno, G je veće ili jednako 1,5, poželjno veće ili jednako 2.

[0034] Prema pronalasku je predloženo da uređaj za proizvodnju ima jedinicu za rastezanje ugrađenu u rotirajući valjak, raspoređenu nishodno od rotirajućeg valjka ili odvojeno od njega, koja je predviđena da rasteže gotovu mrežu od čelične žice barem u smeru paralelnom sa širinom otvora, poželjno da ga rasteže najmanje za 30%, poželjno najmanje za 50%, i posebno poželjno najmanje za 55%. Konkretno, jedinica za rastezanje je predviđena da istovremeno zahvata i da rasteže više otvora mreže od čelične žice, raspoređenih jedan za drugim ili na rastojanju jedan od drugog u smeru paralelnom sa širinom otvora. Poželjno, najmanje veliki deo šestougaonih otvora mreže se direktno rasteže. Fraza „direktno se rasteže“ konkretno znači da jedinica za rastezanje stupa u direktan kontakt sa otvorom i rasteže ga nezavisno od rastezanja ostalih otvora. „Veliki deo“ konkretno znači 10%, poželjno 20%, pogodno 30%, posebno pogodno 50%, poželjno 66% i posebno poželjno 85%.

[0035] Pored toga, predložen je postupak za uplitanje šestougaone mreže, konkretno pomoću uređaja za proizvodnju prema pronalasku. Tako pogodno može da se dobije čelična žičana mreža od čelične žice velike čvrstoće sa posebno pogodnom geometrijom otvora koja je već uobičajena i dokazana, posebno u oblasti čvrstoće koja nije velika. Kada se čelične žice pri proizvodnji šestougaone mreže prekomerno uvrću u uvrnutim oblastima šestougaone mreže i/ili pri čemu se šestougaoni otvori rastežu u smeru paralelnom sa širinom otvora najmanje za 30%, pogodno je omogućena proizvodnja šestougaone mreže od čelične žice velike čvrstoće koja nije mogla da se ostvari prema prethodno poznatim postupcima, sa poboljšanom geometrijom otvora, konkretno sa standardizovanim odnosom širine i visine otvora.

[0036] Mreža od čelične žice prema pronalasku, uređaj za proizvodnju prema pronalasku i proizvodni postupak prema pronalasku pri tome nisu ograničeni na gore opisanu primenu i otelotvorenje. Konkretno, mreža od čelične žice prema pronalasku, uređaj za proizvodnju prema pronalasku i proizvodni postupak prema pronalasku imaju veći broj pojedinačnih elemenata, komponenata i jedinica koji odstupaju od ovde navedenog većeg broja pojedinačnih elemenata, komponenata i jedinica da bi se ispunila ovde opisana radna funkcija, sve dok to spada u oblast zaštite koja je definisana zahtevima.

Crteži

[0037] Dodatne prednosti slede iz sledećih opisa crteža. Na crtežima su prikazana četiri otelotvorenja iz pronalaska. Crteži, opis i zahtevi sadrže brojne karakteristike u kombinaciji. Stručnjak će svrsishodno pojedinačno razmotriti karakteristike i kombinovati ih u dodatne smislene kombinacije.

[0038] Oni prikazuju:

Sl. 1

Isečak mreže od čelične žice prema stanju tehnike sa šestougaonim otvorima, Sl. 2

šematski pogled odozgo na mrežu od čelične žice prema pronalasku sa šestougaonim otvorima,

1

Sl. 3

šematski presek kroz čeličnu žicu mreže od čelične žice sa premazom za zaštitu od korozije,

Sl. 4

šematski presek kroz čeličnu žicu mreže od čelične žice sa oblogom za zaštitu od korozije,

Sl. 5

šematski prikaz test uređaja za izvođenje testa uvrtanja,

Sl. 6

šematski bočni prikaz uređaja za proizvodnju za uplitanje mreže od čelične žice sa šestougaonim otvorima,

Sl. 7

dodatni šematski prikaz uređaja za proizvodnju u perspektivi,

Sl. 8

šematski detaljni prikaz delimičnog preseka dela uređaja za proizvodnju sa rotirajućim valjkom i jedinicama za uvrtanje,

Sl. 9

šematski detaljni prikaz delimičnog preseka dela uređaja za proizvodnju sa alternativnim rotirajućim valjkom,

Sl. 10

šematski dijagram toka postupka za proizvodnju za uplitanje mreže od čelične žice sa šestougaonim otvorima,

Sl. 11

šematski pogled odozgo na alternativnu mrežu od čelične žice prema pronalasku, Sl. 12

šematski presek kroz čeličnu žicu dodatne alternativne mreže od čelične žice prema pronalasku, i

Sl. 13

šematski presek kroz čeličnu žicu još jedne dodatne alternativne mreže od čelične žice prema pronalasku.

Opis otelotvorenja

[0039] Sl.1 prikazuje isečak mreže od čelične žice 254 prema stanju tehnike sa šestougaonim otvorima 216, koje trenutno proizvodi i dostavlja kompanija podnosioca patentnog

1

dokumenta PL 235814 B1 (Nector Sp. z o. o., Krakov, Poljska. Mreža od čelične žice 254 izrađena je od čelične žice od čelika velike čvrstoće 210, 212, 214. Mreža od čelične žice 254 ima širinu otvora 218 i visinu otvora 220. Odnos širine i visine otvora mreže od čelične žice 254 prema stanju tehnike jasno je manji od 0,75. Odnos širine i visine otvora mreže od čelične žice 254 prema stanju tehnike jasno je manji od 0,5.

[0040] Sl.2 šematski prikazuje mrežu od čelične žice 54a prema pronalasku. Mreža od čelične žice 54a predviđena je za upotrebu u građevinarstvu. Mreža od čelične žice 54a predviđena je za upotrebu u oblasti zaštite od prirodnih opasnosti. Mreža od čelične žice 54a konstruisana je kao šestougaona mreža. Mreža od čelične žice 54a ima šestougaone otvore 16a. Mreža od čelične žice 54a izrađena je od čeličnih žica 10a, 12a, 14a. Čelične žice 10a, 12a, 14a izrađene su od čelika velike čvrstoće. Čelik velike čvrstoće od koga su izrađene čelične žice 10a, 12a, 14a ima zateznu čvrstoću od najmanje 1700 N/mm<2>i najviše 2150 N/mm<2>. U prikazanom primeru, čelične žice 10a, 12a, 14a od čelika velike čvrstoće imaju zateznu čvrstoću od oko 1950 N/mm<2>. Pored toga, može se pretpostaviti da čelične žice 10a, 12a, 14a izrađene od čelika velike čvrstoće imaju premaz za zaštitu od korozije 50'a (nije velike čvrstoće) (upor. Sl.4) ili oblogu za zaštitu od korozije 48a (nije velike čvrstoće) (upor. Sl. 3). U slučaju da čelične žice 10a, 12a, 14a imaju oblogu za zaštitu od korozije 48a, obloga za zaštitu od korozije 48a konstruisana je barem kao obloga za zaštitu od korozije klase B prema standardu DIN EN 10244-2:2001-07. U slučaju prikazanom u primeru na Sl.3, obloga za zaštitu od korozije 48a konstruisana je kao obloga za zaštitu od korozije klase A prema standardu DIN EN 10244-2:2001-07.

[0041] Čelične žice 10a, 12a, 14a mreže od čelične žice 54a se radi izrade šestougaonih otvora 16a uvrću naizmenično sa susednim čeličnim žicama 10a, 12a, 14a mreže od čelične žice 54a. Međusobno uvrnute čelične žice 10a, 12a, 14a grade uvrnute oblasti 24a. Uvrnute oblasti 24a obuhvataju najmanje tri uzastopna uvrtanja 28a, 38a, 40a. Svako uvrtanje 28a, 38a, 40a obuhvata krivinu od 180° čelične žice 10a, 12a, 14a mreže od čelične žice 54a oko druge čelične žice 10a, 12a, 14a mreže od čelične žice 54a. U primeru prikazanom na Sl.2, uvrnuta oblast 24a ima tačno tri uvrtanja 28a, 38a, 40a. Svako uvrtanje 28a, 38a, 40a ima dužinu 26a. Dužine 26a uvrtanja 28a, 38a, 40a otprilike su iste. Oblik uvrtanja 28a, 38a, 40a otprilike je isti. Prosečna dužina 26a uvrtanja 28a, 38a, 40a u uvrnutoj oblasti 24a nekoliko šestougaonih otvora manja je od 1,1 cm.

1

[0042] Šestougaoni otvori 16a mreže od čelične žice 54a imaju visinu otvora 20a. Visina otvora 20a je izmerena upravno na širinu otvora 18a. Visina otvora 20a konstruisana je kao najveća dužina otvora za šestougaoni otvor 16a. Visina otvora 20a izmerena je između temena 66a šestougaonog otvora 16a na kome počinje uvrtanje 28a, 38a, 40a (različito od uvrnutih oblasti 24a) dve čelične žice 10a, 12a koje unaokolo ograničavaju šestougaoni otvor 16a i drugog temena 68a šestougaonog otvora 16a na kome se završava uvrtanje 28a, 38a, 40a (različito od uvrnutih oblasti 24a) dve čelične žice 10a, 12a koje unaokolo ograničavaju šestougaoni otvor 16a.

[0043] Uvrnute oblasti 24a ograničavaju šestougaone otvore 16a sa dve naspramne strane. Svaka uvrnuta oblast 24a (mogući izuzetak: ivica mreže od čelične žice 54a) istovremeno ograničava dva susedna šestougaona otvora 16a. Svaka uvrnuta oblast 24a ima dužinu 22a. Dužine 22a uvrnute oblasti 24a otprilike su jednake. Prosečna dužina 22a uvrnutih oblasti 24a koje ograničavaju šestougaone otvore 16a iznosi najmanje 30% prosečne visine otvora 20a nekoliko šestougaonih otvora 16 mreže od čelične žice 54a.

[0044] Šestougaoni otvori 16a mreže od čelične žice 54a imaju širinu otvora 18a. Širina otvora 18a konstruisana je kao najkraće rastojanje dve uvrnute oblasti 24a koje ograničavaju šestougaoni otvor 16a. Prosečna dužina 22a uvrnutih oblasti 24a koje ograničavaju šestougaone otvore 16a iznosi najmanje 50% prosečne širine otvora 18a nekoliko šestougaonih otvora 16a mreže od čelične žice 54a. Prosečna širina otvora 18a šestougaonih otvora 16a obično iznosi oko 60 mm, oko 80 mm ili oko 100 mm. U slučaju prikazanom na Sl. 2, širina otvora 18a je oko 80 mm.

[0045] Prosečni odnos prosečne širine otvora 18a nekoliko šestougaonih otvora 16a mreže od čelične žice 54a i prosečne visine otvora 20a šestougaonih otvora 16a iznosi najmanje 0,8. Odnos širine i visine dobijen od širine otvora 18a i visine otvora 20a iznosi najmanje 0,8. U slučaju prikazanom u primeru na Sl.2, odnos širine i visine je 0,8.

[0046] Šestougaoni otvori 16a imaju prvi ugao otvaranja 44a koji obuhvata šestougaone otvore 16a u uzdužnom smeru 42a šestougaonih otvora 16a. Uzdužni smer 42a okrenut je u smeru proizvodnje mreže od čelične žice 54a, tj. od kasnije proizvedene uvrnute oblasti 24a ka ranije proizvedenoj uvrnutoj oblasti 24a. Alternativno, uzdužni smer 42a takođe može biti okrenut u suprotnom smeru. Prvi ugao otvaranja 44a obuhvata šestougaoni otvor 16a na

1

temenu 66a koje se nalazi dalje unapred u uzdužnom smeru 42a. Šestougaoni otvori 16a imaju drugi ugao otvaranja 70a koji obuhvata šestougaone otvore 16a u uzdužnom smeru 42a šestougaonih otvora 16a. Drugi ugao otvaranja 70a obuhvata šestougaoni otvor 16a na temenu 68a koje se nalazi dalje unazad u uzdužnom smeru 42a. Oba ugla otvaranja 44a, 70a leže na naspramnim temenima 66a, 68a šestougaonog otvora 16a.

[0047] Prosečni prvi ugao otvaranja 44a većeg broja šestougaonih otvora 16a mreže od čelične žice 54a je najmanje 70°. U primeru prikazanom na Sl.2, prvi ugao otvaranja je oko 90°. Prosečni drugi ugao otvaranja 70a većeg broja šestougaonih otvora 16a mreže od čelične žice 54a je najmanje 70°. U primeru prikazanom na Sl.2, drugi ugao otvaranja 70a je oko 90°. Naspramni prosečni uglovi otvaranja 44a, 70a koji obuhvataju šestougaoni otvor 16a u uzdužnom smeru 42a međusobno se razlikuju najviše za 8°. U primeru prikazanom na Sl.2, naspramni uglovi otvaranja 44a, 70a šestougaonog otvora 16a otprilike su jednaki.

[0048] Dve čelične žice 10a, 12a, koje unaokolo ograničavaju šestougaoni otvor 16a mreže od čelične žice 54a, okrenute su u uzdužnom smeru 42a i na suprotnim stranama šestougaonog otvora 16a na prelazu 72a, na kome odgovarajuća čelična žica 10a, 12a koja ograničava jedan od šestougaonih otvora 16a i ima barem suštinski prav deo 32a odgovarajuće čelične žice 10a, 12a prelazi u uvrnutu oblast 24a čelične žice 10a, 12a koja ograničava šestougaoni otvor 16a, imaju ulazno zakrivljenje 30a. Dve čelične žice 10a, 12, koje unaokolo ograničavaju šestougaoni otvor 16a mreže od čelične žice 54a, okrenute su u uzdužnom smeru 42a i na suprotnim stranama šestougaonog otvora 16 na dodatnom prelazu 74a (različitom od prelaza 72a), na kome odgovarajuća čelična žica 10a, 12a prelazi od uvrnute oblasti 24a koja ograničava šestougaoni otvor 16a, u dodatni deo 36a čelične žice 10a, 12a, barem u suštini prav, koji ograničava šestougaoni otvor 16a, imaju ulazno zakrivljenje 34a. Prosečno ulazno zakrivljenje 30a i prosečno izlazno zakrivljenje 34a čelične žice 10a, 12a, 14a većeg broja šestougaonih otvora 16a otprilike su iste veličine.

[0049] Čelične žice 10a, 12a, 14a mreže od čelične žice 54a imaju otpornost na lomljenje pogodnu za izradu šestougaonih otvora 16a sa odnosom širine i visine od 0,8. Čelične žice 10a, 12a mreže od čelične žice 54a su tako konstruisane da dva dela čelične žice 10a, 12a, 14a pri prvom izvođenju testa uvrtanja izdrže uzajamno spiralno obmotavanje koje uključuje najmanje N+1 uvrtanja, pri čemu je N, po potrebi sa zaokruživanjem, broj uvrtanja čeličnih žica 10a, 12a, 14a koje ograničavaju šestougaone otvore 16a na suprotnim stranama. U

1

primeru prikazanom na Sl.2, čelične žice 10a, 12a, 14a tako izdrže najmanje četiri uvrtanja. Konkretno se za svaku šaržu čelične žice sprovodi prvi test uvrtanja pre nego što se upotrebi za izradu mreže od čelične žice 54a. Pri tome, dva dela čeličnih žica 10a, 12a, 14a šarže čelične žice zatežu se na suprotnim krajevima uređaja za testiranje 76a (upor. Sl.5) i uvrću se međusobno sve dok se ne utvrdi lom žice najmanje na jednoj od čeličnih žica 10a, 12a, 14a.

[0050] Pored toga, čelične žice 10a, 12a, mreže od čelične žice 54a konstruisane su tako da dva dela čeličnih žica 10a, 12a, 14a pri drugom testu uvrtanja izdrže najmanje tri, poželjno najmanje pet i poželjno najmanje sedam uvrtanja na jednu i drugu stranu koja obuhvataju naizmenično uzajamno spiralno uvrtanje i razvijanje čeličnih žica 10a, 12a, 14a. Ispitivani delovi čeličnih žica 10a, 12a, 14a pri tome se naizmenično uzajamno prepliću za 180° i ponovo raspliću. Uvrtanje za 180° u jednom smeru uvrtanja pri tome se računa kao jedno uvrtanje tamo-amo. Kod izvođenja drugog testa uvrtanja, dva dela čeličnih žica 10a, 12a, 14a šarže čelične žice takođe se zatežu na suprotnim krajevima uređaja za testiranje 76a i uvrću se tamo-amo sve dok se ne utvrdi lom žice najmanje na jednoj od čeličnih žica 10a, 12a, 14a. Pri tome se sa jedne strane pogodno može utvrditi da se čelične žice 10a, 12a, 14a ne lome pri proizvodnji mreže od čelične žice 54a prema pronalasku, konkretno pri prekomernom obrtanju čeličnih žica 10a, 12a, 14a i/ili pri prekomernom istezanju mreže od čelične žice 54a. Sa druge strane, pogodno se može utvrditi da mreža od čelične žice 54a prema pronalasku može da razvije dovoljan zaštitni efekat, koji, na primer, ima dovoljno visoku otpornost na lomljenje čak i u slučaju događaja kojim se plastično i/ ili elastično deformiše mreža od čelične žice 54 (npr. u slučaju udara kamena).

[0051] Sl.5 daje šematski prikaz test uređaja 76a za izvođenje prvog testa uvrtanja i/ili za izvođenje drugog testa uvrtanja. Test uređaj 76a obuhvata dva uređaja za držanje čelične žice 78a, 80a koji drže dve čelične žice 10a, 12a fiksirane na poziciji i bez rotacije. Čelične žice 10a, 12a koje se drže u uređajima za držanje čelične žice 78a, 80a pre početka odgovarajućeg testa uvrtanja se postavljaju jedna pored druge uzajamno paralelno. Pri izvođenju odgovarajućeg testa uvrtanja, jedan uređaj za držanje čelične žice 78a, 80a je fiksiran tako da ne rotira, dok drugi uređaj za držanje čelične žice 78a, 80a rotira oko ose rotacije, koja se pruža paralelno sa izlaznim uzdužnim smerom 82a čeličnih žica 10a, 12a koje drže uređaji za držanje čelične žice 78a, 80a.

2

[0052] Sl.6 prikazuje šematski bočni prikaz uređaja za proizvodnju 52a za uplitanje mreže od čelične žice 54a sa šestougaonim otvorima 16a, konkretno za uplitanje šestougaone mreže od čeličnih žica 10a, 12a, 14a napravljenih od čelika velike čvrstoće. Uređaj za proizvodnju 52a ima prvi uređaj za obezbeđivanje žice 84a namenjen za obezbeđivanje barem dela izlaznog materijala, npr. barem čelične žice 10a. Prvi uređaj za obezbeđivanje žice 84a predviđen je da smesti najmanje jedan kalem 86a sa namotanom čeličnom žicom 10a velike čvrstoće tako da rotira, konkretno da se odmotava. Uređaj za proizvodnju 52a ima uređaj za ispravljanje žice 88a. Uređaj za ispravljanje žice 88a predviđen je da barem delimično ispravlja prethodno namotanu čeličnu žicu 10a. Uređaj za proizvodnju 52a ima drugi uređaj za obezbeđivanje žice 90a. U drugom uređaju za obezbeđivanje žice 90a, čelična žica 12a je spiralno namotana.

[0053] Uređaj za proizvodnju 52a ima raspored jedinica za uvrtanje 56a, 58a (upor. i Sl.8). Jedinice za uvrtanje 56a, 58a predviđene su da međusobno uvrću čelične žice 10a, 12a koje dovode uređaji za obezbeđivanje žice 84a, 90a. Jedinice za uvrtanje 56a, 58a predviđene su da uvrću po jednu čeličnu žicu 10a naizmenično sa drugim čeličnim žicama 12a, 14a vođenim sa suprotnih strana čelične žice 10a.

[0054] Uređaj za proizvodnju 52a ima rotirajući valjak 60a. Rotirajući valjak 60a smešten je nishodno od jedinica za uvrtanje 56a, 58a u uređaju za proizvodnju 52a. Rotirajući valjak 60a predviđen je da potiskuje, odnosno povlači unapred čelične žice 10a, 12a, 14a koje su već uzajamno uvrnute, poželjno da ih odvlači od oblasti uvrtanja jedinica za uvrtanje 56a, 58a. Rotirajući valjak 60a predviđen je za kontinualnu rotaciju. Uređaj za proizvodnju 52a ima uređaj za namotavanje mreže 92a. Uređaj za namotavanje mreže 92a predviđen je da preuzima gotovu mrežu od čelične žice 54a sa rotirajućeg valjka 60a i da je umotava u rolnu mreže.

[0055] Sl.7 prikazuje dodatni šematski prikaz uređaja za proizvodnju 52a dat u perspektivi.

[0056] Sl.8 šematski prikazuje detaljni prikaz delimičnog preseka dela uređaja za proizvodnju 52a. Na preseku datom na Sl.8 prikazane su tri jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a. Prva jedinica za uvrtanje 56a obuhvata dva elementa za uvrtanje 96a, 98a. Druga jedinica za uvrtanje 58a raspoređena susedno od prve jedinice za uvrtanje 56a takođe obuhvata dva elementa za uvrtanje 100a, 102a. Elementi za uvrtanje 96a, 98a, 100a, 102a jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a konstruisani su kao delovi u obliku poluomotača cilindra. Svaki element za uvrtanje 96a, 98a, 100a, 102a jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a vodi samo jednu čeličnu žicu 10a, 12a, 14a. Elementi za uvrtanje 96a, 100a koji se na Sl.8 nalaze napred vode čeličnu žicu 10a, 14a odmotanu sa kalema 86a i ispravljenu.

[0057] Elementi za uvrtanje 98a, 102a koji se na Sl.8 nalaze pozadi vode spiralnu čeličnu žicu 12a koja se slobodno odmotava. Elementi za uvrtanje 98a, 102a koji se na Sl.8 nalaze pozadi smešteni su na uzdužnu pokretnu šinu 106a. Elementi za uvrtanje 98a, 102a su vođeni kretanjem šine 106a. Šina 106a može da se pokreće tamo-amo u oba smera duž uzdužne ose šine 106a. Šina 106a može da se pokreće tamo-amo u oba smera paralelno sa osom rotacije 108a rotirajućeg valjka 60a. Šina 106a može da se pokreće tamo-amo u oba smera upravno na osu rotacije 110a jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a. Pri kretanju šine 106a naizmenično se zajedno sa njom pokreću različiti elementi za uvrtanje 96a, 98a, 100a, 102a. Na primer, prvo se pokreću elementi za uvrtanje 96a, 98a koji pripadaju prvoj jedinici za uvrtanje 56a i uvrće se odgovarajuća čelična žica 10a, 12a. Zatim se kretanjem šine 106a jedan od elemenata za uvrtanje 96a prve jedinice za uvrtanje 56a spaja sa jednim od elemenata za uvrtanje 102a druge jedinice za uvrtanje 58a. Spojeni elementi za uvrtanje 96a, 98a, 100a, 102a nakon spajanja rotiraju oko zajedničke ose rotacije 110a pri čemu se međusobno uvrću čelične žice 10a, 12a, 14a vođene od strane elemenata za uvrtanje 96a, 98a, 100a, 102a. Tokom uvrtanja i prebacivanja šine 106a, rotirajući valjak 60a rotira i pri tome izvlači čelične žice 10a, 12a, 14a iz jedinica za uvrtanje 56a, 58a, 104a.

[0058] Jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a predviđene su da prekomerno uvrću čelične žice 10a, 12a, 14a pri postupku uvrtanja u kome se čelične žice 10a, 12a, 14a međusobno uvrću da bi se dobile uvrnute oblasti 24a. Prekomerno uvrtanje čeličnih žica 10a, 12a, 14a koje se međusobno uvrću ima za cilj da se kompenzuje odskakanje nakon postupka uvrtanja čelične žice velike čvrstoće 10a, 12a, 14a koja je elastičnija u poređenju sa čeličnom žicom koja nema veliku čvrstoću. Prekomerno uvrtanje čeličnih žica 10a, 12a, 14a koje se međusobno uvrću ima za cilj da se proizvede ravna mreža od čelične žice 54a sa šestougaonim otvorima 16a, koja ima tesno isprepletane uvrnute oblasti 24a. Jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a predviđene su da u postupku uvrtanja uvrću čelične žice 10a, 12a, 14a najmanje M puta jednu sa drugom, pri čemu je M dato formulom M = U 0,5 x G, i pri čemu je U neparan ceo broj ≥ 3, i pri čemu je G proizvoljni realni broj ≥ 1 i ≤ 3. U prikazanom primeru, jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a predviđene su da u postupku uvrtanja uvrću čelične žice 10a, 12a, 14a više od 3,5 puta. U prikazanom primeru, jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a predviđene su da u postupku uvrtanja uvrću čelične žice 10a, 12a, 14a oko 4 puta.

[0059] Rotirajući valjak 60a na bočnoj površini 62a ima vodeće jezičke 64a. Vodeći jezičci 64a predviđeni su da zahvataju u novoispletene šestougaone otvore 16a mreže od čelične žice 54a i da pri tome guraju ili vuku unapred mrežu od čelične žice 54a u tekućem postupku uvrtanja. Rotirajući valjak 60a predviđen je da prekomerno isteže šestougaone otvore 16a u smeru širine otvora 18a u poređenju sa širinom 18a gotovog šestougaonog otvora 16a. Vodeći jezičci 64a predviđeni su da prekomerno istežu šestougaone otvore 16a u smeru širine otvora 18a. Vodeći jezičci 64a imaju oblik koji proizvodi prekomerno istezanje šestougaonih otvora 16a u smeru širine otvora 18a. Širina svakog vodećeg jezička 64a rotirajućeg valjka 60a veća je od širine otvora 18a gotove mreže od čelične žice 54a. Prekomerno istezanje šestougaonih otvora 16a ima za cilj da se kompenzuje odskakanje čelične žice velike čvrstoće 10a, 12a, 14a koja je znatno elastičnija u poređenju sa čeličnom žicom koja nema veliku čvrstoću.

[0060] Na sl.9 šematski je prikazan deo uređaja za proizvodnju 52a, koji je takođe prikazan na Sl.8, pri čemu uređaj za proizvodnju 52a ima alternativni rotirajući valjak 60'a. Uređaj za proizvodnju 52a ima jedinicu za rastezanje 134a. Jedinica za rastezanje 134a predviđena je da rasteže gotovu mrežu od čelične žice 54a paralelno sa širinom otvora 18a. Jedinica za rastezanje 134a predviđena je da rasteže gotovu mrežu od čelične žice 54a najmanje za 30%. Jedinica za rastezanje 134a ugrađena je u rotirajući valjak 60'a, prikazan u primeru na Sl.9. Jedinica za rastezanje 134a ima elemente za rastezanje 112a, 114a, 116a. Elementi za rastezanje 112a, 114a, 116a konstruisani su kao izbočine na rotirajućem valjku 60'a. Elementi za rastezanje 112a, 114a, 116a predviđeni su da zahvataju u šestougaone otvore 16a. Elementi za rastezanje 112a, 114a, 116a predviđeni su da zahvataju u uvrnute oblasti 24a šestougaonih otvora 16a i da vukući razdvajaju šestougaone otvore 16a u smeru paralelnom sa širinom otvora 18a. Na primer, kretanjem elemenata za rastezanje 112a, 114a, 116a tamo-amo tokom rotacije rotirajućih valjaka 60'a pojedinačni šestougaoni otvori 16a mreže od čelične žice 54a privremeno se prekomerno istežu. Alternativno je moguće pretpostaviti da je jedinica za rastezanje 134a raspoređena nishodno od rotirajućeg valjka 60a ili da je jedinica za rastezanje 134a raspoređena odvojeno od uređaja za proizvodnju 52a koji obuhvata rotirajući valjak 60a i jedinice za uvrtanje 56a, 58a, 104a.

2

[0061] Sl.10 prikazuje šematski dijagram toka postupka za proizvodnju za uplitanje mreže od čelične žice 54a sa šestougaonim otvorima 16a. Barem u jednom koraku postupka 122a, dve čelične žice 10a, 12a su zategnute u uređaju za testiranje 76a i izvodi se prvi test uvrtanja i/ili drugi test uvrtanja. Ako prođu prvi test uvrtanja i/ili drugi test uvrtanja, čelične žice 10a, 12a iz sada ispitane šarže čelične žice koriste se za proizvodnju mreže od čelične žice 54a prema pronalasku i/ili se dovode u uređaj za proizvodnju 52a.

[0062] Barem u jednom daljem koraku postupka 120a, jedna (ispitana) čelična žica 10a se dovodi u prvu jedinicu za uvrtanje 56a. U koraku postupka 120a, dodatna (ispitana) čelična žica 12a se dovodi u prvu jedinicu za uvrtanje 56a. Barem u jednom koraku postupka 124a, dve čelične žice 10a, 12a se međusobno uvrću. U koraku postupka 124a, čelične žice 10a, 12a se pri proizvodnji mreže od čelične žice 54a prekomerno uvrću u uvrnutim oblastima 24a mreže od čelične žice 54a. U koraku postupka 124a, čelične žice 10a, 12a se u uvrnutim oblastima 24a mreže od čelične žice 54a prekomerno uvrću najmanje za pola uvrtanja, poželjno najmanje za celo uvrtanje. Nakon prekomernog uvrtanja, prekomerno uvrnute žice 10a, 12a usled velike elastičnosti čelika velike čvrstoće automatski odskaču za vrednost prekomernog uvrtanja, tako da se uspostavlja geometrija šestougaonih otvora 16a prema pronalasku.

[0063] Barem u jednom dodatnom koraku postupka 118a, nastala mreža od čelične žice 54a se u uvrnutim oblastima 24a zahvata putem vodećih jezičaka 64a rotirajućeg valjka 60a i vođena je kretanjem rotirajućeg valjka 60a. Putem vodećih jezičaka 64a, konkretno putem zahvatanja vodećih jezičaka 64a u šestougaone otvore 16a, šestougaoni otvori 16a se u koraku postupka 118a prekomerno istežu u smeru paralelnom sa širinom otvora. Nakon prolaska rotirajućeg valjka 60a, prekomerno istegnuti šestougaoni otvori 16a usled velike elastičnosti čelika velike čvrstoće automatski se vraćaju barem za deo vrednosti istezanja, tako da se uspostavlja geometrija šestougaonih otvora 16a prema pronalasku.

[0064] Alternativno ili dodatno, barem u jednom dodatnom koraku postupka 126a šestougaoni otvori 16a gotove mreže od čelične žice 54a se dodatno ili alternativno rastežu. U koraku postupka 126a, šestougaoni otvori 16a gotove mreže od čelične žice 54a se rastežu od strane elemenata za rastezanje 112a, 114a, 116a ugrađenih u rotirajući valjak 60'a ili elemenata za rastezanje 112a, 114a, 116a konstruisanih odvojeno od rotirajućeg valjka 60a. Nakon rastezanja putem jedinice za rastezanje 134a, rastegnuti šestougaoni otvori 16a se usled velike elastičnosti čelika velike čvrstoće automatski vraćaju barem za deo vrednosti istezanja, tako da se uspostavlja geometrija šestougaonih otvora 16a prema pronalasku.

[0065] Na Slikama 11 do 13 prikazana su tri dodatna otelotvorenja pronalaska. Sledeći opisi i crteži u suštini su ograničeni na razlike između otelotvorenja, pri čemu se kod delova sa istom oznakom, konkretno u vezi sa delovima sa istim referentnim brojem, suštinski mogu pogledati oznake i/ili opisi drugih otelotvorenja, konkretno Slika 1 do 10. Da bi se napravila razlika između otelotvorenja, stavljeno je slovo a iza referentnih brojeva otelotvorenja na Slikama 1 do 10. U primerima sa Slika 11 do 13, slovo a je zamenjeno slovima b do d.

[0066] Sl.11 šematski prikazuje alternativnu mrežu od čelične žice 54b prema pronalasku. Mreža od čelične žice 54b ima šestougaone otvore 16b. Mreža od čelične žice 54b izrađena je od čeličnih žica 10b, 12b, 14b. Čelične žice 10b, 12b, 14b izrađene su od čelika velike čvrstoće. Čelične žice 10b, 12b, 14b mreže od čelične žice 54b se radi izrade šestougaonih otvora 16b uvrću naizmenično sa susednim čeličnim žicama 10b, 12b, 14b mreže od čelične žice 54b. Međusobno uvrnute čelične žice 10b, 12b, 14b grade uvrnute oblasti 24b. Uvrnute oblasti 24b alternativne mreže od čelične žice 54b obuhvataju više od tri uzastopna uvrtanja 28b, 38b, 40b, 128b, 130a. U primeru prikazanom na sl.11, uvrnute oblasti 24b alternativne mreže od čelične žice 54b imaju pet uzastopnih uvrtanja 28b, 38b, 40b, 128b, 130a.

[0067] Sl.12 šematski prikazuje presek kroz čeličnu žicu 10c dodatne alternativne mreže od čelične žice 54c prema pronalasku. Čelična žica 10c izrađena je od čelika velike čvrstoće. Čelik velike čvrstoće za čeličnu žicu 10c izrađen je od vrste nerđajućeg čelika.

[0068] Sl.13 šematski prikazuje presek kroz čeličnu žicu 10d još jedne dodatne alternativne mreže od čelične žice 54d prema pronalasku. Čelična žica 10d obuhvata čelik velike čvrstoće. Čelična žica 10d ima omotač 46d od vrste nerđajućeg čelika. Čelična žica 10d ima jezgro 132d od vrste čelika koji nije nerđajući. Bilo obe podoblasti, omotač 46d i jezgro 132d, ili samo jezgro 132d, mogu da budu od čelika velike čvrstoće.

2

Referentne oznake [0069]

10

Čelična žica

12

Čelična žica

14

Čelična žica

16

Šestougaoni otvor 18

Širina otvora

20

Visina otvora

22

Dužina

24

Uvrnuta oblast 26

Dužina

28

Uvrtanje

30

Ulazno zakrivljenje 32

Pravi deo

34

Izlazno zakrivljenje 36

Dodatni pravi deo 38

Uvrtanje

40

2 Uvrtanje

Uzdužni smer

Ugao otvaranja

Obloga

Antikorozioni sloj Premaz za zaštitu od korozije Uređaj za proizvodnju Mreža od čelične žice Jedinica za uvrtanje Jedinica za uvrtanje Valjak

Bočna površina

Vodeći jezičak

Teme

Ugao otvaranja

Prelaz

2 Prelaz

Uređaj za testiranje

Uređaj za držanje čelične žice Uređaj za držanje čelične žice Izlazni uzdužni smer

Prvi uređaj za obezbeđivanje žice Kalem

Uređaj za ispravljanje žice Drugi uređaj za obezbeđivanje žice Uređaj za namotavanje mreže Rolna mreže

Element za uvrtanje

Jedinica za uvrtanje

Šina

2 Osa rotacije

Osa rotacije Element za rastezanje Element za rastezanje Element za rastezanje Koraci postupka Koraci postupka Koraci postupka Koraci postupka Koraci postupka Uvrtanje

Uvrtanje

Jezgro

Jedinica za rastezanje Čelična žica Čelična žica Čelična žica

2 Šestougaoni otvor Širina otvora Visina otvora Mreža od čelične žice

Claims

Patentni zahtevi

1. Šestougaona mreža od čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) sa šestougaonim otvorima (16ad), konkretno za građevinarstvo, poželjno za primenu u oblasti zaštite od prirodnih opasnosti, pri čemu se čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) uvrću naizmenično sa susednim čeličnim žicama (10a-d, 12a-d, 14a-d), i pri čemu su čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) izrađene od čelika velike čvrstoće ili barem imaju jezgro žice od čelika velike čvrstoće, naznačena time, što odnos, a posebno prosečni, širine (18a-d) šestougaonih otvora (16a-d), posebno prosečne, i visine šestougaonih otvora (20a-d) merene upravno na širinu otvora (18a-d), posebno prosečne, iznosi najmanje 0,8, pri čemu, širina otvora je rastojanje između dve uvrnute oblasti (24a-d) koje ograničavaju šestougaoni otvor (16a-d), koje su barem suštinski uzajamno paralelne i koje se nalaze na naspramnim stranama šestougaonog otvora (16a-d), pri čemu, dužina otvora (20a-d) je rastojanje između dva temena (66a-d, 68a-d) šestougaonog otvora (16a-d), koja se nalaze jedan naspram drugog u smeru paralelnom sa glavnim smerom pružanja uvrnute oblasti (24a-d), i pri čemu, čelik velike čvrstoće za čeličnu žicu (10a-d, 12ad, 14a-d) ima zateznu čvrstoću od najmanje 1560 N/mm<2>.

2. Šestougaona mreža prema zahtevu 1, naznačeno time, što čelik velike čvrstoće za čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) ima zateznu čvrstoću od najmanje 1700 N/mm<2>i poželjno od najmanje 1950 N/mm<2>.

3. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što dužina (22a-d), konkretno prosečna, uvrnute oblasti (24a-d) koja ograničava šestougaoni otvor (16ad) iznosi najmanje 30%, poželjno najmanje 35% od, konkretno prosečne, visine otvora (20ad).

4. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što konkretno prosečna, dužina (22a-d) uvrnute oblasti (24a-d) koja ograničava šestougaoni otvor (16a-d) iznosi najmanje 50%, poželjno najmanje 55% i poželjno najmanje 60% od, konkretno prosečne, širine otvora (18a-d).

5. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što, konkretno prosečna, dužina (26a-d) uvrtanja (28a-d, 38a-d, 40a-d) u okviru uvrnute oblasti (24a-d) koja ograničava šestougaoni otvor (16a-d), manja je od 1,1 cm, poželjno manja od 1 cm.

6. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što uvrnuta oblast (24b-d) koja ograničava šestougaoni otvor (16b-d) ima više od tri uzastopna uvrtanja (28b-d, 38b-d, 40b-d, 128b-d, 130b-d).

7. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što najmanje jedan ugao otvaranja (44a-d, 70a-d) šestougaonog otvora (16a-d), koji se pruža u uzdužnom smeru (42a-d) šestougaonog otvora (16a-d), iznosi najmanje 70°, poželjno najmanje 80° i poželjno najmanje 90°, pri čemu, uzdužni smer (42a-d) šestougaonog otvora (16a-d) pruža se paralelno sa glavnim smerom pružanja šestougaonog otvora (16a-d).

8. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time,

što šestougaoni otvori (16a-d) imaju, konkretno prosečnu, širinu otvora (18a-d) od oko 60 mm, oko 80 mm ili oko 100 mm.

9. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što čelik velike čvrstoće za čeličnu žicu (10c-d, 12c-d, 14c-d) napravljen je od vrste nerđajućeg čelika ili barem ima oblogu (46d) napravljenu od vrste nerđajućeg čelika.

10. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što čelična žica (10a, 12a, 14a; 10b, 12b, 14b) ima oblogu za zaštitu od korozije (48a; 48b) ili premaz za zaštitu od korozije (50'a; 50'b).

11. Šestougaona mreža prema zahtevu 10, naznačena time, što obloga za zaštitu od korozije (48a; 48b) konstruisana je barem kao obloga za zaštitu od korozije klase B prema standardu DIN EN 10244-2:2001-07, poželjno kao obloga za zaštitu od korozije klase A prema standardu DIN EN 10244-2:2001-07.

12. Šestougaona mreža prema jednom od prethodnih zahteva, naznačena time, što najmanje dva dela čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d), konkretno pri izvođenju testa, opstaju bez loma nakon najmanje N+1 uvrtanja, poželjno N+2 uvrtanja i poželjno N+4 uvrtanja, sveobuhvatnog uzajamnog spiralnog obmotavanja, pri čemu je N, po potrebi sa zaokruživanjem, broj uvrtanja čeličnih žica (10a-d, 12a-d, 14a-d) koje ograničavaju šestougaone otvore (16a-d) na suprotnim stranama.

13. Uređaj za proizvodnju (52a-d) za uplitanje mreže od čelične žice sa šestougaonim otvorima (16a-d), koja obuhvata čelične žice od čelika velike čvrstoće (10a-d, 12a-d, 14a-d) prema jednom od prethodnih zahteva, sa najmanje jednim rasporedom jedinica za uvrtanje (56a-d, 58a-d, 104a-d) za naizmenično uvrtanje čeličnih žica (10a-d, 12a-d, 14a-d) sa dodatnim čeličnim žicama (10a-d, 12a-d, 14a-d) vođenim sa suprotnih strana čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) i sa najmanje jednim rotirajućim valjkom (60a-d: 60'a-d), nishodno od jedinica za uvrtanje (56a-d; 58a-d, 104a-d), koji na bočnoj površini (62a-d) ima vodeće jezičke (64a-d), koji su predviđeni da zahvataju u novoispletene šestougaone otvore (16a-d) i da pri tome guraju ili vuku unapred šestougaonu mrežu, naznačen time, što su jedinice za uvrtanje (56a-d, 58a-d, 104a-d) predviđene da prekomerno uvrnu čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) tako da je ugao rotacije koji jedinice za uvrtanje (56a-d, 58a-d, 104a-d) prenose na čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) tokom postupka uvrtanja veći od ukupnog ugla uvrtanja uvrnutih oblasti (24a-d) gotove mreže od čelične žice koje ograničavaju šestougaone otvore (16a-d) i/ili pri čemu je rotirajući valjak (60a-d; 60'a-d) predviđen da prekomerno isteže širinu (18a-d) šestougaonog otvora (16a-d), konkretno u poređenju sa širinom (18a-d) završenog šestougaonog otvora (16a-d), dok je jedinica za rastezanje (134a-d) ugrađena u rotirajući valjak (60a-d; 60'a-d), raspoređena nishodno od rotirajućeg valjka (60a-d; 60'a-d) ili odvojena od njega, predviđena da rasteže gotovu mrežu od čelične žice barem u smeru paralelnom sa širinom otvora (18a-d), poželjno najmanje za 30%.

14. Uređaj za proizvodnju (52a-d) prema zahtevu 13, naznačen time, što uređaj za proizvodnju je podešen tako da putem prekomernog uvrtanja uzajamno uvrnutih čeličnih žica (10a-d, 12a-d, 14a-d) i/ili prekomernog istezanja šestougaonih otvora (16a-d) kompenzuje odskakanje čelične žice velike čvrstoće (10a-d, 12a-d, 14a-d), koja je elastičnija u poređenju sa čeličnom žicom koja nema veliku čvrstoću.

15. Uređaj za proizvodnju (52a-d) prema zahtevu 13 ili 14, naznačen time, što jedinice za uvrtanje (56a-d, 58a-d) predviđene su da uvrću čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) najmanje M puta jednu sa drugom, pri čemu je M dato formulom M = U 0,5 × G, i pri čemu

je U neparan ceo broj ≥ 3, koji pogodno odgovara broju uvrtanja (28a-d, 38a-d, 40a-d) u okviru uvrnute oblasti (24a-d) koja ograničava šestougaoni otvor (16a-d) gotove šestougaone mreže, i pri čemu je G proizvoljni realni broj ≥ 1 i ≤ 3.

16. Postupak za proizvodnju za uplitanje šestougaone mreže sa šestougaonim otvorima (16ad) prema jednom od zahteva 1 do 12, konkretno pomoću uređaja za proizvodnju (52a-d) prema jednom od zahteva 13 do 15, pri čemu se čelične žice (10a-d, 12a-d, 14a-d) pri proizvodnji šestougaone mreže prekomerno uvrću u uvrnutim oblastima (24a-d) šestougaone mreže i/ili pri čemu se šestougaoni otvori (16a-d) rastežu u smeru paralelnom sa širinom otvora (18a-d) najmanje za 30%.