RU2000338C1 - Способ производства проката - Google Patents
Способ производства прокатаInfo
- Publication number
- RU2000338C1 RU2000338C1 SU5038040A RU2000338C1 RU 2000338 C1 RU2000338 C1 RU 2000338C1 SU 5038040 A SU5038040 A SU 5038040A RU 2000338 C1 RU2000338 C1 RU 2000338C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- speed
- cooling
- carried out
- final
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 title abstract description 10
- 239000010451 perlite Substances 0.000 title 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- -1 titanium nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract description 7
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- ZPUCINDJVBIVPJ-LJISPDSOSA-N cocaine Chemical compound O([C@H]1C[C@@H]2CC[C@@H](N2C)[C@H]1C(=O)OC)C(=O)C1=CC=CC=C1 ZPUCINDJVBIVPJ-LJISPDSOSA-N 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000001175 peptic effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, конкретнее к производству проката ответственного назначени методом термомеханической обработки. Технический результат изобретени заключаетс в получении малоперлитной стали, обладающей высокой прочностью, пластичностью и хладостойко- стью с высокими назначени ми низкотемпературной в зкости зоны термического вли ни после сварки Сущность- сл б из малоперлитной стали подвергают аустени- зации. предварительной деформации и окончательной деформации в реверсивном режиме и охлаждению. Согласно изобретению аустенизацию осуществл ют при температуре на 60-100°С ниже температуры растворимости нитридов титана, предварительную деформацию заканчивают при температуре на 120-180°С выше Агз, а окончательную деформацию производ т при температуре на 20-100°С ниже Агз, при этом между предварительной и окончательной деформаци ми дополнительно осуществл ют охлаждение со скоростью 0,5-2,5 град/с до температуры Агз + 40°С - Агз - -10°С. а охлаждение после окончательной деформации осуществл ют со скоростью 1,0-4,0 град/с до температуры на 150-250°С ниже Ari, при этом термомеханической обработке подвергают сл бы из стали следующего химического состава, мас.%. углерод 0,05-0,15; марганец 1,0-1,7; кремний 0,15- 0,40; ниобий 0.01-0,04; ванадий 0,03-0,07; титан 0,01-0,04; кальций 0,001-0,01; азот 0,003-0,01; медь 0,02-0,3; никель 0,01-0,3; алюминий 0.02-0,06; сера 0.001-0,008; железо остальное, при отношении Ca/S 0,05- 2,OnNbTI + V 0,10-0.12. Кроме того, после операции охлаждени и достижени температуры на 150-250°С ниже Ап, прокат подвергают подогреву со скоростью 0,5-3,0 град/с до температуры на 80-100°С ниже ACI с последующим окончательным охлаждением со скоростью 0,5-2,0 град/с. Также, после операции охлаждени со скоростью 1,0-4,0 град/с и достижени температуры на 150-250°С ниже Ап дальнейшее охлаждение проката осуществл ют со скоростью 0,01-0,5 град/с. 2 табл с ю о о о со 00 00 о
Description
Изобретение относитс к металлургии, в частности к производству проката ответственного назначени метолом термомохани- ческой обработки
Известен способ производства листового проката из низколегированной стали, включающий нагрев выше An прокатку, подстуживание прокатку п интервале температур Агз - An с частными обжати ми 14- 30% за проход и суммарной степенью деформации 59-83% и последующее охлаждение на воздухе (авт. сеид. СССР № 1611952, кл. С 21 D 8/00, 1988).
Недостатком этого способа вл етс невысока хладостойкость металла после обработки.
Наиболее близким к предложенному по технической сущности и достигаемому ре- зультату вл етс способ термомеханической обработки толстолистовой стали, включающий аустенизацию, предварительную прокатку и окончательную прокатку в реверсивном режиме при температуре ни- же температуры рекристаллизации аустени- та, но выше точки Агз, с подстуживанием в процессе прокатки со скоростью 3-15 град/с, последующее охлаждение листа на спокойном воздухе до температуры не ниже Ari + 50°С и далее со скоростью 6-30 град/с до температуры (Ап - 30°С) - 500°С, а затем на спокойном воздухе до цеховой температуры (авт.свид.СССР Nfc 1447889, кл. С 21 D 8/00, 1987). Приведенный способ термоме- ханической обработки не обеспечивает необходимого уровн хладостойкости стали в околошовной зоне при сварке.
Предлагаемое изобретение направлено на получение малоперлитной стали, облада- ющей высокой прочностью, пластичностью и хладостойкостью с высокими значени ми низкотемпературной в зкости зоны термического вли ни после сварки.
Указанный технический эффект дости- гаетс тем. что в способе термомеханической обработки сл бов из малоперлитной стали, включающем аустенизацию, предварительную деформацию и окончательную деформацию в реверсивном режиме и ох- лаждение согласно изобретению, аустенизацию осуществл ют при температуре на 60-100°С ниже температуры растворимости нитридов титана, предварительную деформацию заканчивают при температуре на 140-200°С выше Агз, а окончательную деформацию производ т при температуре на 20-100°С ниже Агз, при этом между предварительной и окончательной деформаци ми осуществл ют дополнительное охлаждение со скоростью 0,25-2,0 град/с до температуры Агз + 40°С - Агз - 10°С, а охлаждение после окончательной деформации осуществл ют со скоростью 1,0-4,0 град/с до температуры на 150-250°С ниже Ап, при этом термомеханической обработке подвергают сл бы из стали, содержащей, мас.%: углерод 0,05-0.15; марганец 1,0-1.7; кремний 0,15-0.40; ниобий 0,01-0.05; ванадий 0,03- 0.07; титан 0.01-0.04; кальций 0,001-0.01:
азот 0,003-0 01; медь 0.02-0.3; никель 0,01- 0,3; алюминий 0,02 0,06; железо остальное, при отношении Ca/S 0,5-2.0 и Nb + TI + +V 0,12-0,14. Кроме того, после операции охлаждени и достижени температуры на 150-250°С ниже Ап сл бы подвергают нагреву со скоростью 0,5-3,0 град/с до температуры на 80-100°С ниже АП, с последующим окончательным охлаждением со скоростью 0,5-2,0 град/с.
Так же, после операции охлаждени со скоростью 1-4 град/с и достижени температуры на 150-250°С ниже Ап, дальнейшее охлаждение проката осуществл ют со скоростью 0,01-0,5 град/с.
Экспериментально установлено, что выбранные параметры режимов термомеханической обработки и состав стали обеспечивают получение нар ду с высокой прочностью высокую низкотемпературную в зкость как основного металла, так и зоны термического вли ни после сварки,
1.Осуа ествление аустенизации при температуре менее чем на 80°С ниже температуры растворимости нитридов титана приводит к началу роста зерна аустенита и в дальнейшем получению разнозернистой структуры феррита.
Осуществление аустенизации при температуре более чем на 100°С ниже температуры растворимости нитридов титана приводит к недостаточному количеству переведенного в твердый раствор ниоби , что не обеспечит получени необходимого уровн прочности.
2.Окончание предварительной деформации при температуре менее чем на 140°С выше Агз и более чем на 200°С выше Агз не позволит подготовить зерна аустенита к заключительной деформации.
3.Осуществление окончательной деформации в выбранном интервале температур (на 20-100°С ниже Агз) обеспечивает получение мелкозернистой структуры аустенита и высокого комплекса взаимно исключающих показателей механических свойств высокой прочности и хорошей пластичности.
4.Охлаждение между предварительной и окончательной деформаци ми со скоростью менее чем 0.25 град/с и до температуры менее Агз + 40°С приводит к росту зерна аустенита и снижению механических свойств.
Охлаждение между предварительной и окончательной деформаци ми со скоростью более чем 2,0 град/с и до температуры более Агз - Ю°С приводит к образованию закалочных структур и возникновению дефектов заготовки.
5.Охлаждение после окончательной деформации со скоростью менее 1.0 град/с и до температуры монее чем на 100°С ниже
An может привести к рекристаллизации феррита и возникновению разнозернистости.
Охлаждение после окончательной деформации со скоростью более 4,0 град/с и до температуры более чем на 180°С ниже AM способствует протеканию процесса a -ft -превращени по промежуточному механизму и снижению пластичности и хла- достойкости металла.
6.Качественный и количественный составы стали выбраны из следующих соображений: углерод, марганец, ванадий, ниобий, титан и азот способствуют формированию мелкозернистого, однородного зерна фер- рита в процессе термомеханической обработки и обеспечивают необходимый уровень прочности, пластичности и хладо- стойкости. При сварке в зоне термического вли ни комплексное используемое микро- легирование титаном, ниобием и ванадием позволит исключить разупрочнение зоны термического вли ни и сохранить мелкозернистуюструктурусвысокой низкотемпературной в зкостью. Кремний и алюминий в выбранных пределах обеспечивают получение глубокой раскисленности стали и отрицательно не вли ют на низкотемпературную в зкость и хладостойкость.
Отношение кальци к сере в за влен- ных пределах способствует полной глобул - ризации сульфидных включений и повышению ударной в зкости при отрицательных температурах.
7.Превышение суммарного содержа- ни микролегирующих ниоби , титана и ванади при сварке вызывает образование промежуточных структур и снижает хладо- стойкость и низкотемпературную в зкость зоны термического вли ни . Медь и никель в за вленных пределах способствуют обес- печению необходимых прочностных свойств, не снижа при этом других показателей качества.
Параметры подогрева после охлажде- ни и достижение температуры на 100- 180°С ниже Ап обеспечивают релаксацию деформационных напр жений в матрице и повышение пластичности металла.
Пример. Сталь была выплавлена в 350-тонном кислородном конвертере и после внепечного рафинировани разлита на МНЛЗ. Химический состав стали был следующим . мэс.%: углерод 0,10; марганец 1,35; кремний 0,27; ниобий 0,025; ванадий 0,05; титан 0,025: кальций 0.0057; азот 0,0065; медь 0,16; никель 0.15; алюминий 0,03; сера 0.0045. Отношение Ca/S было 1,25; суммарное содержание ниоби , ванади и титана было 0,10 мае.11/ Прокатку производили на двухклетьевом Р пепсивном стане 3600.
Температура нагрева составл ла 1180СС, Температура завершени предварительной деформации была 950°С. охлаждение до начала чистовой деформации проводили со скоростью 1,2 град/с. Температура начала чистовой деформации 815°С, а завершени - 740°С. Охлаждение после завершени деформации осуществл ли со скоростью 2,5 град/с водовоздушной смесью до температуры 490°С, после чего раскат подогревали со скоростью 1,7 град/с до 630°С и затем охлаждали до комнатной температуры на воздухе со скоростью 1,2 град/с.
Возможно после операции охлаждени со скбростью 2,5 грзд/с после достижени температуры 490°С дальнейшее охлаждение производить замедленно, например, в стопе со скоростью 0.2 град/с.
Испытани механических свойств осуществл ли на поперечных образцах. Механические свойства на раст жение определ ли на плоских п тикратных образцах , а на ударную в зкость - на образцах Шарли при -20°С и Менаже при -60°С.
Хладостойкость металла определ ли по результатам сериальных испытаний образцов ДВТТ при 80% в зкой составл ющей в изломе. Низкотемпературную в зкость металла зоны термического вли ни после сварки определ ли на образцах Шарпи при температуре-20°С.
Химический анализ изготовленных образцов представлен в табл. 1, параметры за вленного и известного способов - в табл.2. Из полученных результатов видно, что предложенный способ термомеханической обработки сл бов из малоперлитной стали обеспечивает получение высокой прочности , пластичности и хладостойкости стали при сохранении высокой низкотемпературной в зкости зоны термического вли ни после сварки.
Claims (3)
- Формула изобретени 1. Способ производства проката, включающий выплавку стали, аустенизацию, предварительную и окончательную деформации в реверсивном режиме, окончательное охлаждение, отличающийс тем, что выплавл ют сталь следующего химического состава при соотношении ингредиентов , мас.%:углерод 0 05-0,15марганец1.0-1,7кремний0,15-0,4ниобий001-0,04ванадий0.03-0,07титан001-0,04кальций0001-0.01азотО г.гп-0,010медь О 0.300,01-0.300.02-0.060,001-0.008остальноепри соотношении Ca/S 0,05 - 2.0 и NI+TK + V 0,1 -0,12, аустенизациюосуществл ют при температуре на 60-100°С ниже температуры растворимости нитридов титана, предварительную деформацию заканчивают при Агз + (120 - 180)°С, подстуживают со скоростью 0,5-4.0 град/с до Агз + 40 4- Агз-10°С, деформируют при этой температуре и заканчивают при Агз-(20- 100)°С, а охлаждают со скоростью 1-4 град/с до Агз - (150 - 250)°С.
- 2. Способ/10 п.1.отличающийс тем, что после операции охлаждени и достижени температуры на 150-250°С ниже Ап прокат подвергают подогреву со скоро- стью 0,5-3,0 град/с до температуры на 80- 100°С ниже Ап с последующим окончательным охлаждением со скоростью 0.5-2,0 град/с.
- 3. Способ по п.1,отличающийстем, что после операции охлаждени со скоростью 1-4 град/с и достижени температуры на 150-250°С ниже Ап дальнейшее охлаждение проката осуществл ют со скоростью 0,01-0,5 град/с.Таблица 1Продолжение табл. 1Таблица 2Отклонени от за вленного режимаПродолжение табл. 2
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5038040 RU2000338C1 (ru) | 1992-04-12 | 1992-04-12 | Способ производства проката |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5038040 RU2000338C1 (ru) | 1992-04-12 | 1992-04-12 | Способ производства проката |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000338C1 true RU2000338C1 (ru) | 1993-09-07 |
Family
ID=21602215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5038040 RU2000338C1 (ru) | 1992-04-12 | 1992-04-12 | Способ производства проката |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2000338C1 (ru) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2245770C2 (ru) * | 2002-09-25 | 2005-02-10 | Сибирский государственный университет путей сообщения (СГУПС) | Способ изготовления или восстановлениия деталей |
| RU2249629C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат, круглый, из среднеуглеродистой высокопластичной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы |
| RU2249628C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат, круглый, из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы |
| RU2262538C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат круглый из низкоуглеродистой высокопластичной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы |
| RU2262539C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-10-20 | Общество с ограниченной отвественностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат круглый из легированной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных высокопрочных крепежных деталей |
| RU2277595C1 (ru) * | 2004-10-05 | 2006-06-10 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") | Круглый сортовой прокат из среднелегированной стали |
| RU2285054C2 (ru) * | 2004-07-13 | 2006-10-10 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" | Круглый сортовой прокат из среднеуглеродистой хромсодержащей стали |
| RU2393236C1 (ru) * | 2009-06-09 | 2010-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката |
-
1992
- 1992-04-12 RU SU5038040 patent/RU2000338C1/ru active
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2245770C2 (ru) * | 2002-09-25 | 2005-02-10 | Сибирский государственный университет путей сообщения (СГУПС) | Способ изготовления или восстановлениия деталей |
| RU2249629C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат, круглый, из среднеуглеродистой высокопластичной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы |
| RU2249628C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат, круглый, из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы |
| RU2262538C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат круглый из низкоуглеродистой высокопластичной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы |
| RU2262539C1 (ru) * | 2003-12-26 | 2005-10-20 | Общество с ограниченной отвественностью "Интелмет НТ" | Сортовой прокат круглый из легированной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных высокопрочных крепежных деталей |
| RU2285054C2 (ru) * | 2004-07-13 | 2006-10-10 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" | Круглый сортовой прокат из среднеуглеродистой хромсодержащей стали |
| RU2277595C1 (ru) * | 2004-10-05 | 2006-06-10 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") | Круглый сортовой прокат из среднелегированной стали |
| RU2393236C1 (ru) * | 2009-06-09 | 2010-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113249641B (zh) | 一种100～120mm Q460D特厚高强钢及其制备方法 | |
| CA2260231A1 (en) | Hot-rolled steel strip and method of making it | |
| RU2000338C1 (ru) | Способ производства проката | |
| JP3845554B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた超高強度冷延鋼板 | |
| RU2255987C1 (ru) | Способ производства проката | |
| RU2048541C1 (ru) | Способ производства проката | |
| JP2776174B2 (ja) | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 | |
| JPH05263182A (ja) | 靭性の優れた低合金圧延形鋼の製造方法 | |
| US4851054A (en) | Method of producing rolled steel having excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking | |
| CA1318836C (en) | Non-ageing low-alloy hot-rolled strip-form formable steel | |
| EP0191873B1 (en) | Method and steel alloy for producing high-strength hot forgings | |
| US5030297A (en) | Process for the manufacture of seamless pressure vessels and its named product | |
| JPS62199750A (ja) | 靭性の優れた非調質棒鋼およびその製造方法 | |
| RU2242524C1 (ru) | Способ производства листов из низколегированной стали | |
| JP3243987B2 (ja) | 高強度高耐食性マルテンサイト系ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP2019052341A (ja) | 曲げ加工性に優れた非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| RU2397255C1 (ru) | Способ производства листов из легированной стали | |
| JPH02163341A (ja) | 耐火強度の優れた建築構造用鋼材およびその製造方法 | |
| RU2170274C1 (ru) | Способ изготовления двухслойных горячекатаных листов с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионно-стойкой стали | |
| RU2044069C1 (ru) | Способ производства листового проката | |
| JP2543282B2 (ja) | 靭性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 | |
| US4119445A (en) | High strength alloy of ferritic structure | |
| JP4319945B2 (ja) | 焼き入れ性と加工牲に優れた高炭素鋼板 | |
| JP2687067B2 (ja) | 優れたクリープ強度と良好な加工性を有する高Ｃｒフェライト鋼板の製造方法 | |
| SU1668428A1 (ru) | Способ термической обработки двухслойных гор чекатаных листов с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионно-стойкой стали |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: MM4A Effective date: 20090418 |