RU201218U1 - Виброизолирующий механизм - Google Patents
Виброизолирующий механизм Download PDFInfo
- Publication number
- RU201218U1 RU201218U1 RU2019135753U RU2019135753U RU201218U1 RU 201218 U1 RU201218 U1 RU 201218U1 RU 2019135753 U RU2019135753 U RU 2019135753U RU 2019135753 U RU2019135753 U RU 2019135753U RU 201218 U1 RU201218 U1 RU 201218U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- elastic element
- additional elastic
- vibration
- deformation
- vibration isolating
- Prior art date
Links
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 title claims abstract description 51
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 7
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 6
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000004699 Ultra-high molecular weight polyethylene Substances 0.000 claims description 5
- 229920000785 ultra high molecular weight polyethylene Polymers 0.000 claims description 5
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 3
- 229910021389 graphene Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000002955 isolation Methods 0.000 abstract description 17
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 12
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 229910018173 Al—Al Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000003831 antifriction material Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000013401 experimental design Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/02—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к устройствам для виброизоляции систем «человек-машина» и технических систем.Виброизолирующий механизм включает направляющее устройство, содержащее подвижно взаимосвязанные входной, выходной и промежуточный жесткие элементы, основной упругий элемент «положительной» жесткости и дополнительный упругий элемент знакопеременной жесткости, установленный в опорном устройстве с возможностью деформирования, при этом механизм дополнительно снабжен устройством регулирования жесткости при закритическом деформировании «в большом» и величины рабочего хода дополнительного упругого элемента, а дополнительный упругий элемент выполнен в виде пакета взаимосвязанных тонкостенных элементов из композитного материала, обеспечивающего возможность закритического деформирования «в большом» дополнительного упругого элемента при сохранении работоспособности.
Description
Полезная модель относится к устройствам для виброизоляции и может быть использована для защиты человека, машин и оборудования от широкополосных, особенно инфрачастотных, вибраций и низкочастотного вибрационного шума. Это, например, пилоты и пассажиры, конструкция и оборудование вертолетов, непилотируемые летательные аппараты (наносателлиты, дроны), системы высокоскоростного рельсового транспорта, ускорители заряженных частиц, другие современные и перспективные системы «человек-машина» и технические системы.
Известны виброизолирующие механизмы (Vibration isolation platforms, tables and systems, USA, 2019. - доступно на сайте www.minusk.com). В данных механизмах виброизоляция по вертикали достигается с помощью основного упругого элемента «положительной» жесткости, обеспечивающего несущую способность системы и работающего в параллель с дополнительным упругим элементом «отрицательной» жесткости путем его закритического деформирования «в малом». Поэтому суммарная жесткость обоих упругих элементов в вертикальном направлении движения может быть достаточно малой. Также механизмы снабжены упругими балками для виброизоляции в горизонтальном направлении, последовательно соединенные с упругими элементами вертикального направления. В результате создается возможность получения виброизолирующей системы, имеющей достаточно малые частоты собственных колебаний в вертикальном и горизонтальном направлениях.
Недостатком данных механизмов является крайне малый рабочий ход при значительных размерах рабочего пространства виброизолирующей системы, что существенно ограничивает область применения механизмов.
Наиболее близкой к предлагаемому виброизолирующему механизму является виброзащитная платформа (патент РФ 2093730, МПК F16F 13/00, опубл. 20.10.1997), включающая направляющее устройство, основной упругий элемент, а также дополнительный упругий элемент, выполненный в виде цельного модуля из балок, соединенных по концам и параллельно установленных в опорном устройстве с возможностью продольного натяга, при этом рабочая ось балок совпадает с направлением движения, в котором суммарная жесткость обоих упругих элементов имеет наименьшие значения.
Недостатком данной платформы является невозможность обеспечения эффективной виброизоляции в диапазоне инфрачастот, в частности, 0,5-5 Гц. Кроме того, платформа имеет малый рабочий ход при значительных размерах рабочего пространства виброизолирующей системы, что существенно ограничивает область применения платформы.
Задача полезной модели (технический результат) заключается в создании виброизолирующего механизма, свободного от вышеперечисленных недостатков, при существенном расширении области применения для виброизоляции систем «человек-машина» и технических систем.
Поставленная задача решается с помощью виброизолирующего механизма, включающего направляющее устройство, содержащее подвижно взаимосвязанные входной, выходной и промежуточный жесткие элементы, основной упругий элемент «положительной» жесткости и дополнительный упругий элемент знакопеременной жесткости, установленный в опорном устройстве с возможностью деформирования, при этом механизм дополнительно снабжен устройством регулирования жесткости при закритическом деформировании «в большом» и величины рабочего хода дополнительного упругого элемента, а дополнительный упругий элемент выполнен в виде пакета взаимосвязанных тонкостенных элементов из композитного материала, обеспечивающего возможность закритического деформирования «в большом» дополнительного упругого элемента при его сохранении работоспособности.
Дополнительный упругий элемент из композитного материала обеспечивает возможность получения существенно большей величины закритического деформирования «в большом» данного элемента при сохранении работоспособности, причем без увеличения его эффективного размера, что позволяет существенно увеличить рабочий ход механизма и обеспечить эффективность виброизолирующей системы в расширенном диапазоне частот, включая близкие к нулевым значениям, причем без изменения размеров рабочего пространства системы.
Дополнительный упругий элемент может быть выполнен (в зависимости от статической нагрузки системы) в виде одного или нескольких пакетов взаимосвязанных тонкостенных элементов из углеродного волокна.
Дополнительный упругий элемент может быть выполнен (в зависимости от статической нагрузки) также в виде одного или нескольких пакетов взаимосвязанных тонкостенных элементов из арамидов или пластинчатых конструкций на основе графенов.
Использование углеволокна повышает технологичность проектирования компактного дополнительного упругого элемента, обеспечивает возможность закритического деформирования «в большом» в более широком диапазоне, при сохранении работоспособности данного элемента. При определенных проектных условиях, аналогичные свойства дополнительного упругого элемента может обеспечить применение, например, арамидов и пластинчатых конструкций на основе графенов.
Опорный элемент может быть снабжен вкладышами для минимизации трения контактных поверхностей подвижных соединений с дополнительным упругим элементом, что позволяет расширить частотный диапазон эффективности системы, включая частоты, близкие к нулевым значениям.
Устройство регулирования жесткости и величины рабочего хода дополнительного упругого элемента может быть выполнено, например, в виде передачи винт-гайка, гайка которой подвижно соединена с данным упругим элементом, а винт - с опорным элементом. Также устройство может быть выполнено в виде подвижного штифтового соединения.
Для снижения уровня низкочастотного (125-1600 Гц) вибрационного шума, который может частично снижать эффективность виброизолирующей системы при относительных перемещениях, сопоставимых с величиной технологических зазоров в подвижных соединениях виброизолирующего механизма, контактные поверхности подвижных соединений могут быть выполнены из композитов на основе сверхвысокомолекулярного полиэтилена с возможностью изменения его трибологических характеристик с помощью полидисперсных наполнителей.
Предлагаемая полезная модель поясняется следующими примерами, где на фиг. 1 показан вариант компоновки опытного образца виброизолирующего механизма, на фиг. 2 - опытный образец дополнительного упругого элемента в виде, например, балки из композита (пакет тонкостенных элементов из углеволокна), в процессе стендовых испытаний, на фиг. 3 - опорный элемент с размещенными в нем дополнительным упругим элементом и устройством регулирования жесткости при закритическом деформировании «в большом» и величины рабочего хода дополнительного упругого элемента, на фиг. 4 - расчетная схема дополнительного упругого элемента при закритическом деформировании в «большом», на фиг. 5 - расчетная схема дополнительного упругого элемента в исходном деформированном состоянии, на фиг. 6 - статическая (упругая) характеристика дополнительного упругого элемента, выполненная из композита, в сравнении с характеристикой прототипа (см. фиг. 7), на фиг. 8 - статическая (упругая) характеристика заявляемого виброизолирующего механизма, в сравнении с характеристикой прототипа (см. фиг. 9), на фиг. 10 - антифрикционные характеристики вкладышей из композита вида «Аl-Аl2О3», в сравнении с известными антифрикционными материалами, на фиг. 11 - вибрационная (частотная) характеристика системы, в сравнении с характеристикой прототипа (см. фиг.12), на фиг.13 -виброизолирующая система прецизионного оптического прибора, включающая опытный образец виброизолирующего механизма в процессе производственных испытаний, на фиг. 14 - вибрационные (временные) характеристики системы, показанной на фиг. 13, на фиг. 15 - характеристика вибрационного шума при использовании композитов на основе сверхвысокомолекулярного полиэтилена с различными полидисперсными наполнителями при варьировании их концентрации.
Виброизолирующий механизм (см. фиг. 1) включает направляющее устройство, состоящее из жестких входного элемента 1, установленного на вибрирующем основании (источнике вибраций), и выходного элемента 2, подвижно взаимосвязанных с помощью жесткого промежуточного элемента 3, обеспечивающего возможность пространственного относительного движения элементов 1 и 2 и выполненного в виде, например, одного или нескольких тел качения из композита на основе сверхвысокомолекулярного полиэтилена, основной упругий элемент с «положительной» жесткостью для обеспечения несущей способности механизма при заданном статическом нагружении системы, и выполненный, например, в виде пружин 4, соединяющих элементы 1 и 2, а также дополнительный упругий элемент (см. фиг. 2), выполненный в виде, например, пакета тонкостенных элементов из углеволокна и состоящего из жестко связанных между собой периферийных частей 5 и 6, а также центральной части 7 знакопеременной жесткости, при этом опорные участки дополнительного упругого элемента установлены в опорном устройстве 8 (см. фиг. 3), закрепленном, в свою очередь, на элементе 2, а центральная часть 7 данного упругого элемента подвижно опирается на элемент 3.
Механизм, для упрощения настройки на закритическое деформирование, целесообразно снабдить (см. фиг. 3) устройством регулирования жесткости и величины рабочего хода дополнительного упругого элемента, который может быть выполнен в виде, например, передачи винт-гайка, гайка 9 которой подвижно соединена с периферийными частями 5 и 6 данного упругого элемента, а винт 10 соединен с опорным элементом 8.
Кроме того, опорные участки дополнительного упругого элемента могут быть снабжены вкладышами 11 для взаимодействия с опорным элементом 8.
Для точной настройки («тюнинга») механизма и работы на заданном участке диапазона минимумов суммарной жесткости обоих упругих элементов, введен регулятор 12 начального положения рабочей точки. При малых значениях статической нагрузки (до 600 Н), регулирование выполняют вручную, при нагрузках свыше 1000 Н - с помощью устройства активного управления с микроконтроллером (не показан).
Предлагаемая полезная модель механизма работает следующим образом.
До начала движения виброизолирующей системы, выполняют упругое закритическое деформирование «в большом» дополнительного упругого элемента, исходя из расчетного значения безразмерного параметра 
в пределах расчетного ряда значений параметра, для получения заданной величины стрелы статического прогиба ϖ0, как иллюстрируется расчетной схемой на фиг. 4. Для этого (см. фиг. 3) вращают винт 10, толкая гайку 9 и, соответственно, перемещая периферийные части 5 и 6 данного упругого элемента, до получения заданного значения ϖ0. Далее (см. фиг. 1 и фиг. 5) нагружают, совместно с основным упругим элементом 4, центральную часть 7 дополнительного упругого элемента номинальной статической нагрузкой Pn, соответствующей подрессоренной массе объекта защиты, до получения заданного диапазона прогибов ϖ в пределах рабочего хода механизма.
При закритическом деформировании в «большом», согласно заданному значению параметра 
жесткость дополнительного упругого элемента из композита (например, углеволокна) становится «отрицательной» на достаточно протяженном участке рабочем ходе механизма (см. фиг. 6).
При этом (см фиг. 7), протяженность участка «отрицательной» жесткости при закритическом деформировании в «малом» (
) геометрически и динамически подобного дополнительного упругого элемента прототипа (из пружинной стали с дополнительной термообработкой), в 5-6 раз меньше. В случае закритического деформирования в «большом», при той же величине параметра 
дополнительный упругий элемент прототипа переходит в пластическое состояние, т.е. становится неработоспособным.
Экспериментальное проектирование, стендовые статические и динамические (вибрационные) испытания, а также эксплуатация опытных образцов механизма подтверждают адекватность расчетных моделей согласно заявляемым уравнениям с достаточно высокой точностью.
Введение дополнительного упругого элемента из высокопрочного композита, способного выдерживать закритическое деформирование «в большом», сохраняя работоспособность, в виброизолирующий механизм, увеличивает (см. фиг. 8) в 4,5-5 раз протяженность участка рабочего хода механизма, где суммарная жесткость основного и дополнительного упругих элементов минимальна, в сравнении с прототипом (см. фиг. 9), причем без увеличения размеров рабочего пространства виброизолирующей системы.
Далее, при заданной статической нагрузке, с помощью регулятора 12 выполняют «тюнинг» величины рабочего хода механизма в пределах диапазона минимумов суммарной жесткости обоих упругих элементов, чтобы обеспечить однозначность упругой характеристики дополнительного упругого элемента на участках прямого и обратного хода. «Тюнинг» приводит к небольшому (на 5-8%) сокращению протяженности эффективного рабочего хода. Однако это позволяет (см. фиг. 8) уменьшить структурное трение в механизме почти втрое, что крайне важно для снижения системного демпфирования и расширения диапазона виброизоляции в сторону частот, близких к нулевым значениям. Для сравнения, «тюнинг» практически невозможен в виброизолирующем механизме прототипа, т.к. здесь диапазон минимумов суммарной жесткости крайне мал (см. фиг. 9).
Дополнительное снижение сил трения в подвижных соединениях жестких элементов и, соответственно, системного демпфирования технически более легко осуществимо с помощью вкладышей 11 из сплавов легких металлов с микроплазменным оксидированием контактных поверхностей. Например, для сплавов алюминия можно получить композит вида «Al-Al2O3» на контактной поверхности вкладыша. Установка таких вкладышей, для взаимодействия с опорным элементом 8, выполненным, например, из стали, снижает коэффициент трения скольжения в 8-10 раз и более (см. фиг. 10).
После статического нагружения и настройки («тюнинга»), приводят в движение виброизолирующую систему, состоящую из взаимосвязанных источника вибрации, виброизолирующего механизма и объекта защиты. Вибрационное движение передается от источника к объекту защиты через механизм (см. примеры на фиг. 11, 12, 13 и 14). На фиг. 11 показано, что механизм снижает вибрации источника, начиная с 6-7 Гц (собственная частота системы ƒ0≈5 Гц), если использовать основной упругий элемент 4 без дополнительного упругого элемента. При включенном дополнительном упругом элементе из композита, уровень вибраций, передаваемых на объект защиты, снижается, начиная с 1-2 Гц. При «тюнинге» система становится безрезонансной и эффективной (коэффициент передачи по виброускорению), начиная с частот, близких к нулевым значениям (>0,2 Гц). При этом вибрации, передаваемые на объект защиты, снижаются в 50-80 раз и более. Таким образом, поставленная задача полностью решается с помощью заявляемой полезной модели виброизолирующего механизма.
Для сравнения, с дополнительным упругим элементом прототипа (из пружинных сталей) и «тюнинге», система может быть эффективной, однако начиная с 0,7-1,2 Гц. При этом вибрации, передаваемые на объект защиты, снижаются (см. фиг. 12) лишь в 1,1-1,2 раза, что недостаточно для любой системы «человек-машина» и ряда технических систем.
Для инфрачастотной виброизоляции прецизионного оборудования важным показателем эффективности является также коэффициент передачи по виброперемещению. Фиг. 14 показывает эффективность заявляемой модели механизма для защиты высокоточного оптического прибора на фиг. 13. Здесь опытный образец механизма имеет грузоподъемность до 600 Н. На фиг. 14 показаны вибрационные (временные) характеристики системы: график 1 - входные вибрации (в источнике), графики 2 и 3 - выходные вибрации (на объекте защиты) при пассивном (ручном) и активном (автоматическом) управлении. При применении заявляемой полезной модели механизма, активное управление имеет существенное значение при вибрациях вблизи почти нулевых частот, ƒ→0 Гц. На частотах >0,2 Гц, система может быть эффективной даже при пассивном управлении, а активное управление имеет вспомогательное назначение, для регулирования грузоподъемности системы для тяжелых объектов, от 1500 Н и выше.
В качестве опции целесообразно выполнять контактные поверхности жестких элементов 1, 2 и 3 направляющего устройства из композитов на основе сверхвысокомолекулярного полиэтилена с полидисперсными наполнителями определенного типа и концентрации. Элемент 3 из композита обладает достаточной упругостью при виброперемещениях, сопоставимых с размерами технологических зазоров между жесткими элементами, и имеет при этом достаточно высокую грузоподъемность. Опция дополнительно улучшает защиту объекта. Например, фиг. 15 показывает, что элемент 3 из подобного композита позволяет снизить вибрационный шум в акустическом спектре 125-1600 Гц на 10-30 дБ (коэффициент передачи TL), в зависимости от структуры (плотности) полимера, типа и концентрации наполнителей, а также используемого участка рабочей (контактной) поверхности пар элементов 1-3 и 2-3. Графики 1-ф и 1-р показывают эффективность композита без наполнителей, графики 2-ф и 2-р, 3-ф и 3-р, 4-ф и 4-р, 5-ф и 5-р - с микро- и наноразмерными наполнителями разного типа, различной поверхностной активности и масс.-% концентрации; здесь индексы «ф» и «р» означают основную и реверсную рабочие (контактные) поверхности.
Промышленная применимость механизма подтверждается примерами конкретного выполнения (см. опытные образцы на фиг. 1 и фиг. 13), дополнительного упругого элемента (см. опытный образец на фиг. 2), результатами стендовых статических (см. фиг. 6 и фиг. 8), вибрационных (см. фиг. 11) и акустических (см. фиг. 15) испытаний, а также примером опытной эксплуатации механизма (см. фиг. 13 и фиг. 14).
Таким образом, виброизолирующий механизм обеспечивает решение поставленной задачи: эффективную виброизоляцию системы «человек-машина» или технической системы, причем в расширенном диапазоне инфра- и низких частот, наиболее вредных и опасных для человека и техники, включая частоты, близкие к нулевым значениям. Это особенно важно, т.к., наряду с возможностью значительного улучшения качества защиты человека и существующих типов машин и оборудования, механизм дает возможность эффективной защиты систем следующего поколения, для которых крайне важна виброизоляции в диапазоне частот, близких к нулевым значениям, что не представляется возможным с помощью известных механизмов. Например, это ряд пилотируемых и непилотируемых летательных аппаратов, системы высокоскоростного рельсового транспорта в стадии разработки (для перевозок на длинные дистанции), высокоэнергетические системы, такие, например, как ускорители заряженных частиц (стоимость укорителя от 2 до 200 млрд. руб.) для фундаментальных научных исследований и высокотехнологичных промышленных отраслей. Установлено, что улучшение основной технической характеристики (эмиттанса) источников излучения и оптических систем ускорителей не зависит от совершенствования их конструкции и ужесточения технологических допусков. Вместе с тем, структурные инфрачастотные (особенно, 0,2-2 Гц) вибрации, усиливаемые внешними источниками техногенных и природных вибраций, стали критическим ограничивающим фактором перспективного развития ускорителей. Однако теоретические и физические эксперименты показывают, что виброизолирующий механизм согласно заявляемой полезной модели способен обеспечить решение новой научно-технической и индустриальной проблемы.
Claims (7)
1. Виброизолирующий механизм, включающий направляющее устройство с подвижно взаимосвязанными входным, выходным и промежуточным жесткими элементами, основной упругий элемент «положительной» жесткости и дополнительный упругий элемент знакопеременной жесткости, установленный в опорном устройстве с возможностью деформирования, отличающийся тем, что механизм дополнительно снабжен устройством регулирования жесткости при закритическом деформировании «в большом» и величины рабочего хода дополнительного упругого элемента, при этом дополнительный упругий элемент выполнен в виде пакета взаимосвязанных тонкостенных элементов из композитного материала, обеспечивающего возможность закритического деформирования «в большом» дополнительного упругого элемента при сохранении работоспособности.
2. Виброизолирующий механизм по п. 1, отличающийся тем, что дополнительный упругий элемент выполнен в виде одного или нескольких пакетов взаимосвязанных тонкостенных элементов из углеродного волокна.
3. Виброизолирующий механизм по п. 1, отличающийся тем, что дополнительный упругий элемент выполнен в виде одного или нескольких пакетов взаимосвязанных тонкостенных элементов из арамидов.
4. Виброизолирующий механизм по п. 1, отличающийся тем, что дополнительный упругий элемент выполнен в виде одного или нескольких пакетов взаимосвязанных тонкостенных элементов на основе графенов.
5. Виброизолирующий механизм по любому из пп. 1-4, отличающийся тем, что опорное устройство снабжено вкладышами, обеспечивающими минимизацию сил трения контактных поверхностей в подвижных соединениях с дополнительным упругим элементом.
6. Виброизолирующий механизм по любому из пп. 1-4, отличающийся тем, что устройство регулирования размещено между выходным элементом направляющего устройства и дополнительным упругим элементом и выполнено в виде передачи винт-гайка, гайка которой подвижно соединена с дополнительным упругим элементом, а винт - с опорным элементом.
7. Виброизолирующий механизм по любому из пп. 1-4, отличающийся тем, что контактные поверхности подвижных соединений жестких элементов направляющего устройства выполнены из композитов на основе сверхвысокомолекулярного полиэтилена с возможностью изменения его трибологических характеристик с помощью полидисперсных наполнителей для снижения уровня низкочастотного вибрационного шума.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019135753U RU201218U1 (ru) | 2019-11-06 | 2019-11-06 | Виброизолирующий механизм |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019135753U RU201218U1 (ru) | 2019-11-06 | 2019-11-06 | Виброизолирующий механизм |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU201218U1 true RU201218U1 (ru) | 2020-12-03 |
Family
ID=73727621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019135753U RU201218U1 (ru) | 2019-11-06 | 2019-11-06 | Виброизолирующий механизм |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU201218U1 (ru) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2093730C1 (ru) * | 1992-06-05 | 1997-10-20 | Геннадий Сергеевич Юрьев | Виброзащитная платформа |
| RU2214335C2 (ru) * | 2001-05-04 | 2003-10-20 | Новосибирский государственный технический университет | Способ регулирования жесткости виброизолирующего устройства компактного сиденья для человека-оператора транспортно-технологической машины и виброизолирующее устройство для реализации способа |
| ES2270310T3 (es) * | 2003-07-02 | 2007-04-01 | Peugeot Citroen Automobiles S.A. | Dispositivo antivibratorio. |
-
2019
- 2019-11-06 RU RU2019135753U patent/RU201218U1/ru active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2093730C1 (ru) * | 1992-06-05 | 1997-10-20 | Геннадий Сергеевич Юрьев | Виброзащитная платформа |
| RU2214335C2 (ru) * | 2001-05-04 | 2003-10-20 | Новосибирский государственный технический университет | Способ регулирования жесткости виброизолирующего устройства компактного сиденья для человека-оператора транспортно-технологической машины и виброизолирующее устройство для реализации способа |
| ES2270310T3 (es) * | 2003-07-02 | 2007-04-01 | Peugeot Citroen Automobiles S.A. | Dispositivo antivibratorio. |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Liu et al. | Dynamic characteristics of a quasi-zero stiffness vibration isolator with nonlinear stiffness and damping | |
| Palomares et al. | Numerical and experimental analysis of a vibration isolator equipped with a negative stiffness system | |
| Shen et al. | Parameters optimization for a novel dynamic vibration absorber | |
| Hessabi et al. | Investigations of the application of gyro-mass dampers with various types of supplemental dampers for vibration control of building structures | |
| Fulcher et al. | Analytical and experimental investigation of buckled beams as negative stiffness elements for passive vibration and shock isolation systems | |
| Wu et al. | A wide-range variable stiffness mechanism for semi-active vibration systems | |
| CN107740843A (zh) | 一种凸轮滚子负刚度结构低频隔振器 | |
| US11624420B1 (en) | Isolation system and method | |
| Zuo et al. | An innovative design of parabolic cam-roller quasi-zero-stiffness isolators for ultralow frequency vibration isolation | |
| CN106005493B (zh) | 一种准零刚度气浮式重力卸载装置 | |
| Hoque et al. | A three-axis vibration isolation system using modified zero-power controller with parallel mechanism technique | |
| RU201218U1 (ru) | Виброизолирующий механизм | |
| RU2753061C2 (ru) | Способ виброизоляции и виброизолирующий механизм для реализации способа | |
| Shou et al. | A design methodology based on full dynamic model for magnetorheological energy absorber equipped with disc springs | |
| CN207485957U (zh) | 一种凸轮滚子负刚度结构低频隔振器 | |
| Nguyen et al. | Design of a Low-Frequency Vibration Isolator With Large-Stroke and Variable-Payload Capabilities Using Gear-Spring Units | |
| Hanieh et al. | Multi-axis vibration isolation using different active techniques of frequency reduction | |
| Anvar | Vibration isolating metamaterial with arc-structure | |
| CN209909046U (zh) | 电磁吸隔振系统 | |
| RU2583404C1 (ru) | Равночастотный пакет рессорных элементов кочетова | |
| Nishimura et al. | Acceleration feedback method applied to active‐passive composite tuned mass damper | |
| RU2689901C2 (ru) | Устройство управления вибрационным полем технологической машины | |
| CN109944904B (zh) | 多模态吸隔振系统与平台 | |
| Li et al. | Vehicle suspension design with semi-active inerter and semi-active damper configuration | |
| CN109578502B (zh) | 二维减振平台 |