RU204591U1 - Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды - Google Patents
Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды Download PDFInfo
- Publication number
- RU204591U1 RU204591U1 RU2020128754U RU2020128754U RU204591U1 RU 204591 U1 RU204591 U1 RU 204591U1 RU 2020128754 U RU2020128754 U RU 2020128754U RU 2020128754 U RU2020128754 U RU 2020128754U RU 204591 U1 RU204591 U1 RU 204591U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flow
- components
- measuring
- phase medium
- section
- Prior art date
Links
- 230000010365 information processing Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 10
- 238000001757 thermogravimetry curve Methods 0.000 abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 8
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 4
- 230000004044 response Effects 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000005481 NMR spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 238000002835 absorbance Methods 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 238000010895 photoacoustic effect Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000012883 sequential measurement Methods 0.000 description 1
- WJCNZQLZVWNLKY-UHFFFAOYSA-N thiabendazole Chemical compound S1C=NC(C=2NC3=CC=CC=C3N=2)=C1 WJCNZQLZVWNLKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B47/00—Survey of boreholes or wells
- E21B47/10—Locating fluid leaks, intrusions or movements
- E21B47/103—Locating fluid leaks, intrusions or movements using thermal measurements
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/74—Devices for measuring flow of a fluid or flow of a fluent solid material in suspension in another fluid
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Indicating Or Recording The Presence, Absence, Or Direction Of Movement (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области измерения расхода многокомпонентных газожидкостных потоков. Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды содержит по потоку поворотное колено с импульсным нагревателем, входной в щелевой корпус патрубок с расширяющимся по потоку сечением, с расположенной на внешнем радиусе колена плоской стенкой, к которой посредством сужающегося конуса прикреплен тепловизор с вычислительным комплексом обработки информации, и выходной из щелевого корпуса патрубок с сужающимся по потоку сечением. Обеспечивается упрощенное измерение долей компонентов в потоке двухфазной среды при визуализации термограммы тепловизором. 2 ил.
Description
Предложенная полезная модель измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды относится к области измерения расхода многокомпонентных газожидкостных потоков и может быть использован в нефтяной промышленности.
Известны устройства измерения расхода газожидкостного потока, в которых используются различные методы покомпонентного измерения газожидкостной среды (ГЖС). В известных решениях определение и измерение текущих долей компонентов смеси основываются на идентификации компонентов путем использования различных их физических свойств. Например, таких физических свойств, как различный отклик на пропускаемую через измеряемый поток электромагнитную энергию СВЧ-диапазона (патент RU 2269765 С1); или различный отклик компонентов на пропускаемые вдоль потока ультразвуковые акустические волны с использованием эффекта (Кокуев А.Г., Сорин А.В. Устройство для измерения расхода многофазного потока, Вестник Астраханского государственного технологического университета, сер. Управление, вычисл. техн. информ. 2015, №1, стр. 7-14); или неодинаковый отклик на проходящий поперек потока лазерный луч на основе оптико-акустического эффекта (Васильев Т.Р., Кокуев А.Г. Прибор для измерения расхода многофазного потока на основе опто-акустического эффекта, Вестник Дагестанского технического университета 2016, том 43, выпуск 4, стр. 34-41).
Примененные в них идентифицирующие параметры оптический эффект, акустическая плотность, длинные волны, испускаемые из разных источников, отклик на ядерно-магнитный резонанс требуют сложную аппаратурную оснастку и тонкую избирательность. Это усложняет устройство системы измерения.
Известное тепловое меточное устройство измерения текущих долей компонентов в потоке двухфазной среды, реализованное в расходомере и принятое нами за прототип (Д.Д. Булкин, Г.А. Соколов. Бесконтактный тепловой расходомер для измерения газожидкостных потоков/ж. Датчики и системы. Sensors & Systems • №12.2008), состоит в последовательном измерении теплового пограничного слоя и измерении меточным методом скорости потока. Известным устройством измеряются разность температур термопреобразователей до и после нагревателя и время прихода тепловой метки к термопреобразователю после нагревателя, по которой определяются доли компонентов жидкости и газа.
Недостатком известного устройства является двухступенчатый непрерывный нагреватель потока двухфазной среды с завышенной затратой энергии для измерения данных разности температур.
Техническим результатом является обеспечение упрощенного измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды при визуализации термограммы тепловизором.
Технический результат достигается тем, что устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды, характеризующееся тем, что содержит по потоку среды поворотное колено с импульсным нагревателем, входной в щелевой корпус патрубок с расширяющимся по потоку сечением с расположенной на внешнем радиусе колена плоской стенкой, к которой посредством сужающегося конуса прикреплен тепловизор с вычислительным комплексом обработки информации, и выходной из щелевого корпуса патрубок с сужающимся по потоку сечением.
На фиг. 1 представлена конструктивная схема устройства измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды и величины излучения компонентами по термограмме на стенке щелевого корпуса.
На фиг. 2 показано на поворотном колене изменение профиля эпюры скоростей потока до поворота 14 и после 15 (влияние центробежных сил).
По устройству (фиг. 1) измерения текущих долей компонентов в потоке двухкомпонентной среды (или их отношения), характеризующегося тем, что поток среды со скоростью V проходит через поворотное колено 11 с импульсным нагревателем 5 на входном патрубке 2 с расширяющимся по потоку сечением в щелевой корпус 1 с расположенной на внешнем радиусе колена 1 плоской стенкой 4, к которой посредством сужающегося конуса 6 прикреплен тепловизор 7 с вычислительным комплексом обработки информации, и выходной патрубок 3 с сужающимся по потоку сечением из щелевого корпуса 1.
В изогнутых трубах и каналах (коленах, отводах) 11, вследствие искривления течения потока, появляются центробежные силы, направленные от центра кривизны к внешней стенке 4 трубы. Этим обусловливается повышение давления у внешней стенки с понижением скорости (эпюра 14, фиг. 2) и понижение его у внутренней с повышением скорости. Переход потока из изогнутой части в прямолинейную (после поворота) сопровождается обратными явлениями: диффузорным эффектом с уменьшением скорости течения вблизи внутренней стенки (эпюра 15, рис. 2) и конфузорным (увеличения скорости) вблизи внешней. На изогнутом участке образуется замкнутая вихревая зона 16, которая с дальнейшим увеличением числа Re=(2-2,5) 105 окончательно рассасывается и на выходе отсутствует (Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям/М. Машиностроение. 1992). Кроме того, расширение величины сечения входного патрубка 2 с диффузорным эффектом приводит к дополнительному сглаживанию потока и замедлению общей скорости, выравниванию эпюры скоростей без отрыва потока от стенок щелевого корпуса 1. Такое сочетание конструктивных приемов позволяет стабилизировать поток перед его проходом в щелевой корпус 1 для последующей идентификации состава компонентов потока двухфазной среды по излучательной способности ε.
Подробный анализ течения при гидравлическом повороте позволяет обосновать некоторые дополнительные свойства этого механизма. Можно считать, что инерционные силы уменьшают слой компонентов, прижатых к продольной плоской стенке 5, через которую извлекается необходимые параметры температуры и излучательной способности ε компонентов, не оставляя за измеряемым в поперечном слое компонентов другого свойства. При этом уменьшаются связи перемешивания между компонентами, уменьшается передача взаимного теплообмена компонентов излучением внутри потока, увеличивается адгезия компонентов к продольной стенке с увеличением теплопроводности, повышается достоверность ИК-изображения, предотвращая передачу тепловой энергии по самой стенке о компонента к компоненту.
Кроме того, положительное влияние инерционных сил проявляется в том, что происходит выравнивание поля скоростей компонентов жидкой В и газовой Г фаз. Если рассматривать поворотное колено как элемент «циклона», то газовая фаза, расположенная между продольной стенкой и жидкой фазой практически исчезает, перемещаясь согласно плотности выше жидкой фазы. Происходит увеличенное расслоение фаз, нефть Н со своей плотностью также перемещается. Искривление потока проводится в двух плоскостях - в плоскости чертежа и перпендикулярной к нему, показанным эллипсом 17 выходного отверстия колена 1 трубы.
Текущие доли компонентов в потоке среды определяются с помощью передачи ИК-изображения температурных областей компонентов на термограмме, а по величинам излучательной способности ε каждого компонента на экране тепловизора идентифицируется сам компонент.
Процесс работы устройства по ПМ начинается от теплоотдачи компонентам определенного теплового заряда Qк от импульсного источника заряда Q и формирования тепловой метки 13 размером L*H компонентов в потоке двухфазной среды, далее следует передача теплового заряда (потока) от заряженных компонентов тепловой метки к плоской стенке щелевого корпуса измерительного участка (от нагретых ИК компонентов менее нагретым областям продольной стенки измерительного участка) по зависимости
Qк=βкFкτΔТк [Дж],
где βк - коэффициент теплоотдачи, [Вт/(м2К)];
Fк - площадь поверхности, через которую происходит теплоотдача, [м2, пикселях];
τ - продолжительность процесса теплоотдачи, [с];
ΔТк - разность температур поверхности плоской стенки и компонента, [К, °С].
В предложенной модели импульсный источник тепла излучает тепло внутрь трубы потоку смеси, поэтому тепловой заряд Qк поглощается только компонентами и этим определяется коэффициент поглощения αк. По закону Кирхгофа поглощательная способность αк равна излучательной способности компонента εк=αк, и, следовательно, Тк=Qк/εкFкτ.
По процедуре измерения тепловизор объединен с плоским измерительным участком щелевого корпуса 1 трубопровода закрытым кожухом 6, внутри которого имеется атмосфера с температурой Токр. Одновременно плоская излучающая стенка 4 измерительного участка щелевого корпуса 1 поглощает излучение, испускаемое окружающей средой внутри кожуха 6, величиной теплового потока Qк4=5,7εк Δкτ(Токр/100)4. При температуре компонента Тк тепловой метки 13, преобразованной в температуру Тку на термограмме, и величине большей окружающей температуры Токр, и при одинаковой площади Fк=Ак, то количество теплоты, действующего на матрицу тепловизора будет иметь вид Qк матр=5,7εкАкτ[(Тку/100)4-(Токр/100)4]. Далее для анализа программным обеспечением (ПО) тепловизора ведется построение областей 14 изотермами 15 и идентификация областей 14 в принадлежности конкретному компоненту по излучательной способности εк областей, образованных изотермами 12 компонентов. После этого следует вычисление суммарных площадей разделенных различными изотермами 12 однотипной температуры и пропорциональных отношений к общей площади тепловой метки 13 термограммы, и далее суммирование всех площадей для определения общих текущих долей компонентов в потоке двухфазной среды.
Поток проходит через гидравлическое поворотное колено 11 во входной патрубок 2 с расширяющимся по потоку сечением, по корпусу 1, содержащему измерительный участок 4, к выходному патрубку 3 с сужающимся по потоку сечением (фиг. 1). Такое выполнение входного патрубка позволяет стабилизировать поток перед его проходом в щелевой корпус для последующей идентификации состава компонентов потока двухфазной среды по излучательной способности, т.е. обеспечивает упрощение измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды при визуализации термограммы тепловизором. Во входном патрубке 2 поток импульсным инфракрасным нагревателем 5 равномерно по всему сечению нагревается в течение некоторого времени Δt. Поскольку скорости зарядов компонентов различны из-за различных величин их общих теплоемкостей С (различны и сами скорости течения компонентов), то за заданное время Δt заряда каждый компонент нагревается до различной температуры Тк в зависимости от его удельной теплоемкости «с», массы «m». Поступившие в измерительный участок 4 щелевого корпуса 1 компоненты, например: вода В, нефть Н и газ Г, нагретые до своих разных температур Тв, Тн и Тг, распределяются под действием инерционных сил после поворота в колене 11 по стенке измерительного участка 4 щелевого корпуса 1, контактируют с ней и создают в ней местные нагретые области в виде термограммы, отображаемой с клеткой 10 в пикселях, соответствующей матрице тепловизора 8. Детектор тепловизора 7 получает инфракрасное излучение и преобразовывает его в электрический сигнал согласно свойствам коэффициента излучательной способности εк каждого компонента.
Далее строятся изотермы - линии 9, 13, связывающие точки с одинаковой температурой, и выводятся на дисплей эти изотермы с помощью программного обеспечения ПО для анализа (например, Testo IR Soft 2.0) для образования областей Г, Н, В. В процессе отображения изотерм, все точки на ИК-изображении со значениями температуры в заданном диапазоне выделяются одним цветом. Т.е по количеству клеток (пикселей) с равными температурами (цветом) вычисляются области (площади) каждого компонента. По соотношениям этих равнотемпературных площадей определяются текущие доли α масс Мк компонентов в общей массе М потока (αк=Мк/М). Например, суммарные площади с температурой Воды определяют долю воды αв в общей площади тепловой метки L*h при сохранении закона постоянной массы по сечению измерительного участка (тепловой метке) в виде формулы 1=αв+αн+αг и тогда текущая доля воды определится так αв=Mв/M. Аналогично определяется текущая доля с коэффициентом αк других компонентов в потоке двухфазной среды.
При изменении скорости V потока двухфазной среды изменяется при неизменном заданном времени Δt импульса теплового заряда длина L, заряженной импульсом зоны потока, длина тепловой метки (фиг. 1). Вычислительный комплекс тепловизора 7 определяет общую текущую массу М всех компонентов и отдельно массы Мк компонентов по их долям α в соответствии с площадями на термограмме 13 измерительного участка 4 щелевого корпуса 1.
Идентификация компонента выполняется сравнением величин излучательной способности ε на областях термограммы измерительного участка с известными ε из различных источников. Например для воды εв=0,67 при t=38°С (ws.studylib.ru; также incoll.ru; также En.ppt-online.Org); для нефти (oil) εн=0,94, εн=0,82 (слой масла) (instanko.ru, также En.ppt-online. Org); для сырой нефти εн=0,2; для газа (метан, метанол) εг=0,07 (С.А. Бобков, А.В. Бабурин, П.В. Комраков \ Физико-химические основы развития и тушения пожаров. Уч. Пособие. МЧС России. М. 2014).
Скорость течения компонентов не влияет на величину областей, определяющих массовую текущую составляющую долей компонентов в общем массовом подсчете текущих долей двухфазной среды. При большей скорости потока будут большие области по пикселям компонентов при прежнем соотношении областей.
Раздельно текущие доли компонентов в потоке подсчитываются как Мк=αкМ. Например, для газожидкостного потока воды, нефти и газа: Мв=αвМ, Мн=αнМ, Мг=αгМ.
Предложенное устройство обеспечивает бесконтактное измерение долей компонентов в потоке двухфазной среды по температуре и за счет использования единого параметра - излучательной способности идентифицировать компоненты, что позволяет упростить процедуру измерения с пониженной тратой энергии.
Claims (1)
- Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды, характеризующееся тем, что содержит по потоку поворотное колено с импульсным нагревателем, входной в щелевой корпус патрубок с расширяющимся по потоку сечением, с расположенной на внешнем радиусе колена плоской стенкой, к которой посредством сужающегося конуса прикреплен тепловизор с вычислительным комплексом обработки информации, и выходной из щелевого корпуса патрубок с сужающимся по потоку сечением.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020128754U RU204591U1 (ru) | 2020-08-31 | 2020-08-31 | Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020128754U RU204591U1 (ru) | 2020-08-31 | 2020-08-31 | Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU204591U1 true RU204591U1 (ru) | 2021-06-01 |
Family
ID=76313851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020128754U RU204591U1 (ru) | 2020-08-31 | 2020-08-31 | Устройство измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU204591U1 (ru) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3204460A (en) * | 1962-08-13 | 1965-09-07 | United States Steel Corp | System for indicating the liquid level in a continuous-casting mold or the like |
| RU2244266C1 (ru) * | 2003-09-11 | 2005-01-10 | Мезиков Аркадий Константинович | Способ определения расхода потока жидкости |
| RU2249181C1 (ru) * | 2003-09-11 | 2005-03-27 | Мезиков Аркадий Константинович | Способ определения расхода потока жидкости |
| JP2008107298A (ja) * | 2006-10-27 | 2008-05-08 | Oval Corp | 多相流量計 |
| RU2445582C1 (ru) * | 2010-10-27 | 2012-03-20 | Николай Леонидович Егоров | Устройство с поворотным байпасом для измерений водогазонефтяных потоков |
| RU2521282C1 (ru) * | 2013-01-31 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ измерения расхода газожидкостной смеси |
| RU2611439C1 (ru) * | 2015-12-24 | 2017-02-22 | Учреждение Российской академии наук Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова РАН | Способ измерения состава двухфазного вещества в потоке |
-
2020
- 2020-08-31 RU RU2020128754U patent/RU204591U1/ru active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3204460A (en) * | 1962-08-13 | 1965-09-07 | United States Steel Corp | System for indicating the liquid level in a continuous-casting mold or the like |
| RU2244266C1 (ru) * | 2003-09-11 | 2005-01-10 | Мезиков Аркадий Константинович | Способ определения расхода потока жидкости |
| RU2249181C1 (ru) * | 2003-09-11 | 2005-03-27 | Мезиков Аркадий Константинович | Способ определения расхода потока жидкости |
| JP2008107298A (ja) * | 2006-10-27 | 2008-05-08 | Oval Corp | 多相流量計 |
| RU2445582C1 (ru) * | 2010-10-27 | 2012-03-20 | Николай Леонидович Егоров | Устройство с поворотным байпасом для измерений водогазонефтяных потоков |
| RU2521282C1 (ru) * | 2013-01-31 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ измерения расхода газожидкостной смеси |
| RU2611439C1 (ru) * | 2015-12-24 | 2017-02-22 | Учреждение Российской академии наук Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова РАН | Способ измерения состава двухфазного вещества в потоке |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sliwinski et al. | Stratification in thermal storage during charging | |
| Xin et al. | An experimental study of single-phase and two-phase flow pressure drop in annular helicoidal pipes | |
| Will et al. | An experimental study of forced convective heat transfer from smooth, solid spheres | |
| Revellin et al. | Characterization of diabatic two-phase flows in microchannels: Flow parameter results for R-134a in a 0.5 mm channel | |
| Zanoun et al. | Evaluating the law of the wall in two-dimensional fully developed turbulent channel flows | |
| Mi et al. | Investigation of vertical slug flow with advanced two-phase flow instrumentation | |
| Xue et al. | Investigation on the void fraction of gas–liquid two-phase flows in vertically-downward pipes | |
| Scammell et al. | Heat transfer and flow characteristics of rising Taylor bubbles | |
| Kang et al. | Isothermal and heated turbulent upflow in a vertical annular channel–Part I. Experimental measurements | |
| Aliyu et al. | Interfacial shear in adiabatic downward gas/liquid co-current annular flow in pipes | |
| Zanoun et al. | Wall skin friction and mean velocity profiles of fully developed turbulent pipe flows | |
| Kim et al. | Local heat transfer coefficients for condensation in stratified countercurrent steam-water flows | |
| Cresswell et al. | Experimental investigation into a turbulent jet with negative buoyancy | |
| Zhu et al. | Experimental study of two-phase flow structure in churn-turbulent to annular flows | |
| Gan et al. | An experimental study of two-phase pressure drop of acetone in triangular silicon micro-channels | |
| Andeen et al. | Momentum flux in two-phase flow | |
| FR2445516A1 (fr) | Procede et appareil de mesure par voie thermique du debit massique d'un fluide | |
| Maré et al. | Experimental analysis of mixed convection in inclined tubes | |
| Hetsroni et al. | A hot-foil infrared technique for studying the temperature field of a wall | |
| Coleman et al. | Two phase pressure losses of R134a in microchannel tube headers with large free flow area ratios | |
| Hetsroni et al. | Heat transfer in intermittentair–water flows—Part I: Horizontal tube | |
| Hetsroni et al. | Thermal patterns on a heated wall in vertical air–water flow | |
| Dehghandokht et al. | Numerical study of fluid flow and heat transfer in a multi-port serpentine meso-channel heat exchanger | |
| RU2751579C1 (ru) | Способ измерения долей компонентов в потоке двухфазной среды | |
| Jarrett et al. | Mass transfer in rectangular cavities |