RU2185444C2 - Способ ведения доменной плавки - Google Patents
Способ ведения доменной плавки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2185444C2 RU2185444C2 RU2000105672A RU2000105672A RU2185444C2 RU 2185444 C2 RU2185444 C2 RU 2185444C2 RU 2000105672 A RU2000105672 A RU 2000105672A RU 2000105672 A RU2000105672 A RU 2000105672A RU 2185444 C2 RU2185444 C2 RU 2185444C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- coke
- viscosity
- heterogeneous
- composition
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims description 7
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 73
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 57
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 abstract 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N Nitrous Oxide Chemical compound [O-][N+]#N GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011335 coal coke Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000001272 nitrous oxide Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, конкретно к повышению устойчивости дренажа жидких продуктов плавки в коксовой насадке и в горне за счет регулирования высокотемпературных свойств гетерогенного шлака. Способ ведения доменной плавки включает загрузку шихты, изменение ее состава и расхода, контроль состава шлака и определение вязкости гомогенного шлака определение качества кокса по стандартному показателю "горячей" прочности (CSR)% и степени гетерогенности шлака (γ)% по зависимости γ = A(100-CSR)%, где А - удельное количество мелочи фракций до 3 мм в коксе, при этом производят оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η) Н•с/м2 по формуле
вязкость гомогенного шлака, Н•с/м2; FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %, и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода. Использование изобретения обеспечивает снижение расхода кокса. 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.
вязкость гомогенного шлака, Н•с/м2; FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %, и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода. Использование изобретения обеспечивает снижение расхода кокса. 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, конкретно к повышению устойчивости дренажа жидких продуктов плавки в коксовой насадке и в горне за счет регулирования высокотемпературных свойств гетерогенного шлака.
Известны способы ведения доменной плавки, в которых регулирование шлакового режима ведут изменением основности, а общего нагрева печи - воздействиями "сверху" и "снизу".
Ни один из этих способов не предусматривает повышение управляемости доменной печи по изменению дренажных характеристик коксовой насадки и горна. В производственной практике эти характеристики существенно изменяются при колебаниях показателей качества кокса, соотношения окатышей, агломерата и добавок. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ ведения доменной плавки [1], в котором стабилизируется вязкость гомогенного шлака, определяемая в периоды работы печи с максимальным выходом кондиционного по кремнию и сере чугуна.
Недостатком известного способа является отождествление гомогенного шлака с реальным гетерогенным расплавом, включающим в себя изменяющееся количество мелких фракций кокса, восстанавливающихся окислов железа и марганца. Например, увеличение коксовой мелочи резко увеличивает вязкость, а добавка FeO или МnО, наоборот, повышает подвижность шлака, что не предусмотрено известным способом. Таким образом, в известном способе не учтены показатели качества кокса и отличия высокотемпературных характеристик окатышей, агломерата и рудных добавок в доменную шихту.
Технический результат изобретения заключается в снижении расхода кокса за счет более достоверного определения величин и регулирования вязкости реального доменного шлака с учетом его гетерогенности, путем изменения качества кокса, состава шихты и ее расхода по видам.
Поставленная цель достигается тем, что способ ведения доменной плавки, включающий загрузку шихты, изменение ее состава и расхода, контроль состава шлака и определение вязкости гоменного шлака, отличается тем, что определяют качество кокса по стандартному показателю "горячей" прочности (CSR)% и степень гетерогенности шлака (γ)% по зависимости
γ = A•(100-CSR)%,
где А - удельное количество мелочи фракций до 3 мм в коксе, производят оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η)H•c/м2 по формуле
где ηg - - вязкость гомогенного шлака, Н•с/м2;
FeO, MnO - содержанию FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %;
и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода.
γ = A•(100-CSR)%,
где А - удельное количество мелочи фракций до 3 мм в коксе, производят оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η)H•c/м2 по формуле
где ηg - - вязкость гомогенного шлака, Н•с/м2;
FeO, MnO - содержанию FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %;
и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода.
Кроме того, предложенный способ отличается и тем, что вязкость гетерогенного шлака поддерживают в пределах 0,3-0,6 Н•с/м2.
Известны многочисленные методы и результаты испытаний высокотемпературных металлургических свойств агломерата, окатышей, руд и их смесей, имитирующих их размягчение и плавление под нагрузкой на слое кокса и в восстановительной среде газа СО. Методы испытаний предусматривают использование лабораторного или промышленного оборудования для определения ряда характеристик, в том числе содержания закиси железа FeO и MnO в первичных шлаках. Примером определения таких характеристик являются результаты, указанные в таблице 1 и отображенные на фиг.1.
В высокотемпературной зоне свойства окатышей уступают свойствам агломерата: так температура начала фильтрации окатышей согласно данным таблицы на 40 - 60oС ниже температур фильтрации у агломерата и при равной доле первичного шлака количество закиси железа в окатышах существенно выше, что приводит к прямому увеличению расхода кокса. В области высоких температур начало фильтрации жидких фаз и содержание FeO в первичном шлаке, как видно из фиг.1 и табл.1, зависит от основности материала. Причем с повышением основности агломерата, окатышей либо их смесей температура начала фильтрации увеличивается, а содержание закиси железа в первичном шлаке уменьшается. Отсюда следует, что локальное распределение окатышей и агломерата в доменной печи определяет профиль вязкопластичной зоны по высоте и сечению и за счет этого влияет на распределение газов в доменной печи.
Известно и практически подтверждено, что вязкость шлаков снижается с добавкой закиси FeO и Mno. Из обобщения экспериментальных данных авторами предлагаемого способа установлена зависимость, фиг.2, отношения вязкостей
где η4 - вязкость четырехкомпонентного шлака (СаО, SiО2, MgO, Аl2О3), определенная, например, по способу [1];
η5 - вязкость шлака, отличающегося от четырехкомпонентного добавкой FeO и MnO;
FeO, MnO - процентное содержание добавок соответствующих оксидов к исходному четырехкомпонентному шлаку.
где η4 - вязкость четырехкомпонентного шлака (СаО, SiО2, MgO, Аl2О3), определенная, например, по способу [1];
η5 - вязкость шлака, отличающегося от четырехкомпонентного добавкой FeO и MnO;
FeO, MnO - процентное содержание добавок соответствующих оксидов к исходному четырехкомпонентному шлаку.
Выражение (1) применимо к данным табл.1 для оценки как свойств первичного шлака, так и для зависающих его остатков в слое кокса. Характер изменения относительной величины вязкости ηотн также подтверждается известными положениями, что при степенях окисленности железа по FeO более 26% появляются высшие окислы Fe3O4, обладающие "основными" свойствами. Из зависимости (1) следует возможность оценки линий равной вязкости - изоком, при изменяющемся, общем и по радиусу доменной печи, соотношении масс агломерата и окатышей. Жидкий шлак ниже уровня плавления в коксовой насадке и в горне по мере движения захватывает мелкие частицы угольной пыли и мелкие фракции кокса, что влечет увеличение вязкости. Исходя из фундаментальных положений теории коллоидных растворов, для оценки влияния количества коксовой мелочи и пыли авторы рассмотрели практические данные об изменении степени гетерогенности доменного шлака. Механизм изменения вязкости гетерогенной жидкости в коллоидных растворах сводится к определению приращения K = (1+a1•γ+a2•γ2), характеризующего относительное увеличение вязкости гетерогенного раствора от процентного содержания твердых частиц. Фракционный состав частиц диаметром до 3 мм составляет часть раствора, в то время как более крупные фракции кокса составляют твердую фазу двухкомпонентной среды. Для частиц сферической и цилиндрической формы в диапазоне фракций до 3 мм известны теоретически обоснованные значения коэффициентов а1 и а2. Однако использование этих значений для реальных доменных шлаков невозможно из-за их существенных отличий от коллоидных растворов. Более сложная структура и механизм образования шлаковых включений определили необходимость обобщения экспериментальных данных по зондированиям горна, по разборке "замороженных" печей, по лабораторным исследованиям вязкости доменных шлаков с включениями пыли и мелких фракций кокса. При этом теоретически обоснованный тип аналитической зависимости был сохранен.
Свойства кокса сильно различаются в сечении и по высоте горна доменной печи, зависят от технологии доменного и коксохимического производств, от марочного состава исходных углей, химического состава золы, содержания серы и способа коксования (сухое, мокрое). Тем не менее, наличие показателя количества мелких фракций кокса и пыли до 3 мм позволяет определить степень гетерогенности γ, как интегральный показатель содержания твердых включений в гомогенный шлак. На фиг.3 показаны экспериментальные данные замеров вязкости гетерогенного шлака по отношению к гомогенному и их аппроксимация зависимостью
K = (1+0,48•γ-0,006•γ2) (2)
где степень гетерогенности γ определяется как величина процентного содержания примесей в гетерогенном шлаке в виде угольной пыли и коксовой мелочи фракций до 3 мм, %;
К - коэффициент относительного изменения вязкости реального гетерогенного шлака по отношению к вязкости исходного гомогенного шлака.
K = (1+0,48•γ-0,006•γ2) (2)
где степень гетерогенности γ определяется как величина процентного содержания примесей в гетерогенном шлаке в виде угольной пыли и коксовой мелочи фракций до 3 мм, %;
К - коэффициент относительного изменения вязкости реального гетерогенного шлака по отношению к вязкости исходного гомогенного шлака.
Анализ причин и характер образования коксового "мусора" в горне, ухудшения прочностных показателей качества кокса, образования неплавких масс на основе графита, извести, силикатов в центре горна и на стенах доменных печей в мировой практике привели к необходимости использования, на уровне мировых стандартов, пары показателей качества кокса CRI и CSR. При наличии показателя CSR приближенно определяется величина γ в выражении (2).
Показатель "горячей" прочности кокса определяется выражением
CSR= 100•m2/m1, %
где m1 - вес пробы кокса 19-21 мм после реакции с СO2 в нагревательной печи при t = 1100oС в течение 120 мин;
m2 - вес пробы кокса фракций +10 мм, полученной после обработки исходной массы m1 в стандартном барабане (производящем 600 оборотов в течение 30 минут).
CSR= 100•m2/m1, %
где m1 - вес пробы кокса 19-21 мм после реакции с СO2 в нагревательной печи при t = 1100oС в течение 120 мин;
m2 - вес пробы кокса фракций +10 мм, полученной после обработки исходной массы m1 в стандартном барабане (производящем 600 оборотов в течение 30 минут).
Показатель реакционной способности кокса, в условиях того же опыта, определяется соотношением
CRI=100•(m0-m1)/m0, %
где m0 - вес пробы кокса до реакции с CO2.
CRI=100•(m0-m1)/m0, %
где m0 - вес пробы кокса до реакции с CO2.
"Горячая" прочность кокса, показатель CSR, определяется в более жестких лабораторных условиях, чем имеющиеся в доменной печи. В то же время показатель CRI дополняет его как интегральная характеристика химических реакций газификации и горения. Оба показателя тесно взаимосвязаны как между собой, так и с реальными показателями дробимости, истираемости, степени выгорания кусков горячего кокса в горне доменной печи. Тем не менее, CSR может принимать различные значения при одинаковых величинах CRI, как показатель более интегрирующий прочностные и химические характеристики кокса. В предлагаемом методе оценки количества мелких частиц кокса в шлаке наличие периодических замеров показателя CSR позволяет прогнозировать γ = A•(100•CSR), где А - удельное количество мелочи в коксе. Для практической реализации способа в таблице 2 приведены экспериментальные числовые значения CSR, γ и А в рабочем диапазоне их изменений для различных коксов.
Способ ведения доменной плавки включает в себя
1. Загрузку кокса и железорудных материалов с определением их технических и химических анализов, их расходов по видам.
1. Загрузку кокса и железорудных материалов с определением их технических и химических анализов, их расходов по видам.
2. Контроль химического состава конечного доменного шлака и определение его вязкости по химическим анализам, расходам и температуре, например, по известному способу [1].
3. Определение на стандартной лабораторной установке показателя горячей прочности кокса (СSR)%.
4. Определение степени гетерогенности шлака по зависимости γ = A•(100-CSR).
5. Оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η) H•c/м2 по формуле
где ηg - вязкость гомогенного шлака, H•c/м2;
FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %;
1; 0,48;-0,006;-0,075; 0,0016 - эмпирические коэффициенты.
где ηg - вязкость гомогенного шлака, H•c/м2;
FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %;
1; 0,48;-0,006;-0,075; 0,0016 - эмпирические коэффициенты.
6. В случае уменьшения новой величины η по сравнению с предыдущим ее значением, расход кокса снижается. При превышении нового значения η величины 0,6 Н•с/м2, повышают общий нагрев печи, а соответственно и температуру шлака корректировкой расхода кокса в подачу или воздействиями "снизу".
7. В случае изменения качества кокса состав шихты и ее расходы по видам регулируют таким образом, чтобы величина вязкости гетерогенного шлака находилась на заданном уровне.
8. Во избежание "подвисания" гетерогенного шлака верхний допуск на его вязкость поддерживают не выше 0,6 Н•с/м2, а для предупреждения активного размывания футеровки горна доменной печи подвижными агрессивными шлаками нижний предел на вязкость устанавливают на уровне 0,3 Н•с/м2. Регулировку фактической вязкости доменных шлаков в указанных пределах осуществляют комплексно, как изменением качества, состава и расхода шихтовых материалов по видам, так и общим их нагревом в доменной печи.
Пример практической реализации
На доменной печи объемом 5500 м3, при загрузке 25% окатышей в смеси с агломератом выход (FeO+MnO) в первичном шлаке составил 19,5%. Согласно зависимости (1), изображенной на фиг.2 отношение вязкостей ηотн = 0,2. При этом содержание мелких фракций частиц кокса в шлаке составило γ = 12%. При вязкости гомогенного шлака η9 = 0,45 H•c/м2, появление в нем добавок (FeO+MnO) и коксовой мелочи повлекло его изменение. Вязкость гетерогенного шлака по предложенному способу, в этом примере практической реализации, по первой части формулы изобретения составит
При этом согласно отличительной части формулы показатель "горячей" прочности кокса CSR для указанной печи от исходного уровня CSR1= 58% был улучшен до CSR2= 60% за счет замены низкосортной части угольной шихты на коксование более ценной маркой угля. Результатом этого было уменьшение количества мелочи от исходного уровня γ1 = 12% до γ2 = 0,25•(100-60) = 10%. Как следствие, вязкость гетерогенного шлака в доменной печи за счет улучшения качества кокса уменьшилась до
η2 = (1+0,48•10-0,006•102)•0,2•0,45 = 0,47
Появившийся резерв Δη = (0,53-0,47) H•c/м2 устойчивости шлакового режима по вязкости гетерогенного шлака позволили снизить расход сухого кокса с 420 кг/т до 415 кг/т и тем самым снизить общий нагрев печи (и шлака).
На доменной печи объемом 5500 м3, при загрузке 25% окатышей в смеси с агломератом выход (FeO+MnO) в первичном шлаке составил 19,5%. Согласно зависимости (1), изображенной на фиг.2 отношение вязкостей ηотн = 0,2. При этом содержание мелких фракций частиц кокса в шлаке составило γ = 12%. При вязкости гомогенного шлака η9 = 0,45 H•c/м2, появление в нем добавок (FeO+MnO) и коксовой мелочи повлекло его изменение. Вязкость гетерогенного шлака по предложенному способу, в этом примере практической реализации, по первой части формулы изобретения составит
При этом согласно отличительной части формулы показатель "горячей" прочности кокса CSR для указанной печи от исходного уровня CSR1= 58% был улучшен до CSR2= 60% за счет замены низкосортной части угольной шихты на коксование более ценной маркой угля. Результатом этого было уменьшение количества мелочи от исходного уровня γ1 = 12% до γ2 = 0,25•(100-60) = 10%. Как следствие, вязкость гетерогенного шлака в доменной печи за счет улучшения качества кокса уменьшилась до
η2 = (1+0,48•10-0,006•102)•0,2•0,45 = 0,47
Появившийся резерв Δη = (0,53-0,47) H•c/м2 устойчивости шлакового режима по вязкости гетерогенного шлака позволили снизить расход сухого кокса с 420 кг/т до 415 кг/т и тем самым снизить общий нагрев печи (и шлака).
При последующем регулировании доли агломерата в смеси с окатышами от 75% до 70% в первичных шлаках увеличилось содержание (FeO+MnO) с 19,5% до 22%, а вязкость гетерогенного шлака соответственно уменьшилась до 0,46 Н•с/м2, что позволило дополнительно снизить расход кокса на 3 кг/т.
При кратковременном вынужденном снижении температуры дутья установленный шлаковый режим необходимо было скорректировать по причине снижения нагрева гетерогенного шлака и превышения его величины вязкости 0,6 Н•с/м2. В этом случае был скорректирован расход кокса для повышения общего нагрева печи и компенсации отклонения вязкости, с возвратом ее на заданный уровень.
Следовательно, приведенные примеры практической реализации доказывают отличительные возможности комплексно и более точно регулировать шлаковый режим по изменению качества кокса, соотношения железорудных компонентов и общего нагрева печи согласно предлагаемому способу по отношению к известным.
Литература
1. Авторское свидетельство СССР 1788016, кл. С 21 В 5/00, 1993 г.
1. Авторское свидетельство СССР 1788016, кл. С 21 В 5/00, 1993 г.
Claims (2)
1. Способ ведения доменной плавки, включающий загрузку шихты, изменение ее состава и расхода, контроль состава шлака и определение вязкости гомогенного шлака, отличающийся тем, что определяют качество кокса по стандартному показателю "горячей" прочности кокса (CSR)% и степень гетерогенности шлака (γ)% по зависимости γ = A(100-CSR)%, где А - удельное количество мелочи фракции до 3 мм в коксе, производят оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η)H•c/м2 по формуле
где ηg - вязкость гомогенного шлака, Н • с/м2;
FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %,
и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода.
где ηg - вязкость гомогенного шлака, Н • с/м2;
FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %,
и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вязкость гетерогенного шлака поддерживают в пределах 0,3-0,6 Н • с/м2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105672A RU2185444C2 (ru) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | Способ ведения доменной плавки |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105672A RU2185444C2 (ru) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | Способ ведения доменной плавки |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000105672A RU2000105672A (ru) | 2001-11-20 |
| RU2185444C2 true RU2185444C2 (ru) | 2002-07-20 |
Family
ID=20231565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000105672A RU2185444C2 (ru) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | Способ ведения доменной плавки |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2185444C2 (ru) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479633C1 (ru) * | 2011-08-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ ведения доменной плавки |
| RU2558840C1 (ru) * | 2014-03-31 | 2015-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Способ определения полноты истечения расплава при доменной плавке |
| RU2608004C1 (ru) * | 2015-08-03 | 2017-01-11 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ ведения доменной плавки |
| RU2608524C1 (ru) * | 2015-11-24 | 2017-01-19 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ формирования шихты для получения металлургического кокса с заданным показателем горячей прочности csr |
| CN112461885A (zh) * | 2020-11-16 | 2021-03-09 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种提高冶金焦炭热态性能检测准确度的方法 |
| RU2770658C2 (ru) * | 2020-08-24 | 2022-04-20 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ работы доменной печи на двух и более видах твердого топлива |
| CN115354093A (zh) * | 2022-04-07 | 2022-11-18 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种低碳高炉的冶炼成本控制方法及系统 |
| RU2843536C2 (ru) * | 2021-07-27 | 2025-07-14 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ прогнозирования температуры жидкого металла, способ руководства технологическими операциями, способ производства жидкого металла, устройство прогнозирования температуры жидкого металла, устройство для руководства технологическими операциями, система для руководства технологическими операциями доменной печи, сервер для руководства технологическими операциями доменной печи и оконечное устройство |
-
2000
- 2000-03-07 RU RU2000105672A patent/RU2185444C2/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| РОМАНЕНКО А.Г. МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ШЛАКИ. - М.: МЕТАЛЛУРГИЯ, 1977, с.18-25. ВЕГМАН Е.Ф. И ДР. МЕТАЛЛУРГИЯ ЧУГУНА. - М.: МЕТАЛЛУРГИЯ, 1989, с.206-209. * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479633C1 (ru) * | 2011-08-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ ведения доменной плавки |
| RU2558840C1 (ru) * | 2014-03-31 | 2015-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Способ определения полноты истечения расплава при доменной плавке |
| RU2608004C1 (ru) * | 2015-08-03 | 2017-01-11 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ ведения доменной плавки |
| RU2608524C1 (ru) * | 2015-11-24 | 2017-01-19 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ формирования шихты для получения металлургического кокса с заданным показателем горячей прочности csr |
| RU2770658C2 (ru) * | 2020-08-24 | 2022-04-20 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ работы доменной печи на двух и более видах твердого топлива |
| CN112461885A (zh) * | 2020-11-16 | 2021-03-09 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种提高冶金焦炭热态性能检测准确度的方法 |
| RU2843536C2 (ru) * | 2021-07-27 | 2025-07-14 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ прогнозирования температуры жидкого металла, способ руководства технологическими операциями, способ производства жидкого металла, устройство прогнозирования температуры жидкого металла, устройство для руководства технологическими операциями, система для руководства технологическими операциями доменной печи, сервер для руководства технологическими операциями доменной печи и оконечное устройство |
| RU2843870C2 (ru) * | 2021-07-27 | 2025-07-21 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ оценки уровня доменного шлака, способ руководства технологическими операциями, способ производства жидкого металла, устройство для оценки уровня доменного шлака и устройство для руководства технологическими операциями |
| CN115354093A (zh) * | 2022-04-07 | 2022-11-18 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种低碳高炉的冶炼成本控制方法及系统 |
| CN115354093B (zh) * | 2022-04-07 | 2024-02-23 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种低碳高炉的冶炼成本控制方法及系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Babich et al. | Coke in the iron and steel industry | |
| RU2544979C2 (ru) | Способ получения гранулированного металла | |
| Wu et al. | Dephosphorization stability of hot metal by double slag operation in basic oxygen furnace | |
| RU2185444C2 (ru) | Способ ведения доменной плавки | |
| US4613363A (en) | Process of making silicon, iron and ferroalloys | |
| KR100212263B1 (ko) | 고로조업방법 | |
| Monsen et al. | Characterization of DR pellets for DRI applications | |
| Deqing et al. | Sintering behaviours of chromite fines and the consolidation mechanism | |
| BRPI0920547B1 (pt) | Método para operar alto forno usando péletes não cozidos contendo carvão | |
| RU2558840C1 (ru) | Способ определения полноты истечения расплава при доменной плавке | |
| RU2136761C1 (ru) | Способ промывки горна доменной печи | |
| CN117403059B (zh) | 一种钒钛烧结矿的生产工艺 | |
| Semenov et al. | Efficiency of washing blast furnace hearth in case of pulverized coal injection | |
| RU2069234C1 (ru) | Способ производства агломерата | |
| RU2083675C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| Ishiwata et al. | Investigation of Reduction and Smelting Mechanism in the Hi‐QIP Process | |
| JP4971662B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP4093198B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
| RU2829744C2 (ru) | Способ получения чугуна | |
| JPH0635604B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| KR100286674B1 (ko) | 고로내의 알칼리 성분 제어방법 | |
| RU2176272C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| JPH08231962A (ja) | 冶金用コークス製造方法 | |
| JP7644352B2 (ja) | 高炉の融着帯スラグ量の推定方法および操業方法 | |
| KR970003130B1 (ko) | 고로내의 코크스 입도추정방법 |