RU2425156C2 - Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space - Google Patents
Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space Download PDFInfo
- Publication number
- RU2425156C2 RU2425156C2 RU2009134933/02A RU2009134933A RU2425156C2 RU 2425156 C2 RU2425156 C2 RU 2425156C2 RU 2009134933/02 A RU2009134933/02 A RU 2009134933/02A RU 2009134933 A RU2009134933 A RU 2009134933A RU 2425156 C2 RU2425156 C2 RU 2425156C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnetic field
- arc
- electrode
- electric arc
- rotating magnetic
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 title 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000010309 melting process Methods 0.000 claims description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 4
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 10
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 9
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 2
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области специальной электрометаллургии, а именно к вакуумному дуговому переплаву высокореакционных металлов и сплавов, и может быть использовано при выплавке слитков, например из титановых сплавов, в вакуумных дуговых печах.The invention relates to the field of special electrometallurgy, namely to a vacuum arc remelting of highly reactive metals and alloys, and can be used in the smelting of ingots, for example from titanium alloys, in vacuum arc furnaces.
В настоящее время плавку титановых сплавов производят в вакуумных дуговых электропечах, оснащенных магнитной системой для управления движением расплава и столба дуги. Эта магнитная система представляет собой блок питания и соленоид, намотанный на медный кристаллизатор печи. Меняя направление вектора индукции аксиального (вертикального) магнитного поля, изменением режима работы блока питания соленоида (знакопеременный или пульсирующий) осуществляется управление движением расплава в кристаллизаторе. Однако аксиальное магнитное поле фокусирует электрическую дугу под центральную часть торца электрода, что является причиной ее преждевременного сплавления и последующего затруднения контроля и регулирования межэлектродного промежутка.Currently, titanium alloys are smelted in vacuum electric arc furnaces equipped with a magnetic system for controlling the movement of the melt and the arc column. This magnetic system is a power supply and a solenoid wound on a copper mold of the furnace. By changing the direction of the induction vector of the axial (vertical) magnetic field, a change in the operation mode of the solenoid power supply unit (alternating or pulsating) controls the movement of the melt in the mold. However, the axial magnetic field focuses the electric arc under the central part of the end of the electrode, which is the reason for its premature fusion and the subsequent difficulty in monitoring and regulating the interelectrode gap.
Известен способ контроля процесса вакуумной дуговой плавки, включающий измерение напряжения на дуге с получением контролируемого сигнала напряжения, анализ его изменения и регулирование положения расходуемого электрода относительно выплавляемого слитка (патент РФ №2227167, 2004).A known method of monitoring the process of vacuum arc melting, including measuring the voltage on the arc to obtain a controlled voltage signal, analyzing its changes and adjusting the position of the sacrificial electrode relative to the lost ingot (RF patent No. 2227167, 2004).
Недостатком известного способа является невозможность его использования на дуговых зазорах более 25 мм из-за невозможности выделения сигналов капельных замыканий.The disadvantage of this method is the impossibility of its use on arc gaps of more than 25 mm due to the inability to isolate drip fault signals.
Известен способ вакуумного дугового переплава слитков, включающий подготовку расходуемого электрода к плавлению, начальный период плавки, основной период плавки и окончание процесса плавления, отличающийся тем, что перед основным периодом плавки устанавливают оптимальную величину дугового зазора в пределах 10-60 мм и поддерживают ее с точностью ±5 мм до конца процесса плавления расходуемого электрода путем одновременного измерения напряжения на дуге и повышения давления в печи и корректировки этих величин до необходимых значений изменением скорости перемещения электрода вниз (патент РФ 2164957, 2001) - прототип.A known method of vacuum arc remelting of ingots, including preparing the consumable electrode for melting, the initial melting period, the main melting period and the end of the melting process, characterized in that before the main melting period set the optimal value of the arc gap in the range of 10-60 mm and maintain it with accuracy ± 5 mm to the end of the melting process of the consumable electrode by simultaneously measuring the voltage across the arc and increasing the pressure in the furnace and adjusting these values to the required values the lower speed of the electrode downward (RF patent 2164957, 2001) is a prototype.
Использование известного способа при плавке на токах свыше 25 кА не позволяет достигнуть необходимой точности измерения и безошибочно регулировать значение межэлектродного промежутка по причине отсутствия плоского торца сплавляемого электрода. Это приводит к снижению выхода годного из-за непроплава боковой поверхности слитка и ликвации, а также к увеличению трудоемкости вследствие необходимости проведения токарной обработки поверхности слитка.Using the known method when melting at currents above 25 kA does not allow to achieve the required measurement accuracy and to accurately adjust the interelectrode gap due to the absence of a flat end face of the fused electrode. This leads to a decrease in yield due to non-penetration of the side surface of the ingot and segregation, as well as to an increase in the complexity due to the necessity of turning the surface of the ingot.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является повышение воспроизводимости процесса получения слитков с хорошо проплавленной поверхностью и минимальной ликвацией легирующих компонентов.The problem to which this invention is directed, is to increase the reproducibility of the process of obtaining ingots with a well-melted surface and minimal segregation of alloying components.
Техническими результатами, достигаемыми при осуществлении изобретения, являются повышение точности определения фактической величины межэлектродного промежутка, исключение центрального углубления торца литого расходуемого электрода в процессе плавки, изменение течения расплавленного металла за счет стекания его по периферии торца электрода и, как результат, изменение направления течения расплавленного металла охлажденного возле стенки кристаллизатора в ванне жидкого металла наплавляемого слитка от периферийной зоны к центру.The technical results achieved during the implementation of the invention are to increase the accuracy of determining the actual value of the interelectrode gap, the exclusion of the central recess of the end of the cast consumable electrode during the melting process, the change in the flow of molten metal due to its draining along the periphery of the end of the electrode and, as a result, the change in the direction of flow of the molten metal cooled near the wall of the mold in the bath of molten metal deposited ingot from the peripheral zone to the center.
Поставленная задача решается тем, что в способе контроля и стабилизации межэлектродного промежутка в процессе плавки в вакуумной дуговой печи, включающем измерение напряжения на электрической дуге и регулирование положения расходуемого электрода относительно выплавляемого слитка, согласно изобретению измерение напряжения на электрической дуге осуществляют в момент ее нахождения в центральной части торцевой поверхности электрода, при этом воздействуют на электрическую дугу и расплав аксиальным магнитным полем и радиальным вращающимся магнитным полем частотой переключения последнего 0,1÷0,3 Гц и напряженностью 60÷80 эрстед. Радиальное вращающееся магнитное поле формируют посредством, по крайней мере, шести подключенных к управляющему источнику питания параллельных металлических стержней, расположенных на наружной поверхности кристаллизатора.The problem is solved in that in the method of monitoring and stabilizing the interelectrode gap during the melting process in a vacuum arc furnace, including measuring the voltage on the electric arc and adjusting the position of the sacrificial electrode relative to the smelted ingot, according to the invention, the voltage on the electric arc is measured at the moment of its being in the central parts of the end surface of the electrode, while acting on the electric arc and the melt with an axial magnetic field and a radial having a magnetic field with a switching frequency of the last 0.1 ÷ 0.3 Hz and a strength of 60 ÷ 80 Oersted. A radial rotating magnetic field is formed by means of at least six parallel metal rods connected to the control power supply located on the outer surface of the mold.
Предлагаемый способ основан на измерении величины межэлектродного промежутка и ее регулировании по результатам измерения. Воздействие аксиального (вертикального) магнитного поля сжимает дугу под торец электрода в центральную область и может сжать до размера радиуса 100 мм. За счет импульса аксиального магнитного поля электрическая дуга на короткий период (1-10 сек) перемещается в центральную часть, где и производится измерение межэлектродного промежутка. Измерение величины межэлектродного промежутка необходимо производить в момент, когда на торцевой поверхности расходуемого электрода сформирован плоский торец, для чего требуется сохранить центральную часть электрода плоской. Воздействием радиального вращающегося магнитного поля в процессе вакуумной дуговой плавки, синхронизируется сплавление торца электрода, при этом воздействующее на электрическую дугу и расплав радиальное вращающееся магнитное поле перемещает перегретую пленку жидкого металла вместе с катодными пятнами из центральной части электрода на кромку, образуя оплавлением радиусную фаску 50÷100 мм и формируя плоский торец электрода. В этом случае исключается ошибка при определении величины межэлектродного промежутка, вносимая наличием углубления из-за преждевременного сплавления центральной части электрода на величину 150÷350 мм.The proposed method is based on measuring the magnitude of the interelectrode gap and its regulation according to the measurement results. The action of an axial (vertical) magnetic field compresses the arc under the end of the electrode to the central region and can compress it to a radius of 100 mm. Due to the impulse of the axial magnetic field, the electric arc for a short period (1-10 sec) moves to the central part, where the interelectrode gap is measured. The interelectrode gap must be measured at the moment when a flat end is formed on the end surface of the consumable electrode, for which it is necessary to keep the central part of the electrode flat. The action of the radial rotating magnetic field during the vacuum arc melting synchronizes the fusion of the electrode end, while the radial rotating magnetic field acting on the electric arc and the melt moves the superheated film of liquid metal together with the cathode spots from the central part of the electrode to the edge, forming a fusion radius radius of 50 ÷ 100 mm and forming a flat end of the electrode. In this case, an error is excluded in determining the magnitude of the interelectrode gap introduced by the presence of a recess due to premature fusion of the central part of the electrode by 150–350 mm.
Меняя величину напряженности радиального вращающегося магнитного поля и скорость частоты его переключения можно в течение плавки регулировать радиус сплавления кромки электрода в пределах 50÷100 мм.By varying the magnitude of the radial rotating magnetic field strength and the speed of its switching frequency, it is possible to adjust the fusion radius of the electrode edge during melting within 50–100 mm.
Величина напряженности вращающегося магнитного поля 60÷80 эрстед выбрана из условия нахождения анодного пятна в зазоре (проекции на поверхности ванны жидкого металла наплавляемого слитка) между стенкой кристаллизатора и боковой поверхностью расходуемого литого электрода. Частота переключения вращающегося магнитного поля 0,1÷0,3 Гц обусловлена условием получения максимально возможного выхода годного выплавляемого слитка за счет получения слитка без обточки с хорошо проплавленной боковой поверхностью и возможностью перемещения анодного пятна по поверхности расплава наплавляемого слитка.The magnitude of the rotating magnetic field 60 ÷ 80 Oersted is selected from the condition that the anode spot is in the gap (projection on the surface of the bath of the molten metal of the deposited ingot) between the mold wall and the side surface of the consumable cast electrode. The switching frequency of a rotating magnetic field of 0.1 ÷ 0.3 Hz is determined by the condition for obtaining the maximum possible yield of a lost wax ingot due to the ingot without turning with a well-melted side surface and the possibility of moving the anode spot on the surface of the melt of the deposited ingot.
Наряду с измерением межэлектродного промежутка осуществляют дополнительно управление кристаллизацией слитка за счет дополнительного воздействия радиального вращающегося магнитного поля, которое с одной стороны уменьшает глубину ванны в центральной части, а с другой стороны - за счет стекания перегретого жидкого металла с кромки торцевой поверхности и уменьшения толщины гарнисажного слоя. Радиальное вращающееся магнитное поле перемещает подвижные катодные пятна из центральной части электрода по периферии электрода, где происходит сплавление цилиндрической и торцевой поверхности литого электрода. Кроме того, перемещение и размещение катодных пятен в относительной близости от стенки кристаллизатора уничтожает «корону» слитка, возникающую за счет брызг жидкого металла и попадания их на стенку кристаллизатора в верхней части наплавляемого слитка. Тем самым исключается попадание в слиток частиц (брызг) с низким содержанием легирующих элементов.Along with the measurement of the interelectrode gap, the crystallization of the ingot is additionally controlled by the additional action of a radial rotating magnetic field, which on the one hand reduces the depth of the bath in the central part, and on the other hand, by draining the superheated liquid metal from the edge of the end surface and reducing the thickness of the skull layer . A radial rotating magnetic field moves the movable cathode spots from the central part of the electrode along the periphery of the electrode, where the cylindrical and end surfaces of the cast electrode are fused. In addition, the movement and placement of cathode spots in relative proximity to the mold wall destroys the “crown” of the ingot, which is caused by liquid metal splashes and their contact with the mold wall in the upper part of the deposited ingot. This eliminates the ingress of particles (splashes) into the ingot with a low content of alloying elements.
Радиальное вращающееся магнитное поле формируют посредством, по крайней мере, шести подключенных к управляющему источнику питания параллельных металлических стержней. Данный способ создания магнитного поля позволяет в широких пределах и с высокой дискретностью регулировать скорость движения расплава и электрической дуги, задавать необходимую траекторию движения столба дуги в зазоре между стенкой кристаллизатора и электродом и направление движения расплава и дуги.A radial rotating magnetic field is formed by means of at least six parallel metal rods connected to a control power source. This method of creating a magnetic field allows, within a wide range and with high discreteness, to control the speed of the melt and the electric arc, set the necessary trajectory of the arc column in the gap between the crystallizer wall and the electrode, and the direction of the melt and the arc.
Промышленную применимость предлагаемого изобретения подтверждает следующий пример конкретного выполнения.The industrial applicability of the invention is confirmed by the following example of a specific implementation.
В вакуумной дуговой печи ДТВ-10Г производили выплавку слитка из титанового сплава Вт 6 диаметром 1100 мм и массой около 9000 кг. Литой электрод сплава Вт 6 диаметром 1000 мм помещали на поддон диаметром 1100 мм. На медный поддон кристаллизатора для исключения прожога устанавливали темплет соответствующего сплава диаметром 1000 мм и толщиной 50 мм. Между темплетом и литниковой частью литого электрода возбуждали электрическую дугу. Далее производили прогрев нижнего торца литого расходуемого электрода на 10 кА в течение 10 минут. Затем плавно в течение 25 минут ток дуги поднимали до рабочей величины 50 кА и плавили в течение 360 минут. В завершение плавления литого расходуемого электрода проводили выведение усадочной раковины по известной технологии в течение 260 минут. Во время плавки производили контроль межэлектродного промежутка путем измерения напряжения на дуге с определением фактической величины межэлектродного промежутка и устанавливали по нему необходимый дуговой зазор 75+10 мм. Измерение дугового зазора производили в центральной части электрода путем воздействия на электрическую дугу и расплав магнитным полем соленоида, максимальным по величине на данной печи (ток соленоида 50 А, знакопеременный, синусоидальный в течение 5 секунд, 50 измерений на дуге). Период измерения между максимальной величиной магнитного поля составлял 10 секунд. Рабочий ток соленоида (амплитуда) во время плавки 10 А. Для исключения выгорания или опережающего сплавления центральной части литого электрода на глубину дополнительно на расплав и электрическую дугу воздействовали вращающимся радиальным магнитным полем напряженностью 70 эрстед и скоростью перемещения по окружности наплавляемого слитка с частотой переключения 0,3 Гц. Далее плавку производили в штатном режиме. Выплавленный слиток отвечал всем требованиям нормативно-технической документации. Поверхность слитка не требовала дополнительной обработки.In a vacuum arc furnace DTV-10G, an ingot was made from a titanium alloy W 6 with a diameter of 1100 mm and a mass of about 9000 kg. A cast electrode of alloy W 6 with a diameter of 1000 mm was placed on a tray with a diameter of 1100 mm. To exclude burn through, a template of the corresponding alloy with a diameter of 1000 mm and a thickness of 50 mm was installed on the copper tray of the mold. An electric arc was excited between the template and the gating part of the cast electrode. Then, the lower end of the cast consumable electrode was heated by 10 kA for 10 minutes. Then smoothly for 25 minutes the arc current was raised to a working value of 50 kA and melted for 360 minutes. At the end of the melting of the cast consumable electrode, the shrink shell was removed using the known technology for 260 minutes. During smelting, the interelectrode gap was monitored by measuring the voltage across the arc with the determination of the actual value of the interelectrode gap and the necessary arc gap of 75 + 10 mm was established on it. The arc gap was measured in the central part of the electrode by exposing the electric arc and melt to the magnetic field of the solenoid maximum in magnitude in this furnace (solenoid current 50 A, alternating, sinusoidal for 5 seconds, 50 measurements on the arc). The measurement period between the maximum magnetic field was 10 seconds. The operating current of the solenoid (amplitude) during melting is 10 A. To prevent burnout or leading fusion of the central part of the cast electrode, the melt and electric arc were additionally exposed to a melt and an electric arc by a rotating radial magnetic field of 70 Oersted and a moving speed around the circumference of the deposited ingot with a switching frequency of 0, 3 Hz. Further, the smelting was carried out in the normal mode. The smelted ingot met all the requirements of normative and technical documentation. The surface of the ingot did not require additional processing.
Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет повысить точность контроля и стабилизировать величину межэлектродного промежутка, и, следовательно, повысить выход годного выплавляемых слитков на 1,5-5%.Thus, the present invention improves the accuracy of control and stabilizes the interelectrode gap, and, therefore, increase the yield of lost wax by 1.5-5%.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009134933/02A RU2425156C2 (en) | 2009-09-17 | 2009-09-17 | Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009134933/02A RU2425156C2 (en) | 2009-09-17 | 2009-09-17 | Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009134933A RU2009134933A (en) | 2011-03-27 |
| RU2425156C2 true RU2425156C2 (en) | 2011-07-27 |
Family
ID=44052534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009134933/02A RU2425156C2 (en) | 2009-09-17 | 2009-09-17 | Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2425156C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2536561C1 (en) * | 2013-10-31 | 2014-12-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method to control electric arc during vacuum-arc remelting |
| RU182843U1 (en) * | 2018-06-04 | 2018-09-04 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | VACUUM ARC FURNACE CRYSTALIZER |
| RU2762307C1 (en) * | 2021-01-28 | 2021-12-17 | Общество с ограниченной ответственностью "ТИТАНИУМ" | Method for controlling electric arc during vacuum arc remelting of consumable electrode made of highly reactive metals and alloys in blind mold |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0145159A1 (en) * | 1983-10-13 | 1985-06-19 | Westinghouse Electric Corporation | Consumable electrodes for arc melting of zirconium or titanium alloys |
| US5354355A (en) * | 1991-12-09 | 1994-10-11 | Battelle Memorial Institute | Earth melter and method of disposing of feed materials |
| RU2082789C1 (en) * | 1995-01-13 | 1997-06-27 | Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of producing ingots |
| RU2164957C1 (en) * | 2000-03-27 | 2001-04-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of vacuum electric arc remelting of ingots |
-
2009
- 2009-09-17 RU RU2009134933/02A patent/RU2425156C2/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0145159A1 (en) * | 1983-10-13 | 1985-06-19 | Westinghouse Electric Corporation | Consumable electrodes for arc melting of zirconium or titanium alloys |
| US5354355A (en) * | 1991-12-09 | 1994-10-11 | Battelle Memorial Institute | Earth melter and method of disposing of feed materials |
| RU2082789C1 (en) * | 1995-01-13 | 1997-06-27 | Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of producing ingots |
| RU2164957C1 (en) * | 2000-03-27 | 2001-04-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of vacuum electric arc remelting of ingots |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2536561C1 (en) * | 2013-10-31 | 2014-12-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method to control electric arc during vacuum-arc remelting |
| RU182843U1 (en) * | 2018-06-04 | 2018-09-04 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | VACUUM ARC FURNACE CRYSTALIZER |
| RU2762307C1 (en) * | 2021-01-28 | 2021-12-17 | Общество с ограниченной ответственностью "ТИТАНИУМ" | Method for controlling electric arc during vacuum arc remelting of consumable electrode made of highly reactive metals and alloys in blind mold |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009134933A (en) | 2011-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5985206A (en) | Electroslag refining starter | |
| RU2425156C2 (en) | Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space | |
| DK0499389T3 (en) | Process and aggregate for consumable electrode arc melting | |
| US6853672B2 (en) | Method for producing metal blocks or bars by melting off electrodes and device for carrying out this method | |
| JP2011177792A (en) | Method for producing hollow ingot, and production system therefor | |
| RU2536561C1 (en) | Method to control electric arc during vacuum-arc remelting | |
| US3680163A (en) | Non-consumable electrode vacuum arc furnaces for steel, zirconium, titanium and other metals and processes for working said metals | |
| RU2164957C1 (en) | Method of vacuum electric arc remelting of ingots | |
| RU2346221C1 (en) | Method of vacuum-plasma melting of metals and alloys in skull furnace and facility for its implementation | |
| RU2374337C1 (en) | Method of control of interelectrode space during vacuum arc melting | |
| RU2227167C1 (en) | Method of control and an inter-electrode gap adjustment in process of a vacuum arc melting and a device for its realization | |
| US4612649A (en) | Process for refining metal | |
| RU2425157C2 (en) | Procedure for ingot vacuum-arc melting | |
| RU2736949C2 (en) | Method of ingot forming in crystallizers of special-metallurgical furnaces | |
| RU2375473C1 (en) | Method of control of vacuum arc melting process | |
| RU2762307C1 (en) | Method for controlling electric arc during vacuum arc remelting of consumable electrode made of highly reactive metals and alloys in blind mold | |
| CN112792323B (en) | Electroslag remelting feeding process for nickel-based material | |
| RU2244029C2 (en) | Method of production of ingots | |
| US3586749A (en) | Method for the electroslag welding and building up of metals and alloys | |
| RU2386707C1 (en) | Method of obtaining soliol ingots-electrodes | |
| RU2833304C1 (en) | Method for vacuum arc remelting of pressed consumable electrodes from titanium alloys | |
| RU2703317C1 (en) | Method of vacuum arc remelting of austenitic steels using a sign-alternating magnetic field | |
| US3708279A (en) | Process of refining metal in a vacuum with coaxially mounted non-consumable electrodes | |
| RU2278176C1 (en) | Method for controlling of vacuum arc-melting process | |
| RU2149196C1 (en) | Method of vacuum electric-arc remelting of ingots |