SA01220480B1 - عملية للمعالجة الأولية Pretreating للغاز الطبيعي المحتوي على غازات حمضية acid Gases - Google Patents

Abstract

الملخلص: يتعلق الإختراع بعملية process للمعالجة الأولية pretreating للغاز الطبيعي natural gas ذو الحمضية الشديدة very acid المحتوى على كمية وفيرة من hydrogen sulfide (H2S)، ومن المحتمل أن يكون متحدا مع carbon dioxide (CO2)، تتكون من على الأقل من مرحلة واحدة والتي يكون فيها الغاز الطبيعي natural gas الأولي ملامسا في عمود التقطير distillation column للسائل المكثف نفسه الذي ينتج من عملية تبريد الجزء الغازي gaseous fraction الذي تم الحصول عليه أثناء مرحلة التلامس المذكورة. يسمح هذا المحلول بإستخراج فعلي وبثمن منخفض لغاز gas غني مع methane، مستنزف في hydrogen sulfide وخالي بصورة حقيقية من كل الماء الذي يحتويه، وطور سائل liquid phase يحتوي على معظم hydrogen sulfide، وجوهريا كل الماء ومستنزف depleted في hydrocarbon. إن عملية التحكم في الظروف الديناميكية الحرارية thermodynamic أثناء المراحل الخاصة بهذه العملية، طبقا للمحتوى المائي للغاز gas أثناء المعالجة، يسمح بالإستنفاذ exhaustion المستمر للماء الموجود في الغاز المذكور بينما يمنع تكوين hydrates.

Description

عملية للمعالجة الأولية ‎Pretreating‏ للغاز الطبيعي المحتوى على غازات حمضية ‎Acid Gases‏ الوصف الكامل خلفية الإختراع يتعلق الإختراع بعملية ‎Process‏ المعالجة ‎pretreating‏ الأولية للغاز الطبيعي ‎gas‏ 1800781 ذو الحمضية الشديدة ‎very acid‏ المحتوى على كمية وفيرة من ‎«(H,S) hydrogen sulfide‏ ومن ‎٠‏ المحتمل أن يكون مصاحبا مع ‎.(CO,) carbon dioxide‏ عندما يواجه منتج الغاز بمشكلة معالجة غاز طبيعي شديد الحمضية يحتوي مثلا على؛ أكثر من ‎77١0‏ من ‎hydrogen sulfide‏ لكل جزيء جرامي؛ وبصفة خاصة عندما يعرف أن القدرة الإنتاجية للغاز أكثر من ¥ مليون متر مكعب لكل يوم وأن إنتاج الكبريت يكون غير مبرر إقتصادياء يواجه منتج هذا الغاز ورطة: حيث أن الجزء الأكبر من ‎hydrogen sulfide‏ يجب أن إزالته بينما تطبق كل من قواعد الأمان والمتطلبات البيئية. .0 أكثر من هذاء فإن المتطلبات الإقتصادية تفرض عليه أقل إستهلاك ممكن للطاقة بالنظر إلى ‎dee‏ ‏فصل وإزالة ‎hydrogen sulfide‏ في بعض ‎(ual)‏ إن عملية التخلص من ‎carbon dioxide 3 hydrogen sulfide‏ من الغاز الطبيعي يمكن حلها بإعادة حقن الخليط المستخرج في داخل مستودع على حافة النضوب»؛ والذي يوفر تركيبات البنية التحتية لمنشآت إستخراج الكبريت والتي تكون عالية التكاليف وإستهلاكها ‎١٠‏ للطاقة ‎Je‏ ‏لكي يتم التمكن من بيع غاز يحتوي على أقل من ¥ جزء في المليون بالحجم ‎hydrogen sulfide‏ يجب أن تستخدم تقنيات للفصل والتي لها خاصية إختيارية نحو هذا السم؛ ‎Cua‏ أن الإزالة المتزامنة لكل من ‎hydrogen sulfide 5 carbon dioxide‏ لاتتضمن نفس متطلبات النقاء. في الواقع؛ فإن 7 إلى 74 من ‎carbon dioxide pas‏ يمكن السماح به في الغاز المعد © _للبيع. يمكن الوصول لهذا الهدف بواسطة عملية تتضمن ‎(Gila ja‏ مرحلة الإختزال ‎reduction‏ ‏الجزئي للمحتوى الحمضي بواسطة عملية الفصل الغشائي ‎membrane seperation‏ تتبع بمرحلة غسيل لذلك الغاز المنقى جزئياء بواسطة مذيب ‎solvent‏ أو ‎amine‏ انتقائي. في الواقع فإنه من المعروف أن تلك الأغشية الانتقائية تسمح بإنتشار أسرع لأجل ‎hydrogen sulfide‏ ‎carbon dioxide s‏ أكثر من مجموعة ‎hydrocarbons‏ (وخاصة ‎(methane‏ المحتواه في الغاز » ._ الطبيعي. هذه العملية المبدئية البسيطة على الرغم من هذا تتضمن عيوب خطيرة؛ خاصة عند v ‏في داخل المستودع تحت ضغط عال.‎ hydrogen sulfide ‏إعادة حقن الغاز الحمضي الغني مع‎ ‏في الوثيقة الحالية هو خليط يحتوى بصورة أساسية على‎ hydrocarbons ‏مايشار إليه على أنه‎ . 61018126 propane «ethane ‏ونسب قليلة من‎ methane ‏إن العيب الرئيسي الخاص بالمعالجة الأولية بواسطة النفاذية على غشاء يقع في الحقيقة في أن‎

‎٠‏ الغاز النافذ الغني مع ‎carbon dioxide 5 hydrogen sulfide‏ يجب استرجاعه بعد الغشاء تحت ضغط في غاية الإنخفاض حتى تكون العملية فعالة. بعد ذلك؛ لو لم يتوهج الغاز أو لم يرسل إلى منشأة إستخراج الكبريت؛ يجب إعادة ضغطه بنفس درجة ضغط المستودع؛ والذي يؤدي إلى ‎AUS‏ ‏ضغط عالية وإستهلاك طاقة بصورة كبيرة.

‏يكون العيب الثاني لعملية النفاذية الغشائية في الحقيقة نتيجة أن هذا الغشاء ليس إنتقائيا بصورة

‎٠‏ ثامة نحو الغازات الحمضية حيث أنه يسمح بإنتشار ضخم لغاز ‎methane‏ في ‎jaa‏ النفاذية. تمثل

‏خسارة ‎methane‏ المسوق تجاريا نسبة ‎٠١‏ إلى 719 من المنتج المقدم.

‏من أحد أهدافٌ هذا الإختراع أن تتم المعالجة الأولية للغاز الطبيعي والغني جدا مع ‎hydrogen‏ ‏56 وفي ‎carbon dioxide‏ بحيث يمكن إستخدامه وتسويقه بدون الإضرار بالبيئة.

‏يسمح الإختراع الحالي أيضا بنزع الماء من الغاز المذكورة لإزالة معظم مكوناته الحمضية؛

‎ve‏ في الصورة السائلة؛ في داخل مستودع يقرب من النضوب.

‏إن العمل المنفذ بواسطة صاحب الطلب يسمح له بإقتراح» في ظل براءة الإخترع ‎(FR-B-2715692‏ عملية تسمح بإزالة كمية فعلية من الغازات الحمضية الموجودة في الغاز الطبيعي الأولي؛ مامعناه عند مخرج البثرء تلك العملية التي تسمح لها بساطتها بتوظيفها بسهولة مع الحد الأدنى من الإستثمار.

‏9 وفقا للعملية المذكورة؛ فإن الغاز الطبيعي الأولي يكون ملامسا في قرص ‎drum‏ حلزوني الشكل مع السائل المتكثف نفسه المتكون من تبريد جزيئات الغاز أثناء مرحلة التلامس المذكورة. يسمح هذا المحلول فعليا بإستخراج؛ بتكلفة في غاية الإنخفاض؛ غاز غني مع ‎methane‏ ومستنزف في ‎chydrogen sulfide‏ وطور سائل في قاع القرص مكونا الجزء الرئيسي من ‎hydrogen‏ ‎sulfide‏ الماء؛ وخال من ‎chydrearbon‏ إن طور السائل المذكور يعاد حقنه لبثشر على حافة

‎vo‏ النضوب. إن العملية الموصوفة في براءة الإختراع ‎FR-B-2715692‏ على أية حال تتعلق بالعديد من العيوب:

¢ ‎)١‏ وجود الماء في محاليل السائل الغني مع ‎hydrogen sulfide‏ المبرد إلى درجة حرارة منخفضة (حتى -١٠7*مثوية)‏ ربما تؤدي إلى؛ في الدائرة ‎ALIS‏ تكوين ‎hydrates‏ التي فعليا يمكنها أن تسد الأنابيب؛ أو حتى تدمر العناصر التي تكون الجهاز المستخدم. توصى العملية وفقا لما ذكر سالفا بإستخدام عامل ‎ails‏ للتموه ‎cantihydrate agent‏ وبصورة مفضلة ‎«methanol‏ لمنع هه تكوين ‎hydrate‏ خلال تبريد الغازات المتدفقة القادمة من القرص الحلزوني. توضح الحسابات المنفذة بواسطة المتقدم بالإختراع أنه بالنسبة للشروط الموصوفة في براءة الإختراع 118-3-2715692؛ من الضروري إستخدام كمية كبيرة من ‎methanol‏ لمنع تكوين ‎hydrate‏ هكذاء فإن الإنتاج المفترض إلى ‎٠٠١‏ ك جزيء جرامي/ ساعة (كيلو جزيء جرامي لكل ساعة) والمحتوى على ‎77٠0‏ جزيء جرامي من ‎hydrogen sulfide‏ و٠7‏ جزيء جرامي ‎٠‏ من ‎carbon dioxide‏ يتكون من 70,75 جزيء جرامي من الماء عند درجة حرارة ‎٠‏ *"مئوية وعند ضغط ‎MPa A‏ (ميجا باسكال) في المنتج الغاز الأولي» ‎71,١١‏ جزيء جرامي من الماء في السائل ‎Ja‏ الذي يوجد في قاع القرص الحلزوني و١٠٠7 ‎ppm‏ (جزء في المليون) بواسطة جزيء جرامي في السائل المكثف (-<١7*مئوية‏ و + 2128). الآنء ومن أجل ‎aie‏ تكوين ‎hydrate‏ ‏عند -١7"مثوية؛‏ فإن ‎MeOH/H,O‏ بنسبة جزيئية جرامية تساوى ‎١١‏ يكون مطلوبا تحت تلك ‎vo‏ الظروف. هذا يتطلب 71 جزيء جرامي من ‎methanol‏ في الطور السائل؛ أي كمية من ‎FY oo‏ كجم/ ساعة (كجم لكل ساعة) لتدفق 709000 ك جزيء جرامي/ ‎dela‏ من الغاز. ‎coal‏ فإن هذا ‎methanol‏ يصعب إسترجاعه لأنه يتم حمله مع تدفق سائل ‎hydrogen sulfide‏ ولايمكن فصله بصورة مرضية. في الحقيقة؛ فإنه من الصعب من الناحية الحرارية الديناميكية أن يتم فصل مزيج الماء- ‎methanol‏ من المتكثف الغني مع ‎hydrogen sulfide‏ في القرص البارد لأنه؛ وتحت تلك الظروف السائدة في ذلك ‎cpa il‏ يوجد فقط طور واحد سائل حيث تكون كل المنتجات قابلة للذوبان. بصورة مشابهة؛ وأثناء التلامس؛ ونتيجة لضغط بخار النواتج؛ يتم حمل كمية كبيرة من ‎methanol‏ في نفس الوقت مع النواتج عند قاع العمود ولايمكن له أن يخرج من القمة مع ‎.methane‏ ‏") الحسابات التي يتم إجراؤها توضح أنه؛ تحت الظروف الموصوفة في براءة الإختراع ‎FR-B-2715692 |»‏ يتم حمل كمية معقولة من ‎hydrocarbons‏ في نفس الوقت مع الطور السائل المتبقى في قاع القرص الحلزوني. كمثال؛ تصل كمية الفاقد من ‎hydrocarbon‏ إلى 78 جزيء جرامي تقريبا للحالة التي تمت دراستها سابقا.

°

أحد أهداف هذا الإختراع هو التغلب على العيوب التي تم ذكرها سابقا.

لقد إكتشف المتقدم بهذا الإختراع؛ والذي هو من أهداف الإختراع الحالي؛ أنه من الممكنء وتحت ظروف ديناميكية حرارية مناسبة؛ تركيز الغاز الطبيعي الأولي في ‎methane‏ بينما تتم إزالة معظم الغازات الحمضية جوهريا كل الماء الذي يحتويه. في التعبير السابق؛ فإنه من المفهوم

م أن كمية الماء الموجودة في الغاز النهائى تكون أقل من 00 جزء في المليون لكل جزيء جرامي؛ وبصورة مفضلة أقل من ‎٠١‏ جزء في المليون لكل جزيء جرامي وأكثر تفضيلا أقل من © جزء في المليون لكل جزيء جرامي.

يتعلق الإختراع أيضا بعملية تسمح بمنع تكوين ‎hydrate‏ في كل المراحل الخاصة بالجهاز ‎La‏ ‏يسمح بتركيز ‎methane‏ المذكور.

‎٠‏ عطبقا للإختراع الحالي؛ وبعد معالجة الغاز الطبيعي من بئر الإنتاج طبقا للعملية الحالية؛ يتم إستخراج غاز نهائى يحتوى على معظم ‎hydrocarbons‏ المحتواه في الغاز المذكور. معظم ‎hydrocarbons‏ تعنى على الأقل 74930 من ‎chydrocarbons‏ وبصورة مفضلة على الأقل £80 من ‎hydrocarbons‏ وأكثر تفضيلا على الأقل 7917 من ‎hydrocarbons‏

‏أخيراء يتميز الإختراع الحالي؛ بأنه يسمح بتوفير إستخدام عامل مانع للتموه مثل ‎methanol‏

‎ve‏ والذي يكون نقله؛ إستخدامه و/أو إستخراجه مكلف كثيرا و/أو يكون معقدا. الوصف العام للإختراع

‏بصورة أكثر عمومية؛ يتعلق الإختراع بعملية المعالجة الأولية للغاز الطبيعي تحت ضغط يحتوى على ‎chydrocarbons‏ وعلى الأقل واحد من مركباث ‎hydrogen sulfide‏ الحمضية و ‎ccarbon dioxide‏ والماء؛ حيث:

‎Y.‏ أ) يتم تبريد الغاز الطبيعي ليتم الحصول على الطور السائل والطور الغازي؛

‏ب) يتلامس الطور الغازي الذي تم الحصول عليه في ‎Us all‏ (أ) في عمود التقطير مع الطور السائل الذي يتم الحصول عليه في المرحلة (ج) للحصول على الطور الغازي والطور السائل؛

‏ج) يتم تبريد الطور الغازي الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) لينتج الطور السائل

‎vo‏ والطور الغازي.

‏فى المرحلة (ج) من العملية طبقا للإختراع؛ يمكن تبريد الطور الغازي الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) بواسطة مبادل حراري ‎heat exchange‏ و/أو ‎expander au go‏

:

طبقا للإختراع فإن العملية يمكن أن تتضمن المرحلة التالية:

د) يتم تبريد الطور الغازي الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ج) بواسطة موسع لإنتاج الطور الغازي والطور السائل الذي تم إعادة تدويره للمرحلة (ب).

طبقا للإختراع فإن العملية يمكن أن تتضمن المرحلة التالية:

‎o‏ ه) يتم ضغط على الأقل واحد من الأطوار الغازية التي تم الحصول عليها في المرحلة (ج) والمرحلة )9( بإستخدام الطاقة الناتجة من الموسع.

‏فى المرحلة (ج) من العملية وطبقا للإختراع؛ يمكن تبريد الطور الغازي الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) بواسطة رقبة ‎cventuri‏ والطور السائل المذكور يتم تصريفه في داخل رقبة ‎venturi‏ والطور الغازي المذكور يتم الحصول عليه عند مخرج الأنبوبة المنفرجة الخاصة برقبة

‎venturi ٠‏ يمكن تبريد الطور السائل المتجمع داخل رقبة ‎venturi‏ لإنتاج السائل المعاد تدويره للمرحلة (ب) والطور الغازي.

‏يمكن إستخدام الأطوار الغازية التي تم الحصول عليها في المرحلة (ج) والمرحلة (د) لتبريد الطور الغازي والذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) و/أو لتبريد الغاز الطبيعي في المرحلة ().

‎Yo‏ طبقا للإختراع الحالي؛ يمكن للعملية أن تتضمن المرحلة التالية:

‏و) يتم تبخير جزء على الأقل من الطور السائل الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) والمتبخر المذكور عند الجزء الأصغر من الطور السائل يتم إمداده إلى عمود التقطير لتكوين بخار متدفق صاعد في ذلك العمود المذكور.

‏طبقا للإختراع الحالي؛ يمكن إستخدام جزء من الحرارة الخاصة بالطور السائل الذي تم

‏© الحصول عليه في المرحلة (ب) لتسخين الطور الغازي الذي تم الحصول عليه في المرحلة ().

‏فى المرحلة (أ) من العملية طبقا ‎ep) aU‏ يمكن فصل الطور ‎JL‏ والطور الغازي في القرص؛ على الأقل جزء من الطور السائل الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) يمكن أن يتم إمداده إلى ذلك القرص.

‏يمكن للظروف العاملة بتلك العملية طبقا للإختراع أن تكون كالتالي:

‎Yo‏ - عمود تقطير المرحلة (ب). درجة_الحرارة *مئوية<. <0**مئوية إلى ١٠٠*مثوية؛‏ وبصورة ‎Asie Adlai‏ إلى ‎A ACY‏

ضغط > ‎١‏ ميجاباسكال مطلق؛ وبصورة مفضلة ؛ إلى ١٠ميجاباسكال‏ مطلق. - الضغط ودرجة حرارة التبريد في المرحلة (ج) درجة_الحرارة “مئوية<. ‎Lh ee‏ إلى +١٠”*مثوية؛‏ بصورة مفضلة -40مئوية إلى صفر*مئوية. © الضغط > ‎١‏ ميجاباسكال» بصورة مفضلة 4 إلى ١٠ميجاباسكال‏ - درجة الحرارة التي يتم تبريد الغاز الطبيعي لها في المرحلة (أ). صفر إلى ٠*"مئوية؛‏ بصورة مفضلة ‎Ye‏ إلى ‎Alte‏ ‎da‏ للإختراع الحالي؛ فإن الضغط الجزئي لأجل ‎hydrogen sulfide‏ في الغاز الطبيعي يمكن أن يكون على الأقل ‎١,5‏ ميجاباسكال؛ وبصورة مفضلة على الأقل 1,0 ميجاباسكال. يمكن لعمود ‎٠‏ التقطير أن يتضمن ثلاث مراحل نظرية على ‎«J‏ وبصورة مفضلة من ؛ إلى 7 في المرحلة (أ)»؛ يمكن للغاز الطبيعي أن يكون تحت ضغط يتراوح بين 1,0 ميجاباسكال و7١‏ ميجاباسكال؛ وعند درجة حرارة ‎el‏ من 0 ‎Asie)‏ ‏يمكن للأطوار السائلة التي يتم الحصول عليها في المرحلتين )1( و(ب) أن تدخل في ‎A‏ ‏هكذاء فإن واحدة من خصائص تلك العملية طبقا للإختراع ‎Jad‏ تقع في كيفية التحكم في ‎ve‏ الظروف الديناميكية الحرارية (الضغط والحرارة على سبيل المثال) طبقا لطبيعة الغاز المعالج (وبصورة خاصة المحتوى المائي)؛ فإن هذا التحكم يسمح بالإستهلاك المستمر للماء المحتوى في الغاز المذكور في الوقت الذي يتم فيه منع تكوين ‎hydrate‏ بصورة عامة؛ طبقا للعملية الحالية سوف يتم إستخدام عمود تقطير ‎distillation column‏ يسمح بالإستهلاك المستمر للمحتوى المائي من قاع إلى قمة هذا العمود؛ من أجل إستخراج غاز خال جوهريا من الماء الذي كان يحتويه عند ‎YL‏ قمة العمود المذكور؛ أي تشتمل على كمية من الماء أقل من ‎as‏ تكوين ‎hydrate‏ عند أقل درجة حرارة يتم الوصول إليها أثناء المرحلة (ج) والخاصة بعملية التبريد والتكثيف التمددى. بصورة خاصة؛ طبقا للإختراع؛ سوف يتم إدخال الغاز المشبع بالماء والذي تم الحصول عليه في المرحلة 0( عند مستوى منخفض كاف من العمودء أي عند درجة حرارة عالية كافية؛ لمنع تكوين ‎hydrate‏ من أجل هذا يجب أن يحتوى العمود المذكور على عدد كاف من المراحل النظرية ‎vo‏ للسماح بإستنفاذ الماء وللحصول على درجات حرارة متدرجة مابين القمة الباردة وقاع العمود. أكثر من هذاء فإن إضافة مرجل لإعادة الغلى يسمح بصورة مميزة بالإبقاء على درجة حرارة ايا

A

‏والتقليل و/أو التحكم في الكميات المفقودة من‎ chydrate ‏كافية في العمود ومن ثم منع تكوين‎ Ale hydrocarbons ‏شرح مختصر للرسومات‎ ‏الخصائص والمميزات الأخرى للإختراع سوف تكون واضحة من قراءة الوصف والتوازن‎ ‏بالإشارة إلى الرسومات المصاحبة حيث:‎ (gman ‏المادي والمعطى لاحقا من خلال مثال غير‎ © ‏يوضح مخطط للعملية طبقا للإختراع؛‎ ١ ‏شكل‎ - ‏يوضح تشكيلة متغيرة لدورة التبريد عند قمة عمود التقطيرء‎ ١ JSS - ‏يوضح بصورة بيانية تحسين العملية عند مدخل عمود التقطير»‎ V JSS - ‏شكل ؛ يوضح شكل متغير من العملية؛‎ - ‏شكل © يوضح شكل متغير من العملية طبقا للإختراع بإستخدام موسع؛‎ - ٠ «venturi ‏يوضح شكل متغير من العملية طبقا للإختراع بإستخدام فاصل من نوع رقبة‎ 1 JSS venturi ‏يوضح فاصل من نوع رقبة‎ V ‏شكل‎ -

Ch ‏فى تجسيد للعملية طبقا للإختراع (شكل ١)؛ فإن غاز طبيعي غني جدا بالحمض متدفق من‎ ‏ميجاباسكال وعند درجة حرارة‎ A ‏عند ضغط‎ )١( pipe ‏أو أنبوب‎ line ‏الإنتاج خلال خط‎ vo ‏جزء في المليون لكل جزيء جرامي) ويحتوى على 777 جزيء‎ YU) ‏مشبع بالماء‎ ؛ةيوثم٠‎ methan ‏ر/ا78‎ carbon dioxide ‏جزيء جرامي من‎ 71١ chydrogen sulfide ‏جرامي من‎ ‏يتم تبريده‎ Cua (V+ Y) exchanger ‏يتم إمداده في المبادل‎ (Cot ‏جزيء جرامي من‎ 7١ ‏(أقل من‎ (VY) separator ‏إلى الفاصل‎ )٠١7( ‏إلى ١”*مئوية. يتم إمداد السائل المتدفق خارجا من المبادل‎ ‏ويتم تفريغ الطور السائل الذي يحتوى بصورة أساسية على الماء‎ oY) ‏.من خلال خط أنابيب‎ ٠ ‏وكمية ضئيلة جدا من مركبات الحمض الذائبة من خلال خط أنابيب (4). يتم تفريغ الغاز الطبيعي‎ ‏جزء في المليون لكل جزيء جرامي من الماء؛ والمحتوى على غازات حمضية‎ ١90٠ ‏المشبع مع‎ ‏تسمح بالحصول على‎ )٠١7( ‏من خلال خط أنابيب (©). هكذا فإن عملية التبريد داخل المبادل‎ ‏غاز ذو محتوى مائي أكثر إنخفاضا.‎ ‏العمود‎ bottom ‏يتم إدخال الغاز المتدفق من خلال خط الأنابيب )¥( على لوحة في قاع‎ Yo ‏يتم تشغيل العمود عند ضغط يساوى 7,47 ميجاباسكال؛ يتم إمداد قاع العمود‎ .)١٠( column ‏وتكون درجة حرارته تقريبا ٠7*مئوية. تستقبل قمة‎ (VY) reboiler ‏بمرجل لإعادة الغلى‎ )١( ‏ايا‎ q ‏تقريبا.‎ Ay 5500 ‏العمود تدفقا للسائل المتكثف من خلال خط الأنابيب )1( وتكون عند درجة حرارة‎ ‏تقطير تقليدية؛ أو حزمة مكومة أو موزعة عشوائيا.‎ plates ‏يحتوى هذا العمود على إما ألواح‎ hydrate ‏يسمح العمود بإزالة الماء من الغاز والحصول على درجة حرارة عالية كافية لمنع تكوين‎ ‏(تكون درجة الحرارة على سبيل المثال فوق ١٠"مئوية داخل لوح الإمداد). هكذا يتم الحصول‎ ‏وكمية قليلة‎ ele ‏والباقى يتكون من‎ chydrogen sulfide ‏على سائل يتكون من أكثر من 7975 من‎ ٠ ‏يتم حمله معه؛ يتم الحصول على هذا السائل عند قاع العمود. الغاز الذي يتكون‎ methane ‏من‎ ‏ولايحتوى تقريبا على‎ methane 5 «carbon dioxide s <hydrogen sulfide ‏بصورة أساسية من‎ ‏الماء (0,7 جزء في المليون لكل جزيء جرامي)؛ يتم الحصول عليه عند قمة العمود في خط‎ (VY) ‏الأنابيب‎ ‎0 ‏من الغاز المنقى خلال خط الأنابيب‎ hydrogen sulfide ‏يتم تفريغ السائل المحتوى على‎ Ye ‏ميجاباسكال حتى يتم إعادة حقنه في البثر لكي يتم‎ YA ‏تحت ضغط‎ (10) pump ‏بواسطة مضخة‎ ‏قبوله بصورة محتملة.‎ gas-gas ‏يتم تمرير الطور الغازي خلال أنظمة تبريد متعددة. أولا مبادل الغاز- الغاز‎ ‏مع؛ على الجانب البارد؛ الغاز الحالي جزئيا من المركبات الحمضية؛ الذي يتم‎ (11) exchanger ‏يتم‎ A= ‏عند درجة حرارة‎ (VV) seperating drum ‏إنتاجه بواسطة قرص الفصل‎ eo ‏والذي يتم إمداده إلى داخل المبادل‎ (A) ‏تقريبا في خط الأنابيب‎ giao ‏الحصول على مائع عند‎ ‏مثل مبرد 000206 والذي يتدفق منه خلال خط الأنابيب )9( عند درجة حرارة‎ (VA) ‏والذي يتدفق منها‎ (14) cooling stage ‏أخيراء يصل المائع إلى آخر مرحلة تبريد‎ .ةيوثم#٠١-‎ ِ .ةيوئم*7١<- ‏عند‎ )٠١( ‏خلال خط الأنابيب‎ ‏يكون‎ .)١7( ‏إلى داخل قرص الفصل‎ )٠١( ‏تدوير المائع الذي يلقم في خط الأنابيب‎ Jae) ‏يتم‎ Ye ‏ضغط 7,88 ميجاباسكال. يتم الحصول على كل من‎ die 5 £55070 = ‏القرص عند درجة حرارة‎ hydrogen ‏ومتكثف غني مع‎ )١١( acid compounds ‏غاز محرر جزئيا من المركبات الحمضية‎ ‏يظل التدوير المتكثف الذي يمر في خط الأنابيب )1( يحتوى‎ .)1( carbon dioxide s sulfide ‏ويستخرج بصورة رئيسية في‎ )٠١( ‏والذي سوف يتم تفريغه بواسطة مضخة‎ methane ‏على‎ ‎(VE) ‏العمود‎ Yo 77 ‏أي أقل من‎ methane ‏كيلو جزيء جرامي/ ساعة من‎ Yoo ‏أخيراء لقد تم ملاحظة فقدان‎ ‏جزيء جرامي من الكمية الموجودة في التلقيم. يتم تحرير غاز التلقيم من 9000 كيلو جزيء‎

Ya ‏أي 77/1 لكل جزيء جرامي من الكمية الموجودة في‎ hydrogen sulfide ‏جرامي/ ساعة من‎ ‏التلقيم. على أية حالء فإن الميزة الرئيسية للعملية أنها دائما ماتسمح بالحصول على كسور الجزئ‎ ‏يعزرى هذا على وجه‎ hydrate ‏الجرامي من الماء ودرجات الحرارة والتي يستحيل معها تكوين‎ ‏الذي يسمح بإختزال نسبة الماء الموجودة في الغاز وإلى‎ (VF) ‏الخصوص إلى إستخدام القرص‎ (VE) ‏إستخدام العمود‎ © ‏الموضح لاحقا يبين؛ من أجل التجسيدات الموصوفة عاليه؛ توازن المواد الخام والتي‎ ١ ‏جدول‎ ‏يتم الحصول عليها أثناء المراحل المختلفة للعملية:‎ ١ ‏جدول‎ ‏ا | ا‎ Te Te Tor | ١ | ka ‏كلا .وس لال يم‎ Y. ‏درجة ير‎ ‏الحرارة‎ ‏*منوية‎ ) ‏خيلا‎ V,4¢ V, AA ‏لاحملا ا‎ RY A ‏الضغط‎ ‎MPa ‎1 ‏ا‎ Y4,t 77 ‏كل‎ 4 ١ ‏الكتلة‎ ‎dats jad) ‏الجرامية‎ ‏معدل التدفق‎ ‏الجزينى‎ ‏الجرامي‎ ‎kmol/h ‎|e oe | * ‏ا‎ 41 [A] MY] HO]

YYt.,0 | ‏رافيةه‎ | YAVY,E | ‏را‎ oY "147 | 114,1١ carbon dioxide (CO)

YYRY,A | AYES,Y ١ 0AANY | ‏مرخ قم‎ ١ VAYA,Y | VAYY,Y | hydroge n sulfide (H2S) ‏لاما‎ | "44 [ve rae | re, Y | evr | YEVVE | 1 ‏إجمالى‎ ‎kmol/h ‎Le 0 ‏أقل من‎ * ‏والذي يسمح بتوظيف وتطبيق العملية‎ ١ ‏إن تشكيل آخر محتمل للجهاز الموصوف في شكل‎ ١ ‏تتعلق بشكل الدورة الباردة عند‎ ١ ‏الحالية موضح في الشكل ؟. إن التعديلات ذات الصلة بشكل‎ ٠

١١ ‏موجودان في المثال السابق؛ ولكن تدوير التدفق الذي‎ )١9(و‎ (VA) ‏المبادلان‎ (VE) ‏العمود‎ A (0) ‏يمر في خط الأنابيب )4( عند درجة حرارة -١٠*مئوية يتم إرساله إلى قرص الفصل‎ ‏من خلال خط‎ (VY) ‏السائل الآتى من القرص‎ (YY) ‏يستقبل هذا القرص أيضاء ومن خلال مضخة‎ ‏ينتج غازا يتم حمله من خلال خط‎ (YO) ‏الأنابيب (77)؛ عند درجة حرارة -؛"*مئوية. إن قرص‎ ‏المبخر )14( حتى يتم تبريده إلى‎ propane ‏والذي يتم إرساله إلى مبادل‎ (VY) ‏الأنابيب‎ ٠ ةيوئم"٠7- ‏عند درجة‎ (Y0) ‏إن السائل الآتى من القرص‎ .)٠١( ‏خط الأنابيب‎ A OF ‏ويتم إستخدامه كإعادة تكثيف البخار للعمود‎ (YE) ‏(خط الأنابيب (1)) يتم ضخه بواسطة مضخة‎ ‏هو الغاز الذي‎ (VY) ‏والذي يمر في خط الأنابيب‎ (VY) ‏أخيراء فإن الطور البخارى للقرص‎ .)١٠( ‏ثم تحريره جزئيا من المركبات الحمضية.‎ ةيوئم"7٠- ‏بدلا من‎ Asi) Yo ‏يسمح هذا التخطيط بالحصول على سائل معاد تكثيفه عند‎ Ye ‏ومن ثم قمة عمود أقل برودة. هذا أيضا يسمح بتوزيع الطاقة المبردة بصورة مثالية حتى يتم‎ ‏في الحقيقة؛ فإنه من الأوفر إقتصاديا أن يتم إمداد الطاقة عند‎ .)١9(و‎ (VA) ‏إمدادها في المبادلين‎ .ةيوئم*7٠١- ‏مستوى درجة حرارة -١٠*مئوية بالمقارنة بالمستوى‎ ‏تم توضيحه في شكل . يأخذ هذا‎ ١ ‏وقد تم وصف تشكيل آخر محتمل للجهاز في شكل‎ (V1) ‏من نوع تغذية- حبيب عند مدخل العمود‎ (V0) ‏التعديل في إعتباره إضافة مبادل حراري‎ ve ‏وهكذا يتم تسخين‎ oF) ‏خلال الخط‎ (VY) ‏الطور البخاري من القرص‎ (Fr) ‏يستقبل هذا المبادل‎ ‏أولي للطور البخارى المذكور بواسطة تبادل حراري غير مباشر مع الجزء السائل الآأتي من‎ ‏يمكن أن يصل‎ (FY) ‏هكذا يتم الحصول على تدفق (الخط‎ (VY) ‏خلال خط الأنابيب‎ )١64( ‏العمود‎ ‏المأخوذ من‎ (TY) ‏لدرجات حرارة تصل إلى 06؛*مئوية عند مدخل العمود. يمثل التدفق (الخط‎ ‏جزء من أو كل السائل الناتج بواسطة العمود طبقا لمصدر الحرارة‎ (VE) ‏الساتل عند قاع العمود‎ ٠ ‏من خلال الخط‎ (Fr) ‏حينئذ؛ تتم إعادة السائل عند مخرج المبادل‎ (Ye) ‏المرغوب في المبادل‎ ‏مع المنتجات السائلة (خطوط )£( و(*)) من أجل إعادة حقنها في داخل البئر.‎ (TV) .)١6( ‏هذا التشكيل يسمح؛ عند الحاجة؛ بالحصول على درجة حرارة عالية لحد ما في العمود‎ ‏تم توضيح تشكيل آخر محتمل في شكل 4. يسمح بإعادة دوران جزء من السائل من قاع‎ ‏إلى القرص (؟١). يعتمد معدل إعادة الدوران على التركيب‎ (V€) ‏خلال الخط‎ (VE) ‏العمود‎ vo ‏في الغاز الخام.‎ hydrogen sulfide ‏النسبى لأجل‎ ‏اا‎

VY

‏ويسمح هذا النظام بالحصول على كسر من الجزئ الجرامي منخفض خاص بالماء الموجود‎ ‏في الحالات الأكثر خطورة.‎ hydrate ‏وليمنع مشاكل‎ (V£) ‏في الطور السائل في العمود‎ ‏بصورة مشابهة فإنه من الممكن تكوين أى تجميعات من هذه المخططات المختلفة من أجل‎ ‏الحصول على تشكيل مثالى لجهاز التلقيم المحدد.‎ ‏تشكيل آخر محتمل للجهاز الموصوف في شكل ١ه بما يسمح بتطبيق العملية الحالية؛ تم‎ ٠ ‏يأخذ في الإعتبار وسائل التبريد المستخدمة لتبريد‎ ١ ‏توضيحه في شكل 0 التعديل المرتبط بشكل‎ (A) ‏السائل الذي يدور في الخط‎ ‏عند درجة حرارة‎ (A) ‏فى شكل ©؛ يتم إرسال التدفق المفرغ من المبادل )1( خلال الخط‎ ‏يسمح بفصل حبيب سائل غني بالمركبات‎ (YO) ‏-**مئوية إلى قرص الفصل (75). هذا القرص‎ (¥1) ‏الحمضية؛ والمفرغ خلال الخط (45))؛ وغاز؛ المفرغ من خلال الخط (77). يؤدي خط‎ ٠ ‏حيث يتعرض إلى تمدد متساو التغير. التدفق الخارج‎ (TV) expander ‏بالغاز إلى داخل المومسع‎ ‏ويتم إرساله خلال الخط‎ (RT ‏يكون عند درجة حرارة منخفضة (تقريبا‎ (TV) ‏من الموسع‎ ‏إلى قرص الفصل (79). يتم تفريغ الغاز المحرر جزئيا من المركبات الحمضية من القرص‎ (TA) ‏من‎ carbon dioxide s hydrogen sulfide ‏ويتم تفريغ المتكثف الغني مع‎ )4٠ ( ‏خلال الخط‎ (¥4) ‏خلال الخط (57). تتم عملية فصل الغاز المحرر جزئيا من المركبات الحمضية‎ (YA) ‏القرص‎ ve ‏بواسطة قيمة ضغط منخفضة‎ carbon dioxide 5 hydrogen sulfide ‏وفصل المتكثف الغني مع‎ (£1) ‏يرتفع ضغط المتكثف الدائر في الخط‎ (TV) ‏في القرص )74( بسبب تمدد الغاز في الموسع‎ ‏خلال خط الأنابيب‎ (YO) ‏بواسطة مضخة (47) ويتم خلطه بتيار من السائل القادم من القرص‎ .)٠١( ‏خلال مضخة‎ (VE) ‏يتم إعادة تدوير هذا الخليط إلى عمود التقطير‎ (£0) ‎Ys‏ يمكن إستخدام الغاز القادم من القرص ‎(V9)‏ خلال خط )£0( كمبرد في المبادل ‎(V1)‏ وبعد ذلك في المبادل ‎.)٠١7(‏ يتم إرسال هذا الغاز عند مخرج المبادل ‎Y)‏ +1( خلال خط ‎(£Y)‏ إلى مكبس ‎compressor‏ (47) حتى يتم إعادة كبسه قبل خروجه خلال خط الأنابيب )£8( يمكن تأمين المكبس )£1( إلى موسع ‎(VV)‏ بحيث يستخدم الشغل الناتج عن التمدد متساوى التغير كمصدر للطاقة. كما يمكن ‎Lad‏ كبس الغاز القادم من المستودع (79) بواسطة مكبس ثاني يتم ‎٠‏ إمداده بطاقة بواسطة مصدر خارجى للعملية الخاصة بالإختراع حتى يتم التعويض عن الطاقة ‏المفقودة نتيجة التمدد والكبس الذي يقوم بها كلا من الموسع ‎(TV)‏ والمكبس ‎(EY)‏

VY

‏يوضح جدول ¥ المبين لاحقاء والمتعلق بالتجسيدات الموصوفة بعلاقته بشكل ©« ثوازن المواد‎ ‏الخام التي تم الحصول عليها:‎ ١ ‏جدول‎ ‎en ‏ا‎ [em [oem | ‏درجة الحرارة(منوية) | هه‎ (MPa) ‏ضغط‎ ‏معدل التدفق . الجزيئى‎ (kmol/h) sl yal [oe ew | ‏رم‎ [over | (H,0) ‏ماء‎ ‎١ 6 77١٠4 | (CO,) carbon dioxide

Y41Y,) | ١/7 ‏1ر171‎ (H,S) hydrogen sulfide

VEYA 0 | ‏أرقا‎ [AFTEY,Y [ 14 ‏خرة خلا | ار781‎

Te ‏ا ا ا لا‎ 7 [eum ‏ا ان‎ oer [er Joy | ‏ا‎ ‎YYAYAY | ‏رحخة/‎ | 7711 YYat. (kmol/h) ‏إجمالى‎ ‎+ © ‏أقل من‎ * ‏وهناك إحتمال آخر لتشكيل الجهاز الموصوف في شكل ١؛ يسمح بتطبيق العملية الحالية؛‎ ° ‏بأدوات التبريد المستخدمة لتبريد السائل الذي‎ ١ ‏وموضح في الشكل 1 يهتم التعديل الخاص بشكل‎ (A) ‏يمر في خط أنابيب‎ ‏عند درجة‎ (A) ‏خلال خط الأنابيب‎ (V1) ‏يتم إرسال التدفق المفرغ من المبادل‎ ١ ‏فى شكل‎ (0+) venturi ‏حرارة -**مثوية خلال جهاز الفصل الخاص برقبة‎ ‏م( : الذي يتكون من خط‎ ٠ ) venturi a8 ‏بالتفصيل جهاز الفصل الخاص‎ Vv ‏يوضح الشكل‎ Va (10) ‏يعمل على توفير الغاز الذي سوف تتم معالجته. يمتد هذا الخط‎ (1+) inlet line ‏مدخل‎ ‏(11)؛ وبعد ذلك يتواصل مع أنبوبة ذات قطر أصسغر‎ convergen tube ‏ليصبح أنبوبة منفرجة‎ ‏هكذاء يتعرض الغاز‎ venturi Ad ‏هذه الأنبوبة ) ¥ 1( تكون‎ . (1 ٠ ) ‏بالمقارنة بخط الأنابيب‎ (ّ ) ‏إلى سرعة فوق‎ dha ‏الملقم داخل خط الأنابيب (10) إلى زيادة في السرعة والتي يمكن أن‎ ‏تسمح الزيادة في السرعة هذه بتمدد متساو التغيرء أي إنخفاض‎ . )17( venturi ‏صوتية داخل رقبة‎ “8

YET ‏تتكائف المركبات الحمضية على‎ ٠. (ّ XY ) venturi id, Jada ‏ضغط ودرجة حرارة الغاز‎ (1 9 delta wings ‏قطر ات دقيقة في حالة إحتواء مركبات حمضية. توفر أجنحة دلتا‎

٠

المرصوصة داخل رقبة ‎(TY) venturi‏ حركة دوامية للغاز حتى يضغط القطرات المتكثفة مقابل الجدار الداخلى لرقبة ‎venturi‏ (17) على هيئة طبقة سائلة رفيعة. تسمح الفتحة المحيطية ‎circumferential slot‏ )1¢( والمتراصة على طول مجرى التيار من أجنحة دلتا (17) ‎dala‏ رقبة ‎(VY) venturi‏ بالحصول على طبقة سائلة رقيقة داخل ‎enclosure (a il‏ )10( وتفرغ خلال ‎٠‏ خط الأنابيب (17). على طول مجرى التيار من الفتحة ‎VE)‏ يعانى الغاز المفصول من القطرات المتكثفة من إنخفاض في السرعة خلال الأنبوبة المنفرجة ‎(TV)‏ يصاحب هذا الإنخفاض في السرعة بزيادة في ضغط ودرجة حرارة ‎Jal‏ عند مخرج الأنبوبة المنفرجة (17). يمكن لهذا النوع من جهاز الفصل أن يكون؛ على سبيل المثال ‎TWISTER Supersonic Separator‏ والذي

يتم تسويقه من شركة ‎TWISTER BV‏ ‎Led ٠‏ يتعلق ‎JSS‏ فإن الغاز الذي يتم تلقيمه داخل جهاز الفصل )00( يتمدد بشكل متساو التغير داخل رقبة ‎venturi‏ ثم يبرد (© ميجا باسكال و-7؛"مئوية). هكذاء فإن الإنسياب الغني مع ‎hydrogen sulfide‏ يتم تكثيفه في داخل رقبة ‎venturi‏ هذا الإنسياب يتم تجميعه داخل رقبة ‎venturi‏ ثم يفرغ خلال خط الأنابيب )01( عند مخرج ‎venturi Ad‏ يمر الغاز داخل الأنبوبة المنفرجة والتي تسمح لضغطه ودرجة حرارته بالإرتفاع ‎Lage V,0)‏ باسكال ‎(Asie) Vey‏ يتدفق ‎١‏ _ الغاز خارجا من جهاز الفصل )01( خلال خط ‎(OY)‏ جهاز الفصل الخاص برقبة ‎venturi‏ هو

أداة تبريد غازية لاتتطلب إمدادا بالطاقة. حيث أن التدفق الدائر في الخط ‎(V)‏ له فقط محتوى منخفض من الماء (تقريبا 11 جزء في المليون لكل جزيء جرامي)؛ فلاتتكون ‎hydrate‏ داخل جهاز الفصل )00( أو في السائل المنساب الذي يتم الحصول عليه خلال خط الأنابيب (2). هكذاء فإن العملية طبقا للإختراع لاتتطلب ‎٠‏ إستخداما مستمرا لعامل مضاد ‎hydrate‏ الإنسياب الدائر في خط الأنابيب )01( يتم تبريده إلى -١٠7”*مئوية‏ خلال مبادل حراري ‎(OF)‏ والذي يمكن له إستخدام مبرد ‎propane‏ يتم إرسال الإنسياب المبرد إلى القرص )00( خلال الخط )£ 0( وينتج القرص )00( سائلا إنسيابيا غنيا مع ‎hydrogen sulfide‏ يتم تفريغه خلال خط الأنابيب )01( وغازا يتم تفريغه خلال خط (597). هذا الغاز الدائر في الخط (27) يتم إعادة خلطه مع الغاز الدائر داخل خط الأنابيب )0( لإنتاج خليط ‎ge Yo‏ الغاز يمر في خط الأنابيب ‎(0A)‏ يستخدم هذا الخليط الغازي كمبرد داخل المبادل ‎(V1)‏ ثم داخل المبادل ‎(V+ Y)‏ قبل تصديره خارجا. يتم إرسال الإنسياب السائل الذي يمر في خط الأنابيب

)01( بواسطة مضخة ‎)٠١(‏ إلى عمود التقطير )£ 1(

ايا yo ‏الموضح لاحقاء من أجل التجسيدات الموصوفة والمتعلقة بشكل ل توازن‎ Y ‏يبين جدول‎ ‏الخامات التي يتم الحصول عليها:‎ ٠ ‏جدول‎ ‎ere ‏م الاح الح ل‎ 0 ‏معدل التدفق. الجزيئى‎ (kmol/h) ‏الجرامي‎ ‎| oe | 0*١ | ‏ل‎ | Yer | (Hy0) ‏ماء‎ ‎VIIA, YY\4,¢ | (CO,) carbon dioxide

HS ydvogen sili

TTF

‏ل قا السب .اين‎ Bue] 0 | mo gio

Sh, ‏أقل من زم‎ * ‏يا‎

Claims (1)

1. V1 ‏عناصر_ الحماية‎ ‏تحت ضغط الذي يحتوى‎ natural gas ‏من أجل المعالجة الأولية للغاز الطبيعي‎ process ةيلمع-١‎ ١ carbon ‏و‎ hydrogen sulfide ‏على الأقل واحد من المركبات الحمضية‎ «hydrocarbons ‏على‎ Y ‏وماء؛ مشتملة على المراحل:‎ dioxide gas ‏والطور الغازي‎ liquid phase ‏لإنتاج الطور السائل‎ natural gas ‏(أ) تبريد الغاز الطبيعي‎ ¢ «phase ° ‏والذي تم الحصول عليه في المرحلة )1( في عمود‎ gas phase ‏تلامس الطور الغازي‎ (2) ٠ ‏الذي تم الحصول عليه في‎ liquid phase ‏مع الطور السائل‎ distillation column ‏التقطير‎ v ‏و‎ liquid phase ‏وطور سائل‎ gas phase ‏المرحلة (ج) لإنتاج طور غازي‎ A ‏الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) لإنتاج طور‎ gas phase ‏(ج) تبريد الطور الغازي‎ 4 ‏تكون ظروف التشغيل كما يلى:‎ Cus ‏888؛‎ phase ‏وطور غازي‎ liquid phase ‏سائل‎ Ye ‏عمود التقطير في المرحلة (ب)‎ - ١١ ةيوئم"٠٠١ ‏إلى‎ BY em = (if) ‏درجة الحرارة‎ ‏ميجا باسكال مطلق.‎ ١ > ‏الضغط‎ VY (—2) ‏الضغط ودرجة حرارة التبريد في المرحلة‎ - Ve ‏+"مئوية‎ JAAS) cm = (se) ‏درجة الحرارة‎ ‏ميجا باسكال؛‎ ١ > ‏الضغط‎ 5 ‏المذكور في المرحلة (أ)‎ natural gas ‏درجة الحرارة التي يتم عندها تبريد الغاز الطبيعي‎ - VY ‏**مئوية.‎ ٠ ‏من صفرمئوية إلى‎ 8 ‏حيث في المرحلة (ج)؛ يتم تبريد الطور‎ ١ ‏تحدد في عنصر الحماية‎ LS process ‏7؟- العملية‎ ١ heat ‏الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) بواسطة المبادل الحراري‎ gas phase ‏الغازي‎ Y .exchanger 1 ‏متضمنة إضافيا المرحلة:‎ oF ‏كما تحدد في عنصر الحماية‎ process ‏العملية‎ -7 ١ ‏الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ج) بواسطة الموسع‎ gas phase ‏يتم تبريد الطور الغازي‎ (3) ‏والذي تتم إعادة‎ liquid phase ‏والطور السائل‎ gas phase ‏لإنتاج الطور الغازي‎ expender 1 ‏تدويره إلى المرحلة (ب).‎ ‏المرحلة:‎ Lilia) ‏متضمنة‎ oF ‏كما تحدد في عنصر الحماية‎ process ‏العملية‎ -4 ١

   VY 7 كبس واحد على الأقل من الطور الغازي ‎gas phase‏ الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ج) 1 والطور الغازي ‎gas phase‏ الناتج في المرحلة (د) باستخدام الطاقة الناتجة من الموسع

   ‎.expander ¢‏ ‎١‏ ©- العملية ‎process‏ كما تحدد في عنصر الحماية ‎Cus oF‏ على الأقل واحد من الطوار الغازي ‎gas phase Y‏ التي تم الحصول عليه في المرحلة (ج) والمرحلة (د) يتم إستخدامه لتبريد واحد 1 على الأقل من الطوار الغازي ‎gas phase‏ التي تم الحصول عليه في المرحلة )1( والمرحلة 3 (ب). ‎-١ ١‏ العملية ‎process‏ كما تحدد في عنصر الحماية ‎Cua)‏ في المرحلة (ج)؛ يتم تبريد الطور ‎Y‏ الغازي ‎gas phase‏ الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) بواسطة الموسع ‎.expander‏ ‎١‏ 7- العملية ‎process‏ كما تحدد في عنصر الحماية 1 متضمنة إضافيا المرحلة: إستعادة كبس ‎Y‏ الطور الغازي ‎gas phase‏ الناتج في المرحلة (ج) باستخدام الطاقة من الموسع ‎.expander‏ ‎١‏ “- العملية ‎process‏ كما تحدد في عنصر الحماية ١؛‏ حيث في المرحلة (ج)؛ يتم تبريد الطور الغازي ‎gas phase‏ والطور السائل ‎liquid phase‏ الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) 1 بواسطة رقبة ‎venturi‏ ؛ ويتم تفريغ الطور السائل ‎liquid phase‏ المذكور في داخل رقبة ‎venturi ¢‏ ؛ ويتم الحصول على الطور الغازي ‎gas phase‏ المذكور عند مخرج الأنبوبة 0 المنفرجة ‎venturi 48 J}‏ ‎١‏ 4- العملية ‎LS process‏ تحدد في عنصر الحماية ‎A‏ حيث في المرحلة (ج)؛ يتم تبريد الطور ‎Y‏ السائل ‎liquid phase‏ المذكور المفرغ في داخل رقبة فنتوري ‎venturi neck‏ للإنتاج السائل ‎v‏ الذي يعاده تدويره في المرحلة (ب). ‎gas ‏حيث يتم إستخدام الطور الغعازي‎ ١ ‏كما تحدد في عنصر الحماية‎ process ‏العملية‎ -٠١ ١ ‏الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ج) لتبريد واحد على الأقل من الطور الغازي‎ | 6 Y ‏الناتج في المرحلة (أ) والطور الغازي الناتج في المرحلة (ب).‎ gas phase ¥ ‎-١١ ١‏ العملية ‎process‏ كما تحدد في أى من عنصر الحماية )¢ متضمنة إضافيا المرحلة: يتم ‎Y‏ تبخير على الأقل جزء من الطور السائل ‎liquid phase‏ الذي تم الحصول عليه في المرحلة 1 (ب) ويتم تبخير التلقيم المذكور على الأقل جزء من الطور السائل ‎liquid phase‏ إلى عمود ¢ التقطير ‎distillation column‏ حتى يتم تكوين تتدفق بخاري ‎vapor flow‏ صاعد في العمود ‎column °‏ المذكور.

   ا

   ‎YY ١‏ العملية ‎LS process‏ تحدد في عنصر الحماية ‎Gua)‏ يتم استخدام جزء التسخين من الطور ‎Y‏ السائل ‎liquid phase‏ الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) لتسخين الطور الغازي ‎gas‏ ‎3D phase 1‏ في المرحلة )1(

   ‎VY ١‏ العملية ‎LS process‏ تحدد في عنصر الحماية ‎Cua)‏ في المرحلة ‎of)‏ يتم فصل كل من الطور السائل ‎liquid phase‏ والطور الغازي ‎gas phase‏ في القرص ‎drum‏ ويتم ‎pili‏ جزء 1 على الأقل من الطور السائل ‎liquid phase‏ الذي تم الحصول عليه في المرحلة (ب) إلى ¢ القرص ‎drum‏ المذكور.

   ‎natural gas ‏حيث يحتوى الغاز الطبيعي‎ ١ ‏تحدد في عنصر الحماية‎ LS process ‏العملية‎ -١ 40١ ‏يساوي على الأقل 0,+ ميجا‎ hydrogen sulfide ‏لأجل‎ Son ‏تحث الضغط على ضغط‎ Y ‏و باسكال.‎

   ‎-١# ١‏ العملية ‎process‏ كما تحدد في عنصر الحماية ‎Cua)‏ يحتوي التقطير على ثلاثة مراحل ‎Y‏ نظرية على الأقل.

   ‎-١١ ١‏ العملية ‎process‏ كما تحدد في عنصر الحماية ‎١‏ حيث: في المرحلة ‎off)‏ يكون الغاز ‎Y‏ الطبيعي ‎natural gas‏ عند ضغط يتراوح بين 1,0 ميجا باسكال و١١‏ ميجا باسكال؛ وعند ‎Y‏ درجة حرارة فوق ‎Af) o‏

   ‎-١١7 ١‏ العملية ‎process‏ كما تحددت في عنصر الحماية ‎٠‏ حيث: تتضمن المرحلة الإضافية:

   ‎Y‏ تلقيم الأطوار السائلة ‎liquid phases‏ التي تم الحصول عليها في المرحلتين (أ) و(ب) إلى ‎well al Jala 1‏

   ‏اا