SA06270433B1 - عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من مركبات فلزية - Google Patents

Abstract

الملخص يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج أكسيد فلزي metal oxide من مركبات فلزية metal compounds، وبصفة خاصة من هيدروكسيد فلزي metal hydroxide، حيث يتم تكليس المركب الفلزي في مفاعل لتحويله إلى أكسيد فلزي metal oxide، وتتميز العملية في أنه يتم تكثيف الغاز المنصرف exhaust gas من مفاعل و/أو من مرحلة تسخين متقدِّم أو تجفيف مزوَّدة قبل المفاعل المذكور في مبادل حراري heat exchanger واحد على الأقل مما يؤدي إلى الحصول على الماء الناتج عن التكثيف condensed water الذي يتم استخدامه في العملية. وتحتوي الغازات المنصرفة من العملية المذكورة على بخار ماء water vapor بنسبة تزيد عن 30٪ مثلاً. كما يتعلق الاختراع الراهن بوحدة صناعية مقابلة مع استمثال استخدام مصادر الماء والطاقة الحرارية.

Description

v ‏عملية ووحدة صناعية لإنتاج أكسيد فلزي من مركبات فلزية‎

Process and Plant for Producing Metal Oxide from Metal Compounds ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ metal ‏من مركبات فلزية‎ metal oxide ‏يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج أكسيد فلزي‎ ‏حيث‎ metal hydroxide ‏على سبيل المثال؛ وبصفة خاصة من هيدروكسيد فلزي‎ 5 «metal oxide ‏في مفاعل لتحويله إلى أكسيد قلزي‎ metal compound ‏يتم تكليس المركب الفلزي‎ ‏الناتجة في العملية المذكورة على بخار ماء‎ exhaust gases ‏وحيث تحتوي الغازات المنصرفة‎ - ٠ ‏كما يتعلق الاختراع الراهن بوحدة صناعية مقابلة.‎ Sa 770 ‏بنسبة تزيد عن‎ water vapor ‏عملية كهذه لإنتاج أكسيد‎ + AT) 70 1 ‏تثعرف من براءة الاختراع الأوروبية رقم‎ aluminium ‏من هيدروكسيد الألومنيوم‎ (alumina ‏(الألومينا‎ aluminium oxide ‏الألومنيوم‎ ‏حيث يتم أولاً تجفيف‎ circulating fluidized bed ‏باستخدام طبقة مميعة دائرة‎ hydroxide preheating AE ‏في عدة مراحل للتسخين‎ aluminium hydroxide ‏هيدروكسيد الألومنيوم‎ ٠١ ‏وتكليسه جزئياً ومن ثم إدخاله في الحالة المسخّنة مقدّماً إلى مفاعل مميع الطبقة‎ stages ‏ويتم تزويد الغاز المنصرف من‎ alumina ‏يتم فيه إنتاج الألومينا‎ fluidized bed reactor ‏في هذا المفاعل‎ combustion ‏المفاعل مميع الطبقة والذي يُحصل عليه أثناء عملية الاحتراق‎ ‏إلى مراحل التسخين المتقدّم وتتم الاستفادة من حرارته.‎

Jia ‏وفي المناطق الجافة تحديداً؛ يكون تزويد الماء المستخدم في عملية من هذا القبيل؛‎ «alumina ‏كمرحلة أولى لإنتاج الألومينا‎ bauxite ‏لتنقية البوكسيت‎ Bayer process ‏عملية باير‎ ‏و/أو الغسل السابق» متعذراً ومكلفاً. فعلى‎ Teaching ‏بقصد إنجاز أغراضٍ شتى؛ مثل النض‎ ‏سبيل المثال؛ تلزم كمية كبيرة من الماء المعالج النظيف من أجل غسل الهيدروكسيد الفلزي‎ filter cake ‏الذي يزوّد عادة في صورة تفل رشاحة‎ metal hydroxide ‏طريقة لتبريد غازات‎ ١ ١67 EVY AT ‏رقم‎ dy, ‏وتتعرف من براءة الاختراع‎ Y. ‏يتم تبريد غاز المداخن في مكثف‎ Nl . ‏ع020 الناتجة عن احتراق الوقود‎ gases ‏المداخن‎ ‎heat ‏ثم يتم تبريده بشكل إضافي في مبادل حراري‎ condensate ‏لتشكيل ناتج تكثيف‎ condenser ‏لكي يكون في الإمكان الاستفادة منه بشكل فعال. وبعد ذلك يتم التخلص من ناتج‎ exchanger ‏اخ‎ v ‏وبالتالي؛ لا‎ sewage system ‏التكثنيف بشكل مباشر بتصريفه في شبكة مجارير الصرف‎ ‏يُستخدم ناتج التكثيف كماء معالج في الوحدة الصناعية.‎ ‏الوصف العام للاختراع‎ ‏على ما سبق؛ إلى تزويد عملية ووحدة صناعية لإجراء‎ Bly ‏يهدف الاختراع الراهن؛‎ ‏مع استمثال‎ metal compounds ‏على سبيل المثال؛ لمركبات فلزية‎ ccalcination ‏عملية تكليس‎ ٠ ‏استخدام مصادر الماء والطاقة الحرارية.‎ ‏تلك التي ذكرت أعلاه والتي‎ Jie ‏ووفقاً للاختراع؛ يتم تحقيق هذا الهدف باستخدام عملية‎ ‏يتم فيها تكثيف الغاز المنصرف من المفاعل و/أو من مرحلة التسخين المتقدّم المزوّدة قبل‎ ‏المفاعل في مبادل حراري واحد على الأقل مما يؤدي إلى الحصول على الماء الناتج عن‎ ‏كمية الماء الجديد‎ dads ‏المستخدم في العملية. وبالتالي؛ قد‎ condensed water ‏التكثيف‎ . ٠ ‏المستخدم في العملية وفقاً للاختراع نتيجة لإعادة استخدام الماء الناتج عن تكثيف بخار الماء‎ ‏الموجود في الغاز المنصرف من الوحدة الصناعية. ولهذا السبب؛ وتحديداً في المناطق التي‎ ‏يمكن خفض استهلاك الماء‎ celal ‏تعاني من محدودية مصادر الماء و/أو ارتفاع تكاليف تزويد‎ ‏بتفادي استخدام كميات كبيرة من الماء الجديد. وإضافة إلى ذلك؛ يتم الاستفادة من الطاقة‎ ‏الحرارية الناتجة عن تكثيف بخار الماء الموجود في الغاز المنصرف باستخدامها في المبادل‎ ٠ ‏الحراري (أو المبادلات الحرارية).‎ ‏ومع أنه تم وصف هذا الاختراع بالرجوع إلى عملية ووحدة صناعية لتكليس المركبات‎ ‏إلا أنه ينبغي أن يكون مفهوماً أنه يمكن تطبيق الفكرة العامة‎ metal compounds ‏الفلزية‎ ‏للاختراع المتمثلة في استرجاع الماء من بخار الماء الموجود في الغاز المنصرف على عمليات‎ ‏أو وحدات صناعية مختلفة ينصرف منها غازات تحتوي على نسبة عالية من بخار الماء وعلى‎ © ‏وعلى‎ AY ‏سبيل المثال تلك التي ينصرف منها غازات تحتوي على بخار ماء بنسبة تزيد عن‎ ‏سبيل المثال يمكن تطبيق الفكرة العامة للاختراع على عمليات تكليس عامة؛ لتجفيف البلورات‎ ‏أو عمليات احتراق الهيدروجين‎ biomasses ‏المتخلفات وعن10»؛ الكتل الحيوية‎ a «crystals ‏أو الكتل الحيوية؛ قبل أية معالجة لاحقة؛ دون الحيود عن نطاق الاختراع الراهن.‎ hydrogen ‏إلا أنه يمكن أيضاً‎ atmospheric pressure ‏ويمكن تشغيل العملية الموصوفة عند الضغط الجوي‎ ve ‏بار) وعند ضغط أعلى يتراوح من حوالي‎ ١( ‏كيلوباسكال‎ ٠٠١ ‏تشغيلها عند ضغط أقل دون‎ ‏بف‎

¢ ‎٠‏ كيلوباسكال ‎١(‏ بار) إلى ‎200٠‏ كيلوباسكال )00 بار). كما أنه من الممكن أيضاً خفض ضغط الغازات أو زيادة ضغط الغاز الذي يحتوي على بخار الماء قبل إجراء المعالجة وفقاً لهذا الاختراع. ووفقاً لتجسيدٍ مفضل لفكرة الاختراع يُقترح تبريد الغاز المنصرف من المفاعل في مبادل ‎٠‏ حراري أول إلى درجة حرارة أعلى من نقطة تكاثف ‎dew point‏ بخار الماء؛ ويفضل إلى حوالي ٠م‏ وتبريد الغاز المنصرف بشكل إضافي في مبادل حراري ‎(of‏ ويفضل جهاز تبريد بالتسقية أو بالرش ‎«quench or spray cooler‏ إلى درجة حرارة أقل من نقطة تكاثف بخار الماء؛ ويفضل إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي ١٠م‏ إلى 480 م؛ وعلى سبيل المثال إلى درجة حرارة تبلغ حوالي ‎aA‏ وقد يحتوي الغاز المنصرف من المفاعل و/أو المبادل الحراري على بخار ماء ‎٠‏ بنسبة بين 7468 و ‎AV ee‏ ويفضل بنسبة بين حوالي 7760 وحوالي ‎Bale 7٠00‏ بنسبة بين حوالي ‎٠١‏ و ‎JAY‏ والأفضل بين 880 و 7100 بحيث من المفضل أن تكون نقطة تكاثف بخار الماء بين 5لأم و ‎JAS‏ عند الضغط الجوي. وقد يكون المبادل ‎ball‏ الأول عبارة عن مسترجع ‎recuperator‏ أو ‎J regenerator Nae‏ فيه ‎sale)‏ تسخين الغاز المنصرف من المبادل الحراري الثاني إلى درجة حرارة يفضل أن تبلغ حوالي 605٠م‏ وبذلك يمكن تفادي حدوث تكاتف ‎١‏ للغاز المنصرف في المدخنة ‎stack‏ أو فوقها مباشرة. وكبديل؛ يمكن تسخين الغاز المنصرف أو إعادة تسخينه بواسطة حارق ‎cburner‏ بإضافة هواء ‎Gila‏ و/أو بإضافة هواء تم تسخينه ‎Lelie‏ ‏وللتأكد من أنّ للماء الناتج عن التكثيف نقاوة تكفي لإعادة استخدامه في عملية الترشيح أو ما شابه ذلك؛ يفضل إخضاع الماء الناتج عن التكثيف و/أو الماء الناتج عن التكثيف مع ماء التبريد ‎cooling water‏ المستخدم لجهاز التبريد بالرش لعملية تنصيل ‎stripping process‏ بنفث © هواء أو غاز لخفض نسبة ‎COs‏ و/أو ,50 في الماء الناتج عن التكثيف. غير أنه إذا كانت نسبة ‎CO;‏ و/أو ‎SO;‏ منخفضة بدرجة تكفي لاستخدام الماء الناتج عن التكثيف للغسل في مرشتّح الهيدرات ‎Bile hydrate‏ يكون من الممكن حذف عملية التنصيل. والحاجة الماسّة لعملية التتصيل تعتمد على نوع الوقود المستخدم. وقبل استخدام الماء الناتج عن التكثيف للاستخدامات اللاحقة؛ قد يتم إخضاعه لعملية ‎ve‏ تنظيف أو تنقية؛ ‎Jie‏ عملية تبادل أيوني ‎jon exchange‏ أو معالجة فيزيائية. وقد تتضمن عملية من هذا القبيل معالجة الماء في مرحلة ترشيح تحتوي على مرشّح ‎filter‏ مصنوع من هيدرات ‎Y14v‏

الألومنيوم ‎caluminium hydrate‏ الألومينا ‎calumina‏ الكربون المنشتط ‎activated carbon‏ أو ما شابه ذلك. كما قد تتضمن عملية التنظيف أو التنقية معالجة بالتنظيف البيولوجي أو الكيميائي؛ ‎Jie‏ الأكسدة ‎oxidation‏ بمساعدة ‎(HO,‏ الترسيب ‎precipitation‏ وما شابه ذلك. وكخطوة إضافية أو ‎Ala‏ يمكن استخدام المعالجة الفيزيائية أو معالجة من نوع ‎aT‏ مثل الإشعاع ‎irradiation | ٠‏ باستخدام الأشعة 358( البنفسجية ‎«ultraviolet light‏ الأشعة السينية ‎x-Ray‏ ‏الإلكترونات ‎celectrons‏ إلخ. أو مثل المجالات المغنطيسية ‎magnetic fields‏ أو الفصل المغنطيسي ‎amagnetic separation‏ _التحليل الكهربائي ‎electrolysis‏ الترشيح الفائق ‎«ultrafiltration‏ الإشراد الكهربائي ‎electrophoresis‏ وبشكل إضافي أو ‎(dy‏ قد يتم ‎glad)‏ ‏الماء الناتج عن التكثيف لعملية معادلة ‎neutralization‏ أو لضبط قيمة درجة الحموضة ‎pH‏ ‎١‏ بمساعدة مكونات قلوية ‎alkaline components‏ أو مكونات حمضية ‎acid components‏ و/أو لإضافة مواد ‎Jie‏ ثاني أكسيد ‎biozide‏ أو مواد مساعدة ‎Jie auxiliary materials‏ الأملاح لغرض المعالجة المتعاقبة. ويمكن تغذية ‎eis‏ على الأقل من الماء الناتج عن التكثيف كعامل تبريد ‎cooling agent‏ في مبادل حراري» ويفضل جهاز تبريد مميع الطبقة ‎bed cooler‏ 10101220 وفي جهاز التبريد 16 مميع الطبقة هذاء يمكن تسخين الماء الناتج عن التكثيف إلى درجة حرارة تكون ملائمة لمعدات النقل اللاحقة ‎Jie‏ معدات ترشيح الهيدرات ‎chydrate‏ ويفضل إلى درجة حرارة تبلغ حوالي 80 م. ومع أنّ ماء التبريد يكون مطلوباً في خطوة التبريد الأخيرة؛ إلا أنه يمكن أيضاً استخدامه من أجل تبريد الألومينا ‎alumina‏ إلى درجة حرارة متوسطة قد تبلغ حوالي ١7١٠م‏ عن طريق انتقال الحرارة غير المباشر ‎indirect heat transfer‏ إلى الماء الناتج عن التكثيف الذي قد ‎fad‏ في نفس ‎x.‏ إلى درجة حرارة تقع بين 20م إلى ١٠م‏ مما يكفل أفضل استرجاع ممكن للطاقة نتيجة تبريد الألومينا ‎alumina‏ وخفض مقدار البخار اللازم لتسخين الماء المستخدم لغسل المرشتح ‎LL‏ وبعد تركه لجهاز ‎canal‏ قد يُستخدم الماء الناتج عن التكثيف ‎(fama‏ كماء غسل لترشيح الهيدرات ‎hydrate‏ : ‎Tay,‏ لتجسيد آخر للاختراع؛ يتم تغذية ‎eda‏ على الأقل من الماء الناتج عن التكثيف ‎ve‏ بصفته عامل تبريد إلى مبادل ‎ba‏ ويفضل جهاز تبريد تتعاكس فيه اتجاه_التيارات ‎Cus countercurrent cooler‏ يتم تبريد الغاز المنصرف من المفاعل بشكل إضافي. ‎Curls‏ ‏قي

: : موقع المبادل الحراري الذي تتعاكس فيه اتجاه التيارات ‎countercurrent heat exchanger‏ ليكون بعد المبادل الحراري المذكور وقبل المبادل الحراري الثاني؛ الذي يفضل أن يكون عبارة عن جهاز تبريد بالتسقية أو بالرش. ويتم تبريد الغاز المنتصرف إلى حوالي ‎he‏ لكن أعلى من درجة حرارة تكثيف بخار الماء ‎water vapor condensation temperature‏ في حين يتم تسخين ‎٠‏ الماء الناتج عن التكثيف بشكل إضافي إلى حوالي 45م في مبادل حراري منفصل. وبالتالي؛ يمكن تبريد الغاز المنصرف من المفاعل في ثلاث مراحل للتبريد: مبادل حراري أول قد يكون ‎Ble‏ عن مسترجع؛ مرحلة التبريد التي تستخدم الماء الناتج عن التكتيف بصفته عامل التبريد ومبادل حراري ثالث؛ يفضل أن يكون ‎Ble‏ عن جهاز تبريد بالرش؛ لخفض درجة حرارة الغاز المنصرف عن نقطة تكائف بخار الماء. وبالتالي» يمكن خفض سعة التبريد ‎cooling capacity‏ ‎٠‏ ا لجهاز التبريد بالرش وبذلك يمكن أيضاً خفض مساحة سطح التبريد ‎cooling surface‏ لجهاز التبريد بالهواء ‎air cooler‏ الذي قد يتم تزويده لتبريد عامل التبريد المستخدم ‎lead‏ التبريد بالرش. ‎Gg,‏ لتجسيد آخر لهذا الاختراع يتم تبريد الغاز المنصرف من المفاعل والمحتوي على بخار الماء بواسطة مبادل حراري؛ ‎Jie‏ مسترجع أو ‎eae‏ إلى درجة حرارة دون نقطة تكاثف الغاز المنصرف. ويمكن إجراء هذا التبريد بواسطة الهواء المحيط أو بأوساط تبادل حراري ملائمة أخرى. وفي هذا المبادل الحراري؛ يتم استرجاع الماء نتيجة تكثيف الغاز ثم قد يُستخدم ‎Bal‏ ‏لأغراض المعالجة المتعاقبة. ووفقاً لتجسيد آخر لهذا الاختراع قد يتم تبريد الغاز المنصرف في خطوة أولى باستخدام أوساط انتقال الحرارة لاسترجاع أعلى قيمة من الطاقة؛ من أجل ‎Me‏ إنتاج بخار منخفض الضغط أو توليد الطاقة الكهربائية. وفي خطوة لاحقة؛ يمكن إجراء التبريد بواسطة مضخة حرارية ‎heat pump |‏ واحدة أو أكثر و/أو مبادلات حرارية إضافية كما ذكر أعلاه. ووفقاً لتجسيد آخر لهذا الاختراع قد يتم تبريد الغاز المتصرف في خطوة أولى بواسطة مضخة حرارية أو عدة مضخات حرارية متعاقبة بدرجات حرارة مختلفة لاسترجاع أعلى قيمة من ‎cds‏ من أجل مثلاً إنتاج بخار منخفض الضغط أو توليد الطاقة الكهربائية. وفي هذه المضخات الحرارية لا يتكثف بخار الماء أو قد يتكثف بمقدار قليل جداً. ويمكن إجراء التبريد ‎ve‏ الإضافي ‎ll‏ المنصرف إلى درجة حرارة دون نقطة التكاثف بواسطة مبادل حراري كما ذكر أعلاه. ‎Yay‏ v

وفي تجسيدٍ مفضل ‎AT‏ يُستخدم مبادل حراري ثان؛ ‎Jie‏ جهاز تبريد بالرش أو جهاز تبريد تتعاكس فيه اتجاه التيارات؛ يعمل على تكثيف جزء إضافي من بخار الماء الموجود في الغاز. وقد يُمزج ناتج التكثيف الثاني هذا الذي يكون ‎sale‏ بنقاوة أعلى من نقاوة الماء الناتج عن التكثيف في المبادل الحراري الأول مع ناتج التكثيف الأول أو قد يُستخدم بشكل منفصل

م لعمليات أخرى. وفي كل تجسيد من تجسيدات الاختراع الراهن يمكن استخدام مبادل حراري واحد أو أكثر يعمل على تكثيف أكثر من جزء واحد من الماء بنقاوة متفاوتة ويستخدِم نواتج التكثيف المختلفة لأغراض مختلفة. وفي التجسيد الذي يتضمن استخدام ثلاثة مبادلات حرارية بصفة خاصة؛ يكون من الممكن ‎RISE‏ جزء من بخار الماء في المبادل الحراري الثاني وجزء آخر في المبادل

‎٠‏ الحراري الثالث. وبشكل إضافي أو بديل لإنتاج الماء الناتج عن التكثيف من الغاز المنصرف من المفاعل؛ يمكن إنتاج الماء الناتج عن التكثيف من الغاز المنصرف من مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف التي تم تزويدها قبل المفاعل المذكور. وقد تكون مرحلة التسخين المتقّم أو التجفيف هذه متمثلة في مبادل حراري مميع الطبقة ‎fluidized bed heat exchanger‏ لتجفيف وتمييع ‎ve‏ الهيدرات ‎hydrate‏ عن طريق إدخال غاز أو خليط غازي؛ مثلاً الهواء؛ أو بخار خلال ما هو ‎Cas‏ على أنه فوهة ‎nozzle‏ في مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف بحيث يتم تبخير الماء وتصريفه مع الغاز المنصرف من مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف. ولأنّ نسبة الماء في الغاز المنصرف من مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف هذه قد تكون بين حوالي 7760 وحوالي ‎Fa ٠‏ بخار الماء قد ‎CBG‏ بمساحات تبادل حراري قليلة مقارنة بالطريقة الموصوفة © أعلاه. وكفائدة إضافية لهذا التجسيد المفضل؛ يمكن خفض استهلاك الطاقة في ‎Adee‏ التكليس عند ‎sha)‏ تجفيف وتسخين ‎ple‏ للهيدرات ‎Jey hydrate‏ سبيل المثال؛ يمكن تحسين عملية تسخين وتكليس هيدروكسيد ‎١‏ لألومنيوم ‎aluminium hydroxide‏ الموصوفة في براءة الاختراع الأسترالية رقم ‎VOU B‏ 080 (براءة الاختراع الأوروبية رقم ‎YEO VOY‏ +( بواسطة الاختراع الراهن. وإضافة إلى ذلك؛ يمكن رفع درجة حرارة الغاز المنصرف من مفاعل التكليس باستخدام ‎vo‏ مرحلة تسخين ‎adie‏ إضافية للهيدرات ‎hydrate‏ في وحدة التكليس الصناعية. وبالتالي؛ يمكن

‏لاخ

A

‏بشكل إضافي في الوحدة‎ specific energy consumption ‏خفض الاستهلاك النوعي للطاقة‎ ‏الصناعية بالكامل.‎ ‏ووفقاً لتجسيد مطوّر لفكرة الاختراع هذه من يُقترح تغذية الغاز المنصرف من مرحلة‎ ‏التسخين المتقدّم أو التجفيف إلى مبادل حراري واحد على الأقل؛ ويفضل جهاز تبريد تتعاكس فيه‎ ‏اتجاه التيارات؛ حيث يتم تبريد الغاز المنصرف من مرحلة التسخين المتقدّم إلى درجة حرارة أقل‎ ٠ ‏من نقطة تكاتف بخار الماء وبذلك يتم تكثتيف جزء على الأقل من بخار الماء. وفي هذا المبادل‎ ‏بصفته عامل تبريد‎ hydrate ‏الحراري؛ قد يستخدم الماء المعالج المستخدم في ترشيح الهيدرات‎ boiler feed water ‏تغذية المرجل‎ ele ‏في المبادل الحراري إلى حوالي 45 م. وكبديل عن‎ CFA ‏أو مواد‎ hydrate ‏إلى حوالي ١٠م؛ يمكن استخدام الهيدرات‎ GAG ‏لحجرة المرجل الذي قد‎ ‏أوساط انتقال الحرارة. ويمكن بعد‎ Jie canal) ‏أخرى والتي يمكن تسخينها بصفتها عامل‎ Adley. ‏ذلك تغذية الغاز المنصرف من مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف إلى مرحلة تنظيف الغاز‎ ‏و/أو مرشّح 3550 بمبيت للأكياس‎ electrostatic filter ‏المنصرف؛ ويفضل مرشّح كهروسكوني‎ ‏والتي يمكن أن تكون أيضاً جزءاً من العملية الرئيسية.‎ «bag house filter ‏ومما يجدر ذكر أنه وفقاً للاختراع الراهن في أي من تجسيداته الموصوفة أعلاه يمكن‎ ‏من أجل‎ cad) ‏استخدام مضخة حرارية واحدة على الأقل بدلاً من المبادل الحراري أو بالإضافة‎ ve ‏على سبيل المثال تبريد الغازات و/أو تسخين الماء إلى درجة الحرارة اللازمة. كما يمكن استخدام‎ ‏مضخة حرارية لإنتاج بخار منخفض الضغط أو لتوليد الطاقة الكهربائية لاستخدام بخار الماء‎ ‏و/أو الغازات الساخنة بشكل فعال. وإضافة إلى ذلك؛ يمكن استخدم عدة مبادلات حرارية بدلاً من‎ ‏استخدام مبادل حراري واحد.‎ metal ‏وبواسطة العملية وفقاً للاختراع» يمكن إخضاع جميع أنواع الهيدروكسيد الفلزي‎ Y. metal oxides ‏فعالة؛ من أجل إنتاج أكاسيد فلزية‎ heat treatment ‏لمعالجة حرارية‎ hydroxide ‏خاصة. وتعتبر العملية والوحدة الصناعية مفيدتين بصفة خاصة لإنتاج أكسيد الألومنيوم‎ aluminium ‏عن طريق تكليس هيدروكسيد الألومنيوم‎ (alumina ‏(الألومينا‎ aluminium oxide ‏عن‎ (magnesia ‏(المغنيسيا‎ magnesium oxide ‏و/أو لإنتاج أكسيد المغنيسيوم‎ hydroxide .magnesium hydroxide ‏طريق تكليس هيدروكسيد المغنيسيوم‎ Yo

Yay

: : ووفقاً للاختراع تحتوي الوحدة الصناعية الملائمة بصفة خاصة لإجراء العملية الموصوفة أعلاه على مفاعل يتم فيه إنتاج الغاز الذي يحتوي على بخار الماء؛ على سبيل المثال مرحلة تجفيف للهيدرات ‎hydrate‏ الرطبة؛ الكتلة الحيوية أو مرحلة لتكليس المركب الفلزي ‎metal‏ ‎JY compound‏ أكسيد فلزي ‎metal oxide‏ وللمفاعل المذكور و/أو مرحلة التسخين ‎adil‏ ‏° المزودة قبل المفاعل المذكور مجرى ‎Hall‏ المنصرف ‎exhaust gas conduit‏ موصول مع مبادل حراري واحد على الأقل لتبريد الغاز المنصرف إلى درجة حرارة أقل من نقطة ‎Gils‏ بخار الماء؛ حيث يكون للمبادل الحراري مجرى موصول بالوحدة الصناعية لإعادة إدخال الماء الناتج عن التكثيف في العملية. وبعبارة أخرى؛ يعمل المجرى على ‎sale)‏ إدخال الماء الناتج عن التكثيف لاستخدامه بشكل إضافي على سبيل المثال كماء تغذية للمرجل في حجرة المرجل أو كماء معالج ‎٠‏ في وحدة الترشيح الصناعية. وبالتالي؛ ‎(Say‏ خفض استهلاك هذه الوحدة الصناعية من الماء الجديد الأمر الذي يعود بفوائد كبيرة في المناطق الجافة على ‎ang‏ الخصوص. وفي نفس الوقت؛ يكون في الإمكان استخدام الغاز المنصرف بشكل فعال. وفي تجسيدٍ مفضل؛ تخفّض الرطوبة السطحية ‎surface moisture‏ للهيدرات ‎hydrate‏ ‏الداخلة إلى مرحلة التجفيف المتقدّم الأولى من عملية التكليس. وهذا يؤدي إلى رفع درجة حرارة ‎ve‏ الغاز المنصرف الذي يمكن الاستفادة منه في خفض الاستهلاك النوعي للطاقة في الوحدة الصناعية بشكل إضافي. وبالتالي يمكن إدخال مرحلة تجفيف متقدّم إضافية في العملية لضبط درجة حرارة الغاز المنصرف ولتسخين هيدرات الألومينا ‎hydrate alumina‏ مقدّماً. ولضمان تبريد موثوق للغاز المنصرف يتم العمل على وصل مجرى الغاز المنصرف من المفاعل بمرحلة تبريد أولى؛ يفضل مسترجع أو مجدّد؛ توصل بمرحلة تبريد إضافية؛ يفضل © جهاز تبريد بالرش؛ يتم وصلها بمجرى لإعادة إدخال الماء الناتج عن التكثيف إلى العملية. وبدلاً من ذلك؛ قد يتم وصل مجرى الغاز المنصرف من المفاعل بمرحلة تبريد أولى؛ يفضل مسترجع؛ يتم وصلها بمرحلة تبريد ‎nll‏ توصل أيضاً بمرحلة تبريد إضافية؛ يفضل جهاز تبريد بالرش؛ يتم وصلها بمجرى لإعادة إدخال الماء الناتج عن التكثيف كعامل تبريد إلى مرحلة التبريد. ووفقاً لتجسيد مفضل؛ ‎doa‏ مجرى مخصص للماء الناتج عن التكثيف ما بين المبادل ‎vo‏ الحراري وجهاز التبريد مميع الطبقة من أجل تسخين هذا الماء الناتج عن التكثيف لاستخدامه في الترشيح وفي نفس الوقت تبريد الأكسيد الفلزي ‎metal oxide‏ وبالتالي» يمكن تبريد الأكسيد ‎Yiay‏

‎oxide‏ الساخن الذي يتم تصريفه من المفاعل ‎Says‏ في مرحلة إضافية؛ ‎Jue‏ الهيدرات 6 في وحدة الترشيح الصناعية باستخدام الماء الناتج عن التكثيف. وإضافة إلى ذلك؛ يمكن تزويد منصّل ‎stripper‏ قبل جهاز التبريد مميع الطبقة وبعد المبادل الحراري لخفض نسبة ‎CO,‏ و/أو ‎SO,‏ في الماء الناتج عن التكثيف. ووفقاً لتجسيد آخرء قد تشتخدم مرحلة لتنظيف ‎٠‏ الماء بدلاً من المنصّل أو بالإضافة إليه. وقد تكفل مرحلة تنظيف ناتج التكثيف هذه معالجة كيميائية؛ بيولوجية؛ ميكانيكية أو أية معالجة أخرى. ولضمان تكثيف فعال لبخار الماء الموجود في الغاز المنصرف يخصنّص مجرى آخر للماء الناتج عن التكثيف و/أو لماء التبريد ليصِل ما بين المبادل الحراري ومدخل عامل التبريد للمبادل الحراري بواسطة مضخة ومرحلة تبريد؛ ويفضل جهاز تبريد بالهواء. ويفضل أن يتم تزويد ‎٠ ٠‏ مجمّع للرذاذ ‎mist collector‏ في المبادل الحراري المذكور. ووفقاً للاختراع» يخصَّص أنبوب تصريف ‎exhaust pipe‏ ليصل ما بين جهاز ‎will‏ ‏بالرش والمسترجع باستخدام الغاز المنصرف من جهاز التبريد بالرش كعامل تبريد في المسترجع أو المجدّد. وبالإضافة إلى تبريد الغاز المنصرف من المفاعل؛ تستفيد هذه الوحدة الصناعية من تسخين الغاز المنصرف من جهاز التبريد بالرش لتقليل تكثيف الغاز المنصرف في المدخنة أو ‎ve‏ فوقها مباشرة. ويمكن إجراء هذا التسخين ‎Lad‏ بواسطة؛ ‎Se‏ مجرى لتحويل مسار الغاز المنصرف إلى المدخنة دون أن يمر بأداة التكثيف المزودة بمسترجع أو مجدّد. ويمكن إجراء هذا التسخين أيضاً بتزويد حارق في المدخنة أو قبلها من أجل تسخين الغازات المنصرفة أو بخلط هواء مسخن ناتج من جهاز التبريد بالهواء أو هواء جاف مع الغازات المنصرفة. وإذا تضمنت الوحدة الصناعية ‎clay‏ للاختراع ثلاث مراحل تبريد من أجل تبريد الغاز © - المنصرف من المفاعل؛ يكون من المفضل تخصيص مجرى للماء الناتج عن التكثيف ليصل بين مرحلة التبريد الثانية ومرحلة ترشيح الهيدرات ‎hydrate‏ التي تزوّد بعد المفاعل. وبالتالي؛ لنْ يُستخدم الماء الناتج عن التكثيف من أجل تبريد الغاز المنصرف من المفاعل فحسب بل سيُستخدم ‎Loaf‏ في مرحلة ترشيح الهيدرات ‎‘hydrate‏ ‏ووفقاً لتجسيدٍ مفضل للاختراع؛ يتم تزويد مبادل حراري مميع الطبقة قبل المفاعل من ‎ve‏ أجل تسخين الهيدرات ‎Lali hydrate‏ وتجفيفها حيث يؤدي أنبوب التصريف للمبادل الحراري إلى مبادل حراري إضافي يستخدم الماء المعالج كعامل تبريد لترشيح الهيدرات ‎hydrate‏ وفي هذا ‎Yi4y‏

AR

‏من الطبقة المميّعة. وقد يتم وصل‎ off gases ‏المبادل الحراري» يتم تكثيف الغازات المتسرّبة‎ ‏أنبوب الغاز المنصرف من هذا المبادل الحراري بمرحلة لتنظيف الغاز المنصرف؛ ويفضل‎ ‏مرشّح كهروسكوني أو مرشّح مزوّد بمبيت للأكياس.‎ ‏وإمكانيات تطبيق الاختراع الراهن أيضاً من‎ Whe ‏على تحسينات؛‎ aka) ‏ويمكن‎ ‏جميع السمات التي تم وصفها و/أو توضيحها‎ Gly ‏الوصف الآتي للتجسيدات ومن الرسوم.‎ ٠ ‏بمفردها أو في أية توليفة تشككل موضوع الاختراع دون الاعتماد على اشتمال عناصر الحماية‎ ‏أو الإشارة إليها كمرجع.‎ Lede ‏شرح مختصر للرسومات‎ ‏يبن رسماً تخطيطياً للعملية والوحدة الصناعية وفقاً لتجسيد أول للاختراع‎ : ١ ‏الشكل‎ ‏الراهنء؛‎ ٠١ ‏الشكل ؟ : يبيّن رسماً تخطيطياً للعملية والوحدة الصناعية وفقاً لتجسيد ثانٍ للاختراع‎ ‏الراهن»؛‎ ‏رسماً تخطيطياً للعملية والوحدة الصناعية وفقاً لتجسيد ثالث للاختراع‎ ofan : ‏الشكل ؟‎ ‏الراهن؛ ض‎ ‏الشكل ؛ : يبيّن رسماً تخطيطياً للعملية والوحدة الصناعية وفقاً لتجسيد رابع للاختراع‎ ٠ ‏الراهن؛ و‎ ‏الشكل 0 : يبيّن رسماً تخطيطياً للعملية والوحدة الصناعية وفقاً لتجسيد خامس للاختراع‎ ‏الراهن.‎ ‎Yay

VY aluminum ‏لألومنيوم‎ ١ ‏هيدروكسيد‎ Jie metal hydroxide ‏لتكليس هيدروكسيد فلزي‎ ١ ‏تحتوي الوحدة الصناعية‎ magnesium hydroxide ‏أو هيدروكسيد المغنيسيوم‎ hydroxide ‏المذكور بواسطة‎ Y ‏على مفاعل ؟. وتتم تغذية الغاز المنصرف من المفاعل‎ ١ ‏المبينة في الشكل‎ ‏مسترجع أو مجدّد ؛ يعمل بصفته مرحلة التبريد الأولى.‎ JIT ‏المجرى‎ ٠ ‏تتم تغذية الغاز المنصرف من المفاعل ؟ إلى جهاز تبريد‎ of ‏وبعد تركه للمسترجع‎ ‏بالرش © يكوّن مرحلة تبريد إضافية للغاز المنصرف. وفي جهاز التبريد بالرش المذكورء يتم‎ ‏تبريد الغاز المنصرف إلى درجة حرارة أقل من نقطة تكاثف بخار الماء وبذلك ينتج ماء نتيجة‎ ‏الذي يتم تزويده‎ ١ ‏التكثيف. ويتم إلى جهاز التبريد بالرش © إدخال الغاز المنصرف من المنصّل‎ ‏بعد جهاز التبريد بالرش في مجرى مخصص للماء الناتج عن التكثيف. ويتم إدخال الغاز‎ ٠ sale) ‏المنصرف من جهاز التبريد بالرش كعامل تبريد إلى المسترجع ©. وبالتالي؛ يتم تسخين أو‎ ‏تسخين الغاز المنصرف من جهاز التبريد بالرش قبل تصريفه بواسطة المدخنة 7. ويحُول تسخين‎ ‏الغاز المنصرف دون ظهور أعمدة مرئية من الدخان عند المدخنة. ويمكن دعم هذا التسخين‎ ‏من جهاز التبريد بالهواء 9 أوْ‎ 7١ ‏في المدخنة أو بإضافة غاز مسخّن‎ ١9 ‏بتركيب حارق‎ ‏من البيئة المحيطة.‎ Yo ‏بإضافة الهواء المحيط‎ ve ‏لخفض نسبة ,0© و/أو‎ AT ‏وفي المنصّل 1 يتم إدخال الهواء المحيط أو أي غاز‎ ‏بنوع الوقود الذي تتم‎ ١ ‏في الماء الناتج عن التكثيف. وتتحدد الحاجة إلى تركيب المنصّل‎ SO; ‏المذكور؛ تتم تغذية المقدار الكلي من الماء‎ ١ ‏تغذيته إلى المفاعل ؟. وفي المرحلة بعد المنصّل‎ ‏الماء المستخدم‎ pH ‏لضبط درجة حموضة‎ ١ ‏الناتج عن التكثيف عبر مرحلة معالجة للماء‎ ‏كعامل التبريد في مبادل حراري مميع الطبقة 8 . وتتم إعادة إدخال الماء المستخدم بصفته‎ | © ‏ومرحلة تبريد‎ A ‏عامل تبريد في جهاز التبريد بالرش © إلى جهاز التبريد بالرش بواسطة مضخة‎ ‏مصوّرةٍ في الشكل ١على أنها جهاز التبريد بالهواء 4. وفي جهاز التبريد بالرش ©؛ يتم تزويد‎ .٠١ ‏مجمع للرذاذ‎ ‏يتم تزويد طبقة مميعة حيث يتم إدخال الأكسيد‎ OA ‏وفي المبادل الحراري مميع الطبقة‎ ‏من‎ YE ‏عبر الخط‎ magnesia ‏أو المغنيسيا‎ alumina ‏الألومينا‎ Jie ‏الساخن‎ metal oxide ‏الفازي‎ ve ‏(غير مبينة في الشكل) في‎ pre-cooling stage adie ‏المفاعل ؟. وقد يتم تزويد مرحلة تبريد‎ ‏ا‎

\Y ‏وفي‎ A ‏في المبادل الحراري مميع الطبقة‎ metal oxide ‏ويتم تبريد الأكسيد الفلزي‎ (YE ‏الخط‎ ‏نفس الوقت؛ يتم تسخين الماء الناتج عن التكثيف في المبادل الحراري إلى درجة حرارة تكون‎ ‏أو تكون ملائمة لأنْ يعمل هذا الماء كماء تغذية للمرجل. وبعد‎ hydrate ‏ملائمة لترشيح الهيدرات‎

Jue ‏قد يستخدم الماء الناتج عن التكثيف كعامل‎ VA ‏تركه للمبادل الحراري مميع الطبقة‎ ‏وكبديل عن المبادل الحراري 9؛ قد تشتخدم مضخة حرارية لتبريد‎ hydrate ‏لترشيح الهيدرات‎ oo ‏المستخدم في جهاز التبريد بالرش ولتزويد حرارة لتسخين الماء‎ circulating water ‏الماء الدائر‎ ‏مقذّماً.‎ ١8 ‏المستخدم في المبادل الحراري‎ ‏الوقود 79 وغاز الاحتراق‎ (Yo hydrate ‏بخطوط لإمداد الهيدرات‎ ١ ‏ويتم تزويد المفاعل‎ ‏في؛ على سبيل المثال؛ جهاز‎ Lilie ١0 ‏ويمكن تسخين غاز الاحتراق‎ .٠١ combustion gas ‏(المبادل الحراري) أو أية أجهزة أخرى. كما يمكن استخدام غاز التمييع‎ alumina ‏تبريد الألومينا‎ ٠ ‏بصفته غاز الاحتراق وبالتالي‎ YA ‏المستخدم في جهاز التبريد مميع الطبقة‎ YY fluidizing gas ‏وبعبارة أخرى؛ يمكن إدخال الغاز المنصرف من المبادل الحراري‎ LY ‏يمكن إدخاله إلى المفاعل‎

Xoo ‏عبر الخط‎ Wii ‏إلى المفاعل ¥ بصفته هواء احتراق مسخن‎ VA ‏مميع الطبقة‎ ‏التي تختلف عن الوحدة‎ '١ ‏حيث تصوّر الوحدة الصناعية‎ oF ‏وبالرجوع الآن إلى الشكل‎ ‏بين المسترجع‎ ١١ ‏من حيث أنه يتم تزويد مرحلة تبريد إضافية‎ ١ ‏المبينة في الشكل‎ ١ ‏الصناعية‎ ve ‏هذه؛ التي تمثل جهاز تبريد‎ ١١ ‏أو المجدّد ؛ وجهاز التبريد بالرش ©. وفي مرحلة التبريد الثانية‎ ‏تتعاكس فيه اتجاه التيارات؛ يتم تبريد الغاز المنصرف من المفاعل ؟ بشكل إضافي إلى درجة‎ ‏تكاثف بخار الماء. وبالتالي؛ وبعد تبريد الغاز المنصرف من‎ ALE ‏من‎ ol ‏حرارة تكون مع ذلك‎ ‏بخار الماء في جهاز التبريد‎ (BIS ‏أقل من نقطة‎ Bhs ‏إلى درجة‎ Gila) ‏بشكل‎ Y ‏المفاعل‎ ‏بالرش * يُحصل على ماء ناتج عن التكثيف.‎ ve ‏وبعد تركه لجهاز التبريد بالرش © ومنصّل اختياري 1 يتم استخدام المقدار الكلي من‎ ‏وبعد جهاز التبريد الذي‎ .١١ ‏الماء الناتج عن التكثيف كعامل تبريد في مرحلة التبريد الثانية‎ ‏تتعاكس فيه اتجاه التيارات ١١؛ قد يتم تسخين الماء الناتج عن التكثيف بشكل إضافي واستخدامه‎ ‏الماء الناتج عن التكثيف في جهاز‎ Fa) ‏ويفضل أن‎ hydrate ‏لترشيح الهيدرات‎ Jue ‏كعامل‎ ‏وفي هذا التجسيد؛ يمكن أن يُستعاض‎ .١ ‏تبريد مميع الطبقة كما صف ما يتعلق بهذا في الشكل‎ vo

Yay

Ve ‏بمضخة حرارية لإنتاج طاقة بمستوى أعلى من أجل؛‎ ١١ ‏عن المسترجع ؛ و/أو المبادل الحراري‎ ‏توليد الطاقة الكهربائية.‎ Sie ‏وبشكل إضافي أو بديل لإنتاج الماء الناتج عن التكثيف كما وصف أعلاه؛ قد يتم إنتاج‎ ‏كما هو مبين في الشكل 3“. وتشتمل‎ ١١ ‏الماء الناتج عن التكثيف في مرحلة للتسخين المتقدّم‎ ‏يتم تزويده قبل المفاعل‎ VW ‏المذكورة على مبادل حراري مميع الطبقة‎ VY ‏مرحلة التسخين المتقدم‎ ٠ ‏المذكورء‎ ١“ ‏وفي المبادل الحراري مميع الطبقة‎ hydrate ‏من أجل تسخين وتجفيف الهيدرات‎ ¥ ‏بإدخال هواء؛ بخار أو غاز كما هو‎ Yo ‏التي يتم إدخالها عبر الخط‎ hydrate ‏يتم تمييع الهيدرات‎ ‏بواسطة مبادل حراري من‎ hydrate ‏كما يتم تسخين الهيدرات‎ LY ‏مُصوّر بالأسهم "© في الشكل‎ ‏يزوّد داخل المبادل الحراري مميع الطبقة‎ bundle ‏أو حزمي‎ plate ‏صفائحي‎ ctubular ‏نوع أنبوبي‎ ‏مع غاز التمييع‎ ial ‏بحيث يتم إنتاج بخار ماء‎ hydrate ‏وبالتالي ؛ يتم تسخين الهيدرات‎ AY ‏ولضبط درجة حرارة بخار الماء في‎ OY ‏من المبادل الحراري مميع الطبقة‎ VE ‏عبر المجرى‎ ‏عن طريق‎ Yo ‏عبر الخط‎ Jalal hydrate ‏من تيار الهيدرات‎ sia ‏يمكن تحويل‎ VE ‏المجرى‎ ‏على سبيل المثال الماء أو الزيتء‎ YA ‏ويفضل أن يتم تسخين وسط انتقال للحرارة‎ Yo ‏التيار‎ ‎fluidized bed cooling system ‏في نظام تبريد مميع الطبقة‎ ١١ ‏يُستخدم في المبادل الحراري‎ ‏المذكور.‎ ١ ‏يتم وضع هذا الوسط بعد المفاعل‎ Cus alumina ‏من أجل تبريد الألومينا‎ 1 ve ‏المذكور على إيصال الغاز المنصرف من المبادل الحراري مميع‎ VE ‏ويعمل المجرى‎ ‏مبادل حراري تتعاكس فيه اتجاه التيارات في‎ Shey VO ‏إلى مبادل حراري إضافي‎ ١١ ‏الطبقة‎ ‏الغاز المنصرف من مرحلة التسخين‎ apd ‏يتم‎ V0 ‏تجسيد مفضل. وفي هذا المبادل الحراري‎ ‏إلى درجة حرارة أقل من نقطة تكاثف بخار الماء وبذلك يتم تصريف الماء الناتج عن‎ ١١ ‏المتقدّم‎ ‏يوجّه الغاز المنصرف إلى مرحلة لتنظيف الغاز المنصرف (غير‎ ST ‏التكثيف عبر المجرى‎ © bag ‏كيسي‎ ride ‏و/أو‎ electrostatic filter ‏مبينة في الشكل)؛ ويفضل مرشّح كهروسكوني‎ ‏وكعامل تبريد؛ قد يُستخدم الماء المعالج؛ وعلى‎ NY ‏بواسطة أنبوب الغاز المنصرف‎ filter

No ‏سبيل المثال ماء تغذية المرجل. وكبديل؛ قد يُستخدم الهواء كعامل تبريد في المبادل الحراري‎ ‏كماء غسل لترشيح‎ ١١ ‏وقد يُستخدم الماء الناتج عن التكثيف الذي يتم تزويده بواسطة المجرى‎ hydrate ‏الهيدرات‎ vo

Yi4ay ve ‏إلى مرحلة‎ YE ‏التي يتم تجفيفها وتسخينها مقدّماً عبر المجرى‎ hydrate ‏وتتدفق الهيدرات‎ ‏يتم إليها إدخال الغاز المنصرف. ويمكن أن تشتمل مرحلة التسخين‎ YY ‏أولى‎ adie ‏تسخين‎ ‎cannular fluidized bed ‏طبقة مميعة حلقية‎ cventuri dryer ‏فنتوري‎ ise ‏على‎ YY ‏المتقدّم‎ ‎.heat exchange cyclone ‏أو مدّمة فزازة للتبادل الحراري‎ pneumatic conveyor ‏ناقلة نفحيّة‎ ‏ويتم فصل الغازات والمواد الصلبة التي يتم تصريفها من مرحلة التسخين المتقدّم الأولى 77 في‎ ٠ ‏على سبيل المثال مدوّمة فرازة؛ مرسّب كهروسكوني‎ YY gas cleaner ‏للغاز‎ ili ‏الغاز المنصرف إلى المدخنة 7. وقد‎ dag ‏و/أو مرشّّح كيسي؛ ثم‎ electrostatic precipitator ‏بواسطة مبادل حراري واحد على الأقل‎ V ‏يكون من المفضل توجيه الغاز المنصرف إلى المدخنة‎ ‏و/أو مضخة حرارية واحدة على الأقل حيث يتم تكثيف الغاز المنصرف لإنتاج ماء نتيجة هذا‎ ‏مسخن متقدّم‎ YE ‏خلال المجرى‎ Lelie ‏يتم تسخينها‎ hydrate ‏التكثيف. وتتدفق الهيدرات‎ - ‏على سبيل المثال‎ ( "yy separation device ‏أو جهاز فصل‎ ob ‏7؟' ثم إلى منظف للغاز‎ ols ‏كهروسكوني و/أو مرشتح كيسي) ومنه يتم تغذية المواد الصلبة إلى‎ ile ‏فرازة أو‎ Ade ‏وتغذيتها بواسطة‎ Lelie ‏يتم تكليس المواد الصلبة التي يتم تسخينها‎ oF ‏وفي المفاعل‎ .١ ‏المفاعل‎ ‏في الوحدة‎ 77 alumina cooling stage ‏إضافي للغاز ؟” إلى مرحلة تبريد الألومينا‎ ai ‏الوحدة الصناعية. ويتم إدخال‎ 535: alumina ‏تترك الألومينا‎ YY ‏الصناعية. وعبر المجرى‎ ve ‏عبر المجرى ؟” إلى مرحلة التسخين المتقدّم‎ YY ‏الغاز المنصرف من المنظتف الإضافي للغاز‎ ‏إلى مرحلة التسخين‎ YY ‏بينما يتم إدخال الغاز المنصرف من المنظف الثاني للغاز‎ yy ‏الثانية‎ ‎YY ‏المتقدّم الأولى‎

وبدلاً عن التجسيد المبين في الشكل ‎oF‏ يمكن إجراء التسخين المتقدّم للهيدرات ‎hydrate‏ ‏© في ثلاث مراحل من التسخين المتقدّم كما هو مبين في الشكل 4. وبالإضافة إلى مرحلة التجفيف ‎OY‏ مرحلة التسخين المتقاّم الأولى ‎YY‏ مع منظف الغاز ‎YY‏ ومرحلة التسخين المتقدّم الثانية

‎YY‏ مع منظتف الغاز ‎TY‏ يتم تزويد مرحلة تسخين متقدّم ثالثة مع منظتف ثالث للغاز 3؟7”. ويعين موقع مرحلة التسخين المتقدّم الثالثة ‎YY‏ ليكون بعد ‎Clie‏ الغاز الثاني ‎YY‏ ‏بحيث تتم تغذية المواد الصلبة عبر المجرى ‎TYE‏ إلى مرحلة التسخين المتقدّم الثالثة ‎YY‏ وبعد ‎ve‏ مرحلة التسخين المتقدّم الثالثة 77” يتم تزويد منظلف الغاز الثالث ‎YY‏ الذي يتم منه إدخال المواد الصلبة ‎dad)‏ مقدّماً إلى المفاعل ‎Y‏ ويغذى الغاز المنصرف من المفاعل ؟ مع المواد

‎Yay

الصلبة العالقة فيه ‎entrained solids‏ إلى منظتف الغاز الإضافي ‎YY‏ والذي منه تتم تغذية الغاز المنصرف عبر المجرى ؟” إلى مرحلة التسخين المتقدّم الثالثة ‎SYY‏ ‏ويصوّر الشكل © تجسيداً ‎AT‏ للاختراع يختلف عن التجسيد المبين في الشكل ‎١‏ من حيث أنه تتم تغذية الغاز المنتصرف من مجمّع الرذاذ ‎٠١‏ عبر المجرى ؛١‏ إلى المدخنة 7 ‎٠‏ مباشرة. ويُخلط الهواء المحيط الذي يتم إدخاله عبر المجرى ‎Yo‏ إلى المبادل الحراري ؛ من أجل تسخينه مقدّماً مع الغاز المنصرف من مجمّع الرذاذ ‎٠١‏ في مرحلة بعد المبادل الحراري ؛ لمنع ظهور أعمدة من الدخان في المدخنة أو فوقها مباشرة. وقد يغذى الماء الناتج عن التكثيف خلال ‎Jai‏ اختياري + و/أو مرحلة معالجة اختيارية للماء ‎oF)‏ على سبيل المثال مرحلة معالجة بيولوجية لمياه الصرف ‎biological waste water treatment‏ باستخدام وحدة ‎ad) Aelia‏ ‎٠‏ لمعالجة مياه المجارير ‎.diaphragm sewage plant‏ المثال ‎١‏ (إنتاج الألومينا ‎(alumina‏ ‏يتم إدخال الهيدرات ‎hydrate‏ التي تم تسخينها ‎Lelie‏ وتجفيفها إلى المفاعل 7 المبين في الشكل ‎١‏ حيث يكلس هيدروكسيد الألومنيوم ‎aluminium hydroxide‏ إلى ألومينا 8 . ويتم تصريف الألومينا ‎alumina‏ الساخنة إلى المبادل الحراري مميع الطبقة ‎VA‏ عبر المجرى ‎YE‏ ‎ve‏ وتبريدها إلى درجة حرارة تبلغ 15م تقريباً بينما يتم في نفس الوقت تسخين الماء في المبادل الحراري ‎٠8‏ إلى درجة حرارة ملائمة لترشيح الهيدرات ‎hydrate‏ ‎Sus‏ الغاز المنصرف من المفاعل “ الذي تبلغ درجة حرارته حوالي "١١م‏ ويحتوي عادة على بخار ماء بنسبة تتراوح من ‎٠١‏ إلى 748؛ ويفضل من 80 إلى 745 في المسترجع ؛ إلى درجة حرارة تبلغ حوالي ‎٠٠١١‏ م. ‎all Duy‏ المنصرف بشكل إضافي في جهاز ‎will‏ ‎x‏ بالرش © إلى درجة حرارة تبلغ حوالي 77أم» أي إلى درجة حرارة أقل من نقطة تكاثف بخار الماء بحيث يتم إنتاج المقدار اللازم من الماء الناتج عن التكثيف. ويتم إدخال الماء الذي تبلغ درجة حرارته حوالي ‎aA‏ كعامل تبريد إلى جهاز التبريد بالرش ©. وقد يتم تجهيز جهاز التبريد بالرش بمادة ‎carrier material ABU‏ لتحسين فصل/تكثيف الماء. ويتم تصريف الغاز المنتصرف من جهاز التبريد بالرش © عند ‎Aap‏ حرارة تبلغ حوالي 0 لام ويتم إدخاله بصفته عامل تبريد إلى المسترجع ؛. وفي المسترجع ‎of‏ يتم تسخين الغاز ‎Yay‏

لا المنصرف من جهاز التبريد بالرش © إلى ‎dan‏ حرارة تبلغ حوالي ‎VEO‏ بحيث يتم تفادي حدوث تكثيف للغاز المنصرف في المدخنة 7. ويُغذى الماء الناتج عن التكثيف في جهاز التبريد بالرش © إلى المنصّل ‎١‏ لخفض نسبة ‎CO,‏ و/أو ‎SO,‏ بنفث الهواء المحيط أو الغاز. وبعد المنصّل + المذكور؛ تتم تغذية المقدار ‎٠‏ الكلي من الماء الناتج عن التكثيف إلى وحدة لمعالجة الماء ‎TY‏ يتم فيها تنظيف الماء الناتج عن التكثيف باستخدام راتنج تبادل أيوني ‎fon exchange resin‏ وضبط درجة الحموضة ‎pH‏ إلى ‎A‏ ‏ثم يُغذى الماء الذي تم تنظيفه بصفته عامل تبريد إلى المبادل الحراري مميع الطبقة ‎VA‏ وقد يُستخدم الماء الناتج عن التكثيف الذي تم تسخينه في المبادل الحراري مميع الطبقة ‎VA‏ كعامل غسل في مرحلة ترشيح الهيدرات ‎hydrate‏ ‎٠١‏ ويمكن خلط الغاز المنتصرف من المسترجع ؛ بشكل اختياري مع الهواء الساخن الناتج عن جهاز التبريد بالهواء 9 أو الهواء المحيط لخفض نقطة تكاثف الغاز المنصرف في المدخنة ". وإضافة إلى ذلك؛ قد يُسِخّن الغاز المنصرف ‎Load‏ باستخدام حارق ‎١9‏ لمنع ظهور أعمدة مرئية من الدخان عند المدخنة. المثال ؟ ‎vo‏ بالرجوع الآن إلى الشكل 7 يتم إدخال الغاز المنصرف الذي تتراوح درجة حرارته من حوالي 56٠7م‏ إلى حوالي 0٠7٠م‏ ويتراوح محتواه من الماء من حوالي ‎Ee‏ حوالي ‎Ve‏ وعادةٌ من حوالي ‎٠٠0‏ إلى حوالي 710 حجماً عبر المجرى ؟ إلى المسترجع 4. وفي المسترجع ؛؛ يتم تبريد الغاز المنصرف إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي ١٠٠7م‏ إلى حوالي ١٠م‏ بواسطة التبادل الحراري مع الغاز المنصرف من جهاز التبريد بالرش #. وبالتالي؛ يتم تسخين الغاز © المنصرف من جهاز التبريد بالرش * إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي ١٠م‏ إلى حوالي ‎yo.‏ مم : ‎Dus‏ الغاز المنصرف الذي تم تبريده في المسترجع ؛ بشكل إضافي في المبادل الحراري ‎١‏ إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي ١م‏ إلى حوالي ١٠م‏ بواسطة التبادل الحراري مع ناتج التكثيف الذي تم تغذيته إلى المبادل الحراري ‎١١‏ عبر المضخة ‎LA‏ وبالتالي؛ يتم تسخين ناتج ‎ve‏ التكثيف المذكور في المبادل الحراري إلى درجة حرارة تتراوح من حوالي 8“أم إلى حوالي 16أم. اك

ا ويتم إدخال الغاز المنصرف من المبادل الحراري ‎١١‏ إلى جهاز التبريد بالرش 0 وفي جهاز التبريد بالرش ©؛ ‎Su‏ هذا الغاز المتصرف إلى درجة حرارة التكاثف التي تتراوح من حوالي ‎Ve‏ إلى حوالي ‎a Vo‏ وفي جهاز التبريد بالرش © يتراوح المعدل الكلي لناتج التكثيف من حوالي ‎١٠8‏ إلى حوالي ‎YY‏ كغم/(نيوتن ‎"ie‏ من الغاز المنصرف الداخل إلى المسترجع ‎(Eo‏ وإضافة إلى ذلك؛ يتم خفض نسبة الماء الموجود في الغاز المنصرف في جهاز ‎will‏ ‏بالرش © إلى نسبة تتراوح من حوالي ‎Te‏ إلى حوالي 7460 حجاً. ويكون لناتج التكثيف الناتج عن جهاز التبريد بالرش © درجة حرارة تتراوح من حوالي ٠هم‏ إلى حوالي 65م. وقد يتم تنصيل الغازات الذائبة ‎SO; «CO; Jie‏ أو ‎NOx‏ في ناتج التكثيف بشكل اختياري في المنصّل + و/أو جهاز لمعالجة الماء. ويتراوح معدل تدفق غاز ‎٠‏ - التنصيل ‎stripping gas‏ من ‎ss‏ الصفر إلى ‎١-0١7‏ نيوتن متر/(نيوتن ‎Tie‏ من الغاز المنصرف الداخل إلى المسترجع 4). ويتراوح معدل تدفق ناتج التكثيف إلى جهاز التبريد بالرش من حوالي 9 إلى حوالي ‎١١‏ ‏كغم/(نيوتن ‎"fie‏ من الغاز المنصرف الداخل إلى المسترجع ؛). ويتم تبريد ناتج ‎GIS‏ ‏المذكور في جهاز التبريد بالهواء 49 من درجة حرارةٍ تتراوح من حوالي ٠7م‏ إلى حوالي 5“ ام إلى ‎ae‏ درجة حرارة تقل بحوالي م إلى حوالي 7م عن درجة حرارة الغاز المنصرف من جهاز ‎will‏ ‏بالرش 0 وقد يتم خلط الغاز المنصرف من المسترجع ؛ بشكل اختياري مع الهواء الساخن الناتج عن جهاز التبريد بالهواء 4 أو الهواء المحيط لخفض نقطة تكاثف الغاز المنصرف في المدخنة ‎LY‏ وقد يتراوح معدل تدفق الهواء الساخن من حوالي صفر إلى ‎١‏ نيوتن متر/(نيوتن ‎sie‏ من © - الغاز المنصرف الداخل إلى المسترجع 4) وتتراوح نقطة التكاثف الناتجة من حوالي 75أم إلى حوالي ‎ee‏ وإضافة إلى ذلك؛ قد يتم أيضاً تسخين الغاز المنصرف باستخدام حارق لمنع ظهور أعمدة مرئية من الدخان عند المدخنة. المثال ؟ يتم إدخال الهيدرات رطبة السطح ‎surface moist hydrate‏ (هيدروكسيد ألومنيوم ‎aluminium hydroxide ve‏ بنسبة رطوبة تتراوح من © إلى ‎7٠١‏ وزناً) إلى مبادل حراري مميع الطبقة ‎١“‏ لمرحلة التسخين المتقدّم ‎١١‏ المصوّرة في الشكل ‎oF‏ ويتم إدخال مقدار يتراوح من لاخ

Va

SITY ‏من غازء بخار أو خليط غازي‎ (hydrate ‏الصفر إلى © نيوتن متر"/(طن من الهيدرات‎ ‏ويتم تسخين الهيدرات‎ OY ‏عبر ما هو مصتتف على أنه فوهة إلى المبادل الحراري مميع الطبقة‎ ‏بحيث يتم تصريف الغاز المنصرف الذي له‎ VY ‏مقدّماً في مرحلة التسخين المتقدّم‎ hydrate ‏ويحتوي‎ sa Vo ‏تتراوح من حوالي ١٠٠7م إلى حوالي ١١٠7م؛ وبصفة خاصة حوالي‎ Da ‏درجة‎ ‎Ion ‏وحوالي‎ 798 Moa ‏على بخار ماء بنسبة تزيد عن 77180 وبصفة خاصة بنسبة بين‎ ٠ ‏يمكن‎ hydrate ‏الوحدة الصناعية و/أو رطوبة الهيدرات‎ Jaa ‏واعتماداً على‎ VE ‏عبر المجرى‎ ‏تحويل مسار تيار جزئي لتحقيق درجة حرارة التصريف المطلوبة.‎ ‏من بخار الماء‎ (hydrate ‏إلى 6 طن/(طن من الهيدرات‎ ١4 ‏ويتم إدخال حوالي‎ ‏يتم إدخال ماء معالج‎ FF ‏إلى المبادل الحراري 30 وعبر الخط‎ ١4 ‏والهواء عبر المجرى‎ ‏ثم تسخينه إلى درجة حرارة تبلغ‎ ١١5 ‏بصفته عامل تبريد درجة حرارته 200 إلى المبادل الحراري‎ ٠ ‏إلى درجة حرارة أقل من‎ ١١ ‏حوالي 45 م. وبتبريد الغاز المنصرف من مرحلة التسخين المتقدّم‎ ‏نقطة تكاثئف بخار الماء يتم الحصول على ماء ناتج عن التكثيف تتراوح درجة حرارته من حوالي‎ ‏ويُستخدم الماء الناتج عن التكثيف في‎ NT ‏إلى حوالي ١٠٠٠م ويتم تصريفه عبر المجرى‎ مه٠‎ ‏ويمكن ضبط درجة حرارة الغاز المتسرّب الذي يتم تصريفه من‎ hydrate ‏مرحلة ترشيح الهيدرات‎ ‏ومعدل‎ YY ‏عن طريق تعديل مقدار الماء الداخل إلى الخط‎ ١١7 ‏عبر الخط‎ Yo ‏المبادل الحراري‎ ve

AT ‏تدفق الماء الناتج عن التكثيف في المجرى‎ ¢ ‏المثال‎ ‏يدخل الغاز المتسرّب من المفاعل ؟ المبين في الشكل ©؛ الذي يحتوي على بخار ماء‎ ‏إلى المسترجع 4 بدرجة حرارة‎ dean 7910 ‏إلى 7980 حجماً؛ وعادةٌ بنسبة‎ ٠٠ ‏بنسبة تتراوح من‎ ‏وهي أقل من نقطة تكاثف بخار الماء في‎ VY ‏حيث يتم تبريد الغاز المتسرّب إلى‎ TY ‏تبلغ‎ © ‏الذي يتم إدخاله إلى‎ Ye ‏الغاز المتسرّب باستخدام الهواء المحيط‎ aps ‏هذا المثال. ويتم‎ ‏المسترجع عند درجة حرارة تبلغ حوالي 75م ويترك المسترجع عند درجة حرارة تبلغ حوالي‎ ‏6م والتي يمكن أن تثضبط بتعديل مقدار الهواء الذي يُدفع خلال المسترجع.‎ ‏ويتم فصل الماء الناتج عن التكثيف في المسترجع ؛ عن الغازات المتسرّبة ثم يُضخ‎

OA ‏ويفضل جهاز التبريد مائع الطبقة‎ cheat exchanger bundle ‏خلال حزمة المبادل الحراري‎ ve ‏الساخنة. ثم يُستخدم‎ alumina ‏حيث يتم تسخينه إلى ما لا يزيد عن 20 باستخدام الألومينا‎

Yay

Y. ‏(غير‎ hydrate ‏في عملية ترشيح الهيدرات‎ Sle ‏الماء الناتج عن التكثيف لأغراض الغسل؛‎ ‏مبينة في الشكل).‎ ‏وبعد فصل الماء الناتج عن التكثيف الذي يشتمل على قطيرات من الغاز المتسرّب؛ يتم‎

إدخال الغازات المتسرّبة المنصرفة إلى المدخنة مع الهوا ء المحيط المستخدم لتبريد الغاز المتسرّب ‎٠‏ في المسترجع 4. وتترك الغازات المتسرّبة المدخنة بدرجة حرارة تتراوح من حوالي #0أم إلى

حوالي ‎٠7١‏ م. ويحُول التخفيف بالهواء المحيط دون تكثيف الغازات المنصرفة في المدخنة أو

فوقها مباشرة.

قائمة الأرقام plant ‏الوحدة الصناعية‎ ١ reactor ‏المفاعل‎ 0 exhaust gas conduit ‏مجرى الغاز المنصرف‎ 7 recuperator ‏المسترجع‎ ¢

° جهاز التبريد بالرش ‎spray cooler‏ stripper ‏المنصّل‎ 1

ل المدخنة ‎stack‏ pump ‏المضخة‎ A air cooler ‏جهاز التبريد بالهواء‎ q mist collector ‏مجمّع الرذاذ‎ ١

‎١‏ مرحلة التبريد الثانية ‎lea) second cooling stage‏ تبريد تتعاكس فيه اتجاه التيارات

‎(countercurrent cooler

‎preheating stage ‏مرحلة التسخين المتقدم‎ VY

‎fluidized bed heat exchanger ‏المبادل الحراري مميع الطبقة‎ VY

‎gas conduit ‏مجرى الغاز‎ ١

‎heat exchanger ‏المبادل الحراري‎ yo

‎liquid conduit ‏مجرى السائل‎ 5

‏لال أنبوب الغاز المنصرف ‎exhaust gas pipe‏

‏لاخ

١ fluidized bed heat exchanger ‏م المبادل الحراري مميع الطبقة‎ burner ‏الحارق‎ 3 dry air inlet ‏مدخل الهواء الجاف‎ Yo conduit for preheated gas ‏مقدّماً‎ Saad) ‏مجرى للغاز‎ 71 preheater ‏المسخن المتقدّم‎ YY YY YY gas cleaner ‏منظف الغاز‎ "YY 7 OYY solid conduit ‏مجرى المواد الصلبة‎ Y¢ hydrate inlet ‏مدخل الهيدرات‎ yo bypass stream ‏التيار التحويلي‎ ‘Yo alumina cooling stage We sl) ‏مرحلة تبريد‎ 73 alumina outlet ‏مخرج الألرمينا‎ Yv heat transfer media ‏أوساط انتقال الحرارة‎ YA fuel inlet ‏مدخل الوقود‎ Y4 oxygen containing gas line ‏خط الغاز الذي يحتوي على الأكسجين‎ 7:4 water treatment stage ‏مرحلة معالجة الماء‎ 91١ fluidizing gas ‏التمييع‎ Sle vy cold condensate (water) flow ‏التيار المتدفق من ناتج التكثيف (الماثي) البارد‎ 79 warm condensate (water) flow ‏التيار المتدفق من ناتج التكثيف (المائي) الدافئ‎ 7 solid conduit for alumina ‏مجرى المواد الصلبة المؤدي لمرحلة تبريد الألرمينا‎ Yo gas conduit for stripper ‏مجرى الغاز المؤدي إلى المتضصّل‎ 5 water conduit ‏مجرى الماء‎ vv yYiay

Claims (1)

1. YY ‏عناصر الحماية‎ ‏بصفة‎ metal compounds ‏من مركبات فلزية‎ metal oxide ‏عملية؛ لإنتاج أكسيد فلزي‎ -١ ١ metal ‏هيدروكسيد فلزي 0006 لاه يتم فيها تكليس المركب الفلزي‎ Jie dala Y ‏يحتوي الغاز المنصرف‎ Cus metal oxide ‏إلى أكسيد فلزي‎ )١( ‏في مفاعل‎ 40 ¥ ‏تتميز في أنه يتم‎ water vapor ‏الناتج من العملية المذكورة على بخار ماء‎ exhaust gas ¢ ‏المذكور و/أو من مرحلة التسخين‎ (Y) ‏من المفاعل‎ exhaust gas ‏تكثيف الغاز المنصرف‎ ° heat ‏المذكور في مبادل حراري‎ (Y) ‏المزوّدة قبل المفاعل‎ (VY) ‏المتقدّم أو التجفيف‎ 7 ‏مما يؤدي إلى الحصول على الماء الناتج‎ (V0 1) «0 o£) ‏واحد على الأقل‎ exchanger v ‏الذي يتم استخدامه في العملية.‎ condensed water ‏عن التكتثيف‎ A ‏من‎ exhaust gas ‏تتميز في أنه يتم تبريد الغاز المنتصرف‎ ١ ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية‎ -* ١ ‏ويفضل‎ JY ‏بنسبة تزيد عن‎ water vapor ‏المفاعل (7) والذي يحتوي على بخار الماء‎ Y ‏أول )£( إلى درجة حرارة أعلى‎ heat exchanger ‏بنسبة بين 8٠74و 7960 في مبادل حراري‎ ِ ‏ويفضل إلى حوالي ١١٠7م وفي‎ cwater vapor dew point ‏من نقطة تكائف بخار الماء‎ ¢ heat ‏بشكل إضافي في مبادل حراري‎ exhaust gas ‏أنه يتم تبريد الغاز المنصرف‎ ° ‏(2)؛ إلى‎ spray ‏أو بالرش‎ quench ‏ثانٍ (©)© ويفضل جهاز تبريد بالتسقية‎ exchanger 1 ‏ويفضل إلى حوالي‎ water vapor dew point ‏درجة حرارة أقل من نقطة تكاثف بخار الماء‎ 7 ah A ‏أو ؟ تتميز في أنه يتم إخضاع الماء الناتج عن التكثيف‎ ١ ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية‎ oY spill ele ‏مع‎ condensed water ‏و/أو الماء الناتج عن التكثيف‎ condensed water Y ‏تنصيل‎ deal (0) spray cooler ‏عن جهاز التبريد بالرش‎ UW cooling water v ‏أو الشوائب‎ SO, ‏و/أو‎ CO, ‏الهواء أو الغاز لخفض نسبة‎ Cais stripping process ¢ .condensed water ‏ه 5 الأخرى في الماء الناتج عن التكثيف‎ ‏خخ‎

   Yr ‏+؛- العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية السابقة تتميز في أنه يتم إخضاع الماء الناتج عن‎ ٠ ‏قبل‎ purification ‏أو تنقية‎ cleaning ‏في العملية لعملية تنظيف‎ condensed water ‏التكثيف‎ Y ‏إعادة استخدامه لاحقاً.‎ ‏على الأقل من‎ oa ‏العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية السابقة تتميز في أنه تتم تغذية‎ -# ٠ ‏في المبادل‎ cooling agent ‏كعامل تبريد‎ condensed water ‏الماء الناتج عن التكثيف‎ Y fluidized bed heat ‏ويفضل في مبادل حراري ذي طبقة مميعة‎ cheat exchanger ‏الحراري‎ r -(YA) exchanger ¢ metal ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية 4 تتميز في أنه من المفضل أنْ يتم تبريد الأكسيد الفلزي‎ -+ ٠ ‏إلى حوالي‎ (VA) fluidized bed heat exchanger ‏في المبادل الحراري مميع الطبقة‎ 06 Y ‏إلى درجة حرارة‎ condensed water ‏5م؛ في حين يتم تسخين الماء الناتج عن التكثيف‎ 1 ‏ويفضل إلى حوالي #0 م. إ:‎ chydrate filtration ‏تكون ملائمة لترشيح الهيدرات‎ ¢ ‏إلى © تتميز في أنه تتم تغذية جزء على الأقل‎ ١ ‏العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية من‎ -# ٠ ‏في المبادل‎ cooling agent ‏كعامل تبريد‎ condensed water ‏من الماء الناتج عن التكثيف‎ Y countercurrent ‏ويفضل جهاز تبريد تتعاكس فيه اتجاه التيارات‎ cheat exchanger ‏الحراري‎ v (Y) ‏من المفاعل‎ exhaust gas ‏حيث يتم تبريد الغاز المنتصرف‎ (VY) cooler ¢ ‏العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية السابقة تتميز في أنه يتم؛ في مرحلة التسخين المتقدّم‎ -+ ٠ fluidized bed heat ‏ويفضل في مبادل حراري ذي طبقة مميعة‎ (VY) ‏أو التجفيف‎ Y ‏وتمييعها بإدخال‎ hydrate ‏المذكور؛ تسخين الهيدرات‎ (Y) Je liad) ‏مزوّد‎ (VT) exchanger 1 ‏بحيث يتم تبخير الماء‎ (VY) ‏أو خليط غازي في مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف‎ Sle ‏ل‎ ‎(VY) ‏من مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف‎ exhaust gas ‏وتصريفه مع الغاز المتصرف‎ -

   احج ve ‏تتميز في أن نسبة الماء الموجود في الغاز المنصرف‎ A ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية‎ -4 0٠ Te ‏تكون بين حوالي 7700 وحوالي‎ (VY) ‏من مرحلة التسخين المتقدّم‎ exhaust gas Y ‏و 9 تتميز في أنه تتم تغذية الغاز المنصرف‎ A ‏العملية وفقاً لأي من عنصري الحماية‎ -٠١ ١ heat ‏مبادل حراري‎ (VY) ‏مرحلة التسخين المتقدّم أو التجفيف‎ (ge exhaust gas 0 countercurrent cooler ‏تبريد تتعاكس فيه اتجاه التيارات‎ lea ‏ويفضل‎ exchanger v ‏من مرحلة التسخين المتقدم أو‎ exhaust gas ‏يتم تبريد الغاز المنصرف‎ Cus (Vo) 1 water vapor dew point ‏إلى درجة حرارة أقل من نقطة تكائف بخار ألماء‎ (VY) ‏التجفيف‎

   ‎./216 vapor ‏كبير من بخار الماء‎ eda ‏بحيث يتم على الأقل تكثيف‎ 4 Y ‏تتميز في أنه يتم استخدام الماء‎ ٠١ ‏العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية من 8 إلى‎ -١١ ٠١ ‏كعامل تبريد‎ hydrate filtration ‏المستخدم في ترشيح الهيدرات‎ process water ‏المعالج‎ Y ‏وفي أنه يتم تسخين الماء‎ (12) heat exchanger ‏في المبادل الحراري‎ cooling agent ‏و‎ ‏حوالي 16 م.‎ (V0) heat exchanger ‏في المبادل الحراري‎ process water ‏المعالج‎ ¢ ‏تتميز في أنه تتم تغذية الغاز‎ ١١ ‏العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية من 8 إلى‎ IY ‏إلى مرحلة لتنظيف الغاز‎ (VY) ‏من مرحلة التسخين المتقدّم‎ exhaust gas ‏المنتصرف‎ Y ‏أو مرح‎ electrostatic filter ‏ويفضل مرشّح كهروسكوني‎ cexhaust gas ‏1و المنتصرف‎ -bag filter ‏كيسي‎ ¢ sale) ‏تتميز في أنه يتم تسخين أو‎ ١١ ‏إلى‎ ١ ‏العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية من‎ VY ‏لمنع ظهور‎ condensation ‏بعد عملية التكثيف‎ exhaust gas ‏تسخين الغاز المنصرف‎ Y -(V) stack ‏عند المدخنة‎ plume ‏أعمدة من الدخان‎ v Y1ayv

   Yo exhaust gas ‏تتميز في أنه يتم تسخين الغاز المنصرف‎ ١١ ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية‎ -١4 ٠ ‏و/أو بإضافة‎ )7١( ‏بإضافة هواء جاف‎ ؛)١9(‎ burner ‏تسخينه باستخدام حارق‎ sale) ‏أو‎ Y (7) Lelie ‏هواء تم تسخينه‎ r ‏تتميز في أنه عندما يتم تزويد المادة الأولية المتمثلة في‎ ١١ ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية‎ -١# ٠ magnesium ‏أو هيدروكسيد المغنيسيوم‎ aluminum hydroxide ‏هيدروكسيد الألومنيوم‎ Y aluminium ‏فإنه يتم تكليسها فيه إلى أكسيد الألومنيوم‎ (Y) ‏إلى المفاعل‎ hydroxide 1 ‏(المغنيسيا‎ magnesium oxide ‏وأكسيد المغنيسيوم‎ (alumina ‏(الألومينا‎ oxide ¢ ‏بالترتيب.‎ «(magnesia 0 ‏تشتمل على‎ ١5 ‏إلى‎ ١ ‏وحدة صناعية لإجراء العملية وفقاً لأي من عناصر الحماية من‎ -١١ ١ ‏واحدة على الأقل يهيّان‎ (VF) ‏واحد على الأقل و/أو مرحلة تسخين متقدّم‎ (Y) ‏مفاعل‎ ‎water vapor ele ‏يحتوي على بخار‎ exhaust gas ‏بكيفية تكفل إنتاج غاز منصرف‎ v ‏واحد على الأقل؛ تتميز‎ heat exchanger ‏وتشتمل بالإضافة إلى ذلك على مبادل حراري‎ 1 ‏المذكورة و/أو مرحلة أو مراحل التسخين‎ (Y) ‏في أنه يتم تزويد المفاعل أو المفاعلات‎ o ‏المذكورة المزؤّدة قبل المفاعل (7) المذكور بمجرى للغاز المنصرف‎ (VY) ‏المتقدّم‎ 1 ¢1) ‏ف‎ «£) heat exchanger ‏موصول بمبادل حراري‎ (V€ ¢Y) exhaust gas conduit 7 ‏إلى درجة حرارة أقل من نقطة تكاثف‎ exhaust gas ‏من أجل تبريد الغاز المنصرف‎ (Yo A «£) heat exchangers ‏وفي أنّ للمبادلات الحرارية‎ «water vapor dew point ‏بخار الماء‎ 9 ‏لإعادة إدخال‎ )١ ١٠( ‏موصول بالوحدة الصناعية‎ (V1) conduit ‏مجرى‎ (YO £1) 8 6" ‏في العملية.‎ condensed water ‏الماء الناتج عن التكثيف‎ 8 ‏تتميز في أنه يتم وصل مجرى الغاز المنصرف‎ ١١ ‏الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية‎ -١7 ٠١ ‏بمرحلة تبريد أولى؛ يفضل مسترجع‎ (Y) ‏من المفاعل‎ (Y) exhaust gas condiut 7 Wi ‏توصل بمرحلة تبريد إضافية؛ يفضل جهاز‎ regenerator ‏؛) أو مجدّد‎ ) recuperator Y ‏مخصص لإعادة إدخال الماء‎ conduit ‏يتم وصلها بمجرى‎ (©) spray cooler ‏بالرش‎ ¢

   ياك

   ° الناتج عن التكثيف ‎condensed water‏ إلى العملية. ‎VA‏ الوحدة الصناعية وفقاً لأي من عنصري الحماية ‎٠١6‏ و ‎١7‏ تتميز في أن مجرى الماء ‎Y‏ الناتج عن التكثيف ‎condensed water‏ يصل ما بين المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ ‎v‏ )0( والمبادل الحراري مميع الطبقة ‎(YA) fluidized bed heat exchanger‏ من أجل تبريد £ الأكسيد ‎metal oxide (gall‏ و/أو تسخين الماء الناتج عن التكثيف ‎condensed water‏ ° بحيث يتم تزويد المبادل الحراري ‎(YA) heat exchanger‏ قبل مرحلة ترشيح الهيدرات ‎hydrate filtration 1‏ وبعد المفاعل ‎.(Y)‏ ‎-١19 ٠‏ الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية ‎VA‏ تتميز في أنه يتم تزويد المنصّل ‎stripper‏ )1( ‎Y‏ و/أو مرحلة التنظيف ‎(TV) cleaning stage‏ قبل المبادل الحراري مميع الطبقة ‎fluidized‏ ‎(YA) bed heat exchanger ¥‏ وبعد المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ )©( من أجل إنتاج § الماء الناتج عن التكثيف ‎.condensed water‏ ‎-”١ > ٠‏ الوحدة الصناعية وفقاً لأي من عناصر الحماية من ‎١١‏ إلى ‎١9‏ تتميز في أنه يتم تزويد ‎Y‏ مجرى ‎conduit‏ إضافي للماء الناتج عن التكثيف ‎condensed water‏ ليصل ما بين المبادل ‎v‏ الحراري ‎heat exchanger‏ )©( الذي يُستخدم لإنتاج الماء الناتج عن التكثيف ‎condensed‏ ‎water ¢‏ _بواسطة مضخة ‎(A) pump‏ ومرحلة تبريد ‎cooling stage‏ ويفضل جهاز تبريد ° بالهواء ‎air cooler‏ )(¢ وبين مدخل عامل التبريد ‎cooling agent inlet‏ في المبادل , الحراري ‎heat exchanger‏ )©( المذكور. ‎٠‏ ١؟-‏ الوحدة الصناعية وفقاً لأي من عناصر الحماية من ‎١١‏ إلى ‎٠١‏ تتميز في أنه يتم تزويد ‎Y‏ مجمّع الرذاذ ‎)٠١( mist collector‏ في المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ )0( من أجل ‎v‏ تبريد الغاز المنتصرف ‎exhaust gas‏ من المفاعل (؟).

   بق

   YY ‏تتميز في أنه يتم تزويد‎ 7١ ‏إلى‎ ١7 ‏الوحدة الصناعية وفقاً لأي من عناصر الحماية من‎ -YY ٠١ spray ‏ليصل ما بين جهاز التبريد بالرش‎ exhaust gas conduit ‏مجرى للغاز المتصرف‎ Y ‏باستخدام الغاز‎ regenerator ‏أو المجدّد‎ (¢) recuperator ‏والمسترجع‎ (©) cooler v cooling ‏كعامل تبريد‎ (©) spray cooler ‏جهاز التبريد بالرش‎ («exhaust gas ‏المنصرف‎ ¢ regenerator ‏أو المجدّد‎ )4( recuperator ‏في المسترجع‎ 1 ° ‏تتميز في أنه يتم وصل مجرى الغاز المنصرف‎ ١١6 ‏الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية‎ -YY ١ ‏يفضل مسترجع‎ ٠ ‏من المفاعل (7) بمرحلة تبريد أولى‎ (¥) exhaust gas conduit Y ‏يتم وصلها بمرحلة تبريد إضافية؛‎ (VY) ‏(4)؛ توصل بمرحلة تبريد ثانية‎ recuperator v ‏لإعادة إدخال الماء‎ conduit ‏توصل بمجرى‎ (©) spray cooler ‏يفضل جهاز تبريد بالرش‎ 1 ‏في مرحلة التبريد‎ cooling agent ‏كعامل تبريد‎ condensed water ‏الناتج عن التكثيف‎ ° (VY) ‏الثانية‎ 1 ‏للماء‎ conduit ‏تتميز في أنه يتم تزويد مجرى‎ YY ‏الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية‎ =YE ٠ ‏بمرحلة‎ (VY) ‏يصل ما بين مرحلة التبريد الثانية‎ condensed water ‏الناتج عن التكثيف‎ 7 (Y) ‏التي يتم تزويدها بعد المفاعل‎ hydrate filtration ‏ترشيح الهيدرات‎ 1 ‏تتميز في أنه يتم تزويد مبادل حراري ذي طبقة‎ ١١ ‏الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية‎ —Yo ٠ ‏قبل المفاعل‎ (VY) ‏لمرحلة التسخين المتقدّم‎ (VY) fluidized bed heat exchanger ‏مميعة‎ : ‏وفي أنه يؤدي أنبوب التصريف‎ hydrate ‏المذكور من أجل تسخين الهيدرات‎ ) ¥ heat ‏إلى مبادل حراري‎ (V2) heat exchanger (g hall ‏لهذا المبادل‎ (V £) exhaust pipe ¢ hydrate ‏يستخدم الماء المعالج المستخدم لترشيح الهيدرات‎ ( Yo ) ‏إضافي‎ exchanger ° : -cooling agent ‏تبريد‎ JelaS filtration 1 ‏تتميز في أنه يؤدي أنبوب الغاز المنصرف‎ YO ‏+؟- الوحدة الصناعية وفقاً لعنصر الحماية‎ ٠ ‏إلى مرحلة لتنظيف‎ (V0) heat exchanger ‏للمبادل الحراري‎ (VV) exhaust gas pipe ١

   لاك

   YA ‏أو مرح‎ electrostatic filter ‏ويفضل مرشّح كهروسكوني‎ cexhaust gas ‏الغاز المنصرف‎ v -bag filter ‏كيسي‎ ¢ ‏إلى 76 تتميز في أنه يتم تزويد‎ ١١ ‏الوحدة الصناعية وفقاً لأي من عناصر الحماية من‎ YY ‏أو لإعادة‎ exhaust gas ‏لتسخين الغاز المنصرف‎ burner ‏بحارق‎ )7( stack ‏المدخنة‎ ‏تسخينه.‎ . Yay