SA07280532B1 - عملية معالجة غاز الهيدروكربون - Google Patents

عملية معالجة غاز الهيدروكربون Download PDF

Info

Publication number
SA07280532B1
SA07280532B1 SA7280532A SA07280532A SA07280532B1 SA 07280532 B1 SA07280532 B1 SA 07280532B1 SA 7280532 A SA7280532 A SA 7280532A SA 07280532 A SA07280532 A SA 07280532A SA 07280532 B1 SA07280532 B1 SA 07280532B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
stream
column
distillation
feed position
vapor
Prior art date
Application number
SA7280532A
Other languages
English (en)
Inventor
كيلي تي. كولار
Original Assignee
اورتلوف إنجينيرز، ليمتد
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=39259824&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SA07280532(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by اورتلوف إنجينيرز، ليمتد filed Critical اورتلوف إنجينيرز، ليمتد
Publication of SA07280532B1 publication Critical patent/SA07280532B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

الملخصيتعلق هذا الاختــراع بعملية وجهاز لاســترجاع الايثان ethane والايثيليـن ethylene والبروبان propane والبروبيلين propylene ومكونــات هيدروكربون اثقل heavier hydrocarbon components من تيار غاز هيدروكربون hydrocarbon gas stream . ويتم تبريد التيار وتجزئته إلـى تيارات أولـى وثانية . ويتم تبريد التيار الأول أيضـاً لتكثيفه بأكمله إلـى حد كبير وبعد ذلك يمدد إلـى ضغط برج التجزئة fractionation tower ويمرر إلـى برج التجزئة عند موضع تغذية feed position اول وسط العمود . وبمدد التيار الثاني الى ضغط البرج tower pressure ثم يمرر إلـى العمود عند موضـع تغذية ثان وســط العمود . ويتم سحب تيار تقطير distillation stream من العمود أسـفل نقطة تغذية التيار الثاني ويضغط الى ضغط أعلـى ، ثم يوجــه بعد ذلك في علاقة تبادل حــراري مع تيار البخار العلوي overhead vapor stream للبرج لتبريد تيار التقطير وتكثيفه بأكمله إلـى حـد كبير لتكوين تيار متكثف combined stream. ويتم توجيــه جزء على الأقـل من التيار المتكثف إلـى برج التجزئة كشـحنة التغذية العلوية له . وتكـون كميات ودرجات حرارة شحنات التغذية إلـى برج التجزئة فعــالة لابقاء درجـة الحرارة العلوية لبرج التجزئة عند درجــة حرارة يتم بواســطتها استرجاع الجزء الأكبــر من المكونات المرغوبة . وفي تجسيدات أخــرى ، يتم سحب تيار التقطير من العمود أعلـى نقطة تغذية التيار الثاني.

Description

¥ عملية معالجة غاز الهيدروكربون ‎hydrocarbon gas processing‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع: يمكن استخلاص ‎ethylene LEN!‏ ؛ الايثان ‎ethane‏ ¢ البروبيلين ‎propylene‏ ؛ البروبان ‎propane‏ » و/ أو الهيدروكربونات الاثقل ‎hydrocarbon components‏ 168716 من © مجموعة مختلفة من الغازات ‎gases‏ ؛ ‎Jie‏ تيارات الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ ؛ الغازات الناتجة من التكرير ‎refinery gas‏ ؛ الغاز التخليقي ‎synthetic gas‏ التي تم الحصول عليها من المواد الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الأخرى ‎Jia‏ الفحم ‎coal‏ ؛ زيت الهكام ‎crude oil‏ ¢ النفثا ‎naphtha‏ ؛ الزيت الحجري ‎oil shale‏ ¢ الرمل القطراني ‎tar sands‏ ؛ والليجنيت ‎lignite‏ ‏. وقد يكون الغاز الطبيعي عادة به نسبة كبيرة من الميثان ‎methane‏ والايثان ‎ethane‏ ؛ ‎٠‏ أي ؛ الميثان والايثان سوياً تتضمن ‎٠٠‏ مول على الأقل في المائة من الغاز . ويحتوي الغاز ‎Lad‏ على كميات أقل نسبياً من الهيدروكربونات الأقل مثل البروبان ‎propane‏ « البيوتانات» البنتانات ‎pentanes‏ « وما يشبه ذلك ؛ مثل الهيدروجين ‎hydrogen‏ + النيتروجين ‎nitrogen‏ « ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ ؛ وغازات ‎gases‏ ‏أخرى. ‎٠‏ الوصف العام للاختراع: يتعلق هذا الاختراع بوجه عام باستخلاص الايثيلين ‎ethylene‏ « الأيثان ‎ethane‏ « البروبيلين ‎propylene‏ « البروبان ‎propane‏ « والهبدروكربونات الأثقل من تيارات ‎SLs)‏ هذه . وهناك تحليل نموذجي لتيار غاز يراد معالجته ‎lida‏ لهذا الاختراع ؛ ‎YY oA‏ v
بنسبة مئوية مولية تقريبية ؛ 740,8 ميثان ‎4,١ « methane‏ 7 إيثان ‎ethane‏ « ومكونات
© الأخرى ؛ ‎IVY‏ بروبان ومكونات © الأخرى « ‎E‏ ) أيزوبيوتان ‎iso-butane‏ « ‎Lax‏ بيوتان عادي ‎ ,# ¢ normal butane‏ 7 بنتانات ‎pentanes‏ « و ‎77,١‏ ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ « ويشكل النيتروجين ‎nitrogen‏ النسبة الباقية . وتتواجد أيضاً
‎٠‏ غازات أخرى تحتوي على الكبريت أحياناً.
‏وتؤدي التغيرات الدورية بمرور الزمن في أسعار كل من الغاز الطبيعي
‎natural gas‏ ومكونات سائل الغاز الطبيعي الخاص بها ‎(NGL)‏ أحياناً إلى تخفيض ‎Aad)‏ التزايدية للايثان ؛ الايثيلين ‎ethylene‏ ؛ البروبان ‎propane‏ « البروبيلين ‎propylene‏ « والمكونات الأثقل كنواتج سائلة . وذلك أدى إلى حاجة لعمليات يمكنها أن توفر
‎٠‏ استخلاصات أكثر كفاءة من تلك النواتج ؛ عمليات يمكنها أن توفر استخلاصات أكثر كفاءة أقل في التكلفة إجمالية وتكاليف التشغيل ؛ وعمليات يمكن ‎Al spy‏ تهيئتها أو ضبطها لتغيير استخلاص مكون معين على مدى عريض . وتشتمل العمليات المتاحة لفصل تلك المواد على تبريد الغاز ؛ امتصاص الزيت ؛ امتصاص الزيت الذي تم تبريده
‏. وبالاضافة إلى ذلك ؛ لقد أصبحت العمليات ‎Alle‏ التبريد مفضلة بسبب توفر
‎٠‏ _المعدات الاقتصادية التي تنتج الطاقة بينما في نفس الوقت تعمل على التمدد واستخلاص الحرارة من الغاز المراد معالجته . واعتماداً على ضغط مصدر الغاز ء
‏كم الإثراء ‎City)‏ الايثان ؛ الايثيلين ‏ والهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الاثقل) في الغاز ‎gas‏ ؛ النواتج النهائية المرغوب فيهاء؛ قد يتم استخدام كل من تلك العمليات أو
‏اتحاد منها. © وتكون عملية التمدد عالية التبريد الآن مفضلة بوجه عام لاستخلاص سوائل استخلاص السوائل الغازية بسبب أنها توفر أقصي بساطة مع سهولة في بدء التشغيل ؛ مرونة ‎YYoA‏
¢
في التشغيل ؛ الكفاءة الجيدة ؛ الآمان ؛ واعتمادية جيدة . وتبين البراءات الامريكية رقم ب اح اللملكلت 014 45464/ام 2 01764 6ح م4 4كاتلها) ‏ الامكلاات) ‏ بلامك لف كاحت 4 لامح #تنحيت 0 إلانكت ‎ELATALVE.
E.A06.400‏ © ميم كم )؛ ‎10,09A.YYY 0.000.Y(A ;0.YVO...0‏ 7 لا ال لاده حلام حتم الخاي م انك ‎4ATLINE‏ دب لتك اغالا دغلا الاك اللتتعلكة: 7.141.217 7.711.217؛ والبراءة الامريكية المعاد إصدارها رقم 408.؛ وطلب البراءة المطلق رقم ‎١١/470.417‏ العمليات المعنية (على الرغم من ان الوصف الكامل الخاص بهذا الاختراع في بعض الحالات ‎Ming‏
‎٠‏ على ظروف العملية المختلفة عن تلك ‎Anal)‏ في البراءات والطلبات المذكورة). وفي عملية استخلاص بالتمدد عال التبريد نموذجية ؛ يتم تبريد تيار من غاز الشحنة تحت ضغط بواسطة التبادل الحراري مع التيارات الأخرى من العملية و/أو المصادر الخارجية للتبريد ‎Jie‏ جهاز كبس - تبريد البروبان ‎propane‏ . وعندما يتم تبريد الغاز ‎gas‏ فإن السوائل قد يتم تكثيفها وتجميعها في واحدة او اكثر من وحدات ‎Vo‏ الفصل كسوائل عالية الضغط ‎high-pressure liquids‏ تحتوي على بعض المكونات ‎Cot‏ أو ‎Cat‏ المرغوب ‎Led‏ . واعتماداً على مدى إثراء الغاز وكمية السوائل المتكونة ؛ قد يتم تمدد السوائل ‎Ale‏ الضغط إلى ضغط ‎J‏ ويتم تجزئتها . ويؤدي التبخير المتواجد أثناء تمدد السوائل إلى تبريد إضافي ‎Lal‏ وتحت نفس الظروف ؛ قد يكون من المرغوب فيه بغرض تقليل درجة الحرارة الناتجة عن التمدد . ويتم تجزئة التيار ‎٠‏ المتمدد ؛ المتضمن على خليط من السائل والبخارء في عمود تقطير ‎distillation column‏ (وحدة نزع الميثان ‎methane‏ أو وحدة نزع الايثان ‎(ethane‏ وفي العمود ؛ يتم تقطير
‎lal‏ (ات) المبرد )3( المتمدد )3( لفصل الميثان المتبقي؛ النيتروجين ‎nitrogen‏ ؛ والغازات 5 المتطايرة الأخرى كبخار علوي من المكونات ‎«Cp‏ المكونات ,© ؛ والمكونات الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الأثقل المرغوب فيها كناتج سائل سفلي ‎٠‏ أو لفصل الميثان المتبقي ؛ المكونات ‎Cp‏ ؛ النيتروجين + والغازات ‎gases‏ المتطايرة الأخرى كبخار © علوي من المكونات :© والمكونات الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الأثقل المرغوب فيها كناتج سائل سفلي. وإذا لم يتم تكثيف غاز الشحنة كلياً ‎le)‏ نحو مفضل لم يتم تكثيفه) ؛ فإن جزء من البخار المتبقي من التكثيف الجزئي يمكن أن يتم إمراره خلال ماكينة أو محرك التمدد ؛ أو صمام التمدد ؛ إلى ضغط ‎JB‏ عنده يتم تكثيف السوائل الإضافية ‎٠‏ كتتيجة للتبريد الاضافي للنظام . ويكون الضغط بعد التمدد تماماً هو نفس الضغط الذي عنده يتم تشغيل عمود التقطير . ويتم إمداد طور البخار - السائل المتحد الناتج من التمدد كشحنة إلى العمود. ويتم تبريد الجزء المتبقي من البخار إلى التبريد الأساسي بواسطة التبادل الحراري مع تيارات العملية الأخرى ؛ على ‎daw‏ المثال ؛ الجزء العلوي من ‎٠١‏ برج التجزئة البارد . وقد يتم اتحاد بعض أو كل السائل العالي الضغط مع هذا الجزء البخاري قبل التبريد . ويتم بعد ذلك تمدد التيار المبرد التاتج من خلال جهاز تمدد ملائم ؛ مثل صمام تمدد » إلى الضغط الذي عنده يتم تشغيل وحدة نزع ‎methane (ual‏ . وأثناء التمدد ‏ سوف يتم تبخير جزء من السائل ؛ مما ينتج ‎ae‏ تبريد التيار الكللي . ويتم إمداد التيار المتمدد الومضي بعد ذلك كشحنة علوية ‎٠‏ إلى وحدة نزع الميثان . وعلى نحو نموذجي ؛ يتحد جزء البخار من التيار المتمدد والبخار العلوي من وحدة نزع الميثان في منطقة الفصل العلوية في برج التقطير ‎YYoA‏
ٍ التجزيئي كفاز ناتج من الميثان المتخلف . وكبديل ؛ قد يتم الإمداد بالتيار المبرد والمتمدد إلى وحدة الفصل لتوفير تيارات البخار والسائل . ويتم اتحاد البخار مع التيار العلوي للبرج ويتم الامداد بالسائل إلى العمود كشحنة عمود علوية. وفي التشغيل المثالي لعملية الفصل تلك ؛ سوف يحتوي الغاز المتخلف الذي © يترك العملية ‎Lila‏ على كل الميثان ‎methane‏ في غاز الشحنة وبدون المكونات الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الأثقل وسوف تحتوي نواتج التقطير السفلية التي تترك وحدة نزع الميثان على كل المكونات الهيدروكربونية الأثقل وبدون ميثان على الإطلاق أو المكونات المتطايرة الأخرى . وعملياً ‎٠‏ على اية حالة ؛ لا يتم التوصل إلى هذه الحالة المثالية لسببين أساسيين . السبب الأول هو ان وحدة نزع الميثان التقليدية يتسم ‎٠‏ تشغيلها إلى حد كبير كعمود استنصال (نزع الأجبزاء النفطية الخفيفة أو ازالة المكونات المتطايرة) . ويتضمن ناتج الميثان الخاص بالعملية ؛ بذلك ‏ على نحو مفضل على أبخرة تترك مرحلة التقطير التجزيئي العلوية الخاصة بالعمود ؛ سوياً مع الأبخرة الغير معرضاً لأي خطوة تكرير . ويحدث الفقد الكبير للمكونات ‎Cys Cob‏ بسبب أن الشحنة السائلة العلوية تحتوي على كميات كبيرة من تلك المكونات والمكونات ‎١‏ الهيدروكربونية الاثقل ؛ مما ينتج ‎dle‏ كميات اتزان مناظطرة من المكونات ‎Cyt‏ ‏والمكونات +,© ؛ والمكونات الهيدروكربونية الأفقل في الأبخرة التاركة لمرحلة التقطير التجزيئي ‎App all‏ من وحدة نزع الميثان . ويمكن للفقد في تلك المكونات المرغوب فيها أن يتم تقليله بدرجة كبيرة إذا كانت الأبخرة المتصاعدة من الممكن جعلها في ‎Ala‏ تلامس مع كمية كبيرة من السائل (الارتجاع) قادراً على امتصساص © المكونات :© والمكونات ,© ؛ والمكونات الهيدروكربونية الاثقل من الأبخرة.
لا والسبب الثاني في أن تلك الحالة المثالية لا يكون من الممكن التوصل إليها أن ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ الموجود في نواتج تقطير غاز الشحنة في وحدة نزع الميثان ويمكنها ان تصل إلى تركيزات كبيرة مثلاً 75 إلى ‎1٠١‏ أو أكثر في برج التقطير حتى عندما يحتوي غاز الشحنة على أقل من 71 ثاني أكسيد © الكربون ‎carbon dioxide‏ . وعند تلك التركيزات العالية 6 يمكن أن يحدث تكوين لثاني أكسيد كربون صلب اعتماداً على درجات الحرارة ؛ الضغوط » وقابلية ذوبان السائل . ومن المعروف جيداً أن تيارات الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ تحتوي عادة على ثاني أكسيد الكربون ؛ أحياناً بكميات كبيرة . وإذا كان تركيز ثاني أكسيد الكربون في غاز الشضحنة عالياً بدرجة كافية ؛ فإنه يصبح من المستحيل معالجة غاز الشحنة حب ‎٠‏ الرغبة نتيجة لانسداد معدات العملية بثاني أكسيد الكربون الصلب (مالم تضاف معدات إزالة ثاني أكسيد الكربون ؛ التي قد تزيد من التكلفة الاجمالية كلياً) . ويعمل هذا الاختراع على إعداد وسيلة لانتاج تيار ارتجاع سائل سوف تقوم بتحسين كفاءة الاستخلاص بالنسبة للنواتج المرغوب ‎Led‏ بينما تقوم في نفس الوقت بتقليل مشكلة تليج ثاني أكسيد الكربون إلى حد كبير. وفي السنوات الاخيرة؛ تستخدم العمليات المفضلة لفصل الهيدروكربون ‎lai hydrocarbon‏ امتصاص علوية لاعطاء تكرير إضافي للأبخرة المتصاعدة . ويكون مصدر تيار الارتجاع الخاص بمنطقة التكرير العلوية على نحو مفضل عبارة عن تيار معاد دورانه من الغاز المتخلف الذي يتم الامداد به تحت ضصغط . وعادة ما يتم تبريد تيار الغاز المتخلف المعاد دورانه إلى التكثيف الشديد بواسطة التبادل ‎YS‏ الحرارة مع تيارات العملية الأخرى ؛ على سبيل المثال ؛ التيار العللوي البارد القادم من برج التقطير التجزيئي . وبعد ذلك يتم تمدد التيار المتكثف إلى حد كبير الناتج من
A
خلال جهاز تمدد ملاثم ؛ مثل صمام ‎Yaad‏ الضغط الذي عنده يتم تشغيل وحدة نزع الميثان ‎methane‏ . وأثناء التمدد ؛ سوف يتبخر عادة جزء من السائل ؛ مما ينتج عنه تبريد في التيار الكلي . وبعد ذلك يتم الامداد بالتيار المتمدد السريع كشحنة علوية إلى وحدة نزع الميثان . وعلى نحو نموذجي ؛ يتحد جزء البخار من التيار المتمدد 0 والبخار العلوي من وحدة نزع الميثان في منطقة ‎Jad‏ علوية في برج التقطير التجزيئي كغاز ناتج من الميثان المتخلف . وكبديل ؛ قد يتم الامداد بالتيار المبرد والمتمدد إلى وحدة فصل للامداد بتيارات البخار والسائل؛ بحيث أنه بعد ذلك يتم اتحاد البخار بالتيار العطلوي من البرج ويتم الامداد بالسائل إلى العمود كشحنة علوية للعمود . وتبين مخططات نموذجية ‎ag wall‏ من هذا النسوع في البراءة ‎٠‏ الأمريكية رقم ‎¢0,AAY,014 5¢0,0TAYFY ¢£,AA9,060‏ رفي ‎Mowrey, E. Ross‏ ‎"Efficient, High Recovery of Liquids from Natural Gas Utilizing a High Pressure‏ ‎Proceedings of the Eighty-First Annual Convention of the Gas «Absorber”‏ ‎(Processors Association‏ دلاس ؛ تكساس ؛ مارس ١١-7٠ء ‎٠٠١7‏ . ولسوء الحظ ؛ تتطلب تلك العمليات استخدام كمية كبيرة من طاقة الكبس لاعطاء القوة الدافعة لإعادة ‎Ve‏ دوران تيار الارتجاع إلى وحدة نزع الميثان ‎methane‏ ؛ إضافة إلى كل من التكلفة الاجمالية وتكلفة تشغيل الوسائل باستخدام تلك العمليات. ويعمل هذا الاختراع ‎La‏ على إستخدام منطقة تكرير علوية (أو عمود تكرير منفصل في بعض التجسيمات) . وعلى أية حالة ؛ يتم الامداد بتيار الارتجاع لمنطقة التكرير هذه بواسطة استخدام سحب جانبي للأبخرة المتصاعدة في جزء سفلي ‎ge Ye‏ البرج . وبواسطة الرفع المعتدل لضغطه ؛ يمكن ان يتم تكثيف كمية كبيرة من السائل في تيار السحب الجانبي هذاء غالباً باستخدام فقط التبريد المتاح في البخار
YY oA
البارد الذي يترك منطقة التكرير العلوية . وهذا السائل المتكثف ؛ الذي غالبا ما يكون ميثان سائل ؛ يمكن بعد ذلك استخدامه لامتصاص المكونات ‎Cp‏ ؛ المكونات ‎Cy‏ ؛ المكونات ,© ؛ والمكونات الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الأثقل من التصاعد خلال منطقة التكرير العلوية وبذلك تمتص تلك المكونات الهامة في الناتج السائل السفلي من وحدة نزع الميثان. وفيما يلي؛ يتم استخدام خاصية السسحب الجانبي هذا في أجهزة استخلاص ‎Cpt‏ كما تم التوضيح في البراءة الامريكية المتنازل عنها رقم 7,141,111 . وعلى نحو مدهش ؛ لقد وجد الطلاب ان رفع ضغط تيار السحب الجانبي في اختراع البراءة الامريكية المتنازل عنها رقم 7,191,711 يعمل على تحسين الكميات المستخلصة من ‎Cat‏ بدون ‎٠‏ خسارة النسب المستخلصة من ‎Cp‏ ويحسن من كفاءة النتظطام ؛ بينما في نفس الوقت يؤدي إلى تقليل مشكلة تثليج ثاني اكسيد الكربون ‎.carbon dioxide‏ وطبقاً لهذا الاختراع ؛ لقد وجد ان الكميات المستخلصة من ,© ‎Al Cots‏ تزيد عن 99 في المائة يمكن الحصول عليه بدون فقد في استخلاص +:© . ض ويوفر هذا الاختراع ميزة أخرى تتمثل في القدرة على الحفاظ على مقدار الاستخلاص ‎ve‏ الذي يزيد عن 34 في المائة من المكونات ‎Coty Cy‏ عندمل يتم ‎day a‏ استخلاص المكونات © من القيم العالية إلى المتخفضة . وبالاضافة إلى ذلك ؛ ‎Jem‏ هذا الاختراع من الممكن الحصول تماماً على ‎٠٠١‏ في المائة من فل الميثان ‎methane‏ والمكونات الأخف من المكونات © والمكونات الأثقل بينما يتم الحفاظ على نفس نسب الاستخلاص كما في المجال السابق وتحسين عامل الآمان ‎٠‏ بالنسبة لخطر تثليج ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ . وهذا الاختراع؛ على الرغم من أنه قابل للتطبيبق عند الضغوط الأقل ودرجات الحرارة الأدفا ‎٠‏ يكون ye ‏الشحنة في المدى من 400 إلى‎ gases ‏مفضلاً بصفة خاصة عند معالجة غازات‎ ‏(مطلق) أو‎ JE ul ‏كيلو‎ ٠٠,347 ‏إلى‎ Y,VOA] ‏رطل/ بوصة مربعة مطلقة‎ ٠ ‏تتراوح من -6 5ف‎ NGL ‏تحت ظروف تستلزم درجات حرارة لعمد الاستخلاص‎ led ‏أو أكثر برودة.‎ [247] ‏والرسومات‎ A BY ‏ولفهم أفضل لهذا الاختراع ؛ يتم الرجوع إلى‎ ° ‏التالية.‎ ‏وصف مختصر للرسومات:‎ ‏بالرجوع إلى الرسومات:‎ ‏التابعة للمجال‎ natural gas ‏يمثل مخطط تتابعي لوحدة معالجة الغاز الطبيعي‎ ١ ‏شكل‎ ‏السابق طبقاً لبراءة الولايات المتحدة الامريكية رقم 141,517,/ ؛‎ ٠ ‏شكل ¥ يمثل مخطط تتابعي لوحدة معالجة الغاز الطبيعي طبقاً لهذا‎ ‏الاختراع؛‎ ‏شكل ؟ يمثل رسم بياني لتركيز - درجة حرارة ثاني أكسيد الكربون‎ ‏يوضح تأثير هذا الاختراع؛‎ carbon dioxide ‏مخطط تتابعي يوضح وسيلة بديلة لاستخدام هذا الاختراع على‎ Jia ‏شكل ؛‎ Vo ‏تيار غاز طبيعي؛‎ ‏شكل © يمثل رسم بياني لتركيز - درجة حرارة ثاني أكسيد الكربون‎ ‏يوضح تأثير هذا الاختراع بالنسبة للعملي الخاصة بشكل 4 ؛‎ carbon dioxide ‏الأشكال 6 إلى 4 تمثل مخططات تتابعية توضح وسيلة بديلة لاستخدام هذا‎ ‏الاختراع على تيار غاز طبيعي؛ و‎ _ ٠
١١ ‏يمثل مخطط تتابعي جزئي يوضح وسيلة بديلة لاتمام تجبزئة شحنة‎ ٠١ ‏شكل‎ ‏البخار طبقاً لهذا الاختراع.‎ ‏الوصف التفصيلى‎ ‏السابقة ؛ يتم إعداد جداول تلخص معدلات التدفق التي‎ JES ‏في الشرح التالي‎ ‏"تم حسابها لظروف العملية النموذجية . وفي الجداول الواضحة هنا ؛ تم تقريب قيسم‎ ٠ . ‏معدلات التدفق (بالمول لكل ساعة) إلى أقرب رقم صحيح وذلك بغرض الملائمة‎ ‏وتشتمل معدلات التيار الكلية المبينة في الجداول على كل المكونت الغير‎ ‏ومن ثم تكون بوجه عام أكبر من مجموع معدلات تدفق‎ hydrocarbon ‏هيدروكربونية‎ ‏التيار الخاص بالمكونات الهيدروكربونية . وتكون درجات الحرارة الموضحة هي قيم‎ ‏تقريبية تم تقريبها إلى أقرب درجة . ومما هو جدير الملاحظة أيضاً أن‎ Ye ‏الحعسابات الخاصة بتصميم العملية التي تم إجراؤها بغرض مقارنة العمليات‎ ‏تكون معتمدة على افتراض عدم تسريب للحرارة من‎ JIS SY) ‏الموضحة في‎
Aad ‏(أو إلى) الأجواء المحيطة إلى (او من) العملية . وتجعل جودة المواد‎ ‏المتاحة تجارياً من ذلك الافتراض افتراضاً معقول جداً وتجعل ذلك نموذجياً بواسطة‎ ‏هؤلاء المتمرسين في المجال.‎ Vo ‏وبغرض الملائمة ؛ يتم سرد معايير العملية في كل من الوحدات التقليدية‎ ‏وقد يتم‎ . Systeme International d'Unités (SI) ‏والبريطانية وفي الوحدات الخاصة ب‎ ‏تفسير معدلات التدفق الجزيئية الجرامية المذكورة في الجبداول بأنه إما بعدد المولات في‎ ‏الرطل لكل ساعة أو عدد المولات في الكيلوجرام لكل ساعة . ويتم ذكر استهلاكات‎ ‏و/ أو آلاف الوحدات الحرارية البريطانية لكل ساعة‎ (HP) ‏الطاقة بالقوة الحصانية‎ ٠
VY
‏التي تناظر معدلات التدفق الجزيئية الجرامية المذكورة في عدد المولات في‎ (MBTU/HY) ‏الكيلوجرام لكل ساعة.‎ ‏وصف المجال السابق‎ ‏يمثل مخطط تتابعي يوضح تصميم وحدة معالجة لاستخلاص‎ ١ ‏شكل‎ ‏باستخدام المجال السابق طبقاً لبراءة‎ natural gas ‏من الغاز الطبيعي‎ Cpt ‏المكونات‎ _ ٠
Sal ‏الأمريكية المتنازل عنها رقم 7,191,117. وفي هذه المحاكاة للعملية ؛ يدخل‎ ‏مربعة مطلقة‎ ag ‏رطل/‎ ٠٠١0و‎ [LE] ‏ف‎ 9٠7١ ‏الداخل إلى الوحدة عند‎ ‏وإذا كان الغاز الداخل محتوياً على تركيز‎ . ©١ ‏كيلوباسكال (مطلق)] كتيار‎ ,171[ ‏من مركبات الكبريت التي قد تمنع تيارات الناتج من اجتماع المواصفات ؛ وتتم إزالة‎ . ‏مركبات الكبريت بواسطة المعالجة المسبقة الملائمة لغاز الشحنة (غير موضح)‎ Ye ‏وبالإضافة إلى ذلك ؛ يتم عادة نزع الماء من تيار الشحنة لمنع تكوين الهيدرات‎ ‏(الثلج) تحت ظروف التبريد الشديد . ويتم على نحو نموذجي استخدام مادة تجفيف صلبة‎ ‏لهذا الغرض.‎ ‏الحراري‎ Jalal ‏بواسطة‎ ٠١ ‏في المبادل الحراري‎ FY ‏ويتم تبريد تيار الشحنة‎ ‏وحدة إعادة‎ dis wo (TEA ‏[-7“"م] (التيار‎ OYA ‏مع الغاز المتخلف الناتج عند‎ ٠ ‏سوائل‎ )41 ‏[7”م] (التيار‎ Fo ‏عند‎ methane ‏الغليان الخاص بوحدة نزع الميثان‎ ‏[-77ثم]‎ GY em ‏إعسادة الغليان الجانبية السفلية الخاصة بوحدة نزع الميشان عند‎ ‏الغليان الجانبية العلوية الخاصة بوحدة نزع الميثقان‎ sale) ‏؛ سوائل‎ )4٠ ‏(التيار‎ ‏وحدة‎ AY ‏ويدخل التيار الذي تم تبريده‎ . (YS ‏(التيار‎ [CY] GVA ‏عند‎ ‏كيلو باأسكال‎ VN oY] ‏رطل / بوصة مربعة‎ ٠١7١و‎ [OY] ‏ف‎ 9٠5- ‏عند‎ ١١ ‏الفصل‎ Yo
FY ‏من السائل الذي تم تكثيفه (التيار‎ (TY ‏(مطلق)] حيث يتم فصل البخار (التيار‎
\Y
ويتم تمدد السائل الخارج من وحدة الفصل (لتيار ‎Jedi loam W(PF‏ (77؛ رطل/ بوصة مربعة مطلقة تقريباً [1,477 كيلو ‎Jabs‏ (مطلق)]) من برج التقطير التجزيئي ‎١9‏ بواسطة صمام التمدد ١ء‏ نظام التبريد أ إلى ‎COVA‏ ‏[-1“"م] قبل ان يتم الامداد به إلى البرج ‎١9‏ عند موضع الشحن السفلي الواقع في
© منتصف العمود. ويتم تجزئة البخار (التيار ‎(FY‏ من وحدة الفصل ‎١١‏ إلى تيارين؛ ‎FA Yo‏ ويمر التيار ‎Fo‏ المحتوي على حوالي 777 من البخار الكلي؛ خلال المبادل الحراري ‎Vo‏ ‏الموجود في ‎Ala‏ تبادل حراري مع الغاز المتخلف البارد عند ‎[PAA] COV YY‏ (التيار ‎(AA‏ حيث يتم تبريده إلى التكثيف الأساسي . ويتم بعد ذلك تمدد التيار المتكشف ‎٠‏ بدرجة كبيرة الناتج ه#أ عند -7١ثف ‎[PAT]‏ سريعاً خلال صمام التمدد 16 ‎J‏ ‏ضغط التشغيل الخاص ببرج التقطير التجزيئي 48 وأثناء التمدد يتم تبخيسر جزء من ‎ll‏ مما ينتج عنه تبريد التيار الكلي إلى -؛ “٠ف ‎[PAY]‏ ويتم الامداد بالتيار المتمدد “ب إلى برج التقطير التجزيئي ‎١4‏ عند موضع الشحن العلوي الواقع في
منتصف العمود. ‎yo‏ ويدخل الجزء المتبقي المقدر ب 77614 من البخار من وحدة الفصل ‎(FL) ١١‏ في ماكينة التمدد ‎١١7‏ التي فيها يتم استخلاص الطاقة الميكانيكية من هذا الجزء الخاص بالشحنة عالية الضغط . وتعمل الماكينة ‎VY‏ على تمدد البخار بشكل متساوي الحرارة إلى ضغط التشضغيل الخاص بالبرج ؛ ومع جهد التمدد يتم تبريد التيار المتمدد ‎I‏ ‏إلى درجة حرارة تصل تقريباً إلى ‎Ge‏ [-14ثم] . وتكون عوامل التمدد المتاحة ‎Ye‏ تجارياً النموذجية قادرة على استخلاص مقدار قدره 788-80 من الجهد المتاح نظرياً في تمدد نموذجي متعادل الحرارة . ويتم ‎Le‏ استخدام الجهد المستخلص لدفع
د" وحدة الكبس المركزي (مثل العنصر ‎(VA‏ التي يمكن استخدامها لإعادة كبس التيار المتخلف (التيار ‎(EA‏ على سبيل المثال . ويتم بعد ذلك الامداد بالتيار المتمدد المتكثف جزئياً “أ كشحنة إلى برج التقطير التجزيئي ‎١6‏ عند موضع ثائي للشحن السفلي الواقع في منتصف العمود.
° وتكون وحدة نزع الميثان ‎methane‏ في البرج ‎١9‏ عبارة عن عمود تقطير تقليدي يحتوي على العديد من الأحواض المسطحة المتباعدة رأسياً ؛ واحد أو أكثر من طبقات المهد المعبأة؛ أو جزء اتحادي من الأجواء المسطحة والحشضوات . ويتكون البرج الخاص بوحدة نزع الميثان من جزئين: جزء امتصاص علوي (تكرير) ١١أ‏ يحتوي على احواض مسطحة و/ أو الحشوات للامداد بالتلامس الضصروري بين
‎٠‏ الجزء البخاري من التيارات المتمددة هب 5 ‎sacl andl IY‏ لأعلى ويهبط السائل البارد لأسفل للعمل على تكثيف وامتصاص المكونات ‎(Cp‏ المكونات 03« والمكونات الاثقل؛ ومنطقة الاستتصال السفلية (نزع الميثان) ١١ب‏ التي تحتوي على الأحواض المسطحة و/ أو الحشوات للامداد بالتلامس الضروري بين السوائل التي تهبط لأسفل والأبخرة المتصاعدة لأعلى . ويمكن لمنطقة الاستتصال 4٠١ب ‎Lad‏ ان تشتمل
‎Ve‏ على وحدات لإعادة الغليان (مثل وحدة إعادة غليان ‎٠١ shige‏ ووحدة إعادة الغليان ووحدة إعادة الغليان الجائبية المبينة مسبقا) والتي تقوم بتسخين وتبخير جزء من السوائل المتدفقة لأسفل العمود للإمداد بأبخرة الاستنصال التي تتدفق لأعلى العمود لنزع الناتج السائل ؛ التيار ‎£Y‏ ؛ من الميثان والمكونات الأخف . ويدخل التيار
‏“أ في وحدة نزع الميثان ‎١9‏ عند موضع شحن متوسط موضوع في المنطقة
‎YL‏ السفلية من جزء الامتصاص ‎٠4‏ في وحدة نزع الميثان ‎methane‏ 1% ويمتزج الجزء
‏السائل من التيار المتمدد مع السوائل التي تهبط لأسفل من منطقة الامتصاص 114 ويمتد
Yo
A ‏السائل المتحد لأسفل داخل منطقة الاستتصال 4١ب من وحدة نزع الميثان‎ أ٠١ ‏ويتصاعد الجزء البخاري من التيار المتمدد لأعلى من خلال منطقة الامتصاص‎ «Cy ‏ويتم تلامسه مع السائل البارد الذي يهبط لأسفل لتكثيف وامتصاص المكونات‎ ‏المكونات ,© ؛ والمكونات الأثقل.‎ ° ويتم سحب جزء من بخار التقطير (التيار £7( من المنطقة العلوية من جزء الاستتصال 4 ‎Sg)‏ بعد ذلك تبريد هذا التيار من ‎١١"-‏ "ف [-0م] إلى - ‎SOV Ys‏ [-0م] وتكثيفه جزئياً (التيار ‎(Ter‏ في المبادل الحراري ‎YY‏ بواسطة التبادل الحراري مع التيار العلوي البارد من وحدة نزع الميثان ‎YA‏ الخارج من الجزء العلوي من وحدة نزع الميثان ‎١9‏ عند -؛ ١٠”ف ‎[LAY]‏ وتتم تدفئة التيار العلوي البارد من ‎٠‏ وحدة نزع الميثان قليلاً إلى -١١٠"ف ‎[PAA]‏ (التيار ‎(IPA‏ حيث أنه يقوم بتبريد وتكثيف جزء على الأقل من التيار ‎AY‏ ‏ويتم الحفاظ علي ضغط التشغيل في وحدة الفصل الارتجاعية ‎EVA) YY‏ رطل على بوصة مربعة مطلقة [7.981 كيلو بسكال (مطلق)!) عند ضغط اقل من ضغط التشغيل الخاص بوحدة نزع الميثان ‎OLE ١١‏ وهذا يوفر قوي دافعة تسبب تدفق تيار ‎٠‏ بخار التقطير ؛ خلال المبادل الحراري ‎YY‏ ومن ثم إلى داخل وحدة الفصل الارتجاعي ‎YY‏ حيث يتم فصل السائل المتكثف (التيار 80( من البخار الغهر متكثف (التيار 46). وبعد ذلك يتحد التيار 44 مع التيار الكلوي الذي تم تدفئته الخاص بوحدة نزع الميشثان 8“ من المبادل الحراري ‎YY‏ لتكوين تيار الغاز المتخلف ‎EA‏ ‏عند ‎YY-‏ لثم ‎[PAA]‏ ‏أ ويتم ضخ تيار السائل £0 من وحدة الفصسل الارتجاعي ‎YY‏ بواسطة مضخة ‎YE‏ ‏إلى ضغط أعلى ‎Su‏ من ضغط التشغيل الخاص بوحدة نزع الميثان ‎methane‏
أل 4 وبعد ذلك يتم الامداد بالتيار 46 كشحنة عمود علوية باردة (ارتجاع) — وحدة نزع الميثان ‎.١9‏ ويقوم الارتجاع السائل البارد بامتصاص وتكثيف المكونات الأقّل التي ‎Law‏ في منطقة التكرير العلوية الخاصة بمنطقة الامتصاص 118 من وحدة نزع الميثان ‎NA‏ ‏° وفي منطقة الاستنصال 11ب من وحدة نزع الميثان ‎٠4‏ يتم استنصال تيارات الشحنة من مكونات الميثان ومكوناتها الأفف . ويخرج الناتج السائل (التيار 7؛) من قاع البرج ‎١9‏ عند ‎POY‏ ]211[ اعتماداً على ‎lial ga‏ نموذجية من نسبة الميثان إلى الايثان ‎ethane‏ قدرها 0,076 : ‎١‏ على أساس جزيئي جرامي في الناتج السفلي . وتتم تدفئة تيار بخار التقطير المكون للتيار ‎٠‏ العلوي_للبرج (التيار ‎(YA‏ المبادل الحراري ‎YY‏ حيث أنه يوفر التبريد ‎A‏ ‏تيار التقطير ‎EF‏ كما هو مبين مسبقاء؛ ثم يتحد مغخ التيار ؛؛ لتكوين تيار الغاز المتخلف الباد 48 . ويمر الغاز المتخلف في تيار معاكس بالنسبة لغاز الشحنة الداخل في المبادل الحراري ‎V0‏ حيث يتم تسخينه إلى ‎GOYA‏ [-77] (التيار 4؛أ)؛ وفي المبادل الحراري ‎٠١‏ حيث يتم تسخينه إلى ‎COV oY‏ ]26[ (التيار ‎(EA ٠‏ حيث انه يوفر التبريد كما هو مبين مسبقاً . وبعد ذلك يتم إعادة كبس الغاز المتخلف على مرحلتين ؛ المكبس ‎VA‏ المدفوع بواسطة ماكينة التمدد ‎١١7‏ والمكبس ‎YY‏ ‏الذي يتم دفعه بواسطة مصدر طاقة إضافي . وبعد أن يتم تبريد التيار ‎GEA‏ إلى ‎٠‏ "ف ]2264[ في ‎yal sa ag‏ التفريغي ‎YA‏ يتدفق ناتج الغاز المتخلف ‎J)‏ ‎(fA‏ إلى خط انابيب الغاز عند ‎Vo fe‏ رطل/ بوصة مربعة مطلقة ‎VAY]‏ ‎٠‏ كيلوباسكال (مطلق)]. ‎YYoA‏
VY
‏يبين ملخص لمعدلات تدفق التيار واستهلاك الطاقة الخاص بالعملية الموضحة في‎ ‏في الجدول التالي:‎ ١ ‏شكل‎ ‎١ ‏جدول‎ ‎)١ ‏(شكل‎ ‏ملخص تدفق التيار-المولات في الرطل / ساعة [كجم مول/ ساعة]‎ °
Gall ديسكأ ‏الايثان . البروبان البيوتانات+ ثاني‎ gd رايتلا‎ ‏الكربون‎ ص ‎Vey 7977 vay ٠. Yo.YAY‏ مم8 ‎yyy YY. vv ٠٠7 1.74 YY‏ اعصفقى 1 Yo ١١ 97 Ye ٠١ 79 1.166 91 Ya ١١7 ‏اج لام‎ Yo \V.vo) £19 ٠١ ١٠ VY¢ ١.4 15
Y.A ١٠١ ١ 8 5 Y.049A ty ‎٠ ٠ vy 1,7 23‏ 04 م ‎ot ١ ° Ty ye go‏ رهلا ‎YY.AQY yy ٠ ° 46 7. 6 YA‏ ‎Yo.YoA EA‏ قا ° ‎Yo.q00 77١ ٠‏ ‎ey‏ 81 لاه أ ‎Y. eo 7 YY‏ ‏نسب الاستخلاص *
YA
LAY. 0 ethane ‏الايثان‎ ‎JaA.0. propane ‏البروبان‎ ‎744.9¢ butanes ‏البيوتانات+‎ ‏الطاقة‎ ‏كيلو وات]‎ Ye 690] ةيئاصح ‏كبس الغاز المتخلف 64 قوة‎ ‏(اعتماداً على معدلات التدفق الغير مكتملة)‎ * ١ ‏مثال‎ ‏يوضح شكل ؟ مخطط تتابعي لعملية طبقاً لهذا الاختراع . ويكون تركيب غاز‎ > ‏هو نفس‎ ١ ‏الشحنة والظروف المأخوذة في الاعتبار في العملية التي تم تمثيلها في شكل‎ ‏وتبعاً لذلك ؛ يمكن للعملية الخاصة بشكل ¥ أن تتم مقارنتها‎ . ١ ‏ذلك الموجود في شكل‎ ‏لتوضيح مزايا هذا الاختراع.‎ ١ ‏بتلك العملية الخاصة بشكل‎ ‏وفي المحاكاة الخاصة بالعملية الموجودة بشكل ؟ ؛ يدخل الغاز الداخل إلى‎ ‏بواسطة التبادل الحراري مع‎ ٠١ ‏ويتم تبريده في المبادل الحراري‎ ١ ‏الوحدة كتيار‎ ٠ ‏(التيار *“#ب)؛ سوائل وحدة إعادة الغليان‎ [06] GPT ‏الغاز المتخلف الناتج عند‎ ‏(التيار ١4)؛ سوائل إعادة الغليان‎ [24] PEA ‏عند‎ methane ‏الخاص بوحدة نزع الميثان‎ ‏4)؛ سوائل إعادة‎ ٠ ‏(التيار‎ [°V0-] ‏الجانبية السفلية الخاصة بوحدة نزع الميثان عند -5”ف‎ (Fe ‏(التيار‎ [GPov=] ‏الغليان الجانبية العلوية الخاصة بوحدة نزع الميثان عند - . لاف‎ ٠١٠١و‎ [TAS] GOA ‏عند‎ ١١ ‏وحدة الفصل‎ ATF ‏ويدخل التيار الذي تم تبريده‎ ٠ ‏من‎ (FY ‏كيلو باسكال (مطلق)] حيث يتم فصل البخار (التيار‎ 7.٠١7[ ‏رطل / بوصة مربعة‎
Jail ‏السائل الذي تم تكثيفه (التيار 7“) . وقد يتم تجزئة السائل الخاص بوحدة‎ ‏يفا‎
(التيار ‎(MF‏ في بعض الحالات إلى تيارين » التيار 7؛ والتيار ‎FY‏ . وفي هذا المثال الخاص بهذا الاختراع ؛ يتم توجيه كل السائل الخارج من وحدة الفصل في التيار ‎PY‏ ‏إلى التيار ‎PY‏ ويتم تمدده إلى ضغط التشغيل (تقريباً ٠17؛‏ رطل على بوصة مربعة مطلقة ‎FLY WA]‏ كيلو بسكال (مطلق)]) من برج التقطير ‎١9‏ بواسطة صمام التمدد ‎VY‏ ‎١ ©‏ ويعمل على تبريد التيار "؟أ إلى ‎PNAS‏ ]201[ قبل ان يتم الامداد به — برج التقطير التجزيئي ‎١9‏ عند موضع الشحن السفلي الواقع في منتصف العمود. وفي تجسيمات أخرى لهذا الاختراع؛ قد يتم توجيه كل السائل الخاص بوحدة الفصل في التيار ‎٠"‏ إلى التيار 49؛ أو قد يتم توجيه جزء من التيار "3 إلى التيار ‎YY‏ مع توجيه الجزء المتبقي إلى التيار ‎AY‏ ‎٠١‏ وتتم تجزئة البخار (التيار ‎(FY‏ من وحدة الفصل ‎١١‏ إلى تيارين؛ ؛* و6. وقد يتم اتحاد ‎(FE Lal‏ المحتوي على حوالي 777 من البخار الكلي ؛ في بعض التجسيمات مع جزء (التيار 47؛) من التيار السائل الخاص بوحدة الفصل “© لتكوين التيار المتحد ‎Yo‏ وقد يمر ‎FE all‏ أو ‎Yo‏ ؛ كما قد تكون الحالة ؛ من خلال المبادل الحراري ‎١5‏ في علاقة تبادل حراري مع الغاز المتخلف البارد عند ‎Py vom‏ [ححلثم] ‎١٠‏ (التيار ‎(IMA‏ حيث يتم تبريده بغرض التكثيف الشديد. ويتم بعد ذلك تمدد التيار الذي تم تكثيفه الناتج ‎Tro‏ عند -٠١٠ف ‎[PVE]‏ سريعاً من خلال صمام التكثيف 16 إلى ضغط التشغيل الخاص ببرج التقطير التجزيئي ‎.١9‏ وأثناء التمدد يتم تبخير جزء من ‎OLN‏ ‏مما ينتج عنه تبريد التيار الكلي. وفي العملية الموضحة في شكل ‎oF‏ يصل التيار المتمدد ٠ب‏ الذي يترك صمام التمدد 16 إلى درجة حرارة ‎[PAGS] COV YAS‏ ويتم الامداد به ‎٠٠‏ إلى برج التقطير التجزيئي ‎١4‏ عند موضع علوي للشحنة في منتصف العمود.
أ
ويدخل الجزء المتبقي المقدر ب ‎AVA‏ من ‎SA‏ من وحدة الفصل ‎١١‏ (التيار ‎(FT‏ ‏في ماكينة التمدد ‎١١7‏ التي فيها يتم استخلاص الطاقة الميكانيكية من هذا الجبزء الخاص بالشحنة عالية الضغط. وتعمل الماكينة ‎VY‏ على تمدد البخار إلى ضغط التشغيل الخاص بالبرج ء ومع جهد التمدد يتم تبريد التيار المتمصدد ‎IF‏ درجة © حرارة تصل تقريباً إلى ‎LOVES] GOV Y=‏ ويتم بعد ذلك الامداد بالتيار المتمدد المتكثف جزئياً أ كشحنة إلى برج التقطير التجزيئي ‎١4‏ عند موضع ثاني للشحن
السفلي الواقع في منتصف العمود. وتكون وحدة نزع الميثان ‎methane‏ في البرج ‎١4‏ عبارة عن عمود تقطير تقليدي يحتوي على العديد من الأحواض المسطحة المتباعدة رأسياً ؛ واحد أو أكثر من طبقات ‎٠‏ المهد المعبأة؛ أو جزء اتحادي من الاحوا المسطحة والحشوات. ويتكون البرج الخاص بوحدة نزع الميثان من جزئين: جزء امتصاص علوي (تكرير) 4١أ‏ يحتوي على احواض مسطحة و/ أو الحشوات للامداد بالتلامس الضروري بين الجزء البخاري من التيارات ‎caro san all‏ و “ا المتصاعدة لأعلى ويهبط السائل البارد لأسفل للعمل على تكثيف وامتصاص المكونات ‎«Cp‏ المكونات ‎«Cy‏ والمكونات الاثقل ؛ ومنطقة الاستتصال ‎١‏ السفلية (نزع الميثان) ١١ب‏ التي تحتوي على الاحواض المسطحة و/ أو الحشوات للامداد بالتلامس الضروري بين السوائل التي تهبط لأسفل والأبخرة المتصساعدة لأعلى . ويمكن لمنطقة الاستتصال ١ب ‎Lead‏ أن تشتمل على وحدات لإعادة الغليان (مثل وحدة إعادة الغليان المهيأة ‎٠‏ ووحدة إعادة الغليان ووحدة إعادة الغليان الجانبية المبينة مسبقاً) والتي تقوم بتسخين وتبخير جزء من السوائل المتدفقة © الأسفل العمود للإمداد بأبخرة الاستتصال التي تتدفق لأعلى العمود لنزع الناتج السائل ؛ ‎Lal‏ 47 ؛ من الميثان والمكونات الأخف . ويدخل التيار “أ في وحدة نزع الميثان
AR
1 ‏عند موضع شحن متوسط موضوع في المنطقة السفلية من جزء الامتصاص‎ V4 ‏ويمتزج الجزء السائل من التيار المتمدد مع السوائل التي تهبط‎ VS ‏وحدة نزع الميثان‎ ‏ويمتد السائل المتحد لأسفل داخل منطقة‎ ١# ‏لأسفل من منطقة الامتصاص‎ ‏ويتصاعد الجزء البخاري من التيار‎ . ١9 methane ‏الاستتصال 1١ب من وحدة نزع الميثان‎ ‏ويتم تلامسه مع السائل البارد الذي‎ ١4 ‏المتمدد لأعلى من خلال منطقة الامتصاص‎ © ‏المكونات .ب©؛ والمكونات الأثقل.‎ (Cp ‏يهبط لأسفل لتكثيف وامتصاص المكونات‎ ‏ويتم سحب جزء من بخار التقطير (التيار "؛) من المنطقة العلوية من جزء‎ ‏ويتم‎ IVT ‏[-8ل”م] من التيار المتمدد‎ GY A= ‏بمقدار‎ J ‏الاستتصال ١ب عند درجة‎ ‏كبسه إلى 604 رطل/ بوصة مربعة مطلقة ]£148 كيلو باسكال (مطلق)] بواسطة‎ - ‏إلى‎ [PN] COVA ‏من‎ EY ‏ويتم بعد ذلك تبريد هذا التيار من‎ .7١ ‏مكبس البخار‎ ٠ ‏بواسطة التبادل‎ YY ‏في المبادل الحراري‎ (Te ‏وتكثيفه جزئياً (التيار‎ [PAV-] Yo ‏الخارج من الجزء العلوي من‎ YA ‏الحراري مع التيار العلوي البارد من وحدة نزع الميثان‎ ‏وتتم تدفئة التيار العلوي البارد من وحدة‎ [PA] ف”١"1- ‏عند‎ ١9 ‏وحدة نزع الميثان‎ ‏حيث انه يقوم بتبريد وتكثيف‎ (IFA ‏(التيار‎ [VT] GO) vom ‏نزع الميثان قليلاً إلى‎ ‏جزء على الأقل من التيار ؟4أ.‎ Ne ‏ب يكون عند ضغط أكبر من ضغط‎ EF ‏بدرجة كبيرة‎ ESI) ‏وحيث ان التيار‎ ‏ضغط‎ 0 Yo ‏فإنه يتم تمدده سريعاً خلال صمام التمدد‎ ٠9 ‏تشغيل وحدة نزع الميثان‎
Ol ‏التشغيل الخاص ببرج التقطيرالتجزيئي9١. وأثناء التمدد يتم تبخير جزء صغير من‎ ‏مما ينتج عنه تبريد في التيار الكلي إلى -7١١اف [-211م]. ويتم بعد ذلك الامداد‎
Nola ‏بالتيار المتمدد 7؛ج كشحنة (ارتجاع) باردة علوية للعمود إلى وحدة نزع‎ ٠ ‏مع بخار التقطير المتصاعد من مرحلة‎ 2 £F ‏ويتحد جزء البخار (إذا تواجد) من التيار‎
YY oA
YY
‏بينما يمتص جزء ارتجاع‎ FA ‏التقطير التجزيئي العلوية لتكوين تيار من الغاز المتخلف‎ ‏السائل البارد ويعمل على تكثيف المكونات :© ؛ المكونات © ؛ والمكونات‎ ‏الأثقل المتصاعدة في منطقة التكرير العلوية من منطقة‎ hydrocarbon ‏الهيدروكربونية‎ ‎13 methane ‏الامتصاص 119 من وحدة نزع الميثان‎ ° يتم الحفاظ على ضغط التشغيل في وحدة الفصل الارتجاعية ‎YF‏ (78؛ رطل علي بوصة مربعة مطلقة [7.901 كيلو بسكال (مطلق)]) عند ضغط أقسل من ضغط التشغيل الخاص بوحدة نزع الميثان ‎SLE ١9‏ . وهذا يوفر قوي دافعة تسبب تدفق تيار بخار التقطير 47 خلال المبادل الحراري ‎YY‏ ومن ثم إلى داخل وحدة الفصسل الارتجاعي ‎YF‏ حيث يتم فصل السائل المتكثف (التيار £0( من البخار الغير ‎Cie‏ cml al ‏الذي تم تدفئته‎ se Lal) ‏(التيار ؛؛) . وبعد ذلك يتحد التيار £4 مع التيار‎ ٠ ‏عند‎ $A ‏لتكوين تيار الغاز المتخلف‎ YY ‏من المبادل الحراري‎ IFA ‏بوحدة نزع الميثشان‎ [PAA] ‏-لالزاقم‎ وفي منطقة الاستتصال 9١ب‏ من وحدة نزع الميثان ‎١4‏ ؛ يتم استتصال تيارات الشحنة من مكونات الميثان ومكوناتها الاخف . ويخرج الناتج السائل (التيار £7( من ‎٠‏ .قاع البرج ‎١5‏ عند ‎GOTT‏ ]219[ وتتم تدفئة تيار بخار التقطير المكون لتبار الغاز المتخلف البارد © في المبادل الحراري ‎YY‏ حيث أنه يوفر التبريد إلى تيار التقطير الذي تم ضغطه ‎TE‏ كما هو مبين مسبقاً. ويمر الغاز المتخلف (التيار ‎(FA‏ في تيار معاكس بالنسبة لغاز الشحنة الداخل في المبادل الحراري ‎Cua ١١‏ يتم تسخينه إلى - ‎[Ped] fn‏ (التيار ‎(FA‏ وفي المبادل الحراري ‎٠١‏ حيث يتم تسخينه — ‎GOV). ©‏ [©؛ثم] (التيار ‎EA‏ ج) ‎Cua‏ انه يوفر التبريد كما هو مبين مسبقاً . وبعد ذلك يتم إعادة كبس الغاز المتخلف على مرحلتين؛ المكبس ‎VA‏ المدفوع بواسطة ماكينة
YY
‏والمكبس 77 الذي يتم دفعه بواسطة مصدر طاقة إضافي . وبعد أن يتم تبريد‎ ١١ ‏التمدد‎ ‏؛ يتدفق ناتج الغاز‎ YA ‏”ف ]064[ في وحدة التبريد التفريغي‎ ١٠١ ‏4ه إلى‎ Lal ‏رطل/ بوصة مربعة مطلقة‎ Vet ‏المتخلف (التيار *“و) إلى خط انابيب الغاز عند‎ ‏كيلوباسكال (مطلق)].‎ VAY] ‏ملخص لمعدلات تدفق التيار واستهلاك الطاقة الخاص بالعملية الموضحة في‎ Guy ° ‏شكل ؟ في الجدول التالي:‎ ١ ‏جدول‎ ‎(1 ‏(شكل‎ ‏ملخص تدفق التيار-رطل.مولات/ ساعة [كجم مول/ ساعة]‎
Ve ‏الاجمالي‎ pd 8 ‏البيوتانات+.‎ ghd ناثيالا‎ ghd رايتلا‎ ‏الكربون‎ ‎16 Vey 797 yay ٠1 ١١7 ‏لصن‎ ‎7١/471 VY. YA. YY. ‏لقا‎ Yo..o. vy ave YY YoY oY lo 7171 YY 0.44¢ \oV Ya TA 7141 ‏رف ون ا‎ 7٠77 ‏الات‎ ١٠١ ١ ‏و د اعم‎ Ya
EV) ٠ ١ ‏لأ‎ ARR ¥.av1 ‏ل‎ ‎1»... (WY ٠ Y Yay Yo.YoA YA ٠.١١١ Yeo ARR Yi. 81 Y¢ 31 * ‏نسب الاستخلاص‎
Y¢
JAY. ethane ‏الايثان‎ ‎711.777 propane ‏البروبان‎ ‎744.4Y butanes ‏البيوتانات+‎ ‏الطاقة‎ ‏(اعتماداً على معدلات التدفق الغير مكتملة)‎ * ‏أنه ؛ مقارنة بالمجال السابق ؛ أن هذا الاختراع‎ ١و‎ ١ ‏توضح مقارنة الجدولين‎ ‏مقابل 787,056) ¢ ولكن‎ ZAT. +0) ‏يحافظ أساساً على نفس استخلاص الايثان‎ ‏يحسن كل من استخلاص البروبان (744,37 مقابل 98.50 7( واستخلاص البيوتانات‎ © ‏و7 أيضاً ان‎ ١ ‏مقابل 94,14 7( وتوضح مقارنة الجدولين‎ 94,39( butanes + ‏تلك الانتاجات المتزايدة تم تحقيقها باستخدام قدرة حصائية كهربية أل من‎ ‏قوة حصائية؛ أو اقل بمقدار‎ ١7.474 ‏قوة حصاتة مقابل‎ ١١١789( ‏المجال السابق‎ .)18 ‏أكثر من‎ ‎١‏ وهناك ثلاثة عوامل أساسية تعزي إلى الفاعلية المحسنة لهذا الاختراع. أولاًء يسمح تعزيز الضغط الذي يوفره مكبس البخار ‎YY‏ للعمود العلوي (التيار ‎(FA‏ ‏بأن يقوم بتكثيف كل تيار بخار التقطير 7؛؛ ‎Wa‏ لعملية المجال السابق التي يمكن أن تقوم بتكثيف فقط جزء من التيار. وكنتيجة لذلك» يكون تيار الارتجاع ‎Goll‏ ‎(gla)‏ لهذا الاختراع أكبر بمقدار © مرات من ذلك الخاص بالمجال السابق ‎٠‏ (التيار $0 ‎off‏ مما يوفر تكرير أكثر فاعلية في المنطقة العلوية من منطقة الامتصاص ‏طرف
Yo
‎1g‏ ثانياً؛ بزيادة كمية تيار الارتجاع العلوي الممكنة بواسطة هذا الاختراع؛ يمكن أن تقل كمية تيار الارتجاع الثانوي ‎ite‏ بشكل مناظر بدون تقليل انتاجيات الناتج. وهذا بدوره يؤدي إلى مزيد من التدفق (التيار ‎(YR‏ ماكينة التمدد ‎١١‏ والزيادة الناتجة في الطاقة التي يتم استردادها لتشغيل المكبس ‎VA‏ وبذلك يتم تقليل متطلبات ‎٠‏ القدرة الخاصة بالمكبس ‎BIEL YY‏ يمح التكرير الاكثر فاعلية الذي يوفره التيار ‎Sty‏ المنطقة العلوية من منطقة الامتصاص 194 بتشغيل وحدة إزالة الميثان ‎methane‏ ‏18 عند ضغط عالي بدون تقليل حصيلة الناتج؛ وذلك يقلل أيضاً من متطلبات القدرة الخاصة
‏بالمكبس ‎AY‏ ‏هناك ميزة أخرى لهذا الاختراع وهي احتمال ض كيل لتثليج ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide ٠‏ . ويمثل ‎JSS‏ ¥ رسم بياني للعلاقة بين تركيز ثاني أكسيد الكربون ودرجة الحرارة . ويمثل الخط ‎VY‏ حالات الاتزان الخامصسة بثاني أكسيد الكربون الصلب والسائل في الميثان . ويعتمد خط اتزان الحالة السسائلة - الصلبة في هذا الرسم البياني على البيانات المذكورة في الشكل ‎3-١١‏ في الصفحة ‎74-١١‏ ‏من ‎Engineering Data Book‏ ؛ الاصدار الثاني عر ؛ المنشسور في ‎٠٠٠١‏ ‎Vo‏ بواسطة ‎«Gas Processors Suppliers Association‏ والذي غالباً ما يستخدم كمرجع عند المراجعة ظروف التثليج المحتملة) . وتدل درجة الحرارة على يمين الخط ١لا‏ ؛ أو تركيز ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ على أو فوق هذا الخط ؛ إلى حالة تثليج . وبسبب الاختلافات التي تحدث على نحو عادي في وسائل معالجة الغاز (على سبيل المثال ؛ تركيب غاز الشحنة ؛ الظروف ؛ معدل التدفق) ؛ يكون من ‎TY‏ المرغوب فيه عادة تصميم وحدة لازالة الميثان لها معامل آمان كبير بين ظروف التشغيل المتوقعة وظطروف التثليج . (ولقد أوضحت التجربة أن ظروف السائل على
‎YYoA
مراحل التقطير التجزيئي الخاصمسة بوحدة نزع الميثان ‎methane‏ ؛ خلافاً لظطروف الأبخرة ؛ تتحكم بشكل نموذجي في ظروف ‎Jil‏ المسموح بها في معظم وحدات نزع الميثان . ولهذا السبب ؛ لم يبين خط اتزان البخار - المادة الصلبة المناظر في شكل 3). وأيضاً تم في شكل “ رسم خط يمثل الظروف الخاصة بالسوائل على مراحل التقطير التجزيئي من وحدة نزع الميثان ‎١46‏ في العملية الخامسة بشكل ‎١‏ الخاصة بالمجال السابق (الخط ‎(VY‏ . وكما يمكن أن نري ؛ يوضح جزء من خط ‎Jill‏ هذا يقع فوق خط اتزان المادة السائلة - الصلبة ؛ مما يوضح أن العملية الخاصمة بشكل ‎١‏ ‏التابعة للمجال السابق لا يمكن أن يتم تشغيلها عند تلك الظطروف بدون أن تواجه المشاكل ‎٠‏ المتعلقة بتثليج ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ وكنتيجة لذلك ؛ لم يكن من الممكن استخدام العملية الخاصة بشكل ‎١‏ تحت تلك الظروف ؛ وبذلك لا يمكن للعملية الخامسة بشكل ‎١‏ لا يمكن أن تحقق فعلياً فاعليات الاستخلاص المذكورة في جدول اعند إجرائها بدون إزالة جزء على الاقل من ثاني أكسيد الكربون من غاز الشحنة . وهذا ؛ بالطبع ؛ يعمل على زيادة التكلفة الاجمالية إلى حد كبير. ويمثل الخط ‎VY‏ في شكل “ الظروف الخاصة بالسوائل على مراحل التقطير التجزيئي الخاصسة بوحدة إزالة الميثان ‎١4‏ في هذا الاختراع كما هو مبين في شكل ". وعلى العكس من العملية الخاصة بشكل ‎١‏ التابعة للمجال السابق ؛ يكون هناك أقل معامل للآمان قدره ‎٠١7‏ بين تركيز ثاني أكسيد الكربون في سوائل العمود بالنسبة لظروف التشغيل المتوقعة للعملية الخاصة بشكل 7 مقابل التركيزات عند مرحلة اتزان ‎٠‏ المادة الصلبة - السائلة . أي ؛ أنه قد يلزم زيادة قدرها ‎7١0‏ في المائة في نسبة ثاني أكسيد الكربون في السوائل لاحداث التثليج . ومن ثم ¢ سوف يتحمل هذا الاختراع تركيز ‎YYoA‏
و أكبر بمقدار ‎٠١‏ في المائة من تركيز ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ غاز الشحنة الخاص به من العملية الخاصة بشكل ‎١‏ التابعة للمجال السابق التي يمكنها الاحتمال بدون خطر التعارض مع خط اتزان المادة السائلة - الصلبة . وأيضاً؛ بينما لا يمكن تشغيل العملية الخاصة بشكل ‎١‏ التابعة للمجال السابق لتحقيق نسب الاستخلاص المذكورة في © جدول ‎١‏ بسبب التثليج ؛ ويمكن لهذا الاختراع في الواقع أن يتم تشغيلها عند مستويات استخلاص أعلى من تلك المذكورة في جدول ‎١‏ بدون خطر التثليج. ويمكن ان يتم فهم التغير في ظروف التشغيل الخاصة بوحدة نزع الميثان ‎methane‏ ‏الخاصة بشكل ؟ كما هو موضح بواسطة الخط ‎VY‏ في شكل © بواسطة مقارنة خصائص التميز موضوع هذا الاختراع بعملية المجال السابق الخاصة بشكل ‎.١‏
‎٠١‏ وببنما يكون شكل خط التشغيل الخاص بالعملية الموضحة في شكل ‎١‏ التابعة للمجال السابق (خط ‎(VY‏ مماثلاً لشكل خط التشغيل الخاص بهذا الاختراع (خط ‎(VF‏ يكون هناك اختلاف رئيسي. وتكون درجات حرارة التشغيل لمراحل التقطير التجزيئي العلوية الحرجة في وحدة نزع الميثان في العملية الخاصة بشكل ؟ أكثر دفئاً من تلك الخاصة بمراحل التقطير التجزيئي في وحدة نزع الاميثان في شكل ‎١‏ الخاص بعملية المجال السابق؛
‎١‏ مما يعمل على إزاحة خط التشغيل الخاص بشكل ؟ على نحو فعال بعيداً عن خط اتزان السائل-الصلب. وتكون درجات الحرارة الادفأ في مراحل التقطير التجزيئي في وحدة نزع الميثان الخاصة بشكل ‎Y‏ هي أساساً نتيجة للتشغيل عند ضغط أعلى من عملية الشكل ‎١‏ التابعة للمجال السابق. وعلي اية حالة؛ لا يسبب ضغط التشغيل الأعلى للبرج فقد في مستويات استخلاص المكون ‎Cot‏ بسبب ان تيار بخار التقطير ؟؛ في عملية
‏© الشكل ؟ تكون جوهرياً عبارة عن دورة كبس - تبريد مفتوحة مباشرة التلامس لوحدة نزع الميثان باستخدام جزء من بخار العمود الداخلي كمائع المعالجة ء الامداد بالتبريد إلى
YA
‏العملية اللازمة للتغلب على الفقد في الاستخلاص الذي يصاحبه بشكل طبيعي زيادة في‎ .methane ‏ضغط تشغيل وحدة نزع الميثان‎ ‏وهناك ميزة أخرى لهذا الاختراع وهي انخفاض في كمية ثاني أكسيد‎
EY ‏في تيار الناتج السائل‎ ١ ‏التارك لوحدة نزع الميثان‎ carbon dioxide ‏الكربون‎ © وبمقارنة التيار "؛ في جدول ‎١‏ الخاص بعملية الشكل ‎١‏ التابع للمجال السابق بالتيار ‎EY‏ ‏في جدول ¥ الخاص بشكل ‎Y‏ الذي يمثل تجسيم لهذا الاختراع نكتشف ان هناك تقريباً انخفاض قدره ‎TY‏ في كمية ثاني اكسيد الكرون التي يتم امتصاصها في التيار ‎£Y‏ بواسطة هذا الاختراع . وهذا يؤدي بوجه عام إلى تقليل متطلبات معالجة الناتج بكمية مناظرة؛ تقليل كل من التكلفة الاجمالية وتكلفة تشغيل نظام المعالجة. ‎١‏ وإحدى الخصائص المتأصلة في تشغيل عمود وحدة نزع الميثفان لاستخلاص المكونات ‎Cot‏ هي ان العمود يجب أن يقوم بالتقطير التجزيئي بين الميثان الذي يترك البرج في صورة ناتجه العلوي (تيار البخار ‎(FA‏ والمكونات ‎Cot‏ ‏التي تترك البرج في صورة ناتجه السفلي ‎SL)‏ السائل 47). وعلى اية حالة ؛ تقع قابلية تطاير ثاني أكسيد الكربون بين تلك الخاصة بالميثان ‎Cot Sl Sally‏ ‎٠5‏ مما يسبب ظهور ثاني أكسيد الكروبون ‎carbon dioxide‏ في كلا من التيارين الطرفيين. وأيضاً؛ يشكل ثاني اكسيد الكربون والايثان ‎ethane‏ مزيج ثابت الغليان؛ مما ينتج عنه ميثل ثاني أكسيد الكربون إلى التراكم في مراحل التقطير التجزيئي المتوسطة في العمود وبذلك يسبب تكون تركيزات كبيرة من ثاني أكسيد الكربون في سوائل البرج. ‏أ وتكون تيارات الارتجاع الخاصة بمنطقة الامتصاص #٠أ‏ في وحدة نزع الميثان 4 الخاصة بعملية شكل ‎١‏ في المجال السابق هي التيارين 5؛أ و**ب ؛ بينما
تلك الخاصسة بهذا الاختراع ‎dul‏ في شكل ‎Y‏ تمثل التيارين ؛* جوه”“ب. وبمقارنة تلك التيارات في الجبدول ‎١‏ والجدول ‎oF‏ نلاحظ أن الكميات الكلية من المكونات :© وثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ في تيارات الارتجاع في عملية الشكل ‎١‏ الخاصة ‎Jl sal‏ السابق هي 470 ‎PVA‏ رطل. مول/ ساعة [70؛ و8١‏ © كجم مول/ ساعة] ؛ على الترتيب ؛ مقابل ‎POF‏ و7176 رطل . مول/ ساعة ‎Yor]‏ ‎YT‏ كجم مول/ ساعة] ؛ على الترتيب ؛ لتيارات الارتجباع في العملية الخامسة بشكل ‎١‏ موضوع هذا الاختراع . وتدخل كمية أقل بدرجة كبيرة من المكونات المكونة للمزيج ثابت الغليان في منطقة الامتصاص ؟٠أ‏ في تيارات ارتجاع السائل الباردة ؛ وتدخل بدلا من ذلك في الجزء السفلي ؛ الأكثر دفئاً من منطقة الامتصاص ‎١9 ٠‏ بواسطة التيار أ بحيث يكون هناك أقل تراكم من ثاني أكسيد الكربون في مرحلة التقطير التجزيئي الخاصة بمنطقة الامتصاص ‎٠9‏ . وهذا يسمح بالمزيد من ثاني أكسيد الكربون بالهروب إلى التيار العلوي ‎FA‏ بدلاً من ان يتم امتصاصه في تيار السائل الناتج ؟ 4 . مثال ‎١‏ ‏يبين تجسيم بديل لهذا الاختراع في شكل 4 . ويكون تركيب غاز الشحنة والظروف المأخوذة في الاعتبار في العملية التي يتم تمثيلها في شكل ؛ هي نفسها تلك الموجودة في الشكلين ‎١‏ و7. وتبعاً لذلك؛ يمكن مقارنة الشكل ؛ بالعملية الخاصة بشكل ‎١‏ التابعة للمجال السابق لتوضيح الميزة الخاصة بهذا الاختراع؛ ويمكن بالمتل مقارنتها بالتجسيم المعروض في شكل ‎.١‏ ‎١‏ وفي المحاكاة الخاصة بالعملية الموجودة بشسكل ‎day of‏ الغاز الداخل إلى الوحدة كتيار ‎١‏ ويتم تبريده في المبادل الحراري ‎٠١‏ بواسطة التبادل الحراري مع ‎YYoA‏
Ye.
الغاز المتخلف البارد عند = ‎[P06] CPT‏ (التيار ‎(QA‏ سوائل وحدة ‎sale)‏ الغليان الخاص بوحدة نزع الميثان ‎methane‏ عند ١#"ف ‎[VV]‏ (التيار ١4)؛‏ سوائل إعادة الغليان الجانبية السفلية الخاصة بوحدة نزع الميثان عند -١٠ثف ‎[YY]‏ (التيار 40) ؛ سوائل إعادة الغليان الجانبية العلوية الخاصة بوحدة نزع الميثان ‎methane‏ عند -715ف
م ‎[Pes]‏ (التيار ‎(FS‏ ويدخل التيار الذي تم تبريده ‎ITY‏ وحدة الفصل ‎١١‏ عند - ‎OFA‏ ف ‎[OFA]‏ و١7١٠‏ رطل / بوصة مربعة ‎VN Y]‏ كيلو باسكال (مطلق)] ‎Cua‏ يتم فصل البخار (التيار ‎(PY‏ من السائل الذي تم تكثيفه (التيار ‎(YY‏ وقد يتم تجزئة السائل الخاص بوحدة ‎(FY lal) ad‏ في بعض الحالات إلسى تيارين» التيار 49 والتيار ‎FY‏ وفي هذا المثال الخاص بهذا الاختراع:. يتم توجيه كل
‎٠‏ السائل الخارج من وحدة الفصل في التيار ؟ إلى التيار ‎PY‏ ويتم تمدده إلى ضغط التشغيل (تقريباً ‎EAs‏ رطل على بوصة مربعة مطلقة [3.704 كيلو بسكال (مطلق)]) من برج التقطير ‎١9‏ بواسطة صمام التمدد ‎VY‏ ويعمل على تبريد التيار
‎VA ‏قبل ان يتم الامداد به إلى برج التقطير التجزيئي‎ [Pee] ‏-177ئف‎ fy
‏عند موضع الشحن السفلي الواقع في منتصف العمود. وفي تجسيمات ‎al‏ لهذا
‎VO ‏الاختراع؛ قد يتم توجيه كل السائل الخاص بوحدة الفصل في التيار "* إلى‎ ١ ‏مع توجيه الجزء المتبقي إلى‎ 9١7 ‏أو قد يتم توجيه جزء من التيار ©“ إلي التيار‎
‎AY ‏التيار‎
‏وتتم تجزئة البخار (التيار ‎(FY‏ من وحدة الفصل ‎١١‏ إلى ‎FAVE COs‏
‏وقد يتم اتحاد التيار ؛* ؛ المحتوي على حوالي 7277 من البخار الكلي ؛ في بعض ‎٠‏ التجسيمات مع جزء (التيار 8( من التيار السائل الخاص بوحدة الفصل ‎PY‏ لتكوين التيار المتحد ‎Fo‏ وقد يمر التيار 6 أو ‎Fo‏ حسب الحالة ؛ من خلال المبادل الحراري
‎YYOA
‎٠‏ في علاقة تبادل حراري مع الغاز المتخلف البارد عند -6 ٠ف ‎[2YV=]‏ (التيار ‎(vA‏ ‏حيث يتم تبريده بغرض التكثيف ‎wa AN‏ ويتم بعد ذلك تمدد التيار الناتج الذي تم تكثيفه بدرجة شديدة #8 عند -7١٠"ف ‎[PVE]‏ سريعاً من خلال صمام التمدد ‎٠١‏ ‏إلى ضغط التشغيل الخاص ببرج التقطير التجزيئي ‎ve‏ وأثناء التصدد يتم تبخير © جزء من التيار ؛ مما ينتج عنه تبريد التيار الكلي . وفي العملية الموضحة في شكل ؛ ؛ يصل التيار المتمدد “ب الذي يترك صمام التمدد ‎1١١‏ إلسسى درجة حرارة - ‎[PAA] CNY‏ ويتم الامداد به إلى برج التقطير التجزيئشي ‎VA‏ عند موضع علوي للشحنة في منتصف العمود. ويدخل الجزء المتبقي المقدر ب ‎AVY‏ من البخار من وحدة الفصل ‎(FOL) ١١‏ ‎٠‏ في ماكينة التمدد ‎١١‏ التي فيها يتم استخلاص الطاقة الميكانيكية من هذا الجزء الخاص بالضحنة عالية الضصسغط. وتعمل الماكينة ‎VY‏ على تمدد البخار إلى حد كبير بشكل متساوي الحرارة إلى ضغط التشغيل الخاص بالبرج ؛ وبواسطة جهد التمدد يتم تبريد التيار المتصدد ‎IF‏ إلى درجة حرارة تصسسل تقريياً إلى -٠١٠"ف ‎[VES]‏ . ويتم بعد ذلك الامداد بالتيار المتمدد المتكشف جزئياً ‎fr‏ ‎١‏ كشحنة إلسى برج التقطير التجزيئي ‎١9‏ عند موضع ثاني للشحن السفلي الواقع في منتصف العمود. ويتم سحب جزء من بخار التقطير (التيار "؛) من المنطقة السفلية من منطقة الامتصاص 118 من وحدة نزع الميثان ‎١4 methane‏ عند ‎1١7-‏ تف ‎[PAV=]‏ أعلى ‎al‏ المتمدد "أ ويتم كبسه إلى 114 رطل على بوصة مربعة مطلقة ]£71 © كيلو بسكال (مطلق)]) بواسطة المكبس ‎١‏ ؟. ويتم بعد ذلك تبريد التيار الذي تم ضغطه ‎We‏ ‏من -4 8ف ]210[ إلى -؛ "اف ‎[PAV]‏ وتكثيفه بدرجة كبيره (التيار ‎(EY‏ في دروف
YY
المبادل الحراري ‎YY‏ بواسطة التبادل الحراري مع التيار العلوي البارد من وحدة نزع الميثان ‎FA‏ الخارج من الجزء العلوي من وحدة نزع الميثان ‎١‏ عند ‎GOYYA-‏ [-2+15م]. وتتم تدفئة التيار العلوي البارد من وحدة نزع الميثان قليلاً إلى ‎[VY] CY Tm‏ (التيار ‎(ITA‏ حيث انه يقوم بتبريد وتكثيف جزء على لاقل من التيار ؟4أ. وحيث ان التيار المتكثف بدرجة كبيرة “كب يكون عند ضغط أكبر من ضغط تشغيل وحدة نزع الميثان ‎٠9‏ فإنه يتم تمدده سريعاً خلال صمام التمدد ‎Yo‏ إلى ضغط التشغيل الخاص ببرج التقطير التجزيئي ‎.٠9‏ وأثناء التصدد يتم تبخير جزء صغير من التيار ؛ مما ينتج عنه تبريد في التيار الكلي إلى ‎[PO] IS‏ ويتم بعد ذلك الامداد بالتيار المتمدد 9؛ج كشحنة (ارتجاع) باردة علوية للعمود إلى وحدة ‎٠‏ نزع الميثان ‎.٠9 methane‏ ويتحد جزء البخار (إذا تواجد) من التيار 4ج مع بخار التقطير المتصاعد من مرحلة التقطير التجزيئي العلوية لتكوين تيار من الغاز المتخلف ‎PA‏ ؛ بينما يمتص جزء ارتجاع السائل البارد ويقوم بتكثيف المكونات ‎Cp‏ ؛ المكونات ,© ؛ والمكونات الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الأثقل المتصاعدة في منطقة التكرير العلوية من منطقة الامتصاص ‎Ve‏ من وحدة نزع الميثان ‎٠9‏ . ‎Vo‏ وفي منطقة الاستنصال 4 اب من وحدة نزع الميثان ‎٠9‏ يتم استتصال تيارات الشحنة من مكونات الميثان ومكوناتها الاخف . ويخرج الناتج السائل (التيار ؛) من قاع البرج ‎١5‏ عند ‎[PY] GOV‏ . وتتم تدفئة تيار بخار التقطير المكون لتيار الغاز المتخلف البارد (التيار ‎(FA‏ في المبادل الحراري ‎Cua YY‏ أنه يوفر التبريد لتيار اللقطلير المضغوط ‎FEF‏ كما هو مبين مسبقاً. ويمر الغاز المتخلف (التيار 8“ أ) في ‎YS‏ ثيار معاكس بالنسبة لغاز الشحنة الداخل في المبادل الحراري ‎V0‏ حيث يتم تسيخينه إلى - "ف ‎[Poo]‏ (التيار ‎(PA‏ وفي المبادل الحراري ‎٠١‏ حيث يتم تسخينه ‎YYoA vy . ‏(التيار 44 ج) حيث انه يوفر التبريد كما هو مبين مسبقاً‎ [OF] فث٠٠١١ ‏إلى‎ ‏المدفوع‎ ١8 ‏وبعد ذلك يتم إعادة كبس الغاز المتخلف على مرحلتين ؛ المكبس‎ ‏الذي يتم دفعه بواسطة مصدر طاقة إضافي‎ YY ‏والمكبس‎ ١ a all ‏بواسطة ماكينة‎ ‏"ف [495"م] في وحدة التبريد‎ ١١١ ‏وبعد أن يتم تبريد التيار 4؛ ه إلى‎ . ‏إلى خط أنابيب الغاز عند‎ (6A ‏يتدفق ناتج الغاز المتخلف (التيار‎ YA ‏التفريغي‎ ٠ ‏كيلوباسكال (مطلق)].‎ VAY] ‏رطل/ بوصة مربعة مطلقة‎ ٠ ‏يبين ملخص لمعدلات تدفق التيار واستهلاك الطاقة للعملية الموضحة في شكل ؛ في‎ ‏الجدول التالي:‎ 7 ‏جدول‎ ‏(شكل ؛)‎ ٠١ ‏ملخص تدفق التيار- مولات في الرطل/ ساعة [كجم مول/ ساعة]‎ ‏الاجمالي‎ pdf ‏البيوتانات . ثاني‎ نابوربلا‎ BW gd رايتلا‎ ‏الكربون‎ > ‏م بم ل ممم‎ ال1١‎ 7 ١
YY. ET) VY. VA. vy. 1..941 Yo..o. YY +7 yy YoY oY vo YY 0
AVY VY ¢ Ve viv 0.1% voy 7». 88 VE Yiu ‏4م‎ V4.6) ¢ 4 ‏الاجمالي‎ wll ‏البيوتانات . ثائي‎ glad GY ghd رايتل‎ ‏الكربون‎ * £4 Yo ٠ ‏1و‎ Yeo ¥.41Y ‏ل‎ ‏ايف‎
Yi
Y1..00 £vo Y Yay Yo.yoA YA
Yoo YA ‏م لم‎ 114 Y¢ ¢Y * ‏نسب الاستخلاص‎
LAY. 1 ethane ‏الايثان‎ ‎744.04 propane ‏البروبان‎ ‎744.94 butanes ‏البيوتانات+‎ ‏الطاقة‎ ‏(اعتماداً على معدلات التدفق الغير مكتملة)‎ * ° توضح مقارنة الجدولين ؟ و© أنه ؛ مقارنة بالتجسيم الخاص بهذا الاختراع الموجود في شكل 7 ؛ يعمل التجسيم الخاص بشكل ؛ علي الحفاظ علي نفس استخلاص الايثان ولكن يحسن من استخلاص البروبان ‎propane‏ ( 6 مقابل 744,73) و البيوتانات + ‎butanes‏ )749,94 مقابل 799,17) قليلاً . وعلى أية ‎Alls‏ ؛ توضح مقارنة الجبدولين ؟ و3 أيضاً ان تلك الانتاجيات تم تحقيقها ‎٠‏ باستخدام قوة حصانية أقل بحوالي 77 من تلك اللازمة بواسطة التجسيم موضوع هذا الاختراع الموجود في شكل ؟. ويكون الانخفاض في القدرة الحصائية للتجسيم الخاص بشكل ؛ أساساً بسبب النسبة الاقل من المكونات ‎Cot‏ في تيار ‎YY oA ro الارتجاع العلوي ‎EY‏ الذي يوفر تكرير أكثر فاعلية في الجزء العلوي من منطقة الامتصاص 114 بحيث يمكن أن يتم تشغيل وحدة نزع الميثان ‎١9 methane‏ عند ضغط تشغيل أعلى ‎SUB‏ (وبذلك يقلل من متطلبات ‎(aia‏ بدون تقليل انتاجيات الناتج . وبمقارنة تيار بخار التقطير '؛ في الجدول ¥ للتجسيم موضوع هذا الاختراع الموجود في شكل ؛ إلى التيار "؛ في الجدول ؟ الخاص بالتجسيم موضوع هذا الاختراع الموجود في شكل 7 ؛ تكون تركيزات المكونات ‎Cp‏ وبصفة خاصة المكونات ‎Cot‏ في التيار "؛ من التجسيم الخاص بشكل ؛ أقل بدرجة كبيرة ؛ وبذلك يتم تحقيق انتاجيات أكبر للناتج باستخدام قوة حصانية أقل من الموجبودة في التجسيم الخاص بشكل ‎LY‏ وتكون التركيزات الأقل للمكونات ‎Cot‏ في التيار ‎EF‏ ‎٠‏ من التجسيم الخاص بشكل 4 هي نتيجة سحب بخار التقطير من الجزء السفلي من منطقة الامتصاص 114 بدلاً من الجزء العلوي من منطقة الاستتصال 4٠ب‏ كما هو في التجسيم الموجود في شكل ؟. ويكون بخار التقطير عند موضع العمود الأعلى معرضاً لتكرير أكبر من بخار التقطير السفلي في العمود ؛ ويكون أقرب إلى تيار الميثان ‎methane‏ النقي الذي قد يمثل تيار الارتجاع ‎hal‏ من قمة العمود . ‎Vo‏ وفي العمليات الخاصة بالمجال السابق الموجبودة في الشكل ١؛‏ لا يمكن أن يقوم (التيار ‎(FA‏ العلوي من العمود بتكثيف تيار ميثان نقي ؛ ولكن مع الارتفاع في الضغط الذي يتم بواسطة مكبس البخار ‎YY‏ موضوع هذا الاختراع ؛ يكون التيار العلوي للعمود ‎FA‏ بارداً بدرجة كافية للعمل كلياً علي تكثيف تيار بخار التقطير 49 على الرغم من أنه يكون غالبا عبارة عن ميثان نقي. أ وعندما يتم استخدام هذا الاختراع في مثال ؟ ؛ يتم الحفاظ على الميزة المتعلقة بتجنب ظروف تثليج ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ مقارنة بالتجسيم
YYoA
الخاص بشكل ‎.١‏ ويكون شكل © عبارة عن رسم بياني أخر للعلاقة بين تركيز ثاني أكسيد الكربون ودرجة الحرارة ؛ ويكون الخط ‎VY‏ كما سبق ممثلاً لظروف الاتزان الخاصة بثاني أكسيد الكربون الصلب والسائل في الميثان ويمثل الخط ‎VY‏ ‏الظروف الخاصة بالسوائل الموجودة في مراحل التقطير التجزيئي الخاصمة بوحدة 0 نزع الميثان ‎١9‏ في العملية الخاصة بالمجال السسابق كما في شكل ‎.١‏ ويمثل الخط ‎VE‏ في شكل 0 الظروف الخاصة للسوائل الموجودة في مراحل التقطير التجزيئي الخاصة بوحدة نزع الميثان ‎١4‏ في هذا الاختراع كما هو مبيبن في شكل ‎of‏ ويوضح عامل آمان قدره ‎٠,7‏ بين ظروف ‎ds ml‏ المتوقعة وظروف التثليج الخاصة بالشكل ؛. ومن ثم؛ فإن هذا التجسسيم موضوع هذا ‎٠‏ الاختراع ايضاً يتحمل زيادة قدرها ‎٠١‏ في المائة من تركيز ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ بدون خطر حدوث التثليج . وعملياً ‎٠‏ يمكن استخدام هذا التحسين في معامل المان الخاص بالتثليج للا ‎Bali‏ من تشغيل وحدة نزع الميثان ‎methane‏ عند ضغط أقل (أي؛ مع درجات حرارة أكثر برودة على مراحل التقطير التجزيئي) وذلك لرفع مستويات استخلاص المكون +:0 بدون مواجهة مشاكل ‎Ve‏ التثليج . ويكون شكل الخط ‎VE‏ في شكل 0 الخاص بالتجسيم الموجبود في شكل ؛ مماثل جداً لذلك الخاص بالخط ‎YY‏ في شكل ؟ للتجسيم الموجود في شكل ‎١‏ . ويكون الاختلاف الأساسي هو تركيزات ثاني أكسيد الكربون الأقل بدرجة ملحوظة من السوائل على مراحل التقطر التجزيئي في الجزء السفلي من وحدة نزع الميثان الخاصة بشكل ؛ نتيجة لسحب تيار بخار التقطير عند موضع ‎YL‏ أعلى على العمود في هذا التجسيم . وكما يمكن ان نرى بواسطة مقارنة التيار "؛ في الجدولين ‎FY‏ حتى مع امتصاص كمية أقل من ثاني أكسيد
0 الكربون في غاز الشحنة مع الناتج السائل السفلي في التجسيم موضوع هذا الاختراع الحالي بشكل ؛ ؛ الذي يعني بوجه عام أنه سوف تلزم معالجة أقل للناتج مقارنة بالتجسيم موضوع هذا الاختراع الخاص بشكل ‎.١‏ ‏تجسيمات أخرى طبقاً لهذا الاختراع؛ يكون بوجه عام من المفصل تصميم منطقة الامتصساص (التكرير) في وحدة نزع الميثان بحيث تحتوي على العديد من مراحل الفصل النظرية المتعددة . وعلى ‎Ala A‏ ؛ يمكن تحقيق فوائد هذا الاختراع كما لو كانت ‎Ala yo‏ نظرية واحدة؛ ومن المعتقد انه حتى المكافئ لمرحلة تقطير تجزيي نظرية قد يمح بتحقيق تلك الفوائد . فعلي سيبيل المثال ؛ يمكن اتحاد كل أو جزء من تيار التقطير ‎٠‏ المتكثف بدرجة كبيرة المتمدد ‎gE‏ من صمام التمدد ‎Yo‏ ؛ كل أو جزء من التيار المتكثف بدرجة كبيرة المتمدد 68ب من صمام التمدد 0 وكل أو جزء من التيار المتمدد “أ من ماكينة التمدد ‎VY‏ (مثلاً في الأنابيبب التي تربط صمام التمدد بوحدة نزع الميثان ‎(methane‏ ويتم مزجها ‎das‏ وسوف تمتزج الأبخرة والسوائل سوياً ‎Jai‏ طبقاً لقابليات التطاير النسبية للمكونات المختلفة من التيارات المتحدة الكلية . ‎Ve‏ وهذا الامتزاج للتيارات الثلاثة سوف يؤخذ في الاعتبار لأغراض هذا الاختراع كتشكيل لمنطقة الامتصاص. وفي بعض الحالات قد يكون من المفضل تجزئة تيار التقطير المتككف بشكل كبير "كب إلى ثتيارين على الأقل كما هو مبين في الأشكال + إلى 4. وهذا يسمح لجزء (التيار )0( بأن يتم الامداد به أعكلى الموضع الذي فيه يتم سحب © تيار التقطير البخاري ‎£F‏ (وربما أيضاً أعلى موضع شحن التيار المتمدد ‎Lo (Ir‏ أسفل في منطقة الامتصاص الخاصة ببرج التقطير التجزيئي ‎١5‏ (الشكلين 6 ‎SVs‏ ‎YY oA‏
YA
أسفل فوق عمود الامتصاص ‎١١9‏ (الشكلين ‎A‏ و1) ؛ لزيادة تدفق السائل في ذلك الجزء من نظام التقطير ويحسن من تكرير التيار 4 . في تلك الحالات؛ يتم استخدام صمام التمدد 17 للعمل على تمدد التيار ‎8١‏ إلى ضغط تشغيل العمود (مكوناً التيار ‎(fo)‏ ؛ بينما يتم استخدام صمام التمدد ‎Yo‏ للعمل على ‎aad‏ الجزء المتبقي (التيار +0( © إلى ضغط تشغيل العمود بحيث يمكن بعد ذلك أن يتم الامداد بالتيار الناتج ‎٠‏ أ إلى الجزء العلوي من منطقة الامتصاص في وحدة نزع الميثان ‎١١‏ (الشكلين ‎١‏ و7) أو إلى الجزء العلوي من عمود الامتصاص ‎١١‏ (الشكلين ‎A‏ 35( يصف الشكلان + و9 برج تقطير تجزيئي تم تركيبه في ‎pile yp‏ ؛ عمود الامتصاص (التكرير) ‎V4‏ (وسيلة التلامس والفصل) وعمود الاستتصال 14 (عمود تقطير) ‎٠‏ . وفي الشكل ‎A‏ ؛ يتم تجزئة البخار العلوي (التيار 47) من عمود الاستتصال 94 إلى جزئين . ويتم توجيه أحد الجزئين (التيار "؛) إلى المكبس ‎YY‏ ومن ثم إلى المبادل الحراري ‎YY‏ لانتاج ارتجاع لعمود الامتصاص ‎١9‏ كما هو مبين سابقاً. ويتدفق الجزء المتبقي (التيار £4( إلى المنطقة السفلية من عمود الامتصاص ‎١١‏ ليتم تلامسه مع التيار المتكثف بدرجة كبيرة المتمدد هب وتثيار التقطير المتكثف بدرجة كبيرة المتمصدد ‎١‏ (أي من التيار ‎٠‏ أ ؛ او التيارين ‎٠‏ أ و81أ) . ويتم استخدام مضخة ‎Fo‏ لتوجيه السوائل (التيار ‎(SF‏ من قاع عمود الامتصاص ‎١9‏ إلى قمة عمود الاستنصال 4 بحيث يعمل البرجان بكفاءة كجهاز تقطير واحد . وفي شكل 4 » يتدفق كل البخار العلوي (التيار 7؛) إلى المنطقة السفلية من عمود الامتصاص ‎VA‏ ويتم سحب تيار بخار التقطير *؛ من موضع أعلى في عمود الامتصاص 14؛ أعلى موضع شحن ‎lal ٠‏ المتمدد ‎FY‏ وسوف يعتمد القرار على ما إذا كان برج التقطير التجزيئي يتم
YYOA
تركيبه كوعاء واحد (مثلاً وحدة نزع الميثان ‎٠١ methane‏ في الاشكال ‎(Vs 1 cf oY‏ أو أوعية عديدة على عدد من العوامل ‎Jie‏ حجم الوحدة ؛ المسافة إلى وسائل التصنيع. وقد تدل ظروف غاز الشحنة ؛ حجم الوحدة ؛ المعدات ‎A abil‏ أو عوامل أخرى على أن إزالة ماكينة تمدد ‎VY‏ أو استبدالها بجهاز تمدد بديل (مثلاً صمام © تمدد) ؛ تكون ممكنة. وعلي الرغم من أن تمصدد التيارالفردي يبين في أجهيزة التمدد الخاصمة ؛ إلا أنه قد يتم اسستخدام وسيلة تمدد بديلة عندما يكون ذلك ملائماً . فى سبيل المثال ؛ قد تكون الظروف عبارة عن أي تمدد مسموح به من الجزء الذي تم تكثيفه من تيار الشحنة (الثيار ‎(Ire‏ و/ أو تيار متكثف تماماً (التيار ؛ 7 ب). كما هو مبين في الأمثلة السابقة ؛ يتم تكثيف تيار التقطير £7 تماماً وناتج ‎٠‏ التكثيف الناتج المستخدم لامتصاص المكونات الهامة ‎(Cp‏ المكونات ‎(Cy‏ والمكونات ‎JY‏ من الأبخرة المتصاعدة خلال الجبزء العلوي من منطقة الامتصاص ‎NA‏ من وحدة نزع الميشان ‎١4 methane‏ (الأشسكال ‎ef oY‏ 1 ولا) أو عمود الامتصاص 14 (الشكلان ‎A‏ 3( . وعلى أية حالة ؛ لا يكون هذا الاختراع محدداً بهذا التجسيم . وقد يكون من المفضل » على سيل المثال ؛ معالجة جزء فقط من تلك الأبخرة بهذا ‎١‏ الاسلوب أو استخدام فقط جزء من ناتج التكثيف كعامل امتصاص؛ في ‎CL al‏ التي فيها توضح الاعتبارات الخاصة بالتصميم أنه يجب مرور ‎ol al‏ من الأبخرة أو ناتج التكثيف جانبياً خلال منطقة الامتصاص 4١٠أ‏ من وحدة نزع الميثان ‎١4‏ (الاشكال ‎(VT ef OY‏ أو عمود الامتصاص ‎١9‏ (الشكلان + و). وبعض الحالات قد تفضل التكثيف ‎Jia‏ بدلاً من التكثيف الكليء اتيار ‎٠‏ التقطير ‎Her‏ المبادل الحراري ‎YY‏ وقد تفضل حالات ‎al‏ أن يكون تيار التقطير ‎$F‏ عبارة عن سحب جانبي ‎JIS‏ للأبخرة من عمود التقطير التجبسزيئي ‎٠١‏ ‎YY 0A‏
$e le ‏بدلاً من سحب جانبي جزئي للأبخرة. ومما هو جدير بالملاحظة أيضاً؛ اعتماداً‎ sl hey ‏تركيب تيار غاز الشحنة ؛ قد يكون من المفضل استخدام التبريد الخارجي‎
XY ‏جزء من التبريد لتيار التقطير ا في المبادل الحراري‎ ‏وتحت بعض الظروف ؛ قد يكون من المفضل تسخين تيار التقطير ؟4 قبل‎ ‏وإحدي‎ . YY ‏أن يتم ضغطه ؛ حيث أن ذلك قد يقلل من التكلفة الاجمالية للمكبس‎ 0 ‏الوسائل لاتمام ذلك هي استخدام تيار التقطير المضغوط 9؛أ (الذي يكون أكثر دفئاً‎ ‏بسبب حرارة الكبس) للامداد بهذا التسخين باستخدام مبادل حراري رباعي التفرع. وفي‎ ‏بواسطة‎ few ‏تلك الحالات؛ قد يكون من الممكن إكمال تبريد تيار التقطير المضغوط‎ ‏وبذلك يتم تقليل التبريد الذي يجب‎ og al ‏استخدام التبريد الهوائي أو وسيلة‎ ‏ويجب ان يتم تقدير‎ YA ‏بواسطة التيار العلوي‎ YY ‏استخدامه في المبادل الحراري‎ ٠ ‏الاجمالي ووسيلة التبريد لكل تطبيق وذلك‎ 7١ ‏التقليل المحتمل في التكلفة الاجمالية للمكبس‎ ‏لتعيين ما إذا كان هذا التجسيم مفضلاً أم لا.‎ ‏وطبقاً لهذا الاختراع؛ قد يتم تجزئة شحنة البخار في عدة طرق. وفي‎ ‏بعض التجسيمات؛ قد يتم تجزئة البخار في وحدة فصسل. وفي العمليات الخاصسة‎ ‏و إلى 4؛ تحدث تجزئة البخار بعد التبريد. وربما بعد فصل أية‎ oY ‏بالأشكال‎ ١ ‏الضصغط ؛ على أية حالة ؛ قبل‎ Me ‏سوائل قد يتم تكوينها. وقد تتم تجزئة الغاز‎ ‏وقد يتم شضحن كل من التيارات‎ .٠١ ‏أي تبريد للغاز الداخل كما هو مبين في شكل‎ methane ‏إلى عمود التقطير (مثل وحدة نزع الميثان‎ ٠١ ‏في شكل‎ fry, ‏اضر‎ care ‏إلى جهاز التلامس‎ “١و‎ re ‏التيارات‎ (VTE oY ‏في اللاشكال‎ ٠ ‏الغليان‎ sale) ‏والفصل وقد يتم شحن التيار "أ إلى عمود التقطير (مثل وحدة‎ ٠
All ‏وعمود الاستتصال 74؛ على الترتيب ؛ في الشكلين + و1) . وقد يتم‎ 4
YYoA
١ ‏أو إكماله بتيارات إضافية‎ ٠١ ‏في شكل‎ ٠١ ‏تبريد التيار 6“ في المبادل الحراري‎ ‏و1 إلى4) و/ أو التبريد‎ ef OY ‏في الشكلين‎ ؛١و‎ 50 FR ‏للعملية (مثل التيارات‎ ‏الخارجي.‎ ‏وعندما يكون الغاز الداخل ضعيفاء قد لا تكون هناك حاجة إلى وحدة الفصل‎ ‏واعتماداً على كمية الهيدروكربونات‎ Ve ‏في الاشكال ؟» 4 و6 إلى‎ ١١ oo ‏الأثقل في غاز الشحنة وضغط غاز الضحنة؛ د لا يحتوي تيار الشحنة‎ hydrocarbons ‏4؛ و6 إلى 4 أو التيار‎ ١ ‏في الشكلين‎ ٠١ ‏“ا الذي يترك المبادل الحراري‎ ١ ‏المبرد‎ ‏على أي سائل (بسبب‎ ٠١ ‏في الشكل‎ ٠١ ‏المبرد “ا الذي يترك المبادل الحراري‎ ‏من نقطة الندي الخاصمة به ؛ أو بسبب أنه أعلي من‎ ef ‏أنه عند درجة‎ ‏المبينة في‎ ١١ ‏الفصسل‎ sa add als ‏؛ وبذلك لا تكون هناك‎ (cricondenbar ٠ .٠١ ‏الشكلين ؟ء ؛ و إلى‎ > ‏تل‎ JY ‏في‎ (PY lal) ‏الضغط‎ Je ‏وقد لا يحتاج السائل‎ ‏إلى 9 إلى التمدد ويتم شحنه إلى موضع الشحن الواقع في منتصف العمود‎ ‏على عمود التقطير . وبدلاً من ذلك ؛ سوف يتم اتحاد كل او جزء منه (التيار‎
CoS (Pall) ‏مع جزء من بخار وحدة الفصل‎ (£Y ‏بالخط المتقطع‎ Jad ٠ ‏وقد يتم تمدد اي‎ . Ve ‏الذي يتدفق إلى المبادل الحراري‎ Pe ‏المتحد‎ lal ‏خلال جهاز تمدد ملام ؛‎ (FV ‏جزء متبقي من السائل (التيار الممثل بالخط المنقط‎ ‏لتكوين التيار "أ الذي يتم شفحته بعد ذلك إلسسى‎ VY ‏مثل صمام التمدد‎ ‏ولا) أو‎ let oF ‏(الأشسكال‎ ١4 ‏العمود‎ ie ‏موضع الشضحن الواقع في‎ ‏الشكلين‎ rr ‏وقد يتم استخدام التيار‎ . (G5 A ‏(الشكلين‎ YA ‏عمود الاستنصال‎ ٠
Lad Ve ‏و إلى‎ oF ‏و إلى 4 و/ أو التيار © في الأشسكال‎ ef »"
لتبريد الغاز الداخل أو خدمة التبادل الحراري الأخرى قبل أو بعد خطوة التمدد قبل التدفق إلى وحدة نزع الميثان ‎.methane‏ ‏وطبقاً لهذا الاختراع؛ قد يتم استتخدام التبريد الخارجي لاكتمال التبريد المتاح إلى الغاز الداخل و/ أو تيار التقطير من تيارات العملية الأخرى ؛ وبصفة خاصة 0 في ‎dls‏ غاز غني داخل . ويجب ان يتم تقييم استخدام وتوزيع سوائل الفصل وسوائل السحب الجانبي لوحدة ازالة الميثان للتبادل الحراري للعملية» ويجب ان يتم تقييم الترتيب الخاص بالمبادلات الحرارية الخاص بتبريد الغاز الداخل لكل استخدام معين. بالاضافة كذلك إلى اختيار تيارات العملية لخدمات التبادل الحراري الخاص.
‎١‏ وسوف يتم أيضاً ادراك أن الكمية النسبية من ‎Dina‏ الموجودة في كل فرع من شحنة البخار ‎and)‏ سوف تعتمد على عوامل عديدة ؛ مشتملة علي ضغط الغاز ؛ تركب غاز الشحنة ؛ كمية الحرارة التي يمكن استخلاصها من الشحنة ؛ وكمية القوة الحصانية المتاحة . وقد يعمل المزيد من الشضحن إلى قمة العمود على زيادة الاستخلاص بينما تقل الطاقة المستخلصة من وحسدة التمدد وبذلك تتم زيادة متطلبات
‎٠‏ القوة الحصائية الخاصة بإعادة الكبس . وتؤدي زيادة ‎Aaa Sl‏ المتزايدة في العمود إلى تقليل القوة الحصانية ولكن قد تقلل أيضاً من استخلاص الناتج . وقد تختلف المواضع النسبية للشحنات في منتصف العمود اعتماداً على التركيب عند المدخل أو العوامل الأخرى مثل مستويات الاستخلاص المرغوب فيها وكمية السائل المتكونة أثناء تبريد الغاز الداخل . وعلاوة على ذلك ؛ قد يتم اتحاد اثنين أو أكثر من
‎cd lav‏ الشحنة ؛ أو أجزاء منها ؛ اعتماداً على درجات الحرارة ‎dal‏ وكميات
التيارات الفردية ؛ وبعد ذلك يتم شحن التيار المتحد إلى موضع الشحن الواقع في منتصف العمود. ويعمل هذا الاختراع على إعداد استخلاص محسن للمكوتات ‎Cy‏ ‏والمكونات الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ الاثقل لكل كمية من الاستهلاك المفيد © _اللازم لتشغيل العملية . وقد يظهر تحسين في الاستهلاك المفيد اللازم لتشغيل عملية نزع الميثان ‎methane‏ في صورة متطلبات أقل في ‎la ala all‏ أو إعادة ضغطء؛ متطلبات قوة أقل للتبريد الخارجي ء متطلبات أقل للطاقة لوحدات إعادة الغليان الخاصة بالبرج ؛ أو اتحاد منها. وبينما قد بين هناك أنه من المعتقد أن التجسيمات المفضلة موضوع الاختراع ؛ فإن ‎٠‏ هؤلاء المتمرسين في المجال سوف يدركون ان التعديلات الأخرى والإضافية قد يتم عملها في الاختراع ؛ على ‎Ji‏ المثال ؛ لتعديل الاختراع وفقاً لظروف مختلفة ؛ أنواع من الشحةة ؛ أو متطلبات أخرى بدون الخروج عن روح هذا الاخ_راع كما هو محدد بواسسطة عناصر الحماية التالية. ‎YY oA‏

Claims (1)

  1. daa) ‏عناصر‎ ‎-١ ١‏ في عملية لفصل تيار غازي ‎separation of a gas stream‏ محتوي على "_ الميثان 0060806 ؛ مكونات .© ( ‎Jai‏ ؟ ذرة كربون) ‎«Cp components‏ مكونات ‎Jed) )©( "‏ ؟ ذرات كربون) ‎components‏ ب ومكونات هيدروكربونية ؛ أقل ‎heavier hydrocarbon components‏ إلى ناتج غاز متبقي © طيار ‎volatile residue gas fraction‏ وناتج أقل تطاير نسبياً ‎relatively less volatile fraction‏ ‎١‏ محتوي على جزء غالب ‎ge‏ المكونات ‎CG‏ ¢ المكونات © « والمكونات "_ الهيدروكربونية الأثقل ‎heavier hydrocarbon components‏ أو المكونات ,© المذكورة + والمكونات الهيدروكربونية الأثقل ‎heavier hydrocarbon components‏ ؛ وفي تلك العملية أ) التيار الغازي المذكور يبرد عبر ضغط ليوفر تيار ‎cooled stream ya‏ ؛ ‎٠‏ آب) التيار المبرد ‎cooled stream‏ المذكور يمدد إلى ضغط أقل وبذلك يبرد إضافياً ؛ ‎0١١‏ و ‎OY‏ ج) التيار المبرد ‎cooled stream‏ إضافياً المذكور يوجه إلى عمود التقطير ‎distillation column ٠‏ ويجزاً في الضغط الأقل المذكور وبذلك يتم استخلاص المكونات لناتج ‎٠4‏ الأقل تطاير نسبياً ؛ التحسينات حيث أنه لاحقاً للتبريد ؛ فإن الثيار المبرد ‎cooled‏ ‎stream Ve‏ المذكور يقسم إلى تيار أول وتيار ثاني ؛ و ‎)١( Vi‏ التيار الأول المذكور يبرد ليكثف فعليا كل التيار الأول ‎cooled stream‏ المذكور ‎Vy‏ ويمدده فيما بعد إلى ضغط أقل وبذلك يبرد إضافياً ؛ ‎Lad (Y) YA‏ بعد فإن ‎Jal‏ الأول المبرد الممدود المدكور يزود في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود إلى عمود التقطير ‎distillation column‏
    ‎Y.‏ المستخدم ؛ ‎YY oA‏
    ‎(Y) 71‏ التيار الثاني المستخدم يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم ويزود في عمود ‎vy‏ التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط ‎YY‏ العمود الثاني ؛ ‎Ye‏ 8 تيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream‏ يسحب من منطقة في عمود التقطير ‎distillation column Yo‏ أسفل التيار الثاني العمود المستخدم ويكبس إلى ضغط أ أعلى ؛ ‎vv‏ )©( تيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream‏ المكبوس المذكور يبرد بنحو ‎YA‏ كافي لتكثيف جزء على الأقل منه ¢ وبذلك تشكل تيار ‎condensed stream «<a‏ ¢ ‎Ya‏ ) على الأقل جزء من التيار المكثف ‎condensed stream‏ المذكور يمدد إلى الضغط 7 الأقل المستخدم وفيما بعد يزود لعمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في ‎9١‏ موضع تغذية ‎feed position‏ علوي ؛ ‎(V) YY‏ التيار البخاري العلوي ‎overhead vapor stream‏ يسحب من منطقة علوية في ‎YY‏ عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم ويوجه في تبادل حراري متناسب مع ‎vi‏ تيار التقطير البخاري ‎distillation column‏ المكبوس المستخدم ويسخن ؛ وبذلك ‎ro‏ ليزود لجزء على الأقل من التبريد في المرحلة (الخطوة) © ؛ و فيما بعد تفريغ 71 جزء على الأقل من ‎lal‏ البخاري العلوي المسخن ‎overhead vapor stream‏ ب المستخدم كناتج غازي متبقي طيار مستخدم ؛ و ‎(A) YA‏ الكميات ودرجات الحرارة في تيارات التغذية المستخدمة إلى عمود التقطير ‎distillation column va‏ المستخدم تكون فعالة للمحافظطة على درجة الحرارة 2 العلوية في عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم عند درجة حرارة بحيث أن 2 الأجزاء الغالبة من المكونات في الناتج الأقل تطاير نسيياً المستخدمة ‎£Y‏ تستخلص .
    YYOA
    £1 gas ‏وفقاً لعنصر الحماية رقم )0 حيث أنه قبل التبريد ؛ فإن الغاز‎ Aled YO ‏المستخدم يقسم إلى تيار أول وتيار ثاني ؛ التيار الثاني المذكور يبرد وفيما بعد‎ " ‏المستخدم‎ distillation column ‏يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم ويزود لعمود التقطير‎ F ‏العمود الثاني ؛ وثيار التقطير البخاري‎ buy feed position ‏؛ .في موضع تغذية‎ ‏يسحب من المنطقة في عمود التقطير‎ SA vapor distillation stream © ‏المستخدم أسفل اتيار الثاني المبرد الممدود المستخدم ويكبس إلى‎ distillation column . ‏ضغط أعلى‎ ١" ‎١‏ #- العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎١‏ ؛ قبل التقسيم المنكور ؛ فإن تيار الغاز ‎gas‏ المبرد " المستخدم يكثف جزئيا ؛ التيار الغازي المكثف جزئيا ‎condensed gas stream‏ المنكور ‎ ¥‏ يفصل وبذلك لكي يوفر تيار بخاري ‎vapor stream‏ وتيار سائل واحد ‎liquid stream‏ ؛ ‏ على الأقل ؛ التيار البخاري ‎vapor stream‏ المذكور فيما بعد يقسم إلى تيار أول وتيار ‎٠‏ ثاني ؛ وعلى الأقل جزء من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد على الأقل يمدد إلى 7 ضطغطط أقل ويزود إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position VY‏ وسط العمود الثالث . ‎١‏ 4- العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم ؟ ؛ حيث أن التيار الأول المستخدم يدمج مع جزء "على الأقل من ثيار سائل واحد ‎liquid stream‏ على الأقل لكي يشكل تيار مدمج " (متحد) ‎combined stream‏ ؛ والتيار ‎combined stream gall‏ المذكور يبرد لكي
    ؛ . يكثف فعلياً كل التيار ‎Js Sad‏ وفيما بعد يمدد إلى الضغط الأقل وبذلك يبرد © إضافياً ؛ فيما بعد فإن التيار المدمج ‎combined stream‏ الممدود يزود في موضع تغذية ‎feed position 1‏ وسط العمود الأول إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم ؛ ‎YYoA
    ‎v‏ وأي جزء متبقي في التيار السائل ‎liquid stream‏ الواحد على الأقل يمدد إلى ‎A‏ الضغط ‎JAY)‏ ويزود إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع 9 تغذية ‎feed position‏ وسط العمود الثالث المستخدم. ‎١‏ #- العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم 7 ؛ حيث أن التيار الثاني المستخدم ‎GS‏ جزئياً والتيار الثاني المككف جزئياً المنكور يفصل وبذلك ليوفر تيار بخاري وتيار ‎Y‏ سائل واحد على الأق ل ؛ التيار البخاري المستخدم يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم ؛ وتزود لعمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط ‎٠‏ العمود الثاني ؛ وجبزء على الأقل من تيار سائل واحد على الأقل يمدد للضغط 4 الأقل ‎padi wal‏ ويزود لعمود التقطير ‎distillation column‏ في موضع تغذية ‎feed position VY‏ وسط العمود الثالث . ‎-١ ١‏ في عملية لفصل تيار غازي محتوي على الميثان ‎methane‏ « مكونات ‎C;‏ ‏" (تشمل ؟ ذرة كربون) ‏ مكونات ‎Jad) (Cy)‏ ¥ ذرات كربون) ومكونات ¥ هيدروكربونية أثقل ‎heavier hydrocarbon components‏ إلى ناتسج غاز ‎gas‏ متبقي طيار ؛ ‏ وناتج أقل تطاير نسيياً محتوي على جزء غالب من المكونات ,© ؛ المكونات ‎CG; ©‏ « والمكونات الهيدروكربونية الأتقسل ‎heavier hydrocarbon components‏ 0 1 المكونات © المذكورة والمكونات الهيدروكربونية الأثقل ‎heavier hydrocarbon components‏ ¢ ‎VY‏ وفي تلك العملية ‎(i A‏ التيار الغغازي المذكور يبرد عبر ضغطط ليوفر تيار مبرد ‎cooled stream‏ ¢ ‎(oo 8‏ التيار المبرد ‎cooled stream‏ المدكور يمدد إلى ضغط أقل وبذلك يبرد إضافياً ؛
    ‎Ye.‏ و ‎YY oA‏
    £A ‏إضافياً المنكور يوجه إلى عمود التقطير‎ cooled stream ‏التيار المبرد‎ (z ١١ ‏ويجزاً في الضغط الأقل المذكور وبذلك يتم إستخلاص المكونات‎ distillation column VY ‏لناتج الأقل تطاير نسبياً ؛‎ ٠" ‏المذكور يقسم إلى‎ cooled stream ‏فإن التيار المبرد‎ ٠ ‏للتبريد‎ GY ‏التحسينات حيث أنه‎ ٠4 ‏تيار أول و تيار ثاني ؛ و‎ ٠ ‏التيار الأول المذكور يبرد ليكثف فعلياً كل التيار الأول المذكور ويمدده‎ *١* 0 ‏فيما بعد إلى الضغط الأقل المستخدم و بذلك يبرد إضافيا ؛‎ ١ ‏بعد فإن التيار الأول المبرد الممدود المذكور يزود في‎ Led *Y* YA ‏وسط العمود إلى جهاز الملامسة‎ feed position ‏موضع تغذية‎ 4 ‏وتيار سائل سفلي‎ feed position ‏والفصس_ل الذي ينتج تيار بخاري علوي‎ Ye ‏(قاعي) ؛ حيث أن القيار السائل السفلي‎ bottom liquid stream 9 distillation column ‏يزود في عمود التقط ير‎ bottom liquid stream YY ‏المستخدم ؛‎ YY ‏التيار الثاني المستخدم يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم ويزود في جهاز‎ *3* 7 ‏سفلي أول ؛‎ feed position ‏الملامسة والفصل في موضع تغذية‎ Yo ‏يسحب من المنطقة العلوية في‎ vapor distillation stream ‏*؛* تيار التقطير البخاري‎ 1 ‏أول‎ distillation stream ‏المستخدم لتشكل تيار تقطير‎ distillation column ‏عمود التقطير‎ Yv ‏على الأقل ؛‎ YA ‏المستخدم يكبس إلى ضغط أعلى ؛‎ distillation stream ‏*ه* تيار التقطير‎ va ‏الأول المكبوس المذكور يبرد بنحو‎ distillation stream ‏تيار التقطير‎ *+* 7: ‏تيار مكثف‎ Jy ‏كافي لتكثيف جسزء على الأقل منه + وبذلك‎ ١ ¢ condensed stream vy
    YY oA
    ‎*١* YY‏ على الأقل جزء من التيار المكثف ‎condensed stream‏ المذكور يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود لجهاز الملامسة والفصل ‏ في موضع تغذية ‎feed position vo‏ علوي ؛ ‎AR 794‏ أي جزء متبقي من ثيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream‏ المستخدم ل يوجه لجهاز الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ سفلي ‎YA‏ ثاني ؛
    ‎Ya‏ *؟* التيار البخاري العلوي ‎overhead vapor stream‏ المستخدم يوجه في تبادل 2 حراري متناسب مع تيار التقطير ‎distillation stream‏ الأول المكبوس المستخدم 3 ويسخن ؛ وبذلك ‎aid‏ لجزء على الأقل من اتبريد_ في المرحلة 3 (الخطوة) ‎١‏ ؛ وفيما بعد تفريغ جبزء على الأقل من اتيار البخاري ل العلوي ‎overhead vapor stream‏ المسخن المستخدم كناتج غازي متبقي طيار مستخدم ؛ 1 و ‎*٠* to‏ الكميات ودرجات الحرارة في ثيارات التغذية ‎feed streams‏ المستخدمة 52 إلى جهاز الملامسة و الفصل المستخدم تكون فعالة للمحافظة على درجة ‎ev‏ الحرارة العلوية في جهاز الملامسة والفصل المستخدم عند درجة حرارة 2 بحيث يتم إستخلاص الأجزاء الغالبة من المكونات في الناتج الأقل تطاير نسبياً 4 المستخدمة .
    ‎١‏ "- العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم 6 ؛ حيث أنه قبل التبريد ؛ فإن الغاز المستخدم
    ‏ٌ يقسم إلى تيار أول وتيار ثاني ؛ التيار الثاني المنكور يبرد وفيما بعد يمدد إلى الضغط ‎Y‏ الأقل المستخدم ويزود في جهاز الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية ‎feed‏
    ‎(slaw position ¢‏ أول.
    ‎YY 0A
    ‎—A ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم 1 ؛ ‎Cus‏ أن تيار الغاز ‎gas‏ المبرد المستخدم ‎BS‏ جزئياً ؛ التيار الغازي المكثف جزئيا المذكور يفصل وبذلك لكي يوفر 7 تيار بخاري ‎vapor stream‏ وتيار سائل ‎liquid stream‏ واحد على الأقل ؛ التيار البخاري ‎vapor stream‏ المذكور فيما بعد يقسم إلى تيار أول وتيار ثاني ؛ وعلى ° الأقل جزء من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد على الأقل يمدد إلى الضغط 1 الأقل المستخدم ويزود إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ل ‎feed position‏ وسط العمود .
    ‎١‏ 4- العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم 8 ؛ حيث أن التيار الأول المستخدم يدمج مع جزء على الأقل من تيار سائل واحد على الأقل لكي يشكل تيار مدمج (متحد) ‎combined stream 1‏ ء والتيار المدمج ‎combined stream‏ المذكور يبرد لكي يكثتف ؛ -- فعلياً كل التيار المذكور وفيما بعد يمدد إلى الضغط الأقل وبذلك يبرد إضافياً ؛ ‎Lad‏ بعد فإن التيار المدمج ‎combined stream‏ الممدود المبرد يزود في موضع 1 تغذية ‎feed position‏ وسط العمود إلى جهاز الملامسة و الفصل المستخدم ؛ وأي جزء ‎v‏ متبقي من التيار السائل ‎liquid stream‏ الواحد على الأقل يمدد إلى الضسغط الأقل ‎A‏ ويزود إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position 1‏ وسط العمود المستخدم.
    ‎-٠١ ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم 7 0 حيث أن التيار الثاني المستخدم يبرد تحت ‎١"‏ ضغط بنحو كافي لكي يكثفه جزئياً ؛ والتيار الثاني المكثف جزئيا المنكور يفصل " وبذلك ليوفر تيار بخاري ‎vapor stream‏ وتيار سائل واحد ‎liquid stream‏ على الأقل ؛ ؛ ‏ التيار البخاري ‎vapor stream‏ المستخدم يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم ويزود
    ‎YroA o)
    © لجهاز الملامسة والفصل المستخدم في موضع التغذية ‎feed position‏ السفلي الأول ‎X‏ المستخدم ؛ وعلى الأقل تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد يمدد ‏ للضغط الأقل ‎VY‏ المستخدم ويزود لعمود التقطير ‎distillation column‏ في موضع تغذية ‎feed position‏
    ‎A‏ وسط العمود. ‎-١١ ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم + حيث أن التيار الميرد ‎cooled stream‏ " الإضافي المذكور يوجه في عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم ويجبزأاً في 7 الضغط الأقل المستخدم وبذلك فإن المكونات في الناتج الأقل تطاير نسيياً المستخدم ؛ ‏ يستخلص و التيار البخاري العلوي ‎overhead vapor stream‏ الأول ينتج ؛ التيار الأول 0 المبرد الممدود المستخدم ‎Lad‏ بعد يزود في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود 0 المستخدم إلى جهاز الملامسة والفصل المستخدم الذي ينتج تيار بخاري علوي ‎overhead vapor stream V‏ ثاني و تيار سائل سفلي ‎bottom liquid stream‏ مستخدم ‎٠‏ حيث أن ‎A‏ التيار السائل السفلي ‎pada bottom liquid stream‏ يزود في عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم ؛ يتم سحب تيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream‏ ‎oe ٠‏ منطقة في جهاز الملامسة والفصل المستخدم فوق التيار الثاني الممدود المستخدم ‎١‏ ويكبس إلى ضغط أعلى ؛ تيار التقطير البخاري ‎distillation stream‏ «صررة»_المكبوس ‎١‏ المستخدم يبرد بنحو كافي لكي يكثف ‎die ea‏ على الأقل ؛ وبذلك يشكل التيار ‎CES‏ ‎condensed stream ١٠‏ المستخدم ؛ التيار البخاري العلوي ‎overhead vapor stream‏ الأول ‎٠‏ المستخدم يوجه إلى جهاز الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية سفلي ‎feed position ٠‏ ثاني مستخدم ؛ والتيار العلوي ‎overhead stream‏ الثاني المستخدم يوجه في علاقة ‎Jal‏ حراري مع تيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream‏ المكبوس ‎WY‏ المستخدم ويسخن ؛ وبذلك ليزود جزء على الأقل من التبريد في الخطوة )1( ؛ وفيما
    ‎YY OA oY ‎YA‏ بعد تفريغ جزء على الأقل من التيار البخاري العلوي ‎overhead vapor stream‏ الثاني المسخن ‎٠‏ المستخدم كناتج غازي متبقي طيار مستخدم . ‎gas ‏؛ حيث أنه قبل التبريد ؛ فإن الغاز‎ ٠١١ ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم‎ -١١ ١ ‏المستخدم يقسم إلى تيار أول وتيار ثاني ؛ التيار الثاني المستخدم يبرد وفيما بعد يمدد‎ ‏إلى الضغط الأقل المستخدم ويزود إلى جهاز الملامسة والفصل في موضع تغذية‎ " vapor distillation stream ‏سفلي أول مستخدم ؛ وثيار التقطير البخاري‎ feed position ‏؛‎ ‏المستخدم يسحب من منطقة في جهاز الملامسة والفصل فوق التيار الثاني المبرد الممدود‎ ٠ . ‏المستخدم ويكبس إلى ضغط أعلى‎ 7 ‎-١“ ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎١١‏ ؛ حيث أنه قبل التقسيم ؛ فإن التيار الغازي "_ المبرد المستخدم يكثف ‎Lia‏ ؛ التيار الغازي ‎all gases‏ جزثيا المذكور يفصل وبذلك لكي ‎Bm YF‏ تيار بخاري ‎vapor stream‏ وتيار سائل ‎liquid stream‏ واحد على الأقل ؛ التيار ؛ ‏ البخاري ‎vapor stream‏ المستخدم ‎Las‏ بعد يقسم إلى تيار أول وتيار ثاني ؛ والتيار ‎٠‏ السائل ‎liquid stream‏ الواحد على الأقل المستخدم يمدد إلى الضغط الأقل المستخدم 1 ويزود لعمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ ‎١‏ وسط العمود . ‎-١4 ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎١7‏ ؛ حيث أن التيار الأول المستخدم يدمج مع جزء على الأقل من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد على الأقل لبشكل تيار 7 مدمج ‎combined stream‏ ؛ والتيار المدمج ‎combined stream‏ المذكور يبرد لكي
    ؛ . يكثف كله فعلياً ‎Ley‏ بعد يمدد للضغط الأقل ‎pain dl‏ وبذلك يبرد إضافياً ؛ ‎YYoA oy
    ‎oo‏ التيار المدممج ‎combined stream‏ 3 الممدود المذكور فيما بعد يزود في 1 موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود تجاه جهاز الملامسة والفصسل الذي ‎VY‏ ينتج تيار بخاري ‎vapor stream‏ علوي ثاني وتيار سائل ‎liquid stream‏ سفلي ‎oA‏ حيث أن التيار السائل ‎liquid stream‏ السفلي المذكور يزود إلى عمود 4 التقطير ‎distillation column‏ المسستخدم ¢ وأي جسزء ‎(Ae‏ من تيار سائل ‎liquid stream ٠‏ واحد على الأقل مستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم ويزود في عمود ‎١‏ التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط ‎١٠‏ العمود .
    ‎CE ‏؛ حيث أن التيار الثاني المستخدم‎ ٠7 ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية رقم‎ =V0 ١ ‏التيار الثاني المككف جزئياً المنكور يفصل وبذلك لكي يوفر تيار‎ Lise " ‏واحد على الأقل ؛ التيار البغاري‎ liquid stream ‏بخاري وتيار سائل‎ " ‏المذكور يمدد للضغط الأقل المستخدم ويزود إلى جهاز الملامسة‎ vapor ‏؛ صودعت:‎ ‏سفلي أول مستخدم ؛‎ feed position ‏والفصل المستخدم في موضع تغذية‎ 0 ‏المسستخدم‎ J laa all ‏واحد على الأقل يمدد‎ liquid stream ‏وتيار سائل‎ feed position ‏المستخدم في موضع تغذية‎ distillation column ‏ويزود في عمود التقطير‎ ١" ‏وسط العمود.‎ A
    ‎-١١ ١‏ التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎١‏ ؛ © أو ؛ حيث أن تيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream ¥‏ المستخدم يسحب من منطقة في عمود التقطير ‎distillation column ¥‏ المستخدم فوق التيار الثاني الممدود المستخدم ‎Lady‏ بعد يكبس للضغط ؛ الأعلى .
    ot
    ‎-١7 ١‏ التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم 7 6 حيث أن تيار التقطلير البخاري ‎vapor distillation stream Y‏ المستخدم يسحب من عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم " فوق التيار الثاني المبرد الممدود المستخدم وفيما بعد يكبس للضغط الأعلى .
    ‎-١8 ١‏ التحسينات ‎Ly‏ لعنصر الحماية رقم © ؛ حيث أن تيار التقطير البخاري ‎vapor distillation stream Y‏ المستخدم يسحب من منطقة في عمود التقطير ‎distillation column ¥‏ المستخدم فوق التيار البخاري ‎vapor stream‏ الممدود المستخدم وفيما بعد ؛ يكبس للضغط الأعلى .
    ‎-١١ ١‏ التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎١ ١‏ أو ؛ حيث أن
    ‎)١(‏ التيار المكثف المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ثاني ؛
    ‎)١( "‏ الجزء الأول المستخدم يمدد للضغط الأقل ‎padi dl‏ وفيما بعد يزود في عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ و
    ‏© (©) الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في عمود التقطير ‎distillation column 1‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسسط العمود فوق التيار "الثاني الممدود المستخدم .
    ‎-١ ١‏ التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم 7 ؛ حيث أن
    ‎)١( "‏ التيار المكثف المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ثاني ؛ ‎(Y) "‏ الجزء الأول المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم ‎Lady‏ بعد يزود في عمود ؛ التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ © و
    ‎YYOA oo
    ‎(YF)‏ الجزء الثاني المستخدم يمدد لالضغط الأقل المستخدم و فيما بعد يزود في عمود ‎v‏ التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود فوق ‎A‏ التيار الثاني المبرد الممدود المستخدم .
    ‎-7١ ١‏ التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم 0 ؛ حيث أن
    ‎)١( "‏ التيار المكثف المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ثاني ؛
    ‎)١( "‏ الجزء الأول المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في عمود التقطير ‎distillation column ¢‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ و
    ‏© (©) الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم و فيما بعد يزود في عمود التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود فوق ‎oly‏ البخاري الممدود المستخدم .
    ‎١‏ 7؟- التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم 6 © 4 أو 9 حيث أن
    ‎)١( "‏ التيار المكثف المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ثاني ؛
    ‏" (") الجزء الأول المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم ‎Lady‏ بعد يزود في عمود ؛ التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ © و
    ‎١‏ (*) الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم ‎Lady‏ بعد يزود في عمود ‎١‏ التقطير ‎distillation column‏ المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود فوق ‎A‏ التيار الثاني الممدود المستخدم .
    ‎YY‏ التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎١‏ حيث أن ‎)١( Y‏ التيار المكثف المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ثاني ؛
    ‎YY 0A
    ‎(Y) ”‏ الجزء الأول المستخدم يمدد لالضصغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في جهاز ؛ الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ و ‎x) ٠‏ الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في جهاز الملامسة والفصل المستخدم في موضسع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود فوق التيار الثاني المبرد الممدود المستخدم . ‎١‏ ؛7- التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎٠١‏ ؛ حيث أن ‎)١( "‏ التيار ‎condensed stream ESA)‏ المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ‎So‏ ‏؛ ‎)١(‏ الجزء الأول المسستخدم يمدد للضغط الأقل المستتدم وفيما بعد يزود في © جهاز الملامسة والفمسل المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ 1 و ‎Y‏ (©) الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في جهاز ‎A‏ الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ وسط العمود فوق التيار البخاري ‎vapor stream 9‏ الممدود المستخدم . ‎١‏ ©*7- التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم ‎VE 17 NY +1١‏ أو ‎١١‏ حيث أن ‎)١( "‏ التيار المكثف ‎condensed stream‏ المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ‎y‏ ثاني ؛- ‎(Y)‏ الجزء الأول المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في © جهاز الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية ‎feed position‏ علوي مستخدم ؛ 1 و
    YY oA ov ‏الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم و فيما بعد يزود في جهاز‎ )©( OY ‏وسط العمود فوق المنطقة‎ feed position ‏الملامسة والفصل المستخدم في موضع تغذية‎ A . ‏المستخدم‎ vapor distillation stream ‏حيث يتم سحب تيار التقطير البخاري‎ 8 ‏حيث أن‎ ١١ ‏التحسينات وفقا لعنصر الحماية رقم‎ -7١“ ١ ‏المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء‎ condensed stream ‏التيار المكثف‎ )١( " ‏ثاني‎ ‏الجزء الأول المسستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في عمود‎ )١( ‏؛‎ ‏علوي مستخدم ؛‎ feed position ‏المستخدم في موضع تغذية‎ distillation column ‏التقطير‎ oe ‏و‎ 1 ‏بعد يزود في عمود التقطير‎ Lady ‏الأقل المستخدم‎ Toa all ‏الجزء الثاني المستخدم يمدد‎ )*( VY ‏وسط العمود فوق المنطقة‎ feed position ‏المستخدم في موضع تغذية‎ distillation column A . ‏المستخدم‎ vapor distillation stream ‏حيث يتم سحب تيار التقطير البخاري‎ 8 ‏حيث أن‎ ١8 ‏أو‎ ١١7 ‏التحسينات وفقاً لعنصر الحماية رقم‎ YY) ‏المستخدم يقسم على الأقل إلى جزء أول وجزء ثاني‎ condensed stream ‏التيار المكثف‎ )١( " ‏بعد يزود في عمود‎ Lady ‏الجزء الأول المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم‎ (Y) " ‏علوي مستخدم ؛ و‎ feed position ‏المستخدم في موضع تغذية‎ distillation column ‏؛ التقطير‎ ‏الجزء الثاني المستخدم يمدد للضغط الأقل المستخدم وفيما بعد يزود في عمود‎ )©( © ‏وسط العمود‎ feed position ‏المستخدم في موضع تغذية‎ distillation column ‏التقطير‎ 3 . ‏المستخدم‎ vapor distillation stream ‏فوق المنطقة حيث يتم سحب تيار التقطير البخاري‎ Y
SA7280532A 2006-09-28 2007-09-29 عملية معالجة غاز الهيدروكربون SA07280532B1 (ar)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US84829906P 2006-09-28 2006-09-28
US89768307P 2007-01-25 2007-01-25
US11/839,693 US20080078205A1 (en) 2006-09-28 2007-08-16 Hydrocarbon Gas Processing

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA07280532B1 true SA07280532B1 (ar) 2009-12-22

Family

ID=39259824

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA7280532A SA07280532B1 (ar) 2006-09-28 2007-09-29 عملية معالجة غاز الهيدروكربون

Country Status (14)

Country Link
US (1) US20080078205A1 (ar)
CN (1) CN101517340B (ar)
AR (1) AR063066A1 (ar)
AU (1) AU2007305167B2 (ar)
BR (1) BRPI0717082B1 (ar)
CA (1) CA2664224C (ar)
CL (1) CL2007002773A1 (ar)
MX (1) MX2009002053A (ar)
MY (1) MY157917A (ar)
NO (1) NO20090789L (ar)
PE (1) PE20080652A1 (ar)
SA (1) SA07280532B1 (ar)
TN (1) TN2009000078A1 (ar)
WO (1) WO2008042509A2 (ar)

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080293086A1 (en) * 2006-09-18 2008-11-27 Cobalt Technologies, Inc. A Delaware Corporation Real time monitoring of microbial enzymatic pathways
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20090081715A1 (en) * 2007-09-07 2009-03-26 Cobalt Technologies, Inc., A Delaware Corporation Engineered Light-Emitting Reporter Genes
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
WO2009126795A2 (en) 2008-04-09 2009-10-15 Cobalt Technologies, Inc. Immobilized product tolerant microorganisms
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
EP2399091A4 (en) * 2009-02-17 2018-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
EP2440870A1 (en) * 2009-06-11 2012-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
RU2011153546A (ru) * 2009-06-26 2013-08-10 Кобальт Текнолоджиз, Инк. Способ и комплексная система для получения биопродукта
US20110067443A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
EA023957B1 (ru) * 2010-03-31 2016-07-29 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Переработка углеводородного газа
AU2011233590B2 (en) * 2010-03-31 2015-02-26 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CA2800699C (en) 2010-06-03 2016-01-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
DE102012017485A1 (de) * 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von C2+-Kohlenwasserstoffen oder von C3+-Kohlenwasserstoffen aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102012017486A1 (de) * 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von C2+-Kohlenwasserstoffen aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
JP6591983B2 (ja) 2013-09-11 2019-10-16 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
CA2923447C (en) 2013-09-11 2022-05-31 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
RU2674807C2 (ru) 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
CN104263402A (zh) * 2014-09-19 2015-01-07 华南理工大学 一种利用能量集成高效回收管输天然气中轻烃的方法
CA3000821A1 (en) * 2015-10-06 2017-04-13 Exxonmobil Upstream Research Company Consolidated refrigeration and liquefaction module in a hydrocarbon processing plant
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US12504227B2 (en) 2018-08-27 2025-12-23 Bcck Holding Company System and method for natural gas liquid production with flexible ethane recovery or rejection
MY195957A (en) * 2019-03-11 2023-02-27 Uop Llc Hydrocarbon Gas Processing
CN110118468B (zh) * 2019-05-10 2020-02-11 西南石油大学 一种带自冷循环适用于富气的乙烷回收方法
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DZ2671A1 (fr) * 1997-12-12 2003-03-22 Shell Int Research Processus de liquéfaction d'un produit alimenté gazeux riche en méthane pour obtenir un gaz natural liquéfié.
US6119479A (en) * 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) * 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6336344B1 (en) * 1999-05-26 2002-01-08 Chart, Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6308531B1 (en) * 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6347532B1 (en) * 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
GB0000327D0 (en) * 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
US20020166336A1 (en) * 2000-08-15 2002-11-14 Wilkinson John D. Hydrocarbon gas processing
FR2817766B1 (fr) * 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7069743B2 (en) * 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
BRPI0407806A (pt) * 2003-02-25 2006-02-14 Ortloff Engineers Ltd processamento de gás de hidrocarboneto
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing

Also Published As

Publication number Publication date
AU2007305167A1 (en) 2008-04-10
CA2664224C (en) 2015-02-24
WO2008042509A2 (en) 2008-04-10
CL2007002773A1 (es) 2008-01-18
CA2664224A1 (en) 2008-04-10
BRPI0717082A2 (pt) 2013-10-29
AR063066A1 (es) 2008-12-23
PE20080652A1 (es) 2008-06-14
CN101517340A (zh) 2009-08-26
WO2008042509A3 (en) 2008-07-03
MX2009002053A (es) 2009-03-09
NO20090789L (no) 2009-06-22
AU2007305167B2 (en) 2012-02-23
US20080078205A1 (en) 2008-04-03
BRPI0717082B1 (pt) 2020-02-18
CN101517340B (zh) 2011-07-27
TN2009000078A1 (en) 2010-08-19
MY157917A (en) 2016-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA07280532B1 (ar) عملية معالجة غاز الهيدروكربون
JP4571934B2 (ja) 炭化水素ガス処理
JP5793144B2 (ja) 炭化水素ガス処理
CN102317725B (zh) 烃气体加工
AU2008312570B2 (en) Hydrocarbon gas processing
MX2007015226A (es) Procesamiento de gases de hidrocarburos.
JPS6346366A (ja) 供給原料ガスの低温分離方法
US20080302650A1 (en) Process to recover low grade heat from a fractionation system
CA3034525A1 (en) Hydrocarbon gas processing
WO2018038894A1 (en) Hydrocarbon gas processing
KR20120026617A (ko) 탄화수소 가스 처리방법
CA2764590C (en) Hydrocarbon gas processing
KR101758394B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
KR20120139656A (ko) 탄화수소 가스 처리방법
KR101680922B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
KR101714101B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
AU2011233648B2 (en) Hydrocarbon gas processing
GB2562692A (en) Hydrocarbon separation process and apparatus
JP5870085B2 (ja) 炭化水素ガス処理