SA516371642B1 - التحكم في الماء في أنظمة استخلاص غاز حمضي غير مائي - Google Patents
التحكم في الماء في أنظمة استخلاص غاز حمضي غير مائي Download PDFInfo
- Publication number
- SA516371642B1 SA516371642B1 SA516371642A SA516371642A SA516371642B1 SA 516371642 B1 SA516371642 B1 SA 516371642B1 SA 516371642 A SA516371642 A SA 516371642A SA 516371642 A SA516371642 A SA 516371642A SA 516371642 B1 SA516371642 B1 SA 516371642B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- water
- aqueous solvent
- gas
- solvent
- absorption liquid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1412—Controlling the absorption process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1475—Removing carbon dioxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/202—Alcohols or their derivatives
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/202—Alcohols or their derivatives
- B01D2252/2023—Glycols, diols or their derivatives
- B01D2252/2026—Polyethylene glycol, ethers or esters thereof, e.g. Selexol
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/202—Alcohols or their derivatives
- B01D2252/2023—Glycols, diols or their derivatives
- B01D2252/2028—Polypropylene glycol, ethers or esters thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/204—Amines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/204—Amines
- B01D2252/20405—Monoamines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/204—Amines
- B01D2252/20421—Primary amines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/204—Amines
- B01D2252/20426—Secondary amines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/30—Ionic liquids and zwitter-ions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/40—Absorbents explicitly excluding the presence of water
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2258/00—Sources of waste gases
- B01D2258/02—Other waste gases
- B01D2258/0233—Other waste gases from cement factories
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2258/00—Sources of waste gases
- B01D2258/02—Other waste gases
- B01D2258/0283—Flue gases
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالی بطرق وأنظمة للتحكم في ماء في عمليات إزالة غاز حمضي acid gas تتضمن الخطوات أ) معالجة تيار الغاز gas stream في منطقة امتصاص absorption zone مع سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي non-aqueous solvent؛ ب) توجيه سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل بالغاز الحمضي إلى منطقة تبريد regeneration zone؛ ج) توجيه سائل امتصاص مذيب غير مائي المبرد إلى الخطوة أ)؛ ود) التحكم في المجموعة الأولى والثانية من الظروف. شكل 1
Description
١ التحكم في الماء في أنظمة استخلاص غاز حمضي غير مائي
Water control in non-aqueous acid gas recovery systems الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق هذا الاختراع بشكل عام باكتشاف طرق وأنظمة للتحكم في ماء في عمليات إزالة غاز . acid gas حمضي تمثل انبعاثات الغازات الدفينة Greenhouse gas والغاز الحمضي (ثاني أكسيد الكربون carbon (dioxide © أكاسيد الكبررت sulfur oxides أكاسيد النتروجين enitrogen oxides كبريتيد الهيدروجين (carbon disulfide ثاني كبريتيد الكريون carbonyl sulfide كبريتيد كاريونيل chydrogen sulfide من محطة قدرة أو عمليات صناعية أخرى مشكلة عالمية كبيرة. هناك العديد من المناهج المختلفة التي يتم استكشافها لاستخلاص هذه الغازات من الاحتراق أو غيره من المصادر. تمثل عملية التقليل الملحوظ لانبعاثات ثاني أكسيد الكربون من محطات القدرة التي تعمل بالفحم الحالية ٠ والجديدة فرصة كبيرة لتخفيف انبعاثات الغازات الدفيئة والتغير المطلق في المناخ العالمي. في الولايات المتحدة؛ هناك تقريبا 756 من سعة محطات القدرة التي تأتي من محطات قدرة تعمل بالفحم Ally coal-fired تساهم في 7/60 من انبعاثات ثاني أكسيد الكريون من dase القدرة Annual Energy وتقريبا 777 من إجمالي انبعاثات ثاني أكسيد الكريون الكلية. dues ..©87,٠٠١-0085/ EIA «Outlook بالتالي؛ فإن عمليات تطوير تقنيات تقلل انبعاثات ثاني ١ أكسيد الكريون بشكل غير مكلف من محطات القدرة التي تعمل بالفحم مهمة جدا للحصول على محطات القدرة التي تعمل بالفحم في هيئة محطة قدرة power generation خصوصا إذا تم سن لوائح للتغير في المناخ. cls تقنيات تصفية ثاني أكسيد الكريون التقليدية؛ باستخدام الأنظمة المائية مثل مركبات ألكيل أمين calkyl amines مثلاء أنظمة dude قائمة على أساس مونو إيثانول أمين aqueous- (Sle cmonoethanolamine ٠ غالية جدا وإذا تم تنفيذها فسوف تؤدي إلى زيادة قدرها ١5 إلى 7٠٠١ في Existing Plants, Emissions and Capture - للمستهلكين. in cost of electricity تكلفة الكهرياء 711,٠٠١ 3-DOE/NETL «Setting CO» Program Goals هناك أسباب كبير في وجود تكلفة الكهرياء المرتفعة بتقنيات الحجز التقليدية وهو حمل قدرة طفيلي parasitic power load
ا مرتبط بإطلاق ثاني أكسيد الكربون من المذيب أثناء تبريد المذيب وتكاليف رأس المال العالية المرتبطة pany البناء ومواد البناء الخاصة بمعدات المعالجة. موازنة الماء في أنظمة إزالة Removal Systems غاز حمضي من مذيب غير مائي Non- Aqueous Solvent . © تتضمن طرق استخلاص غاز حمضي من مذيب غير مائي منشورات من <Heldebrandt er al. براءة الاختراع الأمريكية رقم 7/7008 0171450 رقم 7707497/7004 cally نشر براءة الاختراع الدولية رقم 9977197/70604 ١ التي تقوم بالكشف عن أنظمة سائلة عضوية organic liquid systems لارتباط غاز حمضي عكسي. تسمح هذه الأنظمة بفصل وحجز واحد أو أكثر من الغازات الحمضية المتعددة من تيار غاز مخلوط ونقل السائل وإطلاق الغازات الحمضية من الثال ٠ الأيوني؛ وإعادة استخدام السائل. وهي تقوم بالكشف عن العديد من سوائل bal العضوية Binding Organic Liquids للغاز الحمضي؛ Mie سوائل الربط العضوية ثاني أوكسيد النيتروجين dls ((NO2BOLs) nitrogen oxide الربط العضوية _لثاني أوكسيد الكبريت sulfur oxide «(SO.BOLs) أو سوائل الريط العضوية لثاني أوكسيد الكربون. تقوم له Wang et بالكشف عن المواد الكاشفة لاحتجاز ثاني أكسيد الكريون مع سوائل أيونية ١٠ بروتونية protic ionic liquids مشتقة من قاعدة فائقة. Wang er al. 2010 Angew Chem Int Ed 0997/5091 £9 وهي تقوم بالكشف عن امتصاص غاز حمضي سوائل أيونية بروتونية والذي يتضمن مواد مائحة للبروتون proton donors الضغيف والمادة القاعدية الفائقة (كحولات معالج بفلور «fluorinated alcohols مركبات إيميدازول #عاهمكنصن مركبات بيروليدون 01101005 مركبات فينول (phenols لتكوين مركبات كريونات سائلة liquid carbonates أو ٠ أملاح فينولية على عند التفاعل مع ثاني أكسيد الكريون. تقوم cLail ef al. طلب النشر الدولي لبراءة الاختراع الدولية رقم 717975/7017١؛ بالكشف عن أنظمة مذيبة solvent systems لإزالة غاز حمضي مع مكونات حمضية acid components (كحولات معالج بفلور) وقواعد نيتروجينية nitrogenous bases (مركبات أمين amines مركبات أميدين amidines أو مركبات جوانيدين .(guanidines
سا تقوم ef al. انماء طلب النشر الدولي لبراءة الاختراع الدولية رقم ١71771/7017 بالكشف عن أنظمة مذيبة لإزالة غاز حمضي مع مخفف وقواعد نيتروجينية (مركبات أمين؛ مركبات أميدين أو مركبات جوانيدين). تقوم Bara براءة الاختراع الأمريكية رقم 85501916 ب؟ بالكشف عن إزالة مذيب ثاني أكسيد © الكريون تتضمن إيميدازول مفعل ب 17- N-functionalized imidazole وأمين .amine (Davis and Perry asi براءة الاختراع الأمريكية رقم ١١ ٠ oY VA YY بالكشف عن تركيبات ماصة لثاني أكسيد الكريون تحتوي على مادة قائمة على أساس سيليكون silicon-based material غير مائية سائلة مفعلة بواحدة أو أكثر من المجموعات التي تتفاعل بشكل عكسي مع ثاني أكسيد الكريبون و/أو لها Su dle all أكسيد الكريون ؛ ومركب كحول أمينو amino alcohol compound ٠ واحد على الأقل. بشكل عام؛ تقوم عمليات موازنة الماء في احتجاز ثاني أكسيد الكريون وعمليات تصفية Se حمضي بالحفاظ على محتوى ماء المطلوب للمذيب بواسطة التحكم في نسب تراكم الماء والتبخير لتجنب كل من )١( تخفيف المذيب وغمر العملية أو (Y) تركيز المذيب وتعطيش العملية بالماء. عملية موازنة الماء في عمليات إزالة غاز حمضي مطلوية أيضا بسبب أن هناك العديد من ١ العمليات التي تكون عبارة عن أنظمة مفتوحة وبتم إدخال الماء إلى النظام عبر غاز التغذية feed gas وتغادر النظام عبر مسارات متعددة انتقالئية للعملية التي تتضمن بشكل مثالي الغاز المعالج treated gas تيار منتج Sle product stream حمضيء؛ وتيارات نضح الملوثات المائية. في الوقت ذاته سوف يكون من المفضل تشغيل العملية بطريقة تحافظ على محتوى ماء الكلي عند أو بالقرب من تركيزات مطلقة. تم تطوير العديد من المناهج للحفاظ على توازن الماء في عمليات ٠ احتجاز ثاني أكسيد الكريون مشتقة من أمين مائي aqueous amine وتم التنفيذ صناعيا على مدار ٠ عام. يتم إدخال الماء إلى عملية غاز حمضي عبر تيار غاز التغذية ويشك محدد لعمليات إزالة ثاني أكسيد الكريون عبر تيار الغاز التالف flue gas stream يمكن أن يتواجد الماء في النظام عبر العديد من التيارات شاملة الغاز المعالج الغاز المعالج؛ غاز عادم جهاز sale] التجديد regenerator off-gas Yo أو كتيار ماء سائل منضوح purged liquid water stream تيار الغاز التالف من dass قدرة ذات مرجل boiler يعمل بالفحم المطحون الفائقة supercritical pulverized coal بقدرة 556
Coe تحتوي wet flue gas desulfurization ميجا واط والمجهزة بوحدة نزع الكبريت من الغاز التالف
DOE-] بالحجم) 7 YT1,V~) تقريبا على 50708086 رطل/ساعة من الماء المشبع عند - #81,7"م بالنسبة للعديد من عمليات إزالة ثاني أكسيد الكريون» سوف يتم تصور أن .]0271- 2010 7 جزءٍ بالمليون عبر جهاز ٠١ < تيار الغاز التالف هذا سوف يتم نزع الكبريت منه بشكل أكبر إلى تصفية Chay وقد تم .sodium hydroxide عميق باستخدام هيدروكسيد صوديوم cys تصفية © ثاني أوكسيد الكبريت العميقة بكونها مطلقة عند - 460"م وبالتالي سوف يتم تقليل درجة حرارة الغاز التالف ومحتوى الماء معا. تقوم عملية تقليل درجة حرارة تيار الغاز التالف إلى 560 "م بتقليل محتوى الماء إلى 797,38 وبالتالي يتم تقليل مقدار الماء الذي يدخل جهاز امتصاص ثاني أكسيد رطل/ساعة. حتى لا 777٠008٠ الكريون في تيار الغاز التالف من - 507,000 رطل/ساعة إلى يكون تراكم الماء في المذيب/العملية عبارة عن مشكلة؛ يجب ألا يتم تكثيفه أو امتصاصه/امتزازه ٠ بواسطة المذيب. حتى تتمتع عملية إزالة غاز حمضي بتوازن في الماء محايد؛ يجب على نفس مقدار الماء أن يغادر العملية كما يدهل على أساس متوسط زمني. عملية موازنة الماء تمثل اعتبارا ضروريا لكل عمليات تصفية غاز حمضي شاملة عمليات إزالة ثاني أكسيد الكريون وعمليات تستخدم المذيبات القائمة على أساس مائي وأساس غير مائي. وقد تم تطوير العديد من الطرق/المناهج التي تعالج Ve المشكلة التشغيلية وتم استخدامها على مدار عقود. وقد تم وصف أكثر المناهج انتشار للتحكم في
Kvamsdal er al. 2010 Int J Greenhouse محتوى الماء في عمليات إزالة غاز حمضي بواسطة درجة حرارة الغاز التالف؛ مدخل ومخرج ( ١ ) وتتضمن بشكل مثال: 4 117-717١ Gas Contr للجهاز الماص absorption section درجة الحرارة في قطاع الامتصاص dlls )١( امتصاص؛ (£) 5 المدخل ماص لمركبات أمين فقيرة؛ amine وصف درجة حرارة مدخل الأمين (V) tabsorber | ٠ لموازنة الماء في desorber العلوي من الجهاز الماص وجهاز امتزاز gall غسل قطاعات في التبريد الأولي للغاز التالف )١( ما يلي: Kvamsdal et al عمليات إزالة ثاني أكسيد الكربون» يقترح تبريد الغاز عند ترك (V) 5 إعادة تدوير الماء؛ (Y) tabsorption column قبل عمود الامتصاص عمود الامتصاص. في عملية إزالة غاز حمضي قائمة على أساس مذيب غير مائي؛ يمكن إدخال الماء إلى النظام YO احتراق غاز تالف. مع ذلك؛ يتم الحفاظ على توازن ماء في عملية Ole عبر تيار غاز التغذية؛
TER
+ مذيب غير Sle والتي (Sa أن تكون معقدسة بسبب الطبيعة غير المائية؛ أي غير القائم على أساس ماء؛ لمذيب انتقائي لغاز حمضي. يمكن تكثيف ماء في غاز التغذية بواسطة التلامس مع تيار مذيب غير مائي أبرد؛ Ole في الجهاز الماص؛ وإذا كان للماء ذويانية قابلة للقياس في مذيب غير مائي أكثر مما يمكن امتزازه أو نزعه بواسطة مذيب غير مائي. بالتالي؛ يمكن أن يكون الماء موجودا في العملية مذيب غير مائي كماء قابل للذويان في ude غير مائي وكطور منفصل غني بالماء مع التوزيع بناء على ذوبانية الماء في مذيب غير مائي. بسبب قابلية الماء المنخفضة للاختلاط مع مذيبات غير مائية؛ تكون منظور تكوين طور منفصل غني بالماء في عملية إزالة غاز حمضي من مذيب غير مائي عالية. تمثل عملية تكوين خليط غني بمذيب غير مائي / غني بالماء AUS الطور في عملية إزالة غاز حمضي من مذيب غير مائي تحديات كبيرة خاصة ٠ بالمعالجة والتشغيل. حاليا» تقوم Katz ef al. براءة الاختراع الأمريكية رقم ١770 EE YOY بالكشف عن عملية ميكانيكية نظرية لإزالة غازات حمضية من تيارات تحتوي على الماء مثل احتراق غازات العادم exhaust gases وفصل/استخلاص الماء. ذلك الماء الموجود أوليا في تيار المائع fluid stream يتم إما تكثيفه أو ala في سائل امتصاص absorption liquid الغاز الحمضي وبتم التراكم كطور VO مائي منفصل separate aqueous phase يقوم تراكم الماء في مذيب غير مائي بتكوين نظام ثنائي الطور يتكون من طور غني بالماء وطور غني بمادة غير مائية وقد يتم فصل الطور الغني بالماء من الطور الغني بالمذيب غير مائي عبر عملية الفصل الميكانيكي لاستدامة وتشغيلية العملية. تتم إزالة الماء أو الطور المائي المكثف بواسطة الترويق و/أو الطرد المركزي. بعد ذلك يتم تلامس الماء المزال مع تيار الغاز المعالج لإعادة تميه الغاز المعالج. wad dla Yo من العيوب الواضحة في Katz er al. براءة الاختراع الأمريكية رقم ١770/07 . أولاء هذا المنهج يتطلب تكوين مذيب ثنائي الطور يمكن فصله عبر الفصل الميكانيكي «Lil mechanical separation بسبب حجم العملية؛ سوف يكون جهاز تصفية السائل liquid decanter كبيرا جدا وسوف يزيد بشكل كبير من تكلفة رأس مال العملية. ثالثاء سوف تصبح العملية أكثر تعقيدا بسبب التعقيد الإضافي لنظام جهاز الترويق. رابعاء تحقيق توازن ماء محياد YO بواسطة إعادة تميه الغاز المعالج في منطقة إعادة تميه سوف يتطلب إضافة حرارة تزيد من الحاجة إلى الطاقة للعملية.
١ قامت براءة الاختراع الفرنسية 44145 ١١ بتوضيح كربيونات البرويلين propylene carbonate كسائل امتصاص مُذيب غير مائي. تعتبر كريونات البروبلين شديدة الذويان بالماء. على النقيض؛ يتطلب الاختراع Ja أن يكون لمُذيب غير مائي قابلية ذويان منخفضة بالماء» حيث تكون قابلية الذويان اقل من حوالي ٠١ جرام من الماء لكل ٠٠١ جرام من مُذيب غير مائي. علاوة على ly © لم تكشف الوثيقة براءة الاختراع الفرنسية ١744416 عن ميزة الاختراع Mal) المتعلقة بموازنة نسبة الماء. لم تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم Lad ١701701764780 عن Bae الاختراع الحالي المتعلقة بموازنة نسبة celal قامت براءة الاختراع الألمانية رقم ١٠٠١"٠١86179774 بتوضيح سائل أيوني وإضافات بوليمر ٠ شديدة التفرع إلى الألكانول أمينات لامتصاص غاز الحامض. تعتبر الألكانول أمينات شديدة الذويان بالماء. على سبيل المثال» بالفقرة [ove] أوضحت براءة الاختراع الألمانية رقم 797١ في MEA monoethanolamine ب 779 مونو إيثانول أمين dai PY a ١١6١77 ماء. بالتالي» لم تكشف براءة الاختراع الألمانية رقم VIVA YC AVITYYA ولا عن عملية ولا عن نظام حيث تكون قابلية ذويان مذيب غير مائي اقل من حوالي ٠١ جرام من الماء لكل ٠٠١ جرام VO من مذيب غير مائي. علاوة على ld فإن ميزة الاختراع الحالي المتعلقة بموازنة نسبة الماء غير موجودة في براءة الاختراع الألمانية رقم ATV OY CAD TYTA الوصف العام للاختراع للحفاظ على توازن الماء في عملية dll) غاز حمضي من مذيب غير مائي؛ يجب على الماء أن يترك العملية عبر ثلاث مسارات: )١ تيار غاز التغذية المغنى (Y «treated feed gas stream ٠ غاز عادم جهاز إعادة التجديد؛ و/أو ؟) نضح الماء السائل عند نفس معدل المتوسط الزمني الذي يدخل في غاز التغذية. سوف يتم اعتبار هذه الاختيارات أدناه: الاختيار ؟: نضح الطور الغني بالماء هو مسار غير مطلوب حيث سيكون التيار الغني بالماء مع مذيب غير Sle والذي يمكن أن يصل إلى نسبة منخفضة بالوزن er al] انهآء طلب النشر الدولي لبراءة الاختراع الدولية رقم 0717976/7017؛ er al انمآء طلب النشر الدولي لبراءة الاختراع Yo الدولية .].7١781/7007 بالتالي سوف يحتاج تيار غني بالماء المنضوح إلى أن تتم معالجة
TER
A — — لاستخلاص مذيب غير مائي للتحكم في تكاليف تعويض مذيب غير مائي ولتجنب إطلاق gall الكيماوية الخطرة إلى البيئة. وهذا يمثل تحدي كبير في المعالجة وتكلفة تشغيل. الاختيار ؟: تتطلب إزالة ماء من العملية عبر غاز pile جهاز إعادة التجديد أن يتم تبخير الماء في العملية في جهاز إعادة تجديد المذيب solvent regenerator (جهاز امتزاز) ويعد ذلك يتم © الاستخلاص من العادم بواسطة التكثيف. يمكن أن يتم ارتجاع ناتج التكثيف condensate كليا إلى العمود أو الارتجاع الجزئي أو لا يتم ارتجاه على الإطلاق. في الحالتين الأخريين» يمكن أن يتم استخلاص تيار ماء منقى خالي من المذيب وتتم إزالته من العملية. يتطلب هذا الاختيار مدخل طاقة حيث يجب أن يتم تبخير الماء ليتم فصله من مذيب غير مائي. f لاختيار :1١ فصل عملية إزالة غاز حمضي من مذيب غير le بطريقة بحيث يغادر الماء الذي ٠ يدخل الجهاز الماص في تيار غاز التغذية الجهاز الماص عبر تيار الغاز التالف المعالج. في هذه الطريقة تكون هناك حاجة إلى أقل قدر من الطاقة؛ إن وجدت؛ ويمكن تجنب الحصول على تيار غني بالماء السائل يحتوي على مذيب غير مائي. يمكن تحقيق ذلك بواسطة العديد من الطرق شاملة التحكم في ظروف Hla التغذية؛ ظروف تغذية مذيب غير Ale الفقيرء استغلال Als درجة حرارة الجهاز الماص؛ وصيغة مذيب غير مائي. في نماذج معينة غير مقيدة؛ يقدم الاختراع الحالي عملية لتنظيم محتوى الماء وإزالة الغازات الحمضية من تيار غاز يحتوي على ماء باستخدام سائل امتصاص مذيب غير مائي Sly تتضمن: (أ) معالجة تيار الغاز في منطقة امتصاص مع سائل امتصاص مذيب غير مائي تحت مجموعة أولى من ظروف متحكم فيها تتضمن درجة الحرارة ¢ الضغط ومعدل التدفق للحصول على ٠ الحمضي؛ (ب) توجيه سائل امتصاص مذيب غير Sle المحمل بالغاز الحمضي إلى منطقة تبريد regeneration zone تحت مجموعة ثانية من ظروف متحكم فيها تتضمن درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق وإعادة توليد سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل لاستبعاد eda من الغازات مذيب غير مائي المبرد إلى الخطوة أ)؛ و(د) التحكم في المجموعة الأولى والثانية من الظروف Yo لتجنب ضرورة جهاز فصل لفصل طور غني بالماء من سائل امتصاص مذيب غير ماثي 3 لتنظيم محتوى الماء»؛ وازالة الغازات الحمضية من تيار الغاز الغنى بالماء.
Le باستخدام سائل امتصاص مذيب غير acid gas recovery system نظام استخلاص غاز حمضي والتي تتضمن: )1( وحدة امتصاص لمعالجة تيار غاز غني بالماء مع منطقة امتصاص Jk تحتوي على سائل امتصاص مذيب غير مائي تحت مجموعة أولى من ظروف متحكم فيها تتضمن تكون تيار غاز معالج مستنفد الغاز الحمضي وسائل Ally درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق مع regeneration unit امتصاص مذيب غير مائي محمل بالغاز الحمضي؛ (ب) وحدة تبريد 0 منطقة تبريد في اتصال عبر المائع مع سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل بالغاز الحمضي تحت مجموعة ثانية من ظروف متحكم فيها تتضمن درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق وإعادة من الغازات الحمضية ولتكوين سائل oi توليد سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل لاستبعاد امتصاص مذيب غير مائي مجدد؛ (ج) وسيلة لإعادة سائل امتصاص مذيب غير مائي المبرد إلى للمجموعة الأولى controller في الخطوة 0 ؛ و(د) وحدة تحكم absorption unit وحدة الامتصاص ٠ لفصل طور غني بالماء من separation device والثانية من الظروف لتجنب ضرورة جهاز فصل سائل امتصاص مذيب غير مائي؛ لتنظيم محتوى الماء؛ وإزالة الغازات الحمضية من تيار الغاز الغني بالماء. الماء بحيث تتوازن كمية الماء الذي يدخل (gine يمكن تنظيم code] في العملية والنظام المذكور العملية في تيار الغاز الغني بالماء مع محتوى الماء الذي يغادر العملية في تيار الغاز المعالج Ne مستنفد الغاز الحمضي أو الغازات العادمة من منطقة التبريد. بشكل بديل؛ يمكن أن يتم تنظيم محتوى الماء بحيث تكون كمية الماء الذي يدخل العملية في تيار الغاز الغني بالماء أكبر من محتوى الماء الذي يغادر العملية في تيار الغاز المعالج مستنفد الغاز الحمضي أو الغازات العادمة من منطقة التبريد؛ وبتم تراكم الماء في العملية. بناء على احتياجات العملية؛ يمكن تنظيم محتوى الماء بحيث تكون كمية الماء الذي يدخل العملية في تيار الغاز الغني بالماء أقل من محتوى الماء ٠ الذي يغادر العملية في تيار الغاز المعالج مستنفد الغاز الحمضي أو الغازات العادمة من منطقة التبريد ويتم استنفاد الماء في العملية. عملية لتنظيم محتوى الماء وإزالة الغازات الحمضية من تيار غاز يحتوي على ماء باستخدام سائل امتصاص مذيب غير مائي والتي تتضمن: )1( معالجة تيار الغاز في منطقة امتصاص مع سائل hall غير مائي تحت مجموعة أولى من ظروف متحكم فيها تتضمن درجة ude امتصاص © مستنفد الغاز الحمضي treated gas stream الضغط ومعدل التدفق للحصول على تيار غاز معالج
TER ym وسائل امتصاص مذيب غير مائي محمل بالغاز الحمضي؛ (ب) توجيه سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل بالغاز الحمضي إلى منطقة تبريد تحت مجموعة ثانية من ظروف متحكم فيها الضغط ومعدل التدفق وإعادة توليد سائل امتصاص_مذيب غير مائي (gall تتضمن درجة من الغازات الحمضية والحصول على سائل امتصاص مذيب غير مائي ga المحمل لاستبعاد المبرد إلى الخطوة أ)؛ و(د) التحكم في Sle مجدد؛ (ج) توجيه سائل امتصاص مذيب غير ©
المجموعة الأولى والثانية من الظروف من أجل )١( موازنة محتوى الماء الذي يدخل العملية في تيار الغاز الغني بالماء مع محتوى الماء الذي يغادر العملية؛ (7) تراكم ماء من تيار الغاز الغني بالماء؛ أو (F) استنفاد ماء من تيار غاز غني بالماء؛ وإزالة الغازات الحمضية من تيار الغاز الغني lly
٠ في نماذج معينة للعمليات أو الأنظمة المذكورة coded يمكن أن يكون الغاز الحمضي عبارة عن ثاني أكسيد الكريون. يمكن أن يأتي تيار الغاز الذي يحتوي على الماء من عملية معالجة أولية pre-treatment process لنزع الكبريت desulfurization يمكن أن يكون تيار الغاز عبارة عن غاز تالف من احتراق وقود حفري fossil fuel غاز عادم exhaust gas من عملية احتراق combustion «process أو غاز عادم من مصنع أسمنت .cement plant
Vo في العمليات أو الأنظمة المذكورة أعلاه؛ يمكن أن تتم sale) توليد سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل بواسطة فك الضغط التسخين؛ النزع أو توليفة مما سبق. في أحد النماذج؛ يتم تسخين سائل امتصاص مذيب غير مائي المحمل أوليا بواسطة التبادل الحراري غير المباشر مع سائل الامتصاص المجدد. في العمليات أو الأنظمة المذكورة coded يمكن أن يتضمن سائل امتصاص مذيب غير مائي قاعدة
Yo تيتروجينية وحمض فقير. بشكل بديل؛ يمكن أن يتضمن سائل امتصاص مذيب غير مائي قاعدة diag yin له نيتروجين (N2) nitrogen مع ذرة هيدروجين hydrogen atom تغادر المجموعة ومخفف. يمكن أن تكون القاعدة النيتروجينية عبارة عن أمين عصتئصة؛ أميدين camidine جوانيدين cguanidine أو توليفة مما سبق؛ مثلاء 7-فلورو فينيل إيثيل 2-fluorophenylethylamine (pel أو 17-ميثيل بنزيل أمين N-methylbenzylamine يمكن أن يكون الحمض الفقير عبارة عن
coctafluoropentanol مثلاء أوكتا فلورو بنتاتول «fluorinated alcohol كحول معالج بفلور Yo أو مركبات فينول phenols بفلور مع وظيفة حمض فقير؛ أو مركبات فينول dallas AT كحولات
-١١- مع وظيفية حمض فقير. يمكن أن يكون المخفف عبارة عن مخفف substituted phenols مستبدلة أو مخفف بولي إيثر chydrophobic diluent مخفف كاره للماء aliphatic diluent أليفاتي يمكن أن يكون مخفف البولي إيثر عبارة عن إيثر مستبدل من بولي إيثيلين polyether diluent «polypropylene glycol مستبدل من بولي بروبيلين جليكول Jul polyethylene glycol جليكول أو خليط مما سبق. © غير مقيد؛ نظام AT في أحد النماذج؛ يمكن أن يكون نظام المذيب قابل للخلط بالماء. في نموذج جم من مذيب غير ٠٠١ جم من ماء لكل ٠١ المذيب له ذويانية مع ماء بمقدار أقل من حوالي . le شرح مختصر للرسومات تدفق مستمر gas absorption system الشكل 1: يبين مخطط مبسط من نظام امتصاص غاز ٠ له تهيئة جهاز امتزاز -امتصاص معياري. dere على مقياس لتجرية تبين التحكم في توازن الماء time-on-stream الشكل 2: يبين بيانات تيار في الوقت الفعلي le في عملية إزالة ثاني أكسيد الكريون من مذيب غير بعد 90 ساعة من تيار في الوقت LsGAS لشكل 3: يبين مخطط مبسط من إل أس جي ايه أس الفعلي يبين وجود طور غني بالماء في تيار تغذية ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير وعدم وجود VO .desorber أو جهاز امتزاز absorber طور ماء في أحواض لجهاز الماص الشكل 4: يبين بيانات تيار في الوقت الفعلي لتجربة تبين أن توازن الماء في عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من مذيب غير مائي يمكن التحكم فيه وتشغيله دون تكوين تكوين طور منفصل غني بالماء. يبين مخطط للمكونات الرئيسية لأحد النماذج غير الحصرية لتجهزية عملية نزع غاز io الشكل ٠ .water balancing system مع نظام موازنة الماء acid gas scrubbing process حمضي الوصف التفصيلي: يصف الاختراع طريقة لتحقيق موازنة الماء في عملية إزالة غاز حمضي من مذيب غير مائي ويشكل أكثر تحديدا عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون؛ وتجنب تكوين طور غني بالماء والذي يجب ميكانيكيا من مذيب غير مائي. في بعض النماذج؛ سوف يكون من المفضل تشغيل الجهاز dls Yo الماص بحيث تكون كتلة الماء الذي يدخل العمود في تيار غاز التغذية هي التي تغادر في تيار
-؟١- الغاز المعالج. أحد الطرق يتمثل في التحكم في درجة حرارة غاز التغذية وبالتالي محتوى الماء lal غاز التغذية بينما يتم التحكم الآني في درجة حرارة الغاز المعالج الذي يخرج من gall العلوي للعمود. هناك العديد من العوامل التي تساهم في درجة حرارة الغاز المعالج الذي يخرج من العمود شاملة درجة حرارة تغذية المذيب ولكن بشكل مهم حالة درجة الحرارة في الجهاز الماص. © يعتمد شكل حالة درجة الحرارة في الجهاز الماص على حرارة الامتصاص؛ سخونة الغاز والسائل وخواص تقل الكتلة و معدلات تدفق الغاز والسائل. بسبب الطبيعية الطاردة للحرارة لتفاعل امتصاص غاز حمضي وتدفق التيار المعاكس للغاز والسائل» تبين حالة درجة حرارة الجهاز الماص Alla قصوى أو ارتفاع عند بعض النقاط الفاصلة في العمود وبالتالي؛ يغادر السائل بشكل مثالي من قاع العمود عند درجة حرارة أكبر من درجة ٠ حرارة دخول الغاز التالف ويغادر الغاز التالف المعالج بشكل مثالي من الجزءِ العلوي للعمود عند درجة حرارة أكبر من مذيب التغذية. بالتالي» يمكن التحكم في درجة حرارة تيار الغاز المعالج لموازنة الماء في العملية؛ مع ذلك حيث هناك العديد من العوامل التي تساهم في درجة حرارة تيار غاز المخرج وبالتالي ليس هناك تحكم متغير فردي ليتم تعديله. أحد الطرق الخاصة بالتحكم في درجة حرارة الغاز المعالج الذي يخرج من gall العلوي للعمود وهو التحكم في درجة حرارة تغذية _المذيب إلى الجهاز الماص. على الرغم من عدم وجود متغير تحكم مباشرء في lal الحالات يمكن استخدامه كمتغير محيط جيد. بالنسبة للغاز المعالج يقوم بحمل نفس كتلة الماء التي يجب أن تغادر الجهاز الماص والذي يكون Ba بشكل خفيف من الغاز التالف الذي يدخل العمود حيث أن كلا الغازين شبه مشبعين بالماء ومعدل تدفق الغاز المعالج الذي يخرج من الجهاز الماص أقل من غاز التغذية بسبب امتصاص بعض أجزاء ثاني أكسيد الكريون من تيار غاز التغذية. بالنسبة Yo لتطبيقات غاز تالف مشتقة من الفحم؛ يبلغ معدل تدفق الغاز المعالج تقريبا ZAA من غاز التغذية all أن تركيز ثاني أكسيد الكريون بمقدار 717,3 وفعالية الاحتجاز بمقدار TA بالتالي يجب أن يكون الغاز المعالج Bal من غاز التغذية feed gas بناء على المجموعات المتعددة من التجارب شاملة قياسات المعايرة والاختبار المستمر (ثاني أكسيد الكريون-الماء-مذيب غير مائي) في نظام امتصاص-تبريد في المعمل يمثل العملية؛ وقد أبدى أن Yo آله توازن_ماء محايد يمكن تحقيقه في عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من ude غير Sle بواسطة: )١( تجنب تكوين طور ماء ثاني من خلال تعديل ظروف تشغيل الجهاز الماص وبالتالي TER
ا
يتم استبعاد الحاجة إلى أجهزة فصل 5 (Y) استبعاد جهاز الفصل وتغذية مذيب ثنائي الطور بشكل
مباشر إلى جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون.
كل من طرق موازنة الماء هذه غير مذكورة في الفن السابق وسوف يتم اعتبارها على أنها تطورات
جديدة. تقوم طرق موازنة الماء: )١( بتبسيط تصميم العملية والتشغيل بواسطة استبعاد معدات © الفصل؛ (Y) تقليل تكلفة رأس المال لعملية إزالة Sle حمضي؛ (©) تكوين توازن ماء محايد عبر
ضمان أن تيار الغاز المعالج يحتوي على نفس كتلة الماء كغاز التغذية يدخل الجهاز الماص؛
)£( دمج موازنة الماء وامتصاص غاز حمضي في نفس وعاء العملية؛ 5 )0( تقديم فعالة Shall
المطلوية لتبخير الماء في تيار الغاز بواسطة استخدام الحرارة الخارجية للامتصاص بينما تم توفير
عملية تبريد في الموقع بشكل آني إلى مذيب غير مائي أثناء عملية الامتصاص.
٠ علاوة على ذلك؛ هذه الطريقة لموازنة الماء تنطبق على استراتيجيات تشغيل عملية تؤدي إلى مذيب غير مائي الذي تم توضيحه كماء يحتوي على صور أخرى من طور فردية والحالة حيث يكون محتوى الماء بحيث يكون هناك اثنين من lsh) طور غني بالماء وطور غني بمذيب غير مائي. في حالة أنه قد تم تكوين طورين؛ يمكن أن يتم فصل التيار الغني بالماء من مذيب غير مائي وبتم إدخالها إلى الجزءِ العلوي من الجهاز الماص ويشكل إضافي؛ في الحالات حيث
٠ يكون المذيب يحتوي على ماء أو عبارة عن خليط ثنائي shall سوف تتم إعادة المذيب بشكل مباشر إلى الجزء العلوي من الجهاز الماص بدون استخدام ماء جهاز فصل. التعريفات كما هو مستخدم هنا المصطلح 'مذيب غير مائي" يعني نظام مذيب عضوي organic solvent system قابل للاختلاط يعني نظام مذيب عضوي LB للاختلاط مع AY v= (وزن/وزن بالمائة
cele (وزن/وزن بالمائة) ٠١ وبشكل مفضل أقل من cole (وزن/وزن بالمائة) 7٠0-٠١ من ماء)» Yo تتضمن مذيب غير مائي كل من الأنظمة المذيبة البروتونية واللابروتونية وخلطات منها. يمكن أن يكون مذيب غير مائي عبارة عن أحماض ققيرة أو قواعد نيتروجينية. يمكن أن تكون مذيب غير مائي عبارة عن توليفة ثلاثية من حمض فقيرء قاعدة نيتروجينية؛ ومخفف بولي إيثر. أنظمة مذيب غير مائي
Yo في بعض النماذج المعينة؛ يمكن اختيار الحمض الفقير من المجموعة المكونة هنا من: مم ا كتك0 "-أوكتا فلورو بنتانول ¢(OFP) 2,2,3.3,44,55-octafluoropentanol
اح
-؟١- 7 تترا فلورو بروياتول WY 00707 ¢(TFP) 2,2,3,3 tetrafluoropropanol فلووو بروياتول ¢(PFP) 2.2,3,3,3-pentafluoropropanol 070764:4؛7-هكسا فلورو بيوتاتول ١١7 ¢(HFB) 2,2,3,3.4,4-hexafluorobutanol تراي فلورو 2,2,2-trifluoroethanol Jeti) ¢(TFE) نونا فلورو -1-هكسانول tnonafluoro-l-hexanol 505090501030907 نونا فلووو هه هبتانول 1[مصمامع0008000:0 4,4,5,5,6,6,7,7,7؛ ١ ١٠١١-هكسا فلورو -؟-فينيل -؟- برويانول © -ميثوكسي فينول 1,1,3,3-hexafluoro-2-phenyl-2-propanol 4-methoxyphenol )-4 ¢(MeOPh ؛-إيثوكسي فينول 4-ethoxyphenol ((8007.-4)؛ 7؟-إيتوكسي فينول -2 tethoxyphenol ؟ -برويوكسي فينول ¢4-propoxyphenol إيميدازول 101002016 بنزييميدازول 1١7 tbenzimidazole ميثيل إيميدازول ¢N-methylimidazole ١-تراي فلورو أسيتيل إيميدازول -1 ٠ عام عملنسناجا11000:08؛ ١7 ٠-تراي أزول ١4 ¢1.2 3-triazole ١٠ستراي أزول -1,2,4 triazole “تراي فلورو ميثيل بيرازول 2-trifluoromethylpyrazole ©؛١-بيس تراي فلورو Jie بيرازول ¢3,5-bistrifluoromethylpyrazole ١تراي فلورو ميثيل بيرازول -3 ¢trifluoromethylpyrazole أو خلطات مما سبق. في بعض النماذج؛ الحمض الفقير له ثابت تفكك حمض بمقدار No—A Ve في بعض النماذج» (Se أن تكون القاعدة النيتروجينية Ble عن مركبات أمين أولية أو ثنائية؛ أميدين camidine أو جوانيدين guanidine في جوانب معينة؛ يمكن اختيار مركبات أمين أولية أو ثنائية من مركبات أمين مفعلة بمجموعات عطرية تحتوي على ألكيل عطرية. في نماذج (Ome يمكن اختيار أمين من المجموعة المكونة Ls من ؟-فلورو فينيثيل أمين -2 ¢fluorophenethylamine 7-فلورو فينيثيل أمين ¢3-fluorophenethylamine 4 -فلورو فينيثيل ٠ أمين ¢4-fluorophenethylamine ؟-فلورو -17-ميثيل بنزيل أمين 2-fluoro-N- ¢methylbenzylamine 7-فلورو -17-ميقيل بنزيل أمين ¢3-fluoro-N-methylbenzylamine 4- فلورو -17-ميثيل بنزيل أمين ¢d-fluoro-N-methylbenzylamine © ١-داي -فلورو بنزيل أمين ¢3,5-di-fluorobenzylamine ©-:؛-فلورو - ألفا-ميثيل بنزيل أمين D-4-fluoro-alpha- ¢methylbenzylamine .1-؛-فلورو ألفا-ميثيل بنزيل أمين L-4-fluoro-alpha- ¢methylbenzylamine Yo أو خلطات مما سبق.
-١ه-
في نماذج معينة؛ يمكن اختيار القاعدة النيتروجينية من المجموعة المكونة هنا من Yet آزا باي سيكلو -أونديك-/١-ين ١4 ¢(DBU) 1.4-diazabicyclo-undec-7-ene ١-داي آزا باي سيكلو- ٠7 ؟-أوكتان ¢1,4-diazabicyclo-2,2,2-octane بيبيرازين ¢(PZ) piperazine تراي Jai) أمين dae i= 7 ء٠ ١ ¢(TEA) triethylamine جوانيدين 1,1,3,3-tetramethylguanidine ٠ (TMG) © 8-داي ¢1,8-diazabicycloundec-7-ene ني-١/-كيدتوأولكيس sb Bl مونو إيثانول أمين ¢(MBA) monoethanolamine داي إيثيل أمين ¢diethylamine إيثيلين داي أمين ¢(FDA) ethylenediamine ١١٠-داي أمينو برويان ¢1,3-diamino propane 4١١-داي أمينو بيوتان 4-diaminobutane ]¢ هكسا ميثيلين داي أمين ¢hexamethylenediamine ١١٠١-داي أمينو هبتان (gla ¢1,7-diaminoheptane إيتانول أمين diethanolamine داي أيزو بروييل أمين (DIPA) diisopropylamine ٠ ؛ 4 -أمينو بيريدين ¢4-aminopyridine بنتيل أمين ¢pentylamine هكسيل أمين thexylamine هبتيل أمين ¢heptylamine أوكتيل أمين toctylamine نونيل أمين tnonylamine ديسيل أمين ¢decylamine ترت-أوكتيل أمين (gla stert-octylamine أوكتيل أمين (gla ¢dioctylamine هكسيل أمين ¢dihexylamine 7-إيثيل -1-هكسيل أمين 2-ethyl-l- —Y ¢hexylamine فلورو فينيثيل أمين fluorophenethylamine -¢2 ؟-فلورو (iid أمين -3 ¢fluorophenethylamine ٠ © 7-داي فلورو بنزيبل أمين ¢3,5-difluorobenzylamine ؟-فلورو - ١-ميثيل بنزيل أمين ¢3-fluoro-N-methylbenzylamine 4 -فلورو -17-ميثيل بنزيل أمين -4 ¢fluoro-N-methylbenzylamine إيميدازول timidazole بنزبيميدازول —N ¢benzimidazole ميثيل بنزيل أمين ١7 ¢N-methyl benzylamine ميثيل إيميدازول ¢N-methyl imidazole ١-تراي فلورو أسيتيل إيميدازول SV YY ¢l-trifluoroacetylimidazole أزول ¢1,2,3-triazole (gli) YeE ٠ أزول؛ أو خلطات مما سبق. في نماذج coal يمكن أن تكون القاعدة النيتروجينية
عبارة عن جوانيدين أو أميدين. يمكن العثور على أمثلة من أنظمة مذيب غير مائي في Wang er al. 2010 Angew Chem Int Ed 2478-81 59؛ طلب نشر براءة الاختراع الأمريكية رقم 171507/7008 أو براءة الاختراع الأمريكية رقم 07707997/706098؛ allay النشر الدولي لبراءة الاختراع الدولية رقم 005 1/ 37717 أو طلب النشر الدولي لبراءة الاختراع الدولية رقم CG FIVYE/Y ONY أو طلب yi وقد تم دمج محتواها هنا بالإشارة إليها «x FIYAYV/Y VY النشر الدولي لبراءة الاختراع الدولية كمراجع. ما لم يتم تحديد غير ذلك؛ تتضمن كل المصطلحات التقنية والعلمية المذكورة هنا لها سوف تعني ما هو معروف بواسطة الخبير في المجال الذي ينتمي له هذا الاختراع. تتم استخدام الصيغة المفردة للإشارة إلى واحد أو أكثر من واحد (أي؛ واحد على الأقل) من المصطلح المذكور. على 0 سبيل المثال؛ "عنصر' وسيلة واحد أو أكثر من العناصر. 'تتضمن" أو Jie من خلال الوصف سوف يتم فهم الكلمة 'تتضمنء" أو الصور المختلفة منها أنها تتضمن العنصر المذكور؛ عدد صحيح أو خطوة؛ أو مجموعة من العناصر؛ أعداد (Jedd صحيحة أو الخطوات؛ وليس استبعاد أي عنصر؛ عدد صحيح أو خطوة؛ أو مجموعة من العناصرء أعداد صحيحة أو الخطوات. يمكن أن يكون الاختراع الحالي بشكل مناسب 'يتضمن”؛ ٠ 'يتكون من" أو 'يتكون بشكل أساسي من" الخطوات؛ العناصر» و/أو العوامل الكاشفة الموضحة في عناصر الحماية. وقد تمت أيضا ملاحظة أن عناصر الحماية يمكن صياغتها بحيث تستبعد أي عناصر اختياري.
Jie بالتالي؛ هذا العنصر يقصد به أن يعمل كأساس سابق لاستخدام المصطلحات الحصرية يتعلق بالصياغة وفقا لعنصر الحماية العناصر»؛ أو استخدام التقييد lad وما شابه "hdd dojo 'السلبي". متداخلة؛ إلى عشر وحدة الحد الأقل ما لم dad سوف يتم فهم أن كل cal أينما يتم تقديم نطاق يتم الكشف عن الحدود العلوية والسفلية الخاصة بهذا gud يشير السياق بوضوح إلى غير ذلك؛ النطاق. كل نطاق أصغر ما بين أي قيمة مذكورة أو قيمة داخلة في نطاق مذكورة وأي قيمة أخرى مذكورة أو داخل في هذا النطاق سوف يتم تضمينها في الاختراع. يمكن أن يتم تضمين أو استبعاد ٠ الحدود العلوية والسفلية لهذه النطاقات الأصغر بشكل مستقل في النطاق؛ وكل نطاق حيث يتم تضمين أي أو لا يتم تضمين أي من أو كل منهما في النطاقات الأصغر في الاختراع»؛ خاضعة لأي حد مستبعد خصيصا في النطاق المذكورة. حيث يتضمن النطاق المذكور واحد من أو كل من الحدود والنطاقات باستثناء أي من أو كل من تلك الحدود المتضمنة في هذا في الاختراع. تتضمن الأمثلة التالية أيضا شرح الاختراع ولا يقصد بها أن تقيد الاختراع. تحديدا؛ سوف يتم فهم © أن هذا الاختراع غير مقيد بالنماذج المعينة الموضحة؛ بالتالي يمكن بالطبع أن تختلف. سوف يتم
TER yy ولا يقصد بها أن clad فهم أيضا أن المصطلحات المستخدمة هنا هي لغريض وصف نماذج معينة تكون مقيدة حيث أن منظور الاختراع الحالي سوف يتم تقييدها فقط بواسطة عناصر الحماية الملحقة. الأمثلة قياسات معايرة ثلاثية الطور لملاحظة عملية فصل الماء في نظام إزالة ثاني أكسيد :١ المثال © من مذيب غير مائي gS -١ بحجم © ملل من مذيب غير مائي مثالي مكون من أجزاء متعادلة مولاريا من die تم وضع © وأوكتا فلورو بنتانول وقسامة بحجم (2FPEA) 2-fluorophenethylamine فلورو فينيثيل أمين في كوب مقلب»؛ وعاء ذو قاع دائري مجهز (DI) de-ionzed water ملل من ماء منزوع الأيونات بمكثف رأسي. تم الحفاظ على الماء الفائض في الوعاء طوال الوقت لضمان أن معايرة تحميل ٠ الماء في مذيب غير مائي قد تم تعديله. تم الحفاظ عغلى ضغط الوعاء المقلب عند الضغط hr الجوي. تم تسخين العينة ثنائية الطور إلى درجة الحرارة المطلوية؛ أي 460 80 أو ملل/دقيقة من خليط ٠٠١ وتم نزع فقاعات electric heater jacket باستخدام جاكيت سخان كهربي غاز ثاني أوكسيد الكريون-النيتروجين مع تركيبات مختلفة خلال العينة السائلة ثنائية الطور. تم أكسيد الكربون في تيار SB إيقاف تغذية ثاني أوكسيد الكريون-النيتروجين بمجرد وصول تركيز ٠ مذيب غير مائي طور من die المخرج >799 من تركيز المخرج. تم استخلاص 9 ملل من وتم الوضع في وعاء أخذ عينات آلي Jala باستخدام سرنجة خلال batch vessel وعاء الدفعة سعة 7,5 ملل محكم. تمت إضافة )+ ملل من ميثانول إلى الوعاء المحكم وتم التحليل للحصول ومذيب غير مائي باستخدام طريقة كروماتوجراف cold) على تركيبة كتلة ثاني أكسيد الكربون؛ عن متوسط لثلاثة Ble مطورة داخليا. كل قياس مذكور gas chromatographic method غاز ٠ hall درجة (gl) للظروف الاختبارية (ahi) وصف قصير pis عمليات حقن منسوخة. تم تركيز ثاني أكسيد الكريون في التغذية) المستخدم لتحيتم تحضيره في كل عينة في الجدول 1. تم بطريقة تقارب ظروف العملية عند الجزء العلوي والسفلي من الجهاز الماص de تحضير كل وجهاز الامتزاز بطريقة تصفية/جهاز إزالة غاز حمضي. 1 الجدول Yo ا
حم -١ العينة | الحرارة | ]7 بالحجم] ]+[ مدخل fale مذيب غني بثاني أكسيد ٠١) Y الكربون؛ مبرد إلى ١*"م لتحديد إذا كان التبريد يزيح معايرة الماء LE (pale Jase ظروف بحيث تتم رؤية مذيب ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير عند و ف A دخول الجهاز الماص؛ المحاولة ١# لتوفيق تركيبة ثاني أكسيد الكريون لإعادة تجديد عينة عند aA LE (pale Jase ظروف بحيث تتم رؤية مذيب ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير عند £ ف دخول الجهاز الماص؛ المحاولة #؟ لتوفيق تركيبة ثاني أكسيد الكريون لإعادة تجديد عينة عند aA da ماص؛ LE ظروف بحيث تتم رؤية مذيب ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير عند 2 1 دخول الجهاز الماص؛ المحاولة #؟ لتوفيق تركيبة ثاني أكسيد الكريون لإعادة تجديد عينة عند aA مدخل جهاز امتزاز Lyd ¢Desorber Inlet You As i! ظروف للمذيب الغني ب ثاني أكسيد الكربون عند AA تدخل جهاز sale] التجديد
-١- تدخل pA الغني بثاني أكسيد الكريون عند جهاز إعادة التجديد فقير في ثاني أكسيد ude fale Jia pte مبرد إلى 7A الكريون مجدد عند YW (AE A لتحديد ما إذا كان التبريد يزيح معايرة الماء امتزاز؛ تقريبا ظروف_ للمذيب les dae
Jas 2% الغني بثاني أكسيد الكريون عند You a 9 جهاز إعادة التجديد؛ فقير في ثاني أكسيد ude fale Jia pte الكريون مجدد عند 270 مبرد إلى Yeo (Ae) ٠١ لتحديد ما إذا كان التبريد يزيح معايرة الماء الجدول 2 يشير إلى تركيبة المعايرة للعينات التي تم تحضيرها عند الظروف المشار إليها في عينات. ٠١ الجدول 1. وقد تم تحضير إجمالي 2 الجدول العينة |الحرارة |[7 ثاني أكسيد | الماء 7] بالحجم] | الكريون ١ [7] بالوزن] ١ بالوزن] 7]
EE تهنا لتك تك لتك
CE عا لتقا لذن نكا اح
Cy. وجد أن العينات التي تقترب من مذيب غير مائي ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير تدخل الجزء العلوي من جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون (عينة (OF تتضمن محتوى ثاني أكسيد
EY بالوزن ثاني أكسيد الكريون ومحتويات الماء بمقدار 7# ٠,67 إلى ١,47 يتفاوت من ou SU إلى 7.07 7 بالوزن من الماء بما يشير إلى أن محتوى الماء عبارة عن وظيفة قوية لمحتوى ثاني أكسيد الكريون عند (Pfc خصوصا عند محتوى ثاني أكسيد الكريون منخفض في مذيب غير مائي. تشير هذه النتائج إلى أن مذيب غير مائي الأفقر تعود من جهاز الامتزازء وبالتالي تقل احتمالية وجود طور مائي منفصل في جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون. وقد وجد أن العينة التي تقترب من مذيب غير مائي الغني ب ثاني أكسيد الكريون الذي يخرج من Ball السفلي من الجهاز الماص (عينة )١ تتضمن محتوى ثاني أكسيد الكريون بمقدار 7,77 7 بالوزن ثاني أكسيد ٠ الكربون ومحتوى الماء بمقدار -76:/ 7 بالوزن الماء. بمقارنة محتوى الماء للعينة الغنية ب ثاني أكسيد الكربون )١( إلى تلك الخاصة بالعينات الفقيرة في ثاني أكسيد الكريون (5-7)؛ سوف تتم رؤية أن محتوى eld) لا يزيد نسبيا مع محتوى ثاني أكسيد الكربون و؛ في الواقع؛ يزيد محتوى الماء بشكل أكبر عندما يكون محتوى ثاني أكسيد الكريون أقل. كما هو مذكور أعلاه؛ يمكن أن ig المحتوى ثاني أكسيد الكريون لمذيب غير مائي ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير يعود من Vo جهاز امتزاز على ظهور طور ماء ثاني في الجهاز الماص. أخذا بالاعتبار أن الغاز التالف من محطة قدرة بقدرة 500 ميجا واط تحمل معها veh on © رطل/ساعة من الماء؛ يجب أن يتم تشبيع مذيب غير مائي الغني ب ثاني أكسيد الكريون عند الجزءِ السفلي من الجهاز الماص بالماء لإعادة مذيبات غير مائية إلى الجهاز الماص مع محتوى الماء > -1,5 إلى ١,٠ 7 بالوزن celal تم استخلاص قسامة بحجم ؛ ملل من طور مذيب غير مائي من العينة الغنية بثاني أكسيد ٠ الكريون (عينة )١ من وعاء الدفعة وتم توضعها في وعاء محكم سعة © ملل وبتم التبريد إلى ٠م إلى ١ "م في درجة الحرارة متحكم فيها لتحديد ما إذا كان تبريد المذيب الغني ب ثاني أكسيد (ou SU و الماء سوف يزيح معايرة الماء JEL يتم تكوين طور ثاني غني بالماء (عينة ؟). على الرغم من أن التحليل التركيبي يشير إلى زيادة صغيرة في محتوى ثاني أكسيد الكربون و الماء مع CER yy وهذا ليس ممكن لأنه لم تتم إضافة ثاني أكسيد الكريون oY 5) بمقارنة عينة hall تقليل درجة أو ماء إضافي إلى وعاء ساعة © ملل وعاء. هذا الفرق الغير في محتويات ثاني أكسيد الكربون و الماء موجود في تحمل الطريقة التحليلية. هناك طور سائل ثاني؛ طور غني بالماء؛ والذي لوحظ بصريا كجسيمات صغيرة طافية على طور مذيب غير مائي بما يشير إلى أن تبريد مذيب غير قد قلل محتوى الماء للطور مذيب غير LV إلى Ee مائي الغني بثاني أكسيد الكريبون من 5 مائي ولكن فقط بواسطة مقدار صغير جدا. عند )١ تم تحضير عينة تقوم بمقارية عينة لمذيب غير مائي الذي يدخل جهاز الامتزاز (عينة جوي ثاني أكسيد الكريون). تمثل هذه الظروف ظروف ١( ثاني أكسيد الكريون 27٠١و م٠ خروج مذيب غير مائي من جهاز الامتزاز. عند 80"م و١ جوي ثاني أكسيد الكربون» وجد أن بالوزن ثاني أكسيد الكريون والتي 7 ٠,79 محتوى ثاني أكسيد الكربون لمذيب غير مائي يبلغ ٠ ثاني أكسيد الكريون 7١و fe تتوافق مع محتوى ثاني أكسيد الكربون للعينة المحضرة عند وهذا يشير إلى أن الماص وظروف جهاز الامتزاز؛ ويمكن أن تعمل (VF due) جوي) 050( يتعلق بثاني أكسيد الكريون؛ وتحقق نسبة Led العملية بشكل مستمر بطريقة متوازنة؛ على الأقل أكسيد الكربون. وقد وجد أن SB جوي ١ احتجاز +79 لثاني أكسيد الكريون وتولد تيار منتج بالوزن من الماء. بمقارنة محتوى الماء للعينة 7 ٠١,٠5 (عينة 1( يبلغ APA محتوى الماء لعينة VO م) و0(7”م)؛ والتي لها محتوى ثاني أكسيد الكربون مقارن؛ تشير إلى أن محتوى الماء 7 يعتمد بقوة على درجة الحرارة. في الواقع؛ المذيب المجدد له محتوى ماء أعلى Sle لمذيب غير due) من مذيب غير مائي الغني بثاني أكسيد الكريون الذي يخرج من الجهاز الماص ofA عند جوي)؛ سوف تكون احتمالية أكبر أن ١ بالتالي؛ في ظروف جهاز الامتزاز هذه (80*م و .)١ ينفصل الماء من مذيب غير مائي في جهاز الامتزاز. ٠ لتحقيق محتوى ثاني (VY جوي ثاني أكسيد الكريون (عينة IT LCA عند due تم تحضير أكسيد الكريون في مذيب غير مائي فقير في ثاني أكسيد الكريون. قل محتوى ثاني أكسيد الكربون من 74 إلى 57 7 بالوزن من ثاني أكسيد الكريون؛ تقليل بمقدار ثلاث أضعاف؛ بينما يقل إلى 1,05 7 بالوزن من الماء بما يشير إلى اعتماد قوي لمحتوى الماء ٠٠١٠5 محتوى الماء من في طور مذيب غير مائي على محتوى ثاني أكسيد الكربون للطور مذيب غير مائي. في ظروف Yo سوف يشكل الماء طور منفصل ومميز في جهاز الامتزاز أخذا بالاعتبار وقت coda جهاز الامتزاز
١ البقاء المناسب. على الرغم من أن ضغط ثاني أكسيد الكريون الجزئي الضغط أقل للوهلة الأولى؛ سوف يكون من الممكن؛ على الرغم من عدم التفضيل في هذه التجهيزة؛ في جهاز الامتزاز إذا تم تبخير الماء في مذيب غير مائي بشكل كلي ليتحول إلى عامل نزع وتقليل ضغط ثاني أكسيد الكربون الجزئي. على الرغم من أنه قد تكون هناك فائدة من ذلك لتوسيع سعة عمل ثاني أكسيد الطاقة الناتجة عن الطاقة sab) الكربون لمذيب غير مائي» وسوف تكون عند تكلفة عقوية © المطلوية لتبخير الماء ويالتالي لن تكون هذه ظروف عمل مطلوية. باستخدام طريقة oF تم استخلاص قسامة بحجم ؛ ملل من الطور مذيب غير مائي من العينة slog مشابهة كما هو موضح أعلاه؛ وتم التبريد في فرن ذو درجة حرارة متحكم فيها 6؛*م في عند التبريد؛ تم تكوين طور سائل ثاني؛ تم تكوين طور غني بالماء؛ والذي (A die) محكم مغلق 7 4,45 إلى ) due) ToT كان مرئيا كليا. انخفض محتوى الماء لطور مذيب غير مائي من ٠ © أكسيد الكريون والماء للعينة المبردة والتي توافقت جدا مع العينة SB ومحتوى (A due) بالوزن بما يشير إلى أن عينة المبردة حققت معايرة متوقعة على الرغم من أنها كانت قد تم تحضيرها الساخن الذي يدخل جهاز الامتزاز (عينة 1) عند Sle تم تحضير عينة تقترب من مذيب غير جوي ثاني أكسيد الكريون). عند 480"م و١ جوي ثاني ١( ثاني أكسيد الكربون 2٠00 تحت PAL BEE أكسيد الكربون؛ وقد وجد أن محتوى ثاني أكسيد الكربون لمذيب غير مائي يبلغ 70,81 بالوزن ؛) المحضرة عند due) ثاني أكسيد الكربون والذي يتوافق مع محتوى ثاني أكسيد الكربون للعينة أكسيد الكربون )0000 جوي). وهذا يشير إلى أنه في ظروف هذا الماص SB Te v0 م٠5 يتعلق Lad طريقة متوازنة؛ على الأقل (By وجهاز الامتزاز» يمكن أن تعمل العملية بشكل مستمر جوي من ١ لثاني أكسيد الكريون وتقوم بتوليد 79٠8 بثاني أكسيد الكريون؛ وتحقق احتجاز بمقدار ٠ 7 0,597 يبلغ (3 due) منتج تيار ثاني أكسيد الكربون. وقد وجد أن محتوى الماء للعينة 98*م لها مستوى مقارن من محتوى (Allg (p78) Es بالوزن. بمقارنة محتوى الماء للعينة 9 (90"م)
Sle ثاني أكسيد الكريون؛ بمجرد أن تشير مرة أخرى إلى أن محتوى الماء للطور مذيب غير معتمد بقوة على درجة الحرارة. في الواقع؛ مذيب غير مائي المجدد له تقريبا نفس محتوى الماء عند .)١ الغني بثاني أكسيد الكريون من الجهاز الماص (عينة Sle ”م مع خروج مذيب غير 10 YO
TER
اس تم استخلاص قسامة بحجم ؛ ملل من الطور مذيب غير مائي من عينة 3 باستخدام طريقة مشابهة كما هو موضح أعلاه؛ وتم التبريد في فرن ذو درجة حرارة متحكم فيها 6؛*م في slog محكم مغلق (عينة .)٠١ عند التبريد؛ تم تكون طور سائل ثاني» طور غني بالماء؛ والذي كان مرئيا. كشف التحليل التركيبي للطور مذيب غير مائي عن أن محتوى الماء يقل من ١,57 (عينة )١ إلى 5,77 7 بالوزن (عينة )٠١ وحيث أن ثاني أكسيد الكريون ومحتوي الماء للعينة المبردة تتوافق بشكل قوي مع تلك الخاصة بعينة ؛ بما يشير إلى أن عينة المبردة التي حققت dad معايرة متوقعة على الرغم من أنها قد تم تحضيرها بطريقة مختلفة. المثال ١ يبين بوضوح أن تكون طور منفصل غني بالماء في الجهاز الماص غير محتمل ومكن فقط إلى كان مذيب غير مائي ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير العائد من جهاز الامتزاز غني ٠ جدا بثاني أكسيد الكريون وبالتالي يحتوي على محتوى عالي من الماء. طالما أن مذيب غير Sle ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير يعود إلى الجهاز الماص الذي له محتوى الماء > 5,-. ,1 7 بالوزن؛ لن تكون مذيب غير مائي مشبعة بالماء من غاز التغذية التالف وفقط ل لطور واحد فقط موجود في الجهاز الماص. علاوة على ذلك يمكن أن يتم تنفيذ العملية بطريقة بحيث لا يقوم تكون ماء بالانتفصال من مذيب غير مائي في حوض جهاز الامتزاز أو جهاز امتزازء والذي يكون ١ غير مستحب من منظور الطاقة في أن تبخير الماء متطلب للطاقة. وأخيراء بناء على هذه المجموعة من الاختبارات؛ يكون الموقع الأكثر احتمالية في عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من Gude غير مائي لتكون ماء للفصل من مذيب غير مائي ونطزم طور غني بالماء منتفصل هو عند تبريد المذيب المجدد قبل عودة مذيب غير مائي ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير إلى تيار تغذية جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون. ٠ | أيضاء يشير المثال ١ إلى ما يلي: . يتم التأثير على محتوى الماء لمذيب غير مائي بواسطة درجة الحرارة؛ الضغط Gall ثاني أكسيد الكريون؛ محتوى ثاني أكسيد الكريون لمذيب غير مائي؛ وصيغة مذيب غير مائي . يمكن التحكم/التلاعب في محتوى الماء ل مذيب غير مائي بواسطة التحكم في متغيرات العملية شاملة درجة حرارة مذيب غير مائي؛ الضغط الجزئي ثاني أكسيد الكربون» محتوى ثاني © أكسيد الكريون لمذيب غير مائي؛ وصيغة مذيب غير مائي CER veo يمكن التحكم في تكوين طور منفصل غني بالماء في وجود مذيب غير مائي بواسطة . متغيرات العملية شاملة درجة الحرارة؛ الضغط الجزئي ثاني أكسيد الكربون؛ محتوى ثاني أكسيد الكريون لمذيب غير مائي؛ وصيغة مذيب غير ماني خلال التشغيل المناسب للعملية؛ من غير المحتمل أن يكون مذيب غير مائي الغني Gee بثاني أكسيد الكربون الذي يخرج من الجهاز الماص مشبعا بالماء أو أن يتم تكيون طور غني 5
بالماء في جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكربون . بالنسبة لصيغة مذيب غير Sle المحددة؛ هناك كمية ماء غير مناسبة في تيار الغاز التالف المثالي لتشبيع المذيب الغني بثاني أكسيد الكريون الذي يخرج من الجهاز الماص أو لتكوين طور ثاني غني بالماء في الجهاز الماص
«٠ عملية تكوين طور منفصل غني بالماء في جهاز الامتزاز قابلة للتحكم فيها والأهم أنه يمكن تجنبها خلال التحكم المناسب في ظروف العملية. > يمكن أن يتم تشغيل عملية مذيب غير مائي بطريقة بحيث يتم تجنب وجود طور غني بالماء منفصل في الأوعية الأساسية للعملية شاملة ماص وجهاز امتزاز
oY | المثال ؟: توازن الماء في عملية إزالة SB أكسيد الكربون من مذيب غير Sle تم تنفيذ اختبار في نظام امصاص غاز ذو تدفق مستمر في المعمل تهيئة جهاز امتزاز -امتصاص معياري ليوضح اختباريا التحكم في توازن الماء في عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من مذيب غير مائي. تم تقديم مخطط مبسط من LsGAS في الشكل 1 وتم توفير ظروف التشغيل في الجدول 3. تم استخدام مذيب غير مائي مثالي يتكون من أجزاء متعادلة مولاريا من "-فلورو فينيثيل أمين
٠ وأوكتا فلورو بنتانول في هذه الدراسة. تم تقديم قياسات العملية المنتقاة من هذا الاختبار في الشكل 2. تحت ظروف النظام هذه وجد أنها مستقرة جدا على مدار ٠٠١ ساعة تبين فعالية احتجاز ثاني أكسيد الكريون بمقدار - 785 وتوازن ثاني أكسيد الكريون بمقدار - 717 TX الجدول 3
معدل تدفق ¥ اس ال بي ام SLPM التركيبة AERTS PARA TER yo الماء (تشبع عند 5 7"م)؛ توازن النيتروجين 2 درجة الحرارة جم/دقيقة YY | معدل تدفق المدخل 2 درجة الحرارة جوي ١ الضغط pd درجة الحرارة جوي ١ الضغط تبين النتائج المقدمة هنا في الشكل 2 أن عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من مذيب غير مائي التي ساعة. بعد اختبار تيار على الوقت لمدة ٠٠١ يتم تشغيلها بطريقة مستقرة على مدار اختبار لمدة ذو محتوى ثاني Sle ساعة تقريباء تمت ملاحظة طور ثاني غني بالماء في مذيب غير ٠ .3 أكسيد الكربون فقير تمت تغذيته إلى الجهاز الماص بعد مبرد المذيب كما هو مبين في لشكل ساعة ٠٠١ أدى نظام التشغيل في ظروف التشغيل هذه إلى توازن محايد في الماء على مدار مدة © مع إدخال أغلب الماء إلى النظام الذي يغادر عبر الغاز التالف المعالج (مخرج الماص). علاوة ؛١ على ذلك؛ في هذه الظروف»؛ وجد أن النظام يعمل بطريقة تتاشع مع تلك الموضحة في المثال حيث تتم تغذية خليط ماء -مذيب غير مائي إلى الجزءِ العلوي من الجهاز الماص كوسيلة لموازنة الماء بواسطة ترطيب (تشبيع المثالي) الغاز المعالج.
٠ أبدى هذا الاختبار أن تكوين الطور الغني بالماء يمكن تجنبه في أحواض الجهاز الماص وجهاز الامتزاز من خلال التحكم في ظروف تشغيل العملية وبالتالي يتم استبعاد الحاجة إلى جهاز فصل ماء-مذيب غير مائي وتكوين تيار غني بالماء يحتوي على كميات يمكن تتبعها من مذيب غير مائي والتي يمكن أن يتم فصلها ميكانيكيا. أيضاء يشير المثال ؟:
TER
Cy
. حيث أن التعليمات الخاصة بالمثال ١؛ والتي قامت على قياسات المعايرة؛» صحيحة وقد
تم اعتمادها في تجهيزة عملية تدفق مستمرة متوافقة مع عملية تصفية/إزالة غاز حمضي.
. حيث عملية عملية تصفية غاز حمضي من مذيب غير مائي وتحديدا عملية إزالة ثاني
أكسيد الكريون يمكن أن يتم تشغيلها بحيث يتم تكوين cole والذي يتم إدخاله إلى العملية في غاز
© التغذية إلى الجهاز الماص» يمكن أن يتم توازنها بواسطة مغادرة العملية حيث يخرج الغاز المعالج
من الجهاز الماص
oe حيث يمكن تشغيل عملية نزع غاز حمضي من مذيب غير Sle بطريقة تتجنب تكوين
طور منفصل غني بالماء في جهاز الامتزاز
6 > حيث يمكن تشغيل عملية نزع غاز حمضي من مذيب غير مائي بحيث يكون يخرج الغاز ٠ المعالج من الجهاز الماص الذي يحمل أغلب الماء الذي يدخل في غاز التغذية إلى الجهاز
الماص من العملية
حيث يمكن تشغيل عملية نزع غاز حمضي من مذيب غير مائي بحيث تكون أكثر المواضح
احتماليا لفصل الماء المفصل في العملية من مذيب غير مائي موجود بعد مبرد المذيب.
oF المثال ©: التحكم في التوازن الماء في عملية إزالة ثاني أكسيد الكريون من مذيب غير مائي yo (الدراسة (١#
تم تنفيذ اختبار لتوضيح أنه يمكن تججنب تكوين طور غني بالماء في العملية من خلال التحكم
في ظروف تشغيل جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكربون وبالتالي يتم استبعاد الحاجة إلى جهاز
فصل ماء-مذيب غير مائي وتكوين طور عملية مذيب غير مائي فردي. بشكل محدد؛ يتم تشغيل
العملية بحيث يتم استبعاد تكون تيار غني بالماء يحتوي على كميات يمكن تتبعها من مذيب غير Yo مائي.
يتم توفير مخطط مبسط من 156/85 في الشكل ١ وتم توفير ظروف التشغيل في الجدول 3. وقد
تم استخدام مذيب غير مائي مثالي مكون من أجزاء متعادلة مولاريا من 7-فلورو فينيثيل أمين
وأوكتا فلورو بنتانول في هذه الدراسة. بالنسبة للغاز المعالج الذي يقوم بحمل نفس كتلة الماء التي
يجب أن تغادر الجهاز الماص أدفاً قليلا من الغاز التالف الذي يدخل إلى العمود حيث أن كلا Yo الغازين تقريبا مشبع بالماء ويكون معدل تدفق الغاز المعالج أقل من غاز التغذية بسبب إزالة ثاني
أكسيد الكربون. في هذه الحالة؛ يدخل غاز التغذية إلى الجهاز الماص مشبعا عند TA والتي
TER
طلا
تناظر معدل تدفق كتلي للماء بمقدار 9,59 جم من الماء /ساعة. في dls أن الغاز التالف
المعالج يترك العمود عند نفس درجة الحرارة كمذيب sale تغذية؛ بافتراض أن الغاز مشبع بالماء
الذي سيحمله 9,7١7 جم الماء /ساعة. سوف يكون معدل التراكم المتوقع VY ,+ جم الماء /ساعة
صغيرا أخذا بالاعتبار مقياس النظام الفقد في الحرارة إلى البيئة وحقيقة أن الغاز المعالج سوف
0 يكون Bal من المذيب. بالتالي» سوف يتم توقع أن ظروف التشغيل سوف تؤدي إلى توازن ماء
محايد.
تم تقديم قياسات عملية مختارة من هذه التجرية في
لشكل 3: يبين مخطط مبسط من إل أس جي ايه أس LsGAS بعد 90 ساعة من تيار في الوقت
الفعلي يبين وجود طور غني بالماء في تيار تغذية ذو محتوى ثاني أكسيد الكريون فقير وعدم وجود Ve طور ماء في أحواض لجهاز الماص absorber أو جهاز امتزاز .desorber
الشكل 4. من هذه النتائج سوف تتم رؤية أن النظام كان مستقرا وقابل للتشغيل على مدار YYo
ساعة. بالنسبة أول ١١75 ساعة V,0) يوم) تم الحفاظ على ظروف التشغيل عند تلك الموضحة في
الجدول 3. في هذه cig hall وجد أن النظام يقوم بالعمل بطريقة مستقرة دون ظهور طور غني
بالماء في ileal مع ذلك؛ وقد وجد أن فعالية احتجاز ثاني أكسيد الكريون تعتمد على تركيبة ٠ مذيب غير مائي كما هو مبين بواسطة الشكل المسنن لفعالية احتجاز ثاني أكسيد الكريون. وقد
وجد أن محتوى الماء لمذيب غير مائي في هذه الظروف مستقر جدا عند - 7 7 بالوزن» وهو أقل
بكثير من مستوى التشبع قدره - A 7 بالوزن oly) على قياسات المعايرة equilibrium
(measurements بالتالي» يكون محتوى الماء في المذيب أقل من مستوى التشبع.
بعد مدة ١١75 ساعة تيار في الوقت الفعلي؛ تم تقليل درجة حرارة مذيب غير مائي ذو محتوى ثاني ٠ أكسيد الكريون فقير إلى 78"م كوسيلة لتقليل درجة حرارة الغاز التالف المعالج لتحديد ما إذا كان
محتوى الماء لمذيب غير مائي يمكن أن تتم زيادته بينما يتم تجنب تكوين طور غني بالماء. وقد
تمت ملاحظة تقليل درجة حرارة تيار التغذية بمقدار oY وزيادة محتوى الماء في المذيب من - ١
7 بالوزن إلى 77-7 بالوزن في أقل من YE ساعة وعلى مدار 7١ ساعة تالية في طور غني
بالماء . قام تقليل درجة حرارة تغذية المذيب فورا بتحسين فعالية احتجاز ثاني أكسيد الكربون من - Yo 29710 إلى - 72/8 وتم التحسين بشكل ملحوظ لثبات الأداء .
CA
تشير هذه النتائج إلى أن توازن الماء؛ محتوى الماء في مذيب غير مائي؛ ويمكن التحكم في ظهور طور غني بالماء في العملية بواسطة التلاعب في ظروف عملية شاملة حالة درجة الحرارة للجهاز الماص. يشير المثال ؟ إلى: Lad
Sle حيث محتوى الماء لمذيب غير مائي في عملية إزالة غاز حمضي من مذيب غير e © وتحديدا عملية إزالة مذيب غير مائي ثاني أكسيد الكريون يمكن أن تختلف بواسطة التحكم في متغيرات العملية ٠ - حيث يمكن تجنب تكوين طور غني منفصل بالماء في عملية إزالة le حمضي من مذيب غير مائي وتحديدا عملية إزالة ثاني أكسيد الكريون من مذيب غير Sle 00٠ يمكن الحفاظ على التوازن الماء في عملية إزالة غاز حمضي من مذيب غير مائي وتحديدا عملية إزالة ثاني أكسيد الكريون من مذيب غير مائي بواسطة التحكم في العملية بحيث يتم إدخال يكون أغلب الماء الذي يدخل العملية في غاز التغذية هو الذي يترك العملية في تيار الغاز المعالج oF Ye _المثال it التحكم في التوازن الماء في عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من مذيب غير مائي (الدراسة (Y# وقد تم تنفيذ هذا الاختبار لتوضيح أن التوازن الماء في العملية مذيب غير مائي يمكن التحكم فيه بواسطة التلاعب في متغيرات العملية. يمكن التحكم في هذا العمل لتوضيح أن توازن cold) حيث يمكن التحكم في محتوى الماء في العملية؛ وأن هناك العديد من ظروف توازن الماء. تكون هذا ٠ الاختبار من عملية تشغيل عند أريعة ظروف مختلفة موضحة في الجدول 4 مع ظروف العملية الأخرى التي تظل هي نفسها. وقد تم استخدام مذيب غير مائي مثالي يتكون من أجزاء متعادلة مولاريا من 7-فلورو فينيثيل أمين وأوكتا فلورو بنتانول في هذه الدراسة. الجدول 4 توازن الماء - | تراكم ماء نزع الماء توازن الماء الحالة ١ - - الحالة Yo ye
ERE
ف Yo, ف YV,Y التغذية ]27[ درجة حرارة غاز £Y,0 a, a, الماض/ ,, ,؛ Se
Absorber 5 [+] Outlet Jal المتوقع لتراكم الماء aa] ا y,Yo— [dels تم تقديم النتائج من هذا الاختبار في الجدول 5. تحت ظروف توازن الماء - الحالة 1# وجد أن ٠,01 ساعة مع معدل تراكم ماء تقريبا بمقدار YE العملية تحاف على توازن الماء على مدار جم/ساعة. في هذه الظروف؛ لا يوجد طور منفصل غني بالماء ملحوظ في العملية وفي الواقع كان بالوزن الماء والذي كان أقل من مستوى التشبع. 7 ٠,37 محتوى الماء في مذيب غير مائي تقريبا 0 هذه الاختبار ST على أن العملية يمكن تشغيلها والتحكم فيها بطريقة تقوم بموازنة الماء. بعد ذلك تم ضبط ظروف العملية بحيث لا يتم الحفاظ على توازن الماء Sarg أن يتم تراكم الماء 'تراكم الماء". في خلال YE ساعة من التشغيل تحت هذه الظروف؛ قام محتوى الماء لمذيب غير مائي بزيادة مستوى التشبع؛ تقريبا ZV, بالوزن الماء ؛ وفي الواقع يتخطى مستوى تشبع للمذيب الذي يؤدي إلى تكوين طور غني بالماء في العملية. هذا الطور الغني بالماء تمت ملاحظته في Vo حوض جهاز الامتزاز. وقد وجد أن المعدل المقاس لتراكم الماء يبلغ +0,719 جم/ساعة من التحقق حيث يكون توازن الماء إيجابيا وبالتالي يتم إدخال المزبد من الماء aig التراكم في العملية التي تخرج منها. أكد هذا الاختبار أن العملية يمكن أن يتم تشغيله والتحكم فيه بحيث تتم إزاحة توازن الماء إلى حالة تراكم الماء . بعد ذلك تم تعديل ظروف تشغيل العملية بحيث تتم إزالة توازن الماء إلى حالة 'نزع الماء". في هذه ١ الظروف؛ يغادر الكثير من الماء بدلا من إدخاله. في خلال dele YE من التشغيل في هذه الظروف؛ تم استبعاد الطور الغني بالماء في جهاز الامتزاز وقل محتوى الماء ل مذيب غير Sle إلى أقل من مستوى التشبع. وقد وجد أن المعدل المقاس لتراكم الماء يبلغ 8Y— ,+ جم/ساعة بما
ل يؤكد أن توازن الماء سلبي وبالتالي يخرج الكثير من الماء من العملية التي يدخلها. هذا الاختبار أكد على أن العملية يمكن تشغيلها والتحكم فيها بحيث تتم إزاحة توازن الماء إلى حالة نزع الماء. بعد ذلك تم تعيديل ظروف العملية بحيث تتم إزاحة توازن الماء إلى حالة 'توازن الماء - الحالة YH هذه الظروف يتم توقع أن تعمل العملية في حالة ماء متوازن. والهدف من هذا الاختبار © هو توضيح أن هناك العديد من ظروف توازن الماء حيث يكون صافي معدل تراكم الماء Dia في هذا GLY) هناك اثنين من الظروف التي تم ذكرها ولكن يمكن تصور المزيد. في هذه (Cag kal) وجد أن المعدل المقاس لتراكم الماء يبلغ 0060 جم/ساعة ليؤكد على أن العملية عبارة عن توازن الماء بالتالي يكون معدل الماء الداخل إلى العملية يساوي معدل الماء المغادر. أوضح المثال ؛ أن عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من مذيب غير مائي يمكن أن تحافظ على ٠ توازن الماء» وتتم إزاحتاها في Alla تراكم الماء؛ وتزع الماء؛ وإعادته إلى حالة توازن ماء مختلفة بواسطة تعديل تيار غاز تغذية الجهاز الماص gl) محتوى الماء) ودرجة حرارة تيار المذيب. تشير هذه النتائج إلى أن محتوى الماء في العملية مذيب غير مائي يمكن أن يتم التحكم فيه بفاعلية وتتم إزاحته حسب الحاجة ما بين ظروف تراكم الماء؛ توازن الماء؛ ونزع الماء. علاوة على ذلك؛ تبين هذه التجارب أن هناك عدد من الحالات المستقرة المتعلقة بتوازن الماء Gung يمكن ٠ تشغيل العملية بطريقة للتراكم المفيد أو نزع الماء على أساس مطلوب. سوف يكون من المفيد أن يتراكم الماء أثناء إطارات التشغيل الزمنية المحددة وبالمثل لنزع الماء عند آخرين. الجدول 5 توازن الماء تراكم الماء نزع الماء توازن الماء - الحالة ١ - - الحالة ١ - إن م YoY 601 8. ,£0 التغذية ]27[ درجة حرارة غاز مخرج. الماص | YA ف ف 7 [ م EERE Yo,0 Yo,» 1 نين lead ماص TER
١ ااا المعدل المقاس
AE ص1" ٠,0٠ | لتراكم الماء [جم [del
EEE
ملا )0,0 لاه ١ مذيب ]7 بالوزن]
EERE
لا لا لا منفصل إعادة التجديد فعالية | احتجاز تم ا ل ماري ASYY | ثاني أكسيد ]7[ الكريون أيضاء يشير المثال إلى: أنه يمكن التحكم في محتوى الماء لعملية تصفية غاز حمضي من مذيب غير مائي . وتحديدا احتجاز ثاني أكسيد الكريون من مذيب غير مائي بواسطة التلاعب في متغيرات العملية بحيث يكون معدل تراكم الماء في العملية صفرا (متوازن)؛ إيجابيا (متراكم)؛ أو سلبيا (منزوع) حيث هناك أكثر من واحد من مجموعة ظروف العملية الموجودة للحفاظ على توازن الماء « © في عملية إزالة ثاني أكسيد الكربون من مذيب غير مائي أحد النماذج غير الحصرية لنظام استخلاص غاز حمضي. يمكن للخبير في ٠ يبين الشكل في وحدة نزع )١( المجال أن يعرف أن التهيئات البديلة ممكنة. تحديدا يدخل الغاز التالف الخام ويغادر الغاز منزوع منه أكاسيد (Y) رطبة flue gas desulfurization كبريت من غاز تالف وحدة نزع كبريت من غاز تالف لها قطاع عملية لنزع الكبريت والتبريد (VT) الكبريت التالف ٠ بالتلامس المباشر )£( ووحدة لعملية لنزع الكبريت والتبريد بالتلامس المباشر )0( يدخل الغاز ثاني أكسيد absorber section جهاز امتصاص ghd في (V) منزوع منه أكاسيد الكبريت التالف الكريون )1( والذي له تيار تغذية بمذيب فقير في ثاني أكسيد الكريون (أو مذيب غير مائي) إلى قطاع ماص (7) وقطاع غسل رأسي ماص (8). يخرج الغاز التالف المعالج المرسل إلى العادم/ التكدس )3( من قطاع جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون )1( أيضا يتم الإقران بقطاع جهاز Vo
الس امتصاص ثاني أكسيد الكريون )1( عبارة عن وحدة )٠١( wash unit Jud ومذيب مستخلص للتدفق (أو مذيب غير مائي) يعود إلى عملية .)١١( يغادر المذيب الغني بثاني أكسيد الكريون (أو مذيب غير مائي) (VY) من قطاع جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون )1( ويتدفق إلى مضخة حوض الجهاز الماص (VY) absorber sump pump © ومبادر حراري متبادل L(Y) £) crossover heat exchanger يتدفق تيار التغذية بالمذيب الغني بثاني أكسيد الكربون (أو مذيب غير مائي) إلى مذيب جهاز إعادة التجديد (V0) إلى جهاز إعادة تجديد .)١3( solvent regenerator cull يمكن أن يقترن بجهاز sale) تجديد المذيب (V1) غلاية (VY) reboiler تقوم بتوليد البخار منخفض الضغط (VA) و/أو ناتج التكثيف .)١9( تتم sale) المذيب فقير في ثاني أكسيد الكريون (أو مذيب غير مائي) )٠١( إلى قطاع جهاز امتصاص ثاني ٠ أكسيد الكريون (1). جهاز إعادة تجديد المذيب (V1) له مبرد غاز عادم off-gas cooler وقطاع )١١( wash section Jue يقوم بتجديد المنتج الغازي ثاني أكسيد الكريون إلى دورة ضغط (YY) أو استخدام منتج غاز ثاني أكسيد الكربون ووحدة غسل )٠١( وتدفق لمذيب مستخلص (أو مذيب غير مائي) ليعود إلى العملية .)١١( يتم توصيل جهاز إعادة الغلي (VV) بمضخة جهاز إعادة التجديد (TT) ومبرد (YE) في اتصال عبر المائع مع قطاع جهاز امتصاص ثاني أكسيد الكريون ٠ )1( سوف يتم فهم أنه؛ بينما تم وصف الاختراع بأنه مرتبط بالوصف المفصل»؛ يقصد بالوصف السابق أن يشرح ولا يقتصر على منظور الاختراع. هناك جوانب ومزايا أخرى والتعديلات الخاصة بالاختراع في منظور عناصر الحماية المذكورة أعلاه. كل المنشورات وبراءات الاختراع ومنشورات براءات الاختراع المذكورة في هذا الوصف مدمجة بالإشارة إليها كمراجع إذا كان كل منشور يومي ٠ أو منشور براءة اختراع تمت الإشارة إليها منفردا وخصيصا ليتم دمجه هنا بالإشارة إليه كمرجع. قائمة التتابع: ni مكثف "ب" وسيلة احتجاز مادة المج والمكثتف تج غاز تغذية "a Yo مبرد cule "a" TER pve الغاز المعالج "yg "ز" - مادة ماصة مادة مج "z" مكثف فوقي ax 'ي" وسيلة احتجاز المادة الماصة 2 مذيب فقير "el مذيب غني بثاني أوكسيد الكربون "J و مرحلة "ان" في ثاني أوكسيد الكريون "سس" مخطط مبسط بمقياس معمل؛ نظام امتصاص غاز تدفق مستمر له مج مادة ١ امتصاص- مج معيارية "ع" الوقت على التيار (ساعة) "ف" بيانات الوقت على التيار لتجرية تبين التحكم في توازن الماء في عملية إزالة ثاني أوكسيد الكريون للمكيب غير المائي "ص" تركيز (حجم/72) 00 غاز منتج ثاني أوكسيد الكربون NG
TIC ثرو TE "لش" النيتروجين te تركيز ثاني أوكسيد الكربون (حجم/7) "EY تركيز ثاني أوكسيد الكريون ng لذ فعالية الإمساك توازن ثاني أوكسيد الكريون oa جمع العينة MVP ]7[ أوكسيد الكريون وتوازن ثاني أوكسيد الكربون (SB فعالية احتجاز ."١ب" Yo الماء Mg اح
يه
"١" مخطط مبسط ل14085 بعد 9٠0 ساعة من قيام تيار في الوقت الفعلي بإبداء وجود طور غني بالماء في تيار تغذية فقير بثاني أوكسيد الكريون عدم وجود طور ماء في بلاعات المادة الماصة أو المج "ه١" . فعالية احتجاز ثاني أوكسيد الكربون [7]
2 "و١" خرج مادة المج "ز za") مادة الماصة Mg درجة حرارة مدخل المذيب غير المائي mL فعالية الاحتجاز بي "١ تركيز ثاني أوكسيد الكريون [حجم/7] ودرجة الحرارة [gia]
pn "١ك" ٠ أنه يمكن التحكم في وتشغيل بيانات وقت على التيار لتجربة تبين توازن ماء في عملية إزالة ثاني أوكسيد الكريون للمذيب غير المائي دون تكوين طول منفصل غني بالماء.
Claims (1)
- هم عناصر الحماية gas stream من تيار غاز acid gases الغازات الحمضية Ahly ماء (gine عملية لتنظيم ١يحتوي على ماء باستخدام سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي non-aqueoussolvent ؛ حيث يكون لسائل امتصاص مذيب غير ماي non-aqueous solvent قابلية ذويان اقلمن حوالي ٠١ جرام من الماء لكل ٠٠١ جرام مذيب غير ماي non-aqueous solvent والتي© تتضمن:1 معالجة تيار الغاز gas stream في منطقة امتصاص absorption zone مع سائل امتصاصcule absorption liquid غير مائي non-aqueous solvent تحت مجموعة أولى من ظروفمتحكم فيها تتضمن درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق للحصول على تيار غاز gas streamمعالج مستنفد الغاز الحمضي acid gas وسائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي non-aqueous 80176064 | + محمل بالغاز الحمضي facid gasب) dmg سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير ماي non-aqueous solvent المحملبالغاز الحمضي gas للع إلى منطقة تبريد regeneration zone تحت مجموعة ثانية من ظروفمتحكم فيها تتضمن درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق وإعادة توليد سائل امتصاص absorption40 مذيب غير ماثي non-aqueous solvent المحمل لاستبعاد eda من الغازات الحمضية acid gases Vo والحصول على سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي non-aqueoussolvent مجدد ؟؛ج) توجيه سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير ماثي non-aqueous solvent المبرد إلىالخطوة أ)؛ ود) التحكم في المجموعة الأولى والثانية من الظروف بحيث تكون درجة حرارة المجموعة الأولى من ٠ الظروف المُتحكم بها اكبر من Vr درجة مئوية واقل من OV درجة مئوية لتجنب ضرورة جهازفصل separation device لفصل طور غني بالماء من سائل امتصاص absorption liquid مذيبغير مائي cnon-aqueous solvent لتنظيم محتوى الماء؛ وإزالة الغازات الحمضية (acid gasesتيار الغاز gas stream الغني بالماء؛وحيث يتم تنظيم محتوى الماء بحيث تتوازن كمية الماء الذي يدخل العملية في تيار الغاز gas stream Yo الغني بالماء مع محتوى الماء الذي يغادر العملية في تيار الغاز gas stream المعالجالا مستنفد الغاز الحمضي acid gas أو الغازات العادمة off gases من منطقة تبريد regeneration.zone LY العملية وفقا لعنصر الحماية )0 حيث الغاز الحمضى عبارة عن ثانى أكسيد الكريون. o WY العملية وفقا لعنصر الحماية ١ء حيث تيار الغاز الذي يحتوي على الماء ناتج من عملية معالجة أولية لنزع الكبريت desulfurization؟. العملية وفقا لعنصر الحماية Cuno) تيار الغاز Ble عن غاز تالف من احتراق وقود حفري.أ©. العملية وفقا لعنصر الحماية Cus) تيار الغاز عبارة عن غاز عادم exhaust gas من عملية احتراق .combustion process 7 العملية وفقا لعنصر الحماية )¢ حيث تيار الغاز Hle عن غاز عادم exhaust gas من مصنع Yo أسمنت. WY العملية Wy لعنصر الحماية ١؛ حيث تتم ole) توليد سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي المحمل بواسطة فك الضغط ؛ التسخين؛ النزع أو توليفة مما سبق. LA ٠ العملية وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يتم تسخين سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي non-aqueous solvent المحمل Wg بواسطة التبادل الحراري غير المباشر مع سائل الامتصاص المجدد absorption liquid 16860678160.4. العملية وفقا لعنصر الحماية )¢ حيث يتضمن سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير non-aqueous solvent Sle Yo قاعدة نيتروجينية base 0100860005؛ حمض فقير له ثابت تفكك حمض ما بين /-159؛ ومخفف أليفاتي كاره للماء hydrophobic aliphatic diluent أو مخفف بولي إيثر polyether diluent أو توليفة مما سبق.6. العملية وفقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يتضمن سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير non-aqueous solvent (Sle قاعدة diag yin له نيتروجين مع ذرة هيدروجين تغادر المجموعة» حمض فقيرء ومخفف كاره للماء .hydrophobic diluent A) 2 نظام المذيب وفقا لعنصر الحماية ١ حيث نظام المذيب قابل للاختلاط بماء. camidine العملية وفقا لعنصر الحماية 9؛ حيث القاعدة النيتروجينية عبارة عن أمين؛ أميدين VY أو توليفة مما سبق. cguanidine جوانيدين OY). العملية وفقا لعنصر الحماية 9؛ حيث الحمض الفقير Ble عن كحول معالج بفلور «fluorinated alcohol فينول «phenol فينول مستبدل csubstituted phenol أو توليفة مما سبق..٠64 العملية وفقا لعنصر الحماية 4( Cua القاعدة النيتروجينية nitrogenous base عبارة عن —Y فلورو فينيل إيثيل أمين 2-fluorophenylethylamine أو ١-ميثيل بنزيل أمين N- ¢methylbenzylamine ٠ الحمض الفقير عبارة عن أنيلين aniline أوكتا فلورو بنتانول coctafluoropentanol فينول phenol فينول مستبدل tsubstituted phenol ومخفف البولي إيثر polyether diluent عبارة عن إيثر ether مستبدل من بولي إيثيلين جليكول «polyethylene glycol إيثر ether مستبدل من بولي بروبيلين جليكول «polypropylene glycol أو خليط مما سبق..١٠© العملية Gy لعنصر الحماية ١ حيث تكون درجة Bla المجموعة الأولى من الظروف المُتحكم بها اكبر من ٠ 7 درجة مئوية وأقل من £Y,0 درجة مئوية.7. العملية وفقا لعنصر الحماية Cua) تكون درجة حرارة المجموعة الأولى من الظروف المُتحكم بها اكبر من YO درجة مئوية وأقل من £Y,0 درجة مئوية. Yo gas stream من تيار غاز acid gases عملية لتنظيم محتوى ماء وإزالة الغازات الحمضية VY غير مائي, حيث يكون Gude absorption liquid امتصاص ils يحتوي على ماء باستخدامم لسائل امتصاص مذيب غير ماي non-aqueous solvent قابلية ذويان اقل من حوالي ٠١ جرام من الماء لكل ٠٠١ جرام مذيب غير ماي Alls non-aqueous solvent تتضمن: 1 معالجة تيار الغاز gas stream في منطقة امتصاص مع سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي non-aqueous solvent تحت مجموعة أولى من ظروف متحكم فيها تتضمن © درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق للحصول على تيار غاز gas stream معالج مستتفد الغاز الحمضي وسائل امتصاص absorption liquid مذيب غير مائي Jess non-aqueous solvent بالغاز الحمضي ؛ ب) dmg سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير ماي non-aqueous solvent المحمل بالغاز الحمضي gas للع إلى منطقة تبريد regeneration zone تحت مجموعة ثانية من ظروف ٠ متحكم فيها تتضمن درجة الحرارة؛ الضغط ومعدل التدفق وإعادة توليد سائل امتصاص absorption 40 مذيب غير ماثي non-aqueous solvent المحمل لاستبعاد eda من الغازات الحمضية acid 5 والحصول على سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير non-aqueous Sle solvent مجدد ؛ ج) توجيه سائل امتصاص absorption liquid مذيب غير ماثي non-aqueous solvent المبرد إلى ٠ الخطوة أ)؛ و د) التحكم في المجموعة الأولى والثانية من الظروف بحيث تكون درجة حرارة المجموعة الأولى من الظروف المُتحكم بها اكبر من To درجة مئوية واقل من OF درجة مئوية من أجل )١( موازنة محتوى الماء الذي يدخل العملية في تيار الغاز gas stream الغني بالماء مع محتوى الماء الذي يغادر العملية؛ و A (Ys الغازات الحمضية من تيار الغاز الغني بالماء.“g 3 . 5 i} + - ض 1 رقي TY ’ “I” woo 1 i ah - | rd i il مام “eal & SE EIN 0 يق" | < i. ألا MEF Hit “5” ET i Hh SHI Ss | gaming inal 1 ال d 1 0 | a ب بن :0 لمات اا سج | 1 NE NN 8 i. | a pe ah ا NE ! i SEN wa «pr HI. ب" | kd 0 ا :ا SHEE RES | i NEN ٠ = EEE ; Fal | : NL \ i Ne 1 8 EN ا سمس H Ed 8 88 ; أ RN Rass 1 33 SER : N 0 | و 1 SEN ماج LE i NE الم : NL RN ب بم ا SN [st : 2 “$s” = NE RCC IN ¢ Na 0 هه ٍْ IR Ne : BREN ١ 0 ٍْ لمي يم NE FR i i. 0 0 SE | : LN or Rasa | : 0 : 0 | حو FY an bu با SF) aC es Ieee. ؟ a At Ra N 0 8 ا لج BR Nu 3) SA ad NN ا ل + ov ) ا 8 1 “> ج 3 0 NTR : 0 و NR SRR ER 3 RR £& 23 لب 3 ١ الشكل=« _ Ta NN [Le : ٍْ : 8 ًُ مهمامتها ته ته هااا اك اا ات توا اه ااا ب & + :ii. ام لخم الا I EE ae He UIE LUNI J N - SN EN . a. FEI PR : لا SLE : 1 الا لك ا ااه ا i “gm ; ٍ ; am : : « : : DN : م كاك ال ا “بت حنم : 0 + ES 16 CIT SE AE the 9 ااا Te : TE cE. ا هبني ب الما ال ل الل Fae & } “a $ OE Lo ¥ LIN oes, . BY 5 : ا م 8 إٍْ و اا ا ال ا اا أ ا 0 1 | ( _ م ا vo i : « % : امي : ES : إٍْ لاسي سي ae eR “١ 0 : _" 8 : > 3 : i Fo SCR WEI SW SEER: SESE . : Sova A te : : 5 § : ٍ 2 ل ا صقر إٍْ Ax 8|. Ya, : ءل + 1 ب ب .و ا و صفر : fe” ‘ : «KAM ف الشكل؟ nog-؟١- “gq” 0 ويا * دجي TE 3 Po yy : م واب H PUNE EE SU SE, Ng ”مل ee ايل 8م 08 1 3 «gi oy i Pi | Lt 1 “Ln WET الم | = & ؟ 00 A zz ا | IEE »« mph FE Fo FIN ee ب Ras HEE وجي Nl a IE 7 Hi me te 5 8 1 لا ا تا Li TE, [KC 449 ¥ SN TT 8 «» نا 0 0 ل i oJ i NL Ld nN ri ا RE H ل BN H BR i HE § Ei PT ph 8 3 HE Hadad SE [RIL ¥ ERA : TE ٠١ يي Lo ES - BB wn RES TR 1 ¥ Be : RE NB Sa Low» id NY i CE ا EER \ » وو ب ا ا اذ 2 Hn PD \ : LL — 3 RSE 1 | NE am he Po عد انب - نا ادس ا pages: TET ١ EERE NERS Sa BAA oR ا — ا « x” COANE | ا + RE ESS الج 3 A NY SR en REN 8 0 8 ا ا I Tr SER een لجا NN) مدص NC No ENE ا & BAN £3 0 ني الشكل“ ال ae, ا ا Bs gaia to. | ادا ا ا te Br إٍْ ee 8 tT ا ا ل ل لأ ,أ الا الاب ااا الا + سما 7 Le Ly 0 اليؤإؤل#إ_ اال ا يطو ا N ® > 4 3 | ْ 0 CL ولتت قف امام مت كيبن أ ه١7 - : ‘ “4a” "»"...""١١ ١ RE وباي ١ IN & 3 77 i : | | 1 ; Bo 6 ا IAL A ال ا اقوي 0 الاصصة ص م ا Sd Be ااا ان اهسار ا ل 1 ا 4 i 7 : a ا نا أن الم ا سا BLE ادا اسيك د ا ENR SUR UNE FUN. ْ yea 18. ve Yoo YY2 Ys. ١ ا هدخ .رج Ye صفر ' 7ن لد ١ الشكل 44 ض Yy BN ض ا 2 ا vo كلم كل علا نه 0 "١ 2 RUSE X ك2 , > 5 1 ب a Cy و ¢ | : = ¥ وي و8 VY ENCE V4 محا | rT Yy -]- _ شكل م احمدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201461939569P | 2014-02-13 | 2014-02-13 | |
| PCT/US2015/015746 WO2015123490A1 (en) | 2014-02-13 | 2015-02-13 | Water control in non-aqueous acid gas recovery systems |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA516371642B1 true SA516371642B1 (ar) | 2019-07-18 |
Family
ID=53800644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA516371642A SA516371642B1 (ar) | 2014-02-13 | 2016-08-09 | التحكم في الماء في أنظمة استخلاص غاز حمضي غير مائي |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10166503B2 (ar) |
| EP (1) | EP3104957B1 (ar) |
| JP (1) | JP6616775B2 (ar) |
| KR (1) | KR102295539B1 (ar) |
| CN (1) | CN105980033B (ar) |
| AU (1) | AU2015217098B2 (ar) |
| CA (1) | CA2936957C (ar) |
| PL (1) | PL3104957T3 (ar) |
| SA (1) | SA516371642B1 (ar) |
| WO (1) | WO2015123490A1 (ar) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017189318A1 (en) * | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Dow Global Technologies Llc | Composition and process for the dehydration of gases using a glycol, an imidazole compound and an optional additive |
| JP7026938B2 (ja) * | 2018-01-24 | 2022-03-01 | 学校法人神戸学院 | 低エネルギー型の二酸化炭素発生方法、及び該方法に使用するための二酸化炭素発生剤 |
| CN110835571A (zh) * | 2019-11-21 | 2020-02-25 | 山西焦煤集团有限责任公司 | 基于离子液体-非极性超临界流体体系的原煤脱硫方法 |
| CA3160221A1 (en) * | 2019-12-11 | 2021-06-17 | Jak TANTHANA | Non-aqueous solvent for removing acidic gas from a process gas stream for high pressure applications |
| US11612854B2 (en) | 2021-06-24 | 2023-03-28 | Research Triangle Institute | Non-aqueous solvent CO2 capture in rotating packed bed |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1244414A (fr) * | 1958-09-22 | 1960-10-28 | Fluor Corp | Perfectionnements apportés aux procédés pour l'élimination de l'anhydride carbonique à partir de mélanges gazeux |
| AU506199B2 (en) | 1975-06-26 | 1979-12-20 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbtion of co2 from gaseous feeds |
| JPH07246313A (ja) * | 1994-03-09 | 1995-09-26 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 燃焼排ガス中の二酸化炭素と硫黄酸化物を除去する方法 |
| JP4231735B2 (ja) * | 2003-02-04 | 2009-03-04 | 新日本製鐵株式会社 | 二酸化炭素の分離回収方法および装置 |
| US7056482B2 (en) | 2003-06-12 | 2006-06-06 | Cansolv Technologies Inc. | Method for recovery of CO2 from gas streams |
| US8318116B2 (en) * | 2006-04-07 | 2012-11-27 | Liang Hu | Methods for deacidizing gaseous mixtures by phase enhanced absorption |
| US7846407B2 (en) * | 2006-04-07 | 2010-12-07 | Liang Hu | Self-concentrating absorbent for acid gas separation |
| PL2059327T3 (pl) | 2006-08-28 | 2015-04-30 | Basf Se | Usuwanie ditlenku węgla z gazów spalinowych |
| US8980210B2 (en) | 2008-01-28 | 2015-03-17 | Battelle Memorial Institute | Capture and release of acid-gasses with acid-gas binding organic compounds |
| US7799299B2 (en) | 2008-01-28 | 2010-09-21 | Batelle Memorial Institute | Capture and release of mixed acid gasses with binding organic liquids |
| DE102008013738A1 (de) * | 2008-03-04 | 2009-09-10 | Arlt, Wolfgang, Prof. Dr.-Ing. | Neuartige Waschmittel zur Sauergaswäsche und Verfahren zu ihrer Verwendung |
| CN102449124A (zh) | 2009-05-26 | 2012-05-09 | 巴斯夫欧洲公司 | 由流体料流，尤其是由合成气回收二氧化碳的方法 |
| JP6385059B2 (ja) * | 2010-09-03 | 2018-09-05 | リサーチ・トライアングル・インスティチュート | 酸‐ガス分離のための再生可能なイオン液体溶媒 |
| CN103097003B (zh) * | 2010-09-09 | 2016-10-12 | 埃克森美孚研究工程公司 | 高co2至胺吸附能力co2洗涤方法 |
| IT1401668B1 (it) * | 2010-09-13 | 2013-08-02 | Consiglio Nazionale Ricerche | Processo di separazione e rimozione di co2 da miscele gassose mediante ammine in soluzione di alcoli |
| CN105903316A (zh) | 2011-03-28 | 2016-08-31 | 阿拉巴马大学理事会 | 含n-官能化咪唑的系统及使用方法 |
| US20130052109A1 (en) | 2011-08-25 | 2013-02-28 | General Electric Company | Compositions for absorbing carbon dioxide, and related processes and systems |
| CA2866090A1 (en) | 2012-03-02 | 2013-09-06 | Basf Se | Removing acid gases from water vapour-containing fluid streams |
-
2015
- 2015-02-13 WO PCT/US2015/015746 patent/WO2015123490A1/en not_active Ceased
- 2015-02-13 CN CN201580008558.7A patent/CN105980033B/zh active Active
- 2015-02-13 CA CA2936957A patent/CA2936957C/en active Active
- 2015-02-13 PL PL15749470T patent/PL3104957T3/pl unknown
- 2015-02-13 JP JP2016547074A patent/JP6616775B2/ja active Active
- 2015-02-13 US US15/118,722 patent/US10166503B2/en active Active
- 2015-02-13 EP EP15749470.9A patent/EP3104957B1/en active Active
- 2015-02-13 KR KR1020167022612A patent/KR102295539B1/ko active Active
- 2015-02-13 AU AU2015217098A patent/AU2015217098B2/en active Active
-
2016
- 2016-08-09 SA SA516371642A patent/SA516371642B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2015217098B2 (en) | 2019-08-15 |
| US20170050140A1 (en) | 2017-02-23 |
| CN105980033A (zh) | 2016-09-28 |
| CN105980033B (zh) | 2019-05-28 |
| KR20160120295A (ko) | 2016-10-17 |
| AU2015217098A1 (en) | 2016-08-04 |
| JP6616775B2 (ja) | 2019-12-04 |
| EP3104957A4 (en) | 2018-01-03 |
| EP3104957A1 (en) | 2016-12-21 |
| CA2936957C (en) | 2022-06-28 |
| CA2936957A1 (en) | 2015-08-20 |
| PL3104957T3 (pl) | 2022-02-07 |
| JP2017506150A (ja) | 2017-03-02 |
| US10166503B2 (en) | 2019-01-01 |
| WO2015123490A1 (en) | 2015-08-20 |
| EP3104957B1 (en) | 2021-10-13 |
| KR102295539B1 (ko) | 2021-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA516371642B1 (ar) | التحكم في الماء في أنظمة استخلاص غاز حمضي غير مائي | |
| JP4933103B2 (ja) | 精製排ガスに含まれる溶媒の抜出しを含む燃焼排ガスの脱炭酸方法 | |
| Mathias et al. | Improving the regeneration of CO 2-binding organic liquids with a polarity change | |
| CA2886800C (en) | Air pollution control system and air pollution control method | |
| RU2674963C2 (ru) | Способ улавливания диоксида серы из газового потока | |
| Macedonio et al. | Membrane condenser configurations for water recovery from waste gases | |
| Sharma et al. | A critical review of existing strategies for emission control in the monoethanolamine-based carbon capture process and some recommendations for improved strategies | |
| Brúder et al. | Pilot study—CO2 capture into aqueous solutions of 3-methylaminopropylamine (MAPA) activated dimethyl-monoethanolamine (DMMEA) | |
| JP2010110749A (ja) | 脱混合制御を有する吸収溶液使用のガス脱酸方法 | |
| Sairi et al. | Solubilities of CO2 in aqueous N-methyldiethanolamine and guanidinium trifluoromethanesulfonate ionic liquid systems at elevated pressures | |
| CN102065982B (zh) | 用于从气流除去co2的改善的醇胺 | |
| AU2018315641B2 (en) | SOx capture using carbonate absorbent | |
| Resnik et al. | Study of an ammonia-based wet scrubbing process in a continuous flow system | |
| Masoumi et al. | Theoretical investigation on CO2 absorption into DEAB solution using hollow fiber membrane contactors | |
| Ma'Mun | Selection and characterization of new absorbents for carbon dioxide capture | |
| EP2692413B1 (en) | Ionic liquids for selective sulfur dioxide absorption | |
| EP2599536A1 (en) | Method for depleting an exhaust gas stream in gaseous acid | |
| Chaudhary et al. | Physical and hybrid solvents for carbon capture: ethers, ammonia, and methanol | |
| Freeman et al. | Piperazine/N-methylpiperazine/N, N’-dimethylpiperazine as an aqueous solvent for carbon dioxide capture | |
| US11612854B2 (en) | Non-aqueous solvent CO2 capture in rotating packed bed | |
| Perumal et al. | Regeneration of CO2‐rich aqueous amine‐ionic liquid blends in CO2 capture process | |
| Laribi et al. | Simultaneous absorption of SO2 and CO2 from conventional and partial oxy-fuel cement plant flue gases | |
| Garg et al. | Experimental evaluation of methods for reclaiming sulfur loaded amine absorbents | |
| Fosbøl et al. | Methods and Modelling for Post‐combustion CO2 Capture | |
| EP2689820A1 (en) | Amine reduction in aerosols |