SE448018C

SE448018C - HOEGEFFEKTSRADIALFLAEKT

Info

Publication number: SE448018C
Application number: SE8006990A
Authority: SE
Inventors: J Zierep
Original assignee: Punker Gmbh
Priority date: 1979-10-08
Filing date: 1980-10-07
Publication date: 1992-12-14
Also published as: DK148008C; GB2063365B; SE8006990L; DK425880A; SE448018B; DE2940773A1; FR2467309B1; DK148008B; FR2467309A1; DE2940773C2; GB2063365A

Description

15 20 25 30 35 448 018 2 bilda en vinkel av 10-30° med den från denna kröknings- medelpunkt utgående och till skovlarnas ät täckskive- sidans yttersta ändpunkt (skovelbörjan) sig sträckande radien. _ Med uppfinningen uppnås en optimal effekttäthet vid ungefär lika stort wt och nopt genonnett väsentligt större oopt, vartill en i förhållande till kända medel väsent- ligt förbättrad Cr-fördelning utgör förutsättning. Härvid utgår man från att detta ändamål bäst uppnås genom att man å ena sidan ger täckskivan en svag krökning och å andra sidan åstadkommer en relativt stor spalt, vilken ger en energirikare strömning: stora spaltbredder och en ringa krökning åstadkommer ringa omlänkningsförluster vid täckskivan och ger också mindre stötförluster vid skovelsugsidorna i närheten av täckskivan och därmed en mer likformig Cr-fördelning, vilket betyder hög och op- timal energiomvandling i löphjul med stor effekttäthet. 15 20 25 30 35 448 018 2 form an angle of 10-30 ° with the radius extending from this center of curvature and to the outermost end point of the vanes on the cover plate side (vane start). With the invention an optimum power density is achieved at approximately equal wt and nopt genonnet significantly greater oopt, for which a Cr-distribution which is substantially improved in relation to known means constitutes a prerequisite. It is assumed that this object is best achieved by on the one hand giving the cover plate a slight curvature and on the other hand creating a relatively large gap, which gives a more energy-rich flow: large gap widths and a small curvature cause small deflection losses at the cover plate and also give smaller shock losses at the vane sides in the vicinity of the cover plate and thus a more uniform Cr distribution, which means high and optimal energy conversion in impellers with high power density.

Högre effekttätheter strandadetﬂdigare på att inga större genomströmningstal kunde uppnås, eftersom omlänknings- problemet inte längre kunde lösas ordentligt, då det gäll- de att åstadkomma större transportvolymer. Numera åstad- kommes detta genom en förbättring av Cr-fördelningen, gvilket leder till ett högre øopt. En ytterligare fördel med uppfinningen och härvid med det föreslagna förhål- landet mellan inloppsdiametern och skovelinnerdiametern består i en framställningsteknisk förbättring, eftersom invändigt utskjutande skovlar kan bringas till anligg- ning i en svetsnings- eller monteringsanordning med inner- kanten i spår, alltså anbringas exakt, och denna kärna också kan förbli i hjulet under täckringsmonteringen.Higher power densities stranded ﬂ even more that no major throughput figures could be achieved, since the diversion problem could no longer be solved properly, when it came to achieving larger transport volumes. Nowadays, this is achieved through an improvement in the Cr distribution, which leads to a higher øopt. A further advantage of the invention and herewith with the proposed relationship between the inlet diameter and the vane inner diameter consists in a manufacturing technical improvement, since internally projecting vanes can be brought into abutment in a welding or mounting device with the inner edge in grooves, i.e. fitted precisely, and this core can also remain in the wheel during cover mounting.

Detta ger under skovelfastsättningen (svetsning, nitning osv) en oförändrad centrering av täckringen, så att hjul- kroppen därefter icke kräver något som helst eller mycket ringa riktarbete. Det riktiga valet av förhållandena mel- lan diametrarna ger vidare också möjlighet att utnyttja ett mindre, optimalt skoveltal, vilket reducerar fram- ställningskostnaderna och förenklar framställningen. Det 10 15 20 25 30 35 448 018 3 tidigare upptagandet av insugningsströmningen genom sko- velgittret till följd av det enligt uppfinningen före- “slagna förhållandet mellan inloppsdiametern och skovel- innerdiametern ger dessutom strömningstekniska fördelar.This gives during the blade attachment (welding, riveting, etc.) an unchanged centering of the cover ring, so that the wheel body thereafter does not require any or very little alignment work. The correct choice of the ratios between the diameters also provides the opportunity to use a smaller, optimal number of blades, which reduces production costs and simplifies production. The earlier uptake of the suction flow through the vane grid as a result of the proposed ratio between the inlet diameter and the vane inner diameter according to the invention also provides flow technical advantages.

Slutligen bör också nämnas att den nya radialfläkten har särskilt gynnsamt bullerförhållande.Finally, it should also be mentioned that the new radial fan has a particularly favorable noise ratio.

För ordningens skull bör påpekas, att värdet "S" av- ser en konstruktiv storhet, som vid realisering uppvisar vissa tillverkningsfel, exempelvis centrumförskjutning av inströmningsdysan mot hjulet, rundhetsfel hos hjulet osv. Det rör sig således om ett medelvärde, som erhålles ur konkreta mätvärden hos en fläkt.For the sake of order, it should be pointed out that the value "S" refers to a constructive quantity which, when realized, shows certain manufacturing defects, for example center displacement of the inflow nozzle towards the wheel, roundness defects of the wheel, etc. It is thus an average value, which is obtained from concrete measured values of a fan.

Uppfinningen skall nu beskrivas närmare under hänvis- ning till bifogade ritningar, vilka-visar utföringsexem- pel på uppfinningen.The invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings, which show exemplary embodiments of the invention.

Fig 1 visar schematiskt Cr-fördelningen över den yttre skovelbredden i beroende av spaltbredden vid en utförings- form av uppfinningen.Fig. 1 schematically shows the Cr distribution over the outer blade width in dependence on the gap width in an embodiment of the invention.

Fig 2 visar ”en första utföringsform_av uppfinningen från sidan.Fig. 2 shows "a first embodiment of the invention from the side.

Fig 3 visar utföringsformen enligt fig 2 framifrån.Fig. 3 shows the embodiment according to Fig. 2 from the front.

Fig 4 och 5 motsvarar fig 2 och visar två ytterligare varianter av uppfinningen.Figures 4 and 5 correspond to Figure 2 and show two further variants of the invention.

Fig 6 motsvarar fig 4 och 5 och visar en ytterligare utföringsform av uppfinningen.Fig. 6 corresponds to Figs. 4 and 5 and shows a further embodiment of the invention.

Fig 7 visar schematiskt en ytterligare utföringsform av uppfinningen framifrån.Fig. 7 schematically shows a further embodiment of the invention from the front.

Fig 8 visar utföringsformen enligt fig 7 från sidan och delvis i sektion. h Fig 9 motsvarar fig 4, 5 och 6 och visar en detalj vid en ytterligare utföringsform av uppfinningen i större skala och i sektion.Fig. 8 shows the embodiment according to Fig. 7 from the side and partly in section. Fig. 9 corresponds to Figs. 4, 5 and 6 and shows a detail in a further embodiment of the invention on a larger scale and in section.

Fig 10 visar en dimensionslös framställning av den med uppfinningen i förhållande till teknikens ståndpunkt åstadkomma förbättringen.Fig. 10 shows a dimensionless representation of the improvement with the invention in relation to the state of the art.

Vid högeffektsradialfläkten enligt uppfinningen är det, såsom exempelvis framgår av fig 7 och 8, fråga om en fläkt, 10 15 20 25 30 35 448 018 4 som exempelvis har en spiralformig kåpa l med en vid sidan anordnad inströmningsdysa 2 och ett löphjul 3 med skovlar 4. Skovlarna kan vara utformade som profilerade eller också som icke profilerade skovlar, varvid de i sist- nämnda fall kan vara cirkelbågformigt krökta, men de kan också vara utformade som skovlar med parabelformig krökning eller också som raka skovlar. Löphjulet 3 är vid den mot inströmningsdysan vända sidan täckt medelst en uppifrån nedåt och utåt sig sträckande täckskiva 5, vars inloppsområde med den minsta diametern do överlappar in- strömningsdysans däremot vända ände och täcker denna utåt under bildande av en ringspalt med spaltbredden S.In the case of the high-power radial fan according to the invention, it is, as can be seen, for example, from Figs. 7 and 8, a fan, which has, for example, a helical cover 1 with an inflow nozzle 2 arranged next to it and an impeller 3 with vanes. The vanes can be designed as profiled or also as non-profiled vanes, in which case in the latter case they can be arcuately curved, but they can also be designed as vanes with parabolic curvature or also as straight vanes. The impeller 3 is covered at the side facing the inflow nozzle by means of a cover plate 5 extending from the top downwards and outwards, the inlet area of which with the smallest diameter do overlaps the opposite end of the inflow nozzle and covers it outwards to form an annular gap with a gap width S.

I fig 2 föreligger mellan täckskivan 10 och inström- ningsdysan ll en spalt S, varvid den täckskivans sträck- ning bestämmande, cirkelbâgformiga kurvan beskrives med en krökningsradie, som förhåller sig till den minsta dia- metern do för täckskivans inloppsområde (inloppsdiametern) som 0,225-0,280 till l, medan denna minsta diameter för täckskivans inloppsområde (inloppsdiametern) förhåller sig till spaltbredden S som l till 0,01-0,02. Täckskivans kur- va kan såsom vid det visade utföringsexemplet vara cirkel- bâgformig men kan också vara paraboliskt eller hyperboliskt utformad. Den kan slutligen också vara beskriven med en radie eller av flera delar med flera radier, varvid all- mänt förhållandet mellan radien R och inloppsdiametern do är 0,21-0,30 till 1. Inloppsdiametern do förhåller sig å sin sida till skovelinnerdiametern dl, dvs till diame- tern för den kring löphjulets axel beskrivna, skovelinner- kanterna innehållande cirkeln, som 0,97-1,06 till 1, före- trädesvis som 1,01-1,06 till l. Skovelinnerdiametern dl förhåller sig till utträdesdiametern dz som 0,54-0,80 till l, vid utföringsformen enligt fig 2 speciellt som 0,77 till l. Utträdesdiametern d2 förhåller sig vid utförings- formen enligt fig 2 till skovelbredden bz vid skovlarnas utträdeskant speciellt som l till 0,36, varvid det totala gynnsamma området är 1 till 0,25-0,40, företrädesvis l till 0,27-0,38. Härvid förhåller sig, såsom framgår av 10' 15 20 25 30 35 448 018 5 fig 2, avståndet bo i löphjulsaxelns riktning (pilen 12) mellan navskivan 13 och det genom täckskivans 10 krök- ningsmedelpunkt och punkten 14 sig sträckande planet till den minsta diametern do för täckskivans inloppsområde (inloppsdiametern) som 0,52-0,70 till l.In Fig. 2 there is a gap S between the cover plate 10 and the inflow nozzle 11, the circular-arcuate curve determining the alignment of the cover plate being described with a radius of curvature, which relates to the smallest diameter do of the inlet area of the cover plate (inlet diameter). 0.280 to 1, while this minimum diameter of the inlet area of the cover plate (inlet diameter) relates to the gap width S as 1 to 0.01-0.02. As in the embodiment shown, the curve of the cover plate can be circular-arc-shaped, but can also be parabolically or hyperbolically designed. Finally, it can also be described with a radius or of several parts with several radii, the general ratio between the radius R and the inlet diameter do being 0.21-0.30 to 1. The inlet diameter do in turn relates to the vane diameter d1, ie to the diameter of the paddle inner edges described around the impeller axis containing the circle, as 0.97-1.06 to 1, preferably as 1.01-1.06 to 1. The paddle inner diameter dl relates to the exit diameter dz as 0.54-0.80 to 1, in the embodiment according to Fig. 2 especially as 0.77 to 1. The exit diameter d2 in the embodiment according to Fig. 2 relates to the blade width bz at the exit edge of the blades especially as 1 to 0.36, wherein the total favorable range is 1 to 0.25-0.40, preferably 1 to 0.27-0.38. In this case, as can be seen from Fig. 2, the distance bo in the direction of the impeller shaft (arrow 12) between the hub plate 13 and the center of curvature of the cover plate 10 and the point 14 extending is related to the smallest diameter. do for the inlet area of the cover plate (inlet diameter) as 0.52-0.70 to l.

I fig 10 visas en dimensionslös framställning av den med uppfinningen i förhållande till teknikens ståndpunkt uppnådda förbättringen vad avser wt och nt över o.Fig. 10 shows a dimensionless representation of the improvement achieved by the invention in relation to the state of the art with respect to wt and nt over o.

Vid utföringsformen enligt fig 4 bildar det med nav- skivans 15 plan parallella planet 16, vilket sträcker sig genom täckskivans krökningsmedelpunkt 17 och yttersta ände 18, en vinkel p av lO-30° med den från krökningsme- delpunkten 17 utgående och till skovlarnas 20 åt täck- skivesidan yttersta ändpunkt 19 (skovelbörjan) sig sträc- kande radien.In the embodiment according to Fig. 4, the plane 16 parallel to the plane of the hub plate 15, which extends through the center of curvature 17 and outermost end 18 of the cover plate, forms an angle β of 10-30 ° with it extending from the center of curvature 17 and to the vanes 20. cover plate side outermost end point 19 (blade beginning) extending the radius.

Vid utföringsformen enligt fig 4 förhåller sig vid en vinkel y av 12-160 mellan tangenten 22 till täckskivan 23 vid dennas utloppssidekant och navskivans 15 plan eller ett med detta parallellt plan skovelinnerdiametern dl till utträdesdiametern dz som 0,68-0,72 till l, varvid utträ- desdiametern d2 å sin sida förhåller sig till skovelbred- den bz vid skovlarnas utträdeskant som l till 0,20-0,35.In the embodiment according to Fig. 4, at an angle γ of 12-160 between the tangent 22 to the cover plate 23 at its outlet side edge and the plane of the hub plate 15 or a vane diameter d1 parallel thereto, the exit diameter dz relates to the exit diameter dz as 0.68-0.72 to 1, wherein the outlet diameter d2, in turn, relates to the vane width bz at the outlet edge of the vanes as l to 0.20-0.35.

Vid utföringsformen enligt fig 5 förhåller sig vid en vin- kel Y av 12-160 mellan tangenten 25 till täcksskivan 26' vid dennas utloppssidekant och det med navskivans 27 plan parallella planet 28 skovelínnerdiametern dl till skovel- utträdesdiametern d2 som 0,61-0,64 till l, medan skovel- utträdesdiametern d2 förhåller sig till skovelbredden b2 vid skovlarnas utträdeskant som l till 0,16-0,30. " Vid ett på ritningarna icke närmare visat ytterli- gare utföringsexempel på uppfinningen förhåller sig vid en vinkel y av 12-l6° mellan tangenten till täckskivan vid dennas utloppssidekant och navskivans plan skovel- innerdiametern dl-till utträdesdiametern dz som 0,54-0,57 till 1, medan skovelutträdesdiametern d2 förhåller sig till skovelbredden bz vid skovlarnas utträdeskant som l till 0,12-0,25. 10 15 20 25 30 35 448 018 3 6 I fig 6 visas en ytterligare utföringsform av upp- finningen, vid vilken utföringsform navskivans 30 skov- larna uppbärande, yttre kantområde är bockat i riktning bort från täckskivan 31 en vinkel 6 av 10-25°, såsom vi- sas vid 32, medan vinkeln Y mellan tangenten 33 till täckskivan 31 vid dennas utloppssidekant och navskivans 30 plan eller ett med detta parallellt plan 34 är 20-30°- I detta fall avtager skoveldjupet t från navskivan 30-32 mot täckskivan 31 i förhållandet l till 0,7-0,8, medan den mittre skovelinnerdiametern dlm förhåller sig till som 0,80-0,95 till 1.In the embodiment according to Fig. 5, at an angle Y of 12-160 between the tangent 25 to the cover plate 26 'at its outlet side edge and the plane 28 parallel to the plane of the hub plate 27, the blade inner diameter d1 to the blade exit diameter d2 is 0.61-0. 64 to 1, while the vane outlet diameter d2 relates to the vane width b2 at the outlet edge of the vanes as l to 0.16-0.30. In a further exemplary embodiment of the invention not shown in the drawings, at an angle γ of 12-166 ° between the tangent to the cover plate at its outlet side edge and the plane of the hub plate, the vane-inner diameter d1 to the exit diameter dz is 0.54-0. 57 to 1, while the vane exit diameter d2 relates to the vane width bz at the exit edge of the vanes as 1 to 0.12-0.25. Fig. 6 shows a further embodiment of the invention, in which embodiment, the outer edge area of the hub plate 30 supporting the vanes 30 is bent in the direction away from the cover plate 31 at an angle 6 of 10-25 °, as shown at 32, while the angle Y between the tangent 33 to the cover plate 31 at its outlet side edge and the plane of the hub plate 30 or one with this parallel plane 34 is 20-30 ° - In this case the vane depth t decreases from the hub plate 30-32 towards the cover plate 31 in the ratio 1 to 0.7-0.8, while the middle vane diameter dlm is equal to 0, 80-0.9 5 to 1.

Den mittre skovelbredden bzm vid skovlarnas utträdes- kant förhåller sig till den mittre utträdesdiametern dzm som O,35:0,50 till 1. Vid denna utföringsform för- håller sig slutligen den största ytterdiametern dz den mittre utträdesdiametern dzm i det omrâde, där skovelutträdeskanten 35 sammanstöter med täckskivans 31 utloppssideområde, dvs vid området för punkten 36, till den mittre skovelutträdesdiametern dzm som l till 0,85-0,95.The middle vane width bzm at the exit edge of the vanes relates to the middle exit diameter dzm as 0, 35: 0.50 to 1. In this embodiment, finally, the largest outer diameter dz the middle exit diameter dzm is in the area where the vane exit edge 35 abuts with the outlet side area of the cover plate 31, i.e. at the area of point 36, to the middle vane outlet diameter dzm as 1 to 0.85-0.95.

Det torde inses, att ovan beskrivna optimering av inströmningsdysa, spaltgeometri och hjultäckskivekrök- ning ger en radiell hastighetskomponent Cr längs skovel- inträdeskanterna, vilken är så likformigt fördelad som möjligt och så stor som möjligt, vilket slutligen leder till en bättre fyllning av hjulbredden och därmed en högre effekttäthet. Vid starkt krökt täckskiva och stora volymtal skulle strömningen lämna täckskivekonturen, Opt mot större $-värde skulle vara omöjlig t o m vid motsvaran- varför en förskjutning av den bästa punkten $ de förstoring av skovelinträdesvinkeln Bl. Vid svagt krökta täckskivor och trång spalt skulle visserligen strömningen längs täckskivan kunna bringas till anligg- ning men är Cr-fördelningen och även storleken av denna radiella hastighetskomponent fortfarande mycket olikfor- mig. Först genom den enligt uppfinningen svagt krökta täckskivan i förening med en större.spalt, som medför en energirikare strömning¿ uppnår man en ökning av såväl 10 15 20 25 30 35 448 018 7 trycktalet wè som verkningsgraden nt och en förbättring av Cr-fördelningen. Stora spaltbredder ger inte bara 'ringa omlänkningsförluster vid hjultäckskivan utan dess- utom mindre stötförluster vid skovelsugsidorna i när- heten av täckskivan och därmed en likformigare Cr-för- delning. En hög och optimal energiomvandling i löphjul med stor effekttäthet möjliggöres endast med hjälp av hjultäckskivor med ringa krökning i kombination med stor spalt. Detta visas i fig 1, som visar Cr-fördel- ningen vid tvâ spaltbredder S1 och S2 över hjulbredden vid ett bestämt "dl".It will be appreciated that the optimization of inflow nozzle, gap geometry and wheel cover curvature described above gives a radial velocity component Cr along the vane entry edges, which is as uniformly distributed as possible and as large as possible, which ultimately leads to a better filling of the wheel width and thus a higher power density. In the case of strongly curved cover plate and large volume numbers, the flow would leave the cover plate contour. Opt for a larger $ value would be impossible even at the corresponding- why a displacement of the best point $ the magnification of the blade entry angle Bl. In the case of slightly curved cover plates and narrow gaps, the flow along the cover plate could certainly be brought into contact, but the Cr distribution and also the size of this radial velocity component are still very different. Only by the slightly curved cover plate according to the invention in combination with a larger gap, which results in a more energy-rich flow, is an increase in both the pressure number wè and the efficiency nt and an improvement in the Cr distribution distributed. Large gap widths not only result in small deflection losses at the wheel cover plate but also smaller shock losses at the blade suction sides in the vicinity of the cover plate and thus a more uniform Cr distribution. A high and optimal energy conversion in impellers with high power density is only possible with the help of wheel cover discs with small curvature in combination with a large gap. This is shown in Fig. 1, which shows the Cr distribution at two gap widths S1 and S2 over the wheel width at a certain "dl".

I fig 7 och 8 visas en utföringsform av uppfinning- en med samtliga detaljer. Kâpan sträcker sig längs en logaritmisk spiral med en stigning, som med avseende på grunacirkeln 40 optimalt ligger vid 7,s°-s,s°. Far- hållandet mellan grundcirkeln 40 och inloppsdiametern 41 liksom kåpbredden 42 är likaledes av betydelse. För- hållandet mellan diametrarna 40 och 41 har redan beskri- vits utförligt ovan. Diametern 41 förhåller sig till kåpbredden som l till 0,8-1,25. Läget för tungan 45 är likaledes av betydelse. Vinkeln 46 mellan den tangent till tungan, som sträcker sig genom löphjulsaxeln 47, och normalen 48, är 20-350. Av betydelse är vidare den vinkel 5, som dysytterväggen bildar med löphjulsaxeln 47, den s k dysvinkeln, vilken i föreliggande fall lämp- ligen är 30-400, spalten e mellan navskivan 50 och mot- svarande kåpvägg Sl samt spaltens förhållande till dia- metern 40, vilket är 0,07 max. till 1, samt slutligen också spaltlängen u i förhållande till spaltbredden SI såsom exempelvis visas i fig 9, där dysan har hänvis- ningsbeteckningen 51 och täckskivan har hänvisningsbe- teckningen 52, medan 53 är en kâpdel. Inströmningsdysan är härvid utvidgad vid dyshalsen för att omlänka vägg- strålen i själva spalten tangentiellt i förhållande till täckskivekonturen, såsom tydligt visas i fig 9 vid 55.Figures 7 and 8 show an embodiment of the invention with all the details. The cover extends along a logarithmic spiral with a slope which, with respect to the ground circle 40, is optimally at 7, s ° -s, s °. The relationship between the base circle 40 and the inlet diameter 41 as well as the housing width 42 are also important. The relationship between diameters 40 and 41 has already been described in detail above. The diameter 41 relates to the housing width as 1 to 0.8-1.25. The position of the tongue 45 is also important. The angle 46 between the tangent to the tongue extending through the impeller shaft 47 and the normal 48 is 20-350. Of importance are also the angle 5 which the nozzle outer wall forms with the impeller shaft 47, the so-called nozzle angle, which in the present case is suitably 30-400, the gap e between the hub plate 50 and the corresponding cover wall S1 and the gap ratio to the diameter 40. , which is 0.07 max. to 1, and finally also the gap length u in relation to the gap width S1 as shown in Fig. 9, for example, where the nozzle has the reference numeral 51 and the cover plate has the reference numeral 52, while 53 is a cover part. The inflow nozzle is in this case extended at the nozzle neck to deflect the wall jet in the gap itself tangentially in relation to the cover plate contour, as is clearly shown in Fig. 9 at 55.

Förhållandet s:u uppgår till 0,15-0,5.The ratio s: u amounts to 0.15-0.5.

Löphjulet har vid de på ritningarna visade utförings- 448 018 8 formerna 8-18 skovlar. Det exakta skoveltalet är härvid naturligtvis beroende av rådande skovelinträdes- och Futträdesvinklar. Exempelvis kan man vid en skovelinträ- desvinkel Bl av l5° och en skovelutträdesvinkel BZ av 360 välja ett skoveltal av 12 som optimalt antal. Vid en skovelinträdesvinkel Bl av 180 och en skovelutträdes- vinkel B2 av 46° kan man exempelvis betrakta ett skovel- tal av l4-l5 som optimalt antal.In the embodiments shown in the drawings, the impeller has 8-18 vanes. The exact number of paddles is of course dependent on the prevailing paddle entry and Futtret angles. For example, at a paddle entry angle B1 of 15 ° and a paddle exit angle BZ of 360, a paddle number of 12 can be selected as the optimal number. At a vane entry angle B1 of 180 and a vane exit angle B2 of 46 °, one can consider, for example, a vane number of l4-l5 as the optimal number.

Claims

1. 0 15 20 25 30 448 018 9 CLAIMS 1. High-power radial fan, which has a housing with an inflow nozzle arranged next to it and a corresponding impeller, which has non-profiled vanes, for example circular arc vanes, and which is covered with a circular arc-shaped, parabolic or hyperbolically curved cover plate (10, 23), the inlet area of which with the smallest diameter (do) overlaps the inflow nozzle of the inflow nozzle and the cover face - characterized in that the elongation curve of the cover plate (10, 23) is described by one or more this outwards to form an annular gap, radii (R), which relate to the smallest diameter (da) of the inlet area of the cover plate (10, 23) (inlet diameter) as 0.21-0.30 to 1, that the annular gap gap width (S) relates to the inlet diameter (do) as 0.010-0.020 to 1 and that the inlet diameter (do) relates to the vane diameter (dl) as 0.97-1.06 to 1.

Radial fan according to Claim 1, characterized in that the plane (16) extending parallel to the center of curvature of the hub plate (15) and extending through the center of curvature of the cover plate (23) forms an angle (0) of 10-30 ° with the radius extending from this center of curvature (17) and to the outermost end point (19) of the blades (ZQ) to the cover plate side (the beginning of the paddle).

3. A radial fan according to claim 1 or 2, characterized in that the inlet diameter (do) relates to the vane diameter (dl) as 1.01-1.06 to 1.

Radial fan according to one of the preceding claims, characterized in that the curve of the cover plate (10, 23) determining the curve is described by one or more radii (R) which relate to the smallest diameter (do). for the inlet range (inlet diameter) of the cover plate (10, 23) as 0.225-0.280 to 1.