SE526708C2 - Methods of making a abrasion resistant hot-sprayed coating for a slider - Google Patents
Methods of making a abrasion resistant hot-sprayed coating for a sliderInfo
- Publication number
- SE526708C2 SE526708C2 SE0201697A SE0201697A SE526708C2 SE 526708 C2 SE526708 C2 SE 526708C2 SE 0201697 A SE0201697 A SE 0201697A SE 0201697 A SE0201697 A SE 0201697A SE 526708 C2 SE526708 C2 SE 526708C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- solid lubricant
- metal
- coated
- coating
- particles
- Prior art date
Links
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title claims description 14
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims abstract description 40
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 40
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 38
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 14
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 15
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 11
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 6
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 5
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WAIPAZQMEIHHTJ-UHFFFAOYSA-N [Cr].[Co] Chemical class [Cr].[Co] WAIPAZQMEIHHTJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 3
- ZGDWHDKHJKZZIQ-UHFFFAOYSA-N cobalt nickel Chemical compound [Co].[Ni].[Ni].[Ni] ZGDWHDKHJKZZIQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 3
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- -1 oxides Chemical class 0.000 claims description 3
- CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemanganese Chemical compound [Mn]=S CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- QLOAVXSYZAJECW-UHFFFAOYSA-N methane;molecular fluorine Chemical compound C.FF QLOAVXSYZAJECW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 10
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 7
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 5
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000016571 aggressive behavior Effects 0.000 description 3
- 238000007749 high velocity oxygen fuel spraying Methods 0.000 description 3
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- YNBADRVTZLEFNH-UHFFFAOYSA-N methyl nicotinate Chemical compound COC(=O)C1=CC=CN=C1 YNBADRVTZLEFNH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N dichromium trioxide Chemical compound O=[Cr]O[Cr]=O QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical compound [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- ITRNXVSDJBHYNJ-UHFFFAOYSA-N tungsten disulfide Chemical compound S=[W]=S ITRNXVSDJBHYNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
- C23C4/067—Metallic material containing free particles of non-metal elements, e.g. carbon, silicon, boron, phosphorus or arsenic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/134—Plasma spraying
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F5/00—Piston rings, e.g. associated with piston crown
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
Description
oo nano I II g o n oo o I u n I 000 I 0 nu: o n o o a o I p c n n o I q n nu on u" Denna uppfinning har gjorts för att lösa dessa problem. "This invention has been made to solve these problems."
Ett mål med uppfinningen är således att åstadkomma en slipbe- ständig varmsprutad beläggning som framställs genom termisk påsprutning av en blandning bestående av pulver av keramik som hårt material, pulver av metaller för att bilda en matris, och metallbelagda fasta smörjmedelpartiklar som pulver av fast smörjmedel, på glidytan hos ett glidorgan, såsom en kolvring och ett cylinderfoder i. en förbränningsmotor, varvid beläggningen varken är känslig för skörhet eller har dålig förmåga att hålla kvar olja däri.An object of the invention is thus to provide an abrasion-resistant hot-spray coating which is produced by thermal spraying of a mixture consisting of ceramic powder as hard material, powder of metals to form a matrix, and metal-coated solid lubricant particles such as solid lubricant powder. on the sliding surface of a sliding member, such as a piston ring and a cylinder liner in an internal combustion engine, the coating being neither sensitive to brittleness nor having a poor ability to retain oil therein.
Sammanfattning av uppfinningen För att det ovan beskrivna målet skall nås åstadkommes enligt uppfinningen ett sätt att framställa en slipbeständig varmsprutad beläggning för ett glidorgan, vilket sätt utmärkes av att nämnda beläggning bildas genom varmsprutning av en blandning bestående av partiklar av hårt material, pulver av metaller för att bilda en matris, och pulver av fast smörjmedel, på glidytan hos glidorganet, varvid nämnda hårda material väljs ur gruppen karbider, oxider, nitrider och karbidnitrider av krom, volfram, molybden och vanadin och nämnda metaller för att bilda en matris väljs ur gruppen molybden, nickel-kromlegering, kobolt, kobolt-kromlegering, nickel-molybden-legering och kobolt-nickellegering. Blandningen innefattar metallbelagda fasta smörjmedelpartiklar såsom nämnda fasta smörjmedel med 0,1 till mindre än 10 procent av blandningens massa.SUMMARY OF THE INVENTION In order to achieve the above-described object, the invention provides a method of producing an abrasion resistant hot spray coating for a slider, which method is characterized in that said coating is formed by hot spraying a mixture of particles of hard material, powder of metals for forming a matrix, and powder of solid lubricant, on the sliding surface of the slider, said hard materials being selected from the group of carbides, oxides, nitrides and carbide nitrides of chromium, tungsten, molybdenum and vanadium and said metals to form a matrix being selected from the group of molybdenum , nickel-chromium alloy, cobalt, cobalt-chromium alloy, nickel-molybdenum alloy and cobalt-nickel alloy. The mixture comprises metal-coated solid lubricant particles such as said solid lubricant with 0.1 to less than 10 percent of the mass of the mixture.
Det begränsade intervallet specificeras enligt ovan därför att om procenten i massan är mindre än O,l% kommer smörjverkan inte att bli tillräcklig medan om procenten i massan är 10% eller större blir beläggningen skör och förbättras friktionskoefficienten' inte tillräckligt. För att öka smörj- effekten kan man emellertid företrädesvis anpassa den procen- tuella massan så, att den blir 1% eller större. Vidare kan den procentuella massan lämpligen anpassas sà, att den blir 8% eller mindre, detta med hänsyn till beläggningens hållfasthet.The limited range is specified as above because if the percentage in the mass is less than 0.1%, the lubricating effect will not be sufficient while if the percentage in the mass is 10% or more, the coating becomes brittle and the coefficient of friction does not improve sufficiently. However, in order to increase the lubricating effect, the percentage mass can preferably be adjusted so that it becomes 1% or greater. Furthermore, the percentage mass can be suitably adjusted so that it becomes 8% or less, this taking into account the strength of the coating.
Enligt uppfinningen innehåller vidare de med metall belagda smörjmedelpartiklarna fast smörjmedel inom det begränsa~ 526 703 3 de omrâdet 10 till 50 procent av hela massan hos de med metall belagda grafitpartiklarna. Detta begränsade intervall anges på detta sätt därför att om den procentuella massan är mindre än 10% kommer smörjeffekten inte att bli tillräcklig medan om den procentuella massan är större än 50% eller mera minskas mängden fasta smörjmedelpartiklar som kvarstår när termisk pàsprutning sker, vilket resulterar i att mängden slipmedel ökas på glidin- greppets motpart.According to the invention, the metal-coated lubricant particles further contain solid lubricant within the limited range of 10 to 50 percent of the entire mass of the metal-coated graphite particles. This limited range is indicated in this way because if the percentage mass is less than 10%, the lubricating effect will not be sufficient while if the percentage mass is greater than 50% or more, the amount of solid lubricant particles remaining when thermal spraying occurs, resulting in that the amount of abrasive is increased on the counterpart of the sliding intervention.
Fasta smörjmedelpartiklar som skall användas i belägg- ningsblandningen enligt uppfinningen kan bestå av ett material som väljs ur gruppen grafit (C), mangansulfid (MnS), grafitfluo- rid, kalciumflorid (CaF2), bornitrid (BN), molybdendisulfid (MoS2) och volframdisulfid, bland vilka grafit företrädesvis kan användas med hänsyn till bearbetbarhet.Solid lubricant particles to be used in the coating composition of the invention may consist of a material selected from the group of graphite (C), manganese sulfide (MnS), graphite fluoride, calcium fluoride (CaF2), boron nitride (BN), molybdenum disulfide (MoS2) and tungsten disulfide. , among which graphite can preferably be used with respect to machinability.
Sätten att belägga de fasta smörjmedelpartiklarna med metall kan inkludera kemiska, elektrokemiska och mekaniska beläggningsmetoder, gasreduktionsmetoden och metoden med mekanisk smältning. Metallen som skall användas för att belägga de fasta smörjmedelpartiklarna enligt uppfinningen kan bestå av ett material som. är valt ur gruppen koppar, nickel, silver, kobolt och molybden, bland vilka koppar (Cu) kan användas företrädesvis med hänsyn till förmåga till metallplätering.The methods of coating the solid lubricant particles with metal may include chemical, electrochemical and mechanical coating methods, the gas reduction method and the mechanical melting method. The metal to be used for coating the solid lubricant particles of the invention may consist of a material which. is selected from the group of copper, nickel, silver, cobalt and molybdenum, among which copper (Cu) can be used preferably with regard to metal plating ability.
Det hårda. materialet som skall användas i beläggnings-* blandningen kan väljas ur gruppen karbider, oxider, nitrider och karbidnitrider av krom, volfram, molybden och vanadin, bland vilka kromoxid (Cr2O3) eller kromkarbid (CrC) företrädesvis kan användas med hänsyn till att de inte är aggressiva mot motparten (dvs inte är aggressiva mot motparten i glidingreppet med glidorganet på vilket den varmsprutade beläggningen är påförd) enligt uppfinningen.The hard. the material to be used in the coating mixture * may be selected from the group of carbides, oxides, nitrides and carbide nitrides of chromium, tungsten, molybdenum and vanadium, among which chromium oxide (Cr 2 O 3) or chromium carbide (CrC) may preferably be used aggressive towards the counterpart (ie not aggressive towards the counterpart in the sliding grip with the sliding member on which the hot spray coating is applied) according to the invention.
Metallerna som skall användas i beläggningsblandningen för att bilda matrisen kan väljas ur gruppen molybden, nickel- kromlegering, kobolt, kobolt-kromlegering, nickel-molybdenlege- ring och kobolt-nickellegering, bland vilka molybden (Mo) och nickel-kromlegering (Ni-Cr) tillsammans företrädesvis kan användas med hänsyn till slipmotstånd och repningsbeständighet 526 708 enligt uppfinningen.The metals to be used in the coating mixture to form the matrix can be selected from the group of molybdenum, nickel-chromium alloy, cobalt, cobalt-chromium alloy, nickel-molybdenum alloy and cobalt-nickel alloy, among which molybdenum (Mo) and nickel-chromium alloy (Ni-Cr ) together can preferably be used with respect to abrasion resistance and scratch resistance 526 708 according to the invention.
Vidare kan den termiskt pàförda beläggningens porositet företrädesvis begränsas till intervallet 5 till 15 volymprocent medelst den genom plasma påsprutade beläggningen. Detta begrän- sade intervall specificeras pà ifrågavarande sätt därför att en beläggning med en porositet i volymprocent mindre än 5% kan resultera i dålig förmåga att hålla kvar olja däri, medan en beläggning med en porositet med en volymprocent över 15% kan resultera i en skör, varmsprutad beläggning, varigenom en ytterst brant sänkning i beläggningens hàllfasthet förorsakas.Furthermore, the porosity of the thermally applied coating can preferably be limited to the range of 5 to 15% by volume by means of the plasma-sprayed coating. This limited range is specified in this way because a coating with a porosity in volume percentage less than 5% can result in poor ability to retain oil therein, while a coating with a porosity with a volume percentage above 15% can result in a brittle , hot spray coating, thereby causing an extremely steep decrease in the strength of the coating.
Med en termiskt páförd beläggning implementerad. på det ovan beskrivna sättet erhålls enligt uppfinningen en fördel pà så sätt att en brant sänkning i hållfastheten, medförande skörhet, sannolikt inte inträffar och att det inte heller är troligt att resultatet blir dålig förmåga att hålla kvar olja i beläggningen. Dessutonm har den termiskt påförda beläggningen enligt uppfinningen utmärkt slipmotstånd, motstånd mot repor och är inte aggressivt mot underlaget samt har förbättrad låg glidfriktion.With a thermally applied coating implemented. in the manner described above, according to the invention, an advantage is obtained in that a steep decrease in strength, causing brittleness, is unlikely to occur and that it is also not likely that the result will be poor ability to retain oil in the coating. In addition, the thermally applied coating according to the invention has excellent abrasion resistance, scratch resistance and is not aggressive to the substrate and has improved low sliding friction.
Kort beskrivning av ritningarna Fig 1 är en i större skala visad partiell tvärsektionsvy av en kolvring med en varmsprutad beläggning bildad på densamma enligt en utföringsform av uppfinningen och fig 2 är en schema- tisk ritning som visar en provanordning av roterande typ använd i tester för plan glidfriktionsslipning.Brief Description of the Drawings Fig. 1 is an enlarged partial cross-sectional view of a piston ring with a hot-sprayed coating formed thereon according to an embodiment of the invention, and Fig. 2 is a schematic drawing showing a rotary type test device used in plane tests. sliding friction grinding.
Detaljbeskrivning av uppfinningen Med hänvisning till fig 1 beskrivs en såsom exempel tjänande varmsprutad beläggning enligt uppfinningen nedan tillsammans med en kolvring.Detailed Description of the Invention Referring to Fig. 1, an exemplary hot spray coating of the invention is described below along with a piston ring.
Den i fig l visade kolvringen l är försedd med en varm- sprutad beläggning 3 som är bildad på den yttre periferiella glidytan hos ett basmaterial 2. Den varmsprutade beläggningen 3 är framställd genom att man har plasmasprutat en blandning bestående avt molybdenpulver med 40 till 80 procent av hela massan, nickel-kromlegeringspulver med 10 till 50 procent av oo ooo o o' o o : z 0 o o o o o o o . I .i 2' 233.2 !'2". i o o o o o o oo ooo OI 0 hela massan, antingen kromoxid- eller kromkarbidpulver med 1 till 20 procent av hela massan, och kopparbelagda grafitpartik- lar med 0,1 till 10 procent av hela massan.The piston ring 1 shown in Fig. 1 is provided with a hot-sprayed coating 3 formed on the outer peripheral sliding surface of a base material 2. The hot-sprayed coating 3 is prepared by plasma-spraying a mixture consisting of molybdenum powder with 40 to 80 percent of the whole mass, nickel-chromium alloy powder with 10 to 50 percent of oo ooo oo 'oo: z 0 ooooooo. In the whole mass, either chromium oxide or chromium carbide powder with 1 to 20 per cent of the whole mass, and copper-plated graphite particles with 0.1 to 10 per cent of the whole mass.
De kopparbelagda grafitpartiklarna har en kopparbelägg- ning med grafit av 10 till 50 procent av hela massan och en storleksfördelning mellan 10 och 106 um.The copper-coated graphite particles have a copper coating with graphite of 10 to 50 percent of the entire mass and a size distribution between 10 and 106 μm.
Som man ser genom tvärsektionen av den varmsprutade beläggningen 3 har beläggningsblandningen kopparbelagda grafit- partiklar 4 med 0,1 till 10 procent av hela massan och nästan jämnt fördelade över hela beläggningsblandningen. En sänkning av hållfastheten hos den varmsprutade beläggningen 3 och som förorsakas av de kopparbelagda grafitpartiklarna 4 blir således mycket ringa. Vidare är hàrdmaterialpartiklarna Ei av antingen kromoxid eller kromkarbid hos den varmsprutade beläggningen 3 jämnt fördelade i en matris 6 som är bildad av en legering av molybden och nickel-krom. Den varmsprutade beläggningens 3 aggressivitet mot underlaget är således ringa. Porositeten hos den varmsprutade beläggningen 3 som bildas genom plasmasprutning uppgår till 5 till 15 procent av hela massan. Den synergistiska effekten av porositeten och grafitfasen gör det därför möjligt för den varmsprutade beläggningen 3 att få lågt friktionsmot- stånd och att vara utmärkt då det gäller slipbeständighet och beständighet mot repning.As can be seen from the cross section of the hot-sprayed coating 3, the coating mixture has copper-coated graphite particles 4 with 0.1 to 10 percent of the whole mass and almost evenly distributed over the whole coating mixture. A decrease in the strength of the hot-sprayed coating 3 and which is caused by the copper-coated graphite particles 4 thus becomes very small. Furthermore, the hard material particles E1 of either chromium oxide or chromium carbide of the hot-sprayed coating 3 are evenly distributed in a matrix 6 formed by an alloy of molybdenum and nickel-chromium. The aggressiveness of the hot-spray coating 3 against the substrate is thus small. The porosity of the hot spray coating 3 formed by plasma spraying amounts to 5 to 15 percent of the whole mass. The synergistic effect of the porosity and the graphite phase therefore makes it possible for the hot-sprayed coating 3 to have low frictional resistance and to be excellent in terms of abrasion resistance and scratch resistance.
Beskrivning av exempel på den varmsprutade beläggningen och undersökning av denna.Description of examples of the hot spray coating and examination thereof.
Den varmsprutade beläggningen enligt uppfinningen kommer att diskuteras ytterligare nedan i samband med flera under- sökningar som har utförts på prov av utföringsexempel, jämförel- seprov och konventionella prov.The hot spray coating according to the invention will be further discussed below in connection with several tests which have been carried out on samples of working examples, comparative tests and conventional tests.
Såsom är visat i efterföljande tabell 1 är proven 1 och 2 konventionella prov med en beläggning framställd »antingen medelst HVOF- (nr 1) eller plasma- (nr 2) sprutförlopp som inte innehåller ett med metall belagt fast smörjmedel. Proven nr 3 t o m nr 15 är prov på utföringsformer av plasmasprutade beläggningar enligt uppfinningen, vilka innehåller metallbelagda fasta smörjmedelpartiklar. Slutligen är proven nr 16 t o m 19 526 708 uou ooo o o oo o oo uooo o o u o u u o o o o o v u o o o o u o o u o o uoo nu o oo uouooou o oo o o o o o o u o o o o o u u o u o oo ooo jämförelseprov på plasmasprutade beläggningar som innehåller med metall belagt fast smörjmedel, varvid utföringsformproven och jämförelseproven skiljer sig ömsesidigt antingen ifråga om mängdförhållandet av det med metall belagda fasta smörjmedlet i beläggningsblandningen eller mängdförhâllandet av det fasta smörjmedlet i det med metall belagda fasta smörjmedlet.As shown in the following Table 1, Samples 1 and 2 are conventional samples with a coating prepared either by HVOF (No. 1) or plasma (No. 2) spray processes which do not contain a metal-coated solid lubricant. Samples No. 3 through No. 15 are samples of embodiments of plasma spray coatings according to the invention, which contain metal-coated solid lubricant particles. Finally, samples Nos. 16 to 19 526 708 are comparative tests on plasma-sprayed coatings containing metal-coated solid lubricants, the test specimens being separated and the the amount ratio of the metal-coated solid lubricant in the coating mixture or the ratio of the solid lubricant to the metal-coated solid lubricant.
Sorterna och mängdförhállandena (procent av hela massan) av de hårda materialen i. beläggningsblandningen, av hela massan) av matrisen i sorterna och mängdförhállandena beläggningsblandningen, sorterna och mängdförhállandena av det med metall belagda fasta smörjmedlet i beläggningsblandningen, mängdförhállandena hela massan) av det fasta smörjmedlet i det med metall belagda fasta smörjmedlet, porositeterna hos beläggningarna och påsprutnings- Grafiten hos de med (procent (procent av hela massan) (procent av metoderna som används är visade i tabell 1. koppar belagda grafitpartiklarna som användes för att bilda den påsprutade beläggningen var kornformig.The varieties and the proportions (percent of the whole mass) of the hard materials in the coating mixture, of the whole pulp) of the matrix in the varieties and the proportions of the coating mixture, the varieties and proportions of the metal-coated solid lubricant in the coating mixture, the proportions of the whole in the metal-coated solid lubricant, the porosities of the coatings and the spray graphite of those with (percent (percent of the whole mass) (percent of the methods used are shown in Table 1. granular.
I tabell 1 avses med % i spalten hårt næterial som innehàlls med den procentsatsen av hela massan i I matrisspalterna visar värdena Mo- och "Hårt material" beläggningsblandningen.In Table 1,% in the column refers to hard material contained with the percentage of the whole mass in In the matrix columns, the values Mo- and "Hard material" show the coating mixture.
Ni-Cr-legering de matrisbildande metallerna och deras samman- "Med metall belagt fast den spalterna smörjmedel" "Slag" första delen och det belagda fasta smörjmedlet i den andra (Exempelvis betyder Cu-C Cu-belagt C (grafit) som det med (procent av hela sättning i matrisen, i identifierar beläggningsmaterialet i delen. metall belagda fasta smörjmedlet), massan) betyder det med nætall belagda fasta smörjmedlet som innehàlls vid procentsatsen av hela massan i beläggningsbland- ningen, medan SL % betyder det fasta smörjmedlet som innehàlls vid den procentsatsen av hela massan i det med metall belagda betyder spalten HV varjämte % fasta smörjmedlet. I spalten "Sprutmetod" HVOF-metoden medan Plas betyder plasmametoden. betyder Cnv, Emb och Cmp konventionellt prov, utföringsformprov I spalten "Prov" (resp jämförelseprov. 7 '53 'å *å > g MW a 0 H m M 1-4 S-l Hart Matris Med metall ï b > ,_, ä w Q. w q.Ni-Cr alloy the matrix-forming metals and their aggregate. (percent of the whole settlement in the matrix, i identifies the coating material in the part. metal coated solid lubricant), the mass) means the net-coated solid lubricant contained at the percentage of the whole mass in the coating mixture, while SL% means the solid lubricant contained at that percentage of the whole mass in the metal-coated column, the column HV and the% solid lubricant. In the column "Spray method" the HVOF method while Plas means the plasma method. means Cnv, Emb and Cmp conventional test, embodiment test In the column "Test" (respectively comparative test. 7 '53 'å * å> g MW a 0 H m M 1-4 Sl Hart Matrix With metal ï b>, _, ä w Q. w q.
N - 1 belagt fast a, 'Q o u...1 g > :>_s-1 r materla .. . U E u M 5.... q, 111.0 smorJmedel _.. o. o 31 w g g s *H o L. H.N - 1 belagt fast a, 'Q o u ... 1 g>:> _ s-1 r materla ... U E u M 5 .... q, 111.0 lubricant _ .. o. O 31 w g g s * H o L. H.
S1 Ni-cf sL ä šfåfi-fiflfñ ag % M° leger. slag % % °* M5? ä a 1 CrzOa 5 60 35 3 HV Cnv 100 1 00 100 2 CrzOa 5 60 35 8 Pias Cnv 103 98 97 3 CrzOa 7 60 30 Cu-C 3 50 7 Plas Emb 116 83 85 4 C110; 5 so so . cu-c 5 so s Plss Emb 124 so '82 5 CrC 5 60 30 Cu-C 5 50 8 Plas Emb 121 82 85 6 CrzOa 7 55 30 Cu-C 8 50 8 Plas Emb 123 84 82 7 CrzOa 5 60 30 Cu-C 5 10 7 Plas Ernb 113 90 92 8 C210: 5 60 30 Cu-C 5 20 8 Plas Emb 116 84 88 9 CrC s so so cu-c s so s 91115 smb 113 ss ss 10 CrzOa 5 60 30 Cu-C 5 40 8 Plas Emb 120 82 84 11 01-10; 5 60 30 N1-C 5 so s Plas Emb 123 81 82 12 cmos s so so C* s so s P11; sms 1-zs s1 ss MnS 13 Cmos s so so C* s so s 91115 sms 124 sz ss CaFz 14 Cmos s so so s so s Pm smb 123 sz sz 15 Cmos s so so s so s mas sms 123 s1 ss 16 CrzOs 4.95 60 35 Cu-C 0.05 30 6 Plas Cmp 103 97 103 17 CrzOa 3 55 30 Cu-C 12 30 12 Plas Cmp 122 103 83 18 CrzOs 5 60 30 Cu-C 5 5 10 Plas Cmp 105 95 102 19 CrzOs 5 60 30 Cu-C 5 60 10 Plas Cmp 123 83 103 Tabell 1 526 708 0000 s ola I 0000 u n Q 0 I 0 n 0 oøonoo u 0 o 0 nu onnooo 0 0 0 0 once u n anno o 0 0 0 nano 0 nu n Q Betingelserna för plasmasprutningen var följande: Använd sprutpistol: 9 MB Plasma Gun från Sulzer Metco Spänning: 60-7OV Ström: 500 A Betingelserna för HVOF-sprutningen var följande: Använd sprutpistol: Diamond Jet Gun (varunamn) från Sulzer Metco Bränslegas: propan - syrgas (l:7) Prov på repor, slipprov och prov gällande aggressivitet mot underlaget utfördes på varje provstycke.S1 Ni-cf sL ä šfå fi-fifl fñ ag% M ° lege. stroke%% ° * M5? ä a 1 CrzOa 5 60 35 3 HV Cnv 100 1 00 100 2 CrzOa 5 60 35 8 Pias Cnv 103 98 97 3 CrzOa 7 60 30 Cu-C 3 50 7 Plas Emb 116 83 85 4 C110; 5 so so. cu-c 5 so s Plss Emb 124 so '82 5 CrC 5 60 30 Cu-C 5 50 8 Plas Emb 121 82 85 6 CrzOa 7 55 30 Cu-C 8 50 8 Plas Emb 123 84 82 7 CrzOa 5 60 30 Cu -C 5 10 7 Plas Ernb 113 90 92 8 C210: 5 60 30 Cu-C 5 20 8 Plas Emb 116 84 88 9 CrC s so so cu-c s so s 91115 smb 113 ss ss 10 CrzOa 5 60 30 Cu- C 5 40 8 Plas Emb 120 82 84 11 01-10; 5 60 30 N1-C 5 so s Plas Emb 123 81 82 12 cmos s so so C * s so s P11; sms 1-zs s1 ss MnS 13 Cmos s so so C * s so s 91115 sms 124 sz ss CaFz 14 Cmos s so so s so s Pm smb 123 sz sz 15 Cmos s so so s so s mas sms 123 s1 ss 16 CrzOs 4.95 60 35 Cu-C 0.05 30 6 Plas Cmp 103 97 103 17 CrzOa 3 55 30 Cu-C 12 30 12 Plas Cmp 122 103 83 18 CrzOs 5 60 30 Cu-C 5 5 10 Plas Cmp 105 95 102 19 CrzOs 5 60 30 Cu-C 5 60 10 Plas Cmp 123 83 103 Table 1 526 708 0000 s ola I 0000 un Q 0 I 0 n 0 oøonoo u 0 o 0 nu onnooo 0 0 0 0 once un anno o 0 0 0 nano 0 nu n Q The conditions for plasma spraying were as follows: Use spray gun: 9 MB Plasma Gun from Sulzer Metco Voltage: 60-7OV Current: 500 A The conditions for HVOF spraying were as follows: Use spray gun: Diamond Jet Gun (trade name) from Sulzer Metco Fuel gas: propane - oxygen (1: 7) Tests on scratches, abrasion tests and tests for aggression against the substrate were performed on each test piece.
Prov på repor Kritiska yttryck för repor mättes pà varje provstycke genom att man använde en provanordning av roterande typ för plan glidfriktionsslipning såsom är visat i fig 2. Varje provstycke ll hölls i kontakt med ett specificerat yttryck (P) under en specificerad tid lned och :not en roterande yta på ett under- lagsmaterial l2 som roterade med konstant hastighet, och yttrycket då repor uppträdde mättes som ett kritiskt yttryck.Scratch Samples Critical surface pressures for scratches were measured on each specimen using a rotary friction grinding type test device as shown in Fig. 2. Each specimen ll was kept in contact with a specified surface pressure (P) for a specified time and: note a rotating surface of a substrate material l2 which rotated at a constant speed, and the surface pressure when scratches occurred was measured as a critical surface pressure.
Trycket pàlades pà så sätt att ett initialtryck inställdes till 2,45 MPa, varjämte trycket ökades till 4,9 MPa efter en initial- tidsperiod på 30 minuter och sedan ökades successivt med 0,98 MPa varje 5 minuter därefter.The pressure was applied in such a way that an initial pressure was set to 2.45 MPa, and the pressure was increased to 4.9 MPa after an initial time period of 30 minutes and then increased successively by 0.98 MPa every 5 minutes thereafter.
Provbetingelserna var följande: Glidhastighet: 5 m/s Smörjolja: SAE30+ tungbensin (lzl) Mängd tillförd smörjolja: ingen smörjning utom i initialtillämpningen.The test conditions were as follows: Sliding speed: 5 m / s Lubricating oil: SAE30 + heavy petrol (lzl) Amount of lubricating oil added: no lubrication except in the initial application.
Underlagsmaterial: Tarkalloy (känt som varunamn ägt av Nippon Piston Ring Co., Ltd. för ett borhaltigt gjutjärn).Substrate material: Tarkalloy (known as a trade name owned by Nippon Piston Ring Co., Ltd. for a boron-containing cast iron).
Slipprov och prov pä aggressivitet mot underlaget Slipdjupet på varje prov och slipdjupet på det under- liggande materialet mättes genom att man använde provanordningen av roterande typ för plan glidfriktionsslipning såsom är visat i fig 2. Varje provstycke 11 hölls i kontakt med ett specificerat NJ yttryck (P) under en specificerad tid med och mot den roterande underlagsmaterialet 2 med konstant Smörjolja fick droppa ned 'pà det roterande under- -v 1 som roterade ytan hos hastighet. lagsmaterialet 12.Abrasion tests and tests on aggression against the substrate The abrasion depth of each sample and the abrasion depth of the underlying material were measured using the rotary type test device for planar slip friction grinding as shown in Fig. 2. Each specimen 11 was kept in contact with a specified NJ surface pressure ( P) for a specified time with and against the rotating substrate material 2 with constant Lubricating Oil was allowed to drip down on the rotating substrate 1 -v 1 which rotated the surface of velocity. the team material 12.
Provbetingelserna var följande: Glidhastighet: 6 m/s Yttryck: 6 MPa Smörjolja: Spinox 2 lagerolja av Nippon Mitsubishi Oil Corporation för en lagerolja) Oljetemperatur: 60 10 grader C Mängd tillförd smörjolja: 1O'4 m3/min 80 timmar (känt som varunamn ägt + Provets tidsvaraktighet: Underlagsmaterial: Tarkalloy (känt som ett varunamn ägt av Nippon Piston Ring Co., Ltd. för ett borhaltigt gjutjärn).The test conditions were as follows: Sliding speed: 6 m / s Surface pressure: 6 MPa Lubricating oil: Spinox 2 bearing oil from Nippon Mitsubishi Oil Corporation for a bearing oil) Oil temperature: 60 10 degrees C Amount of lubricating oil added: 1O'4 m3 / min 80 hours (known as trade name owned + Duration of the test: Substrate material: Tarkalloy (known as a trade name owned by Nippon Piston Ring Co., Ltd. for a boron-containing cast iron).
Mätresultaten på varje prov är visade i tabell 1 uttryck- ta i termer av mätningar av kritiskt yttryck för repor, omfatt- ningen av slipning pà provstyckena och materialet som underlag för provstycke nr 1 vart och ett inställt till det nominella värdet 100.The measurement results on each sample are shown in Table 1 expressed in terms of measurements of critical surface pressure for scratches, the extent of grinding on the test pieces and the material as a basis for test piece no. 1 each set to the nominal value 100.
Ur resultaten har det bekräftats att utföringsformproven är överlägsna de konventionella proven och jämförelseproven då det gäller beständighet mot repor, slipbeständighet och icke- aggressivitet mot underlaget.From the results, it has been confirmed that the embodiment tests are superior to the conventional tests and the comparative tests in terms of scratch resistance, abrasion resistance and non-aggression against the substrate.
Såsom har beskrivits ovan framställs den slipbeständiga värmesprutade beläggningen enligt uppfinningen genom plasma- sprutning av en blandning av pulver av hårt material, pulver av metallen för att bilda en matris och pulver av metallbelagd fast smörjmedel, där mängdförhållandet i. den värmesprutade belägg- ningen av det metallbelagda fasta smörjmedlet är mindre än 10 procent av hela Amassan och skiljer sig fràn konventionella värmesprutade beläggningar som har metallbelagd grafit som det metallbelagda fasta smörjmedlet med 10 procent av hela massan eller större.As described above, the abrasion resistant heat spray coating of the invention is prepared by plasma spraying a mixture of powder of hard material, powder of the metal to form a matrix and powder of metal coated solid lubricant, where the amount ratio in the heat spray coating of the metal-coated solid lubricant is less than 10 percent of the entire Amassan and differs from conventional heat-sprayed coatings that have metal-coated graphite as the metal-coated solid lubricant with 10 percent of the entire mass or greater.
Den värmesprutade beläggningen enligt uppfinningen har således en klar och utomordentlig fördel i och med att det är Till följd av den skör. osannolikt att beläggningen blir 526 708 ooo ooo o o oo o oo oooo o o o o o o o o o o o o o O o x o o o o o o o ooo o o o o o oooo o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o oo ooo 10 synergistiska effekten av porositeten och den fasta smörjmedel- fasen har den värmesprutade beläggningen enligt uppfinningen dessutom fördelen att friktionsmotstàndet blir lågt och att den är utmärkt i fråga om repbeständighet och slipbeständighet och inte är aggressiv mot underlaget.The heat-sprayed coating according to the invention thus has a clear and extraordinary advantage in that it is due to the fragility. The synergistic effect of the porosity and the solid lubricant phase has the advantage of the fact that the coating according to the invention also has the advantage excellent in terms of scratch resistance and abrasion resistance and is not aggressive to the surface.
Ehuru fundamentala nya särdrag hos uppfinningen tillämpad på föredragna utföringsformer har visats och beskrivits skall det förstås att skilda modifikationer och ändringar av dessa utföringsformer kan göras av fackmannen inom uppfinningens ram.Although fundamental new features of the invention applied to preferred embodiments have been shown and described, it is to be understood that various modifications and alterations to these embodiments may be made by those skilled in the art within the scope of the invention.
Det är således vår avsikt att begränsning endast skall utföras såsom är angivet av omfattningen av de bifogade patentkraven.It is thus our intention that limitation should be performed only as indicated by the scope of the appended claims.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001182381 | 2001-06-15 | ||
| JP2002077424A JP2003064463A (en) | 2001-06-15 | 2002-03-20 | Wear-resistant sprayed coating film on sliding member |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0201697D0 SE0201697D0 (en) | 2002-06-05 |
| SE0201697L SE0201697L (en) | 2002-12-16 |
| SE526708C2 true SE526708C2 (en) | 2005-10-25 |
Family
ID=26617049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0201697A SE526708C2 (en) | 2001-06-15 | 2002-06-05 | Methods of making a abrasion resistant hot-sprayed coating for a slider |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003064463A (en) |
| KR (1) | KR100501985B1 (en) |
| SE (1) | SE526708C2 (en) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4638769B2 (en) * | 2005-05-25 | 2011-02-23 | トヨタ自動車株式会社 | Sliding member |
| KR100655366B1 (en) * | 2005-07-04 | 2006-12-08 | 한국과학기술연구원 | Coating agent with heat resistance, abrasion resistance, low friction and coating method |
| JP2007023352A (en) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Film formation method |
| KR20070067802A (en) * | 2005-12-23 | 2007-06-29 | 재단법인 포항산업과학연구원 | Thermal spray composition for swash plate for automobile and manufacturing method of swash plate for automobile air conditioner using the same |
| KR100865289B1 (en) * | 2007-07-18 | 2008-10-27 | 이창엽 | Non-slip for stairs with light emission |
| JP5569933B2 (en) * | 2010-06-28 | 2014-08-13 | 株式会社倉本鉄工所 | Thermal spray material and ceramic particle dispersed MMC coating using the thermal spray material |
| US20120180747A1 (en) * | 2011-01-18 | 2012-07-19 | David Domanchuk | Thermal spray coating with a dispersion of solid lubricant particles |
| US9109185B2 (en) | 2011-09-28 | 2015-08-18 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sliding member and sliding material composition |
| CN107654644A (en) | 2011-11-09 | 2018-02-02 | 费德罗-莫格尔公司 | A kind of piston ring and its manufacture method for internal combustion engine |
| US9358613B2 (en) * | 2013-04-08 | 2016-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Hydrophobic porous hard coating with lubricant, method for making and use of same |
| JP6278652B2 (en) * | 2013-10-02 | 2018-02-14 | 株式会社シマノ | Sliding member, bicycle component using sliding member, fishing tackle component using sliding member, and manufacturing method of sliding member |
| JP6209418B2 (en) * | 2013-10-02 | 2017-10-04 | 株式会社シマノ | Sliding member, bicycle component using sliding member, and fishing tackle component using sliding member |
| KR20150039548A (en) | 2013-10-02 | 2015-04-10 | 가부시키가이샤 시마노 | Slide member, bicycle component using slide member, fishing tackle component using slide member, and method of manufacturing slide member |
| US10836974B2 (en) * | 2014-03-14 | 2020-11-17 | Hrl Laboratories, Llc | Low-adhesion coatings with solid-state lubricants |
| US10145258B2 (en) | 2014-04-24 | 2018-12-04 | United Technologies Corporation | Low permeability high pressure compressor abradable seal for bare Ni airfoils having continuous metal matrix |
| KR101727931B1 (en) | 2015-02-06 | 2017-05-02 | 나코 테크놀로지스, 에스아이에이 | A nanocomposite solid lubricant coating |
| US9551419B2 (en) * | 2015-04-22 | 2017-01-24 | Federal-Mogul Corporation | Coated sliding element |
| KR101603497B1 (en) * | 2015-05-14 | 2016-03-15 | (주)에스아이테크 | Mesh for burning electric component |
| JP6457420B2 (en) * | 2016-03-31 | 2019-01-23 | トヨタ自動車株式会社 | Powder for thermal spraying and film forming method of abradable thermal spray coating using the same |
| WO2018005896A2 (en) * | 2016-06-30 | 2018-01-04 | Hrl Laboratories, Llc | Low-adhesion coatings with solid-state lubricants |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE59506236D1 (en) * | 1995-02-02 | 1999-07-22 | Sulzer Innotec Ag | Non-slip composite coating |
-
2002
- 2002-03-20 JP JP2002077424A patent/JP2003064463A/en active Pending
- 2002-06-05 SE SE0201697A patent/SE526708C2/en not_active IP Right Cessation
- 2002-06-14 KR KR10-2002-0033280A patent/KR100501985B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE0201697L (en) | 2002-12-16 |
| JP2003064463A (en) | 2003-03-05 |
| SE0201697D0 (en) | 2002-06-05 |
| KR100501985B1 (en) | 2005-07-18 |
| KR20020096921A (en) | 2002-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102471862B (en) | Sliding member having a thermally sprayed coating and method for producing same | |
| KR100501985B1 (en) | An abrasion-resistant thermal-sprayed coating for a sliding member | |
| Sharma et al. | Development and characterization of high-velocity flame sprayed Ni/TiO2/Al2O3 coatings on hydro turbine steel | |
| Ghadami et al. | Abrasive wear behavior of nano-ceria modified NiCoCrAlY coatings deposited by the high-velocity oxy-fuel process | |
| Yin et al. | Sliding wear behavior of HVOF-sprayed Cr3C2–NiCr/CeO2 composite coatings at elevated temperature up to 800 C | |
| Lyo et al. | Microstructure and tribological properties of plasma-sprayed chromium oxide–molybdenum oxide composite coatings | |
| Afzal et al. | Wear behavior of WC-12% Co coatings produced by air plasma spraying at different standoff distances | |
| Tyagi et al. | Tribological behavior of sustainable carbon based composite coating for wear resistance applications | |
| EP2402474B1 (en) | Piston ring | |
| Saladi et al. | Evaluation of microstructural features of HVOF sprayed Ni–20Al coatings | |
| Lakshmi et al. | Performance evaluation of thin cermet coatings produced by HVAF spray: a new approach for hard chrome replacement | |
| Ouyang et al. | Microstructure and tribological properties of low-pressure plasma-sprayed ZrO2–CaF2–Ag2O composite coating at elevated temperature | |
| Chen et al. | Effect of tungsten carbide addition on the wear resistance of flame-sprayed self-lubricating Ni-graphite coatings | |
| Tyagi et al. | Tribological behavior of HVOF based composite coatings for wear resistance applications | |
| Umanskyi et al. | Structure and wear resistance of plasma-sprayed NiCrBSiC–TiCrC composite powder coatings | |
| Krishnamurthy et al. | A study of parameters affecting wear resistance of alumina and yttria stabilized zirconia composite coatings on Al‐6061 substrate | |
| Basha et al. | Impact of CNTs reinforcement on microstructural characteristics and tribological behavior of plasma-sprayed conventional ceramic coatings | |
| Jiangzheng et al. | Effects of La2O3 mass fraction on microstructure and friction-wear performances of WC− 10Co4Cr− Al2O3 coatings by laser cladding | |
| KR101915593B1 (en) | Piston ring and manufacturing method thereof | |
| Singh et al. | Effect of Y2O3 reinforcement on hot corrosion of Cr2O3-based composite coatings at elevated temperature | |
| Fan et al. | Optimization of the HVOF spray deposition of Ni3Al coatings on stainless steel | |
| Mindivan et al. | Wear behavior of plasma sprayed composite coatings with in situ formed Al2O3 | |
| Tyagi et al. | Evaluation of tribological, oxidation and corrosion behavior of HVOF sprayed sustainable temperature-dependent carbon coating | |
| Chen et al. | Microstructural characterization and tribological behavior of HVOF sprayed NiMoAl coating from 20 to 800° C | |
| DK3141628T3 (en) | Sliding element and piston ring |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |