SU1138420A1

SU1138420A1 - Способ скоростного нагрева металла

Info

Publication number: SU1138420A1
Application number: SU833640830A
Authority: SU
Inventors: Петр Григорьевич Краснокутский; Владимир Алексеевич Кривандин; Геннадий Васильевич Кийко
Original assignee: Запорожский Ордена "Знак Почета" Машиностроительный Институт Им.В.Я.Чубаря
Priority date: 1983-09-12
Filing date: 1983-09-12
Publication date: 1985-02-07

Abstract

СПОСОБ СКОРОСТНОГО НАГРЕВА МЕТАЛЛА преимущественно перед пластической деформацией, включающий предварительный нагрев до температуры перехода металла в пластическое состо ние и окончательный нагрев путем подачи теплового потока на металл, отличающийс тем, что, с целью повышени качества металла и производительности, предварительный нагрев производ т тепловым потоком , равным 0,85-0,9 внешнего теплового потока, при котором возникающие в металле напр жени вызывают его разрушение (q jpnoe - пластины 2,1 AdB VspnoB Е5 и дл цилиндра 2,8 6в/iER2 раар П08 Л - коэффициент теплопроводносгде ти металла, ьвременное сопротивление металла разрыву, коэффициент линейного рас (/) Р ширени , 1/к; модуль упругости, н/м.; Е определ ющий размер (толщиS .R на ппастины и радиус цилиндра соответственно), м; а окончательный нагрев ведут тепловым потоком, обеспечивающим на по00 00 верхности металла температуру на 100-150 0 ниже температуры его пережога .

Description

11 Изобретение относитс к газопечной теплотехнике и может найти применение при скоростном нагреве металла в нагревательных и термически печах в металлургической, машино- . строительной, автомобильной и р де других отраслей промьшшенности. Известны способы скоростного нагрева металла (/1 и fzj. Целью изобретени вл етс повы .шение качества металла и производительности . Способ скоростного нагрева метал -га осуществл ют следующим образом. При нагреве металла в печи, напр мер, заготовок диаметром 60 мм из стали 40 и диаметром 100 мм г из стали 1Х18Н9Т (типоразмеры и мар ки сталей выбраны произвольно) рассчитывают допустимую плотность теплового потока, подаваемого на нагре ваемую поверхность. На фиг. 1-6 представлены результаты расчетов симметричного нагрева заготовок указанных Марок и типоразмеров при максимально возможной скорости нагрева, где пр мыми лини ми (фиг. 1 и 4) показаны допустимые плотности тепловых потоков (j, АОП характерных точках цилиндра - точки 1,2 и 3, которые рассчитывались с шагом по времени 4f 0,5 мин, пунктирными лини ми - их усредненные значени (номера пр мых и пунк1тирных линий соответствуют номерам точек цилиндра). Кроме того, на 02 фиг. 2 и 5 показано изменение температуры поверхности в характерных точках цилиндра (кривые I, II, III), средн температура тела Т и температура центра Та - сама холодна точка при симметричном нагреве, а на фиг. 3 и 6 - соответствующее этой температуре временное сопротивление разрыву 6 f (Тц) и максимальные раст гивающие (допустимые) температурные напр жени (з ,.((T-T), лимитирующие скорость нагрева металла . При переходе металла в пластическое состо ние - дл стали 40 температура смарй холодной точки 500«С, а дл стали 1Х18Н9Т внешний тепловой поток на нагреваемой поверхности обеспечивает температуру 1330 и 1300С соответственно в течение нагрева металла до заданной температуры. Определив, таким образом, до.пустимый тепловой поток на нагреваемой поверхности, рассчитывают услови внешнего теплообмена в рабочем пространстве , при которых .обеспечиваетс максимально возможна скорость и высокое качество нагрева металла. Использование предлагаемого способа обеспечивает максимально возможную скорость нагрева металла, повьщ1ает его качество, приводит к увеличению КПД печи в целом.

ч

V

«b

11

o

2,5

1,5

tfMUN

Claims

СПОСОБ СКОРОСТНОГО НАГРЕВА МЕТАЛЛА преимущественно перед пластической деформацией, включающий предварительный нагрев до температуры перехода металла в пластическое состояние и окончательный нагрев путем подачи теплового потока на металл, отличающийся тем, что, с целью повышения качества металла и производительности, предварительный нагрев производят тепловым потоком, равным 0,85-0,9 внешнего теплового потока, при котором возникаю_α = ²·⁸?^· разр пов β Е R ² ’ где Λ - коэффициент теплопроводности металла, Вт/м»К;

ά_β - временное сопротивление металла разрыву, н/м²; р - коэффициент линейного расширения, 1 /к;

Е - модуль упругости, н/м²,;

S.R - определяющий размер (толщина пластины и радиус цилиндра соответственно), м;

а окончательный нагрев ведут тепловым потоком, обеспечивающим на поверхности металла температуру на 100-150 °C ниже температуры его пережога.

Фиг. 7

V ч . ✓ J - А⁴ 7 К ъ \ 3 7.2 / /

OZWTT'TT^·’