Изобретение относитс к области телевидени и может быть использовано при построении генераторов развертки передающих телевизионных камер, а также различных индикаторов на основе электронно-лучевых трубок (ЭЛТ). Цель изобретени - снижение потребл емой мощности при одновременно повьшении.точности формировани отк лон ющих сигналов. На фиг. 1 изображена структурна электрическа схема устройства дл формировани сигнала отклонени луча ЭЛТ; на фиг. 2 - временные диаграммы , по сн ющие его работу. Устройство дл формировани сигнала отклонени луча ЭЛТ содержит первый генератор 1 пилообразного напр жени , первый сумматор 2, первый преобразователь 3 напр жениеток , строчную отклон ющую катушку 4, первый датчик 5 тока отклонени , блок 6 коррекции, третий сумматор 7, первый вычитатель 8, первый интегрирующе-дифференцирующий блок 9, второй генератор 10 пилообразного напр жени , второй сумматор 11, второй преобразователь 12 напр ж.ение-ток, кадровую отклон ющую катушку 13, второй датчик 14 тока отклонени , второй вычитатель червертый сумматор 16 и второй интегрирующе-дифференцирующий блок 17 Устройство дл формировани сигнала отклонени луча ЭЛТ работает следующим образом. Пилообразное напр жение с частотой строчной развертки с выхода пер вого генератора 1 пилообразного напр жени через первый сумматор 2 поступает на первый вход первого преобразовател (ПНТ) 3 напр жениеток , выходной ток которого протекает через строчную отклон ющую катуш ку 4 и первый датчик 5 тока отклонени . Напр жение обратной св зи, пропорциональное току отклонени , с входа первого датчика 5 тока отклонени поступает на второй вход первого ПИТ 3. Дл коррекции искажений растра и т.д.) трапеци ( типа подущка на второй вход первого сумматора 2 поступает корректирующий сигнал с первого выхода блока 6 коррекции, который формирует также корректирую щий сигнал дл точного совмещени растров в многотрубочной передающей телевизионной камере. При формировании тока отклонени в строчной отклон ющей катушке 4 за счет наличи глубокой обратной св зи в первом ПНТ 3 и паразионных параметров (межвитковой емкости) строчной отклон ющей катушки 4 в токе отклонени возникают паразитные колебани (фиг.2с)). Дл подавлени указанных паразитных колебаний в устройство введена дополнительна цепь обратной св зи, включающа третий сумматор 7, первый вычитатель 8 и первый интегрирующедифференцирующий блок 9. Из пилообрйзного напр жени и корректирующего напр жени , поступающих на первый и второй входы третьего сумматора 7, на его выходе формируетс сигнал, соответствующий току отклонени без наложенных на него паразитных колебаний . После вычитани из сигнала обратной св зи сигнала, формируемого на выходе третьего сумматора 7, на выходе первого вычитател 8 выдел етс сигнал паразитных колебаний, которьй через первый интегрирующедифференцирующий блок 9 поступает на третий вход первого сумматора 2 (фиг. 2а- 2 &). Таким образом, дополнительна цепь обратной св зи обеспечивает устойчивую (без самовозбуждени ) работу тракта формировани строчного тока отклонени во всем диапазоне рабочих частот (фиг. 22). Рассмотрим работу тракта формировани кадрового отклон юще,го тока. С выхода второго генератора 10 пилообразного напр жени через второй сумматор 11 пилообразное напр жение кадровой частоты поступает на первый вход второго ПНТ 12, на второй вход которого поступает сигнал обратной св зи по току с входа второго датчи- . ка 14 тока отклонени . На второй вход второго сумматора 11 поступает корректирующий сигнал с второго выхода блока 6 коррекции. Генератор кадровой развертки (ГКР) также вл етс устройством с замкнутой отрицательной обратной св зью по току, однако паразитные колебани в кадровом отклон ющем токе возникают главным образом вследствие индуктивно-емкостной св зи между строчными и кадровыми отклон ющими катушками, размещенными внутри одной фокусирующе-отклон ющей системы ( ФОС). Эти паразитные колебани выз ваютс импульсами строчного отклрн юшего тока во врем обратного хода (фиг. Ад). Они возникают не из-з самовозбуждени ГКР, а вызываютс внешней причиной: воздействием генератора строчной развертки (ГСР) на контур кадровой отклон ющей катушки . Подавление этих колебаний осутце- ствл етс следующим образом. Напр жение на кадровой отклон ющей катуш ке 13 содержит полезное пилообразно напр жение, идентичное по форме отклон ющему току вследствие резистивного характера нагрузки дл сигналов кадровой частоты, корректирующее напр жение и паразитные коле бани . Это напр жение поступает на первый вход второго вычитател 15, на второй вход которого поступает сигнал с выхода четвертого сумматора 16, на первый вход которого поступает пилообразное напр жение кадровой частоты, а на второй вход корректирующий сигнал с второго выхода блока 6 коррекции, прошедший предварительно через второй интегри рующе-дифференцирующий блок 17. Следует отметить, что дополнительна цепь обратной св зи в тракте формировани кадрового отклон ющего тока, помимо подавлени паразитных колебаний, обусловленных индуктивной св зью строчной 4 и кадровой 13 отклон ющих катушек, подав л ет и собственные колебани , вызванные самовозбуждением ГКР за счет обратной св зи и наличи паразитных параметров кадровой отклон ющей катушки 13. Посто нные времени второго интегрирующе-дифференцирующего блока 17 выбираютс исход из следующих соображений. Дл сигналов строч ной частоты кадрова отклон юща катушка 13 вл етс индуктивной нагрузкой , поэтому напр лсение строчны составл ющих корректирующего сигнала на ней будет отличатьс от строчных составл ющих корректирующего тока .по закону производной. Соответственно , напр жение, поступающее со второго выхода блока коррекции на второй вход четвертого сумматора 16, должно быть продифференцировано, чтобы быть по форме идентичным корректирующим составл ющим тока в кадровой отклон ющей катушке 13 и скомпенсировать зти составл ющие в выходном сигнале второго вьмитател 15 . При этом на его выходе будут только сигналы паразитных колебаний. Посто нна времени дифференцировани блока 17 выбрана такой, чтобы дифференцировать корректирующие сигналы строчной частоты, не вли при этом на корректирующие сигналы кадровой частоты. Посто нна времени интегрировани блока 17 выбираетс из услови подавлени самовозбуждени блока 17. Блок 6 коррекции из поступающих на его входы пилообразных напр жений строчной и кадровой частоты формирует полный набор корректирующих сигналов, необходимых дл коррекции искажений растра (составл ющие первой , второй и третьей степени сигналов строчной и кадровой частоты, а также комбинации составл ющих различных пор дков с частотами строк и кадров). .Снижение потребл емой мощности по отношению к Прототипу достигаетс тем, что паразитные колебани в строчных и кадровых отклон ющих катутлках подавл ютс введенными дополнительными цеп ми обратной св зи, а не шунтирующими отклон ющие катущки резисторами, в которых рассеиваетс 5-10% потребл емой устройством мощности. Одновременно дополнительные цепи обратной св зи повьш1ают очность формировани отклон ющих токов.The invention relates to the field of television and can be used in the construction of scan generators of transmitting television cameras, as well as various indicators based on cathode ray tubes (CRT). The purpose of the invention is to reduce power consumption while simultaneously increasing the accuracy of forming deflection signals. FIG. 1 shows a structural electrical circuit for generating a CRT beam deflection signal; in fig. 2 - time diagrams that show his work. A device for generating a deflection signal of a CRT comprises a first generator 1 sawtooth voltage, a first adder 2, a first voltage converter 3, a horizontal deflection coil 4, a first deflection current sensor 5, a correction unit 6, a third adder 7, a first subtractor 8, the first integrating-differentiating unit 9, second generator 10 saw-tooth voltage, second adder 11, second converter 12 voltage-current, frame deflecting coil 13, second sensor 14 current-deflection, second subtractor fourth sum Op 16 and the second integrating-differentiating unit 17 An apparatus for forming a CRT beam deflection signal functions as follows. The sawtooth voltage with the horizontal frequency from the output of the first generator 1 of the sawtooth voltage through the first adder 2 is fed to the first input of the first converter (PNT) 3 voltage, the output current of which flows through the horizontal deflecting coil 4 and the first sensor 5 of the current deviation . The feedback voltage proportional to the current deviation from the input of the first sensor 5 of the current deviation is fed to the second input of the first PIT 3. To correct for raster distortions, etc.), a trapezoid (such as a feed to the second input of the first adder 2 receives a correction signal from the first the output of the correction unit 6, which also generates a correction signal to accurately align the rasters in the multi-channel transmitting television camera. When a deflection current is generated in the horizontal deflection coil 4 due to the presence of deep feedback first and POT 3 parazionnyh parameters (interturn capacitance) horizontal deflection coil 4, a current deviation arise parasitic oscillation (Figure 2c)). To suppress these parasitic oscillations, an additional feedback circuit is inserted in the device, including the third adder 7, the first subtractor 8 and the first integrating differentiating unit 9. From the saw voltage and correction voltage supplied to the first and second inputs of the third adder 7 at its output a signal is generated corresponding to a deflection current without parasitic oscillations superimposed on it. After subtracting the signal generated at the output of the third adder 7 from the feedback signal, the output of the first subtractor 8 extracts the signal of parasitic oscillations, which through the first integrating differentiating unit 9 enters the third input of the first adder 2 (Figures 2a & 2). Thus, an additional feedback circuit ensures stable (without self-excitation) operation of the line-forming current of the current deviation in the entire range of operating frequencies (Fig. 22). Consider the work of the path of formation of personnel deflecting current. From the output of the second generator 10 of the sawtooth voltage, through the second adder 11, the sawtooth voltage of the frame frequency is fed to the first input of the second PNT 12, the second input of which receives a feedback signal on the current from the input of the second sensor. ka 14 current deviation. To the second input of the second adder 11 receives the correction signal from the second output of the block 6 correction. The frame sweep generator (SERS) is also a device with closed negative current feedback, however, parasitic oscillations in the frame deflecting current arise mainly due to inductive-capacitive coupling between the horizontal and frame deflecting coils placed inside one focusing-deflection. system (FOS). These parasitic oscillations are caused by pulses from the horizontal off current during a return stroke (Fig. Hell). They do not arise from self-excitation of the GAD, but are caused by an external cause: the effect of the horizontal scanning generator (GSR) on the contour of the personnel deflecting coil. The suppression of these oscillations is dampened as follows. The voltage on the frame deflection coil 13 contains a useful sawtooth voltage, which is identical in shape to the diverting current due to the resistive nature of the load for the frame frequency signals, the correction voltage and parasitic baths. This voltage is fed to the first input of the second subtractor 15, the second input of which receives a signal from the output of the fourth adder 16, the first input of which receives the sawtooth voltage of the frame frequency, and to the second input a correction signal from the second output of the correction unit 6, previously passed through the second integrating-differentiating unit 17. It should be noted that an additional feedback circuit in the path for the formation of personnel deflecting current, in addition to suppressing parasitic oscillations caused by inductive By connecting a lowercase 4 and frame 13 deflection coils, the natural oscillations caused by self-excitation of the SERS due to feedback and the presence of parasitic parameters of the personnel deflecting coil 13 also suppress the oscillations. The constants of the second integrating-differentiating unit 17 are selected based on the following considerations. For the horizontal frequency signals, the frame deflection coil 13 is an inductive load; therefore, the horizontal string of the components of the correction signal on it will differ from the horizontal components of the correction current according to the law of the derivative. Accordingly, the voltage supplied from the second output of the correction unit to the second input of the fourth adder 16 must be differentiated in order to be identical in form to the correction component of the current in the frame deflection coil 13 and compensate for the components in the output of the second transmitter 15. In this case, its output will be only the signals of spurious oscillations. The constant differentiation time of block 17 is chosen so as to differentiate the correction signals of the horizontal frequency without affecting the correction signals of the frame frequency. The integration time constant of the block 17 is selected from the condition of suppressing the self-excitation of the block 17. The correction block 6 forms the full set of correction signals necessary for correcting the distortions of the raster signals (components of the first, second and third degrees horizontal and frame frequencies, as well as combinations of components of different orders with line and frame frequencies). The reduction in power consumption with respect to the Prototype is achieved by the fact that parasitic oscillations in the horizontal and personnel deflecting catulators are suppressed by the introduction of additional feedback circuits, rather than bypassing deflection coils, by resistors that dissipate 5-10% of the device consumed. power. At the same time, additional feedback circuits increase the formation of deflection currents.