SU1557536A1 - Способ определени составл ющих добавочных потерь электрических вращающихс машин - Google Patents
Способ определени составл ющих добавочных потерь электрических вращающихс машин Download PDFInfo
- Publication number
- SU1557536A1 SU1557536A1 SU833681915A SU3681915A SU1557536A1 SU 1557536 A1 SU1557536 A1 SU 1557536A1 SU 833681915 A SU833681915 A SU 833681915A SU 3681915 A SU3681915 A SU 3681915A SU 1557536 A1 SU1557536 A1 SU 1557536A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- losses
- rotor
- sum
- determining
- transverse currents
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 15
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims abstract description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к способам определени потерь в электрических вращающихс машинах, а именно к измерению добавочных потерь, и может быть использовано дл экспериментального измерени отдельных составл ющих добавочных потерь. Целью изобретени вл етс расширение функциональных возможностей за счет определени потерь от поперечных токов, а также обеспечение возможности определени суммы поверхностных и пульсационных потерь. Согласно способу трехфазное напр жение на обмотки статора подают с частотой, равной частоте скольжени . Одновременно снижают амплитуду этого напр жени , сохран посто нство величины магнитного потока. Потери от поперечных токов определ ют как разность измеренной мощности, потребл емой от сети переменного тока, и суммы потерь в меди обмотки статора и мощности потерь в клетке заторможенного ротора. Сумму поверхностных и пульсационных потерь получают путем определени разности измеренных заранее суммарных добавочных потерь и потерь от поперечных токов. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относитс к способам определени потерь в электрических вращающихс машинах„ а именно к измерению добавочных потерь, и может быть использовано- дл экспериментального измерени отдельных составл ющих добавочных потерь.
Целью изобретени вл етс расширение функциональных возможностей за счет определени потерь от поперечных токов, а также обеспечение возможности определени суммы поверхностных и пульсационных потерь„
На чертеже схематически представлено устройство дл реализации предлагаемого способа.
Устройство содержит блок 1 питани , позвол ющий регулировать частоту и амплитуду трехфазного напр жени , частотомер 2, амперметры 3 и 4, вольтметры 5 и 6, ваттметры 7 и 8, испытуемую электрическую машину 9, блок 10 измерени момента на валу ротора.
Режим работы электрической машины 9, выполненной в виде асинхронного электродвигател , при заторможенном роторе характеризуетс следующим. Мощность, потребл ема из сети (Р.г) , расходуетс в этом случае на покрытие потерь в меди обмотки статора (Р), потерь в клетке ротора (Pfe ), потерь
СЛ
Ж 4
сл
стали (Рст) и потерь от поперечных токов (Рцк
.+PB«+P +P«w.(О
ЧКг -РАМ+Р р+РСГ+РЛ,Э
Суммарные потери в роторе складываютс из мощности потерь в клетке ротора и потерь от поперечных токов
Если ритор заторможен, то в его обмотке протекает ток с ча#тотой питающей сети f c, тогда как в номиналь ном режиме при вращении ротора ток в его обмотке имеет частоту , где S - скольжение. Поэтому потери от поперечных токов при заторможенно роторе .(Ррко, в Формуле (1) не буду равны потер м от поперечных токов при нормальном режиме с вращающимс ротором (Р„нр). Чтобы РПКЭ стали равны Рпн , необходимо уменьшить частот питающего напр жени до частоты fp13 S-fc и одновременно уменьшить его амплитуду , чтобы величина магнитного потока в машине осталась неизменной, поскольку поток пр мо пропорционален напр жению и обратно пропорционален частоте.
Кроме того, поскольку потери в стали пропорциональны частоте и квад рату напр жени , то при пониженных напр жении и частоте этими потер ми можно пренебречь. Тогда в режиме заторможенного ротора при питании напр жением пониженных частоты и амплитуды имеет место равенство
,р.р рпнр- 2)
В режиме заторможенного ротора
мощность потерь в клетке ротора равна
Р И.1пс 975
где М - момент, развиваемый заторможенным ротором;
п - скорость вращени магнитного пол , созданного обмоткой статора, 60- f f,
v-()
где f - частота питающего напр жени
f S fc; р - число пар полюсов машины.
v
(3)
Подставл значение Рко из (3)
в (2),
получаем М.пс 75
кр.
Р Р + г ГДЛ
+Р
ПНР
(5)
Отсюда
).
(6)
Потери от поперечных токов в режиме работы асинхронного электродвигател со скольжением S равны разности мощности, забираемой из сети, и суммы потерь в меди обмотки статора и мощности потерь в клетке эаторможенно- го ротора при питании электродвигател напр жением с пониженными частотой ( -fc) и амплитудой.
При работе электрической машины 9 в номинальном режиме с вращающимс ротором в состав суммарных добавочных потерь () вход т потери от поперечных токов (РПНО). поверхностные
рпнр / (Рпв) и пульсационные
рпнр +рпр +рос
(рпс
потери,
, пр -ос ()
Сумма поверхностных и пульсационных потерь определ етс как разность суммарных добавочных потерь и потерь от поперечных токов, найденных в предыдущем опыте.
0 5
Q
5
0
5
0
5
т
+Р„
ZP
-р
дав гпнр
(8)
Раздельное определение составл ющих добавочных потерь электрической машины 9 согласно способу осуществл етс следующим образом.
На обмотки статора испытуемой электрической машины 9, ротор которой заторможен , подают трехфазное напр жение с частотой, пониженной до частоты скольжени в требуемом режиме , от блока 1 питани , одновременно понижают амплитуду этого напр жени , сохран неизменной величину магнитного потока. В этом режиме измер ют мощность, потребл емую из сети (например, ваттметрами 7 и 8), потери в меди обмотки статора (утроенное произведение фазного тока на активное сопротивление обмотки одной фазы Рм, ), мощность потерь в клетке заторможенного ротора /произведение статического момента на валу на угловую скорость вращени пол , созданного обмоткой статора « xVe C
60 fv nc -. Потери от поперечных токов
определ ют как разность мощности, потребл емой из сети, и суммы потерь и меди обмотки статора и мощности потерь в клетке заторможенного ротора.
Сумму поверхностных и пульсационных потерь определ ют как разность суммарных добавочных потерь (измеренных предварительно любым известным способом ) при работе машины в требуемом режиме с вращающимс ротором и потерь от поперечных токов, определенных предлагаемым способом.
Claims (1)
1. .Способ определени составл ющи добавочных потерь электрических вращающихс машин преимущественно со скосом пазов больше одного делени статора, включающий подачу трехфазного напр жени на обмотки статора при заторможенном роторе и измерение мощности, потребл емой из сети переменного тока, потерь в меди обмотки статора и мощности потерь в клетке заторможенного ротора, отличающийс тем, что, с целью расширени функциональных возможностей за счет определени потерь от поперечных токов, трехфазное напр жение подают с частотой, равной частоте скольжени , одновременно снижа амплитуду этого напр жени и сохран посто нство величины магнитного потока , а потери от поперечных токов определ ют как разность мощности, потребл емой из сети переменного тока, и суммы потерь в меди обмотки статора и мощности потерь в клетке заторможенного ротора.
2, Способ по п. 1, отличают щ и и с тем, что, с целью обеспечени возможности определени суммы поверхностных и пульсационных потерь , дополнительно измер ют суммар5 ные добавочные потерн электрической машины при вращающемс роторе а сумму поверхностных и пульсационных потерь определ ют как разность суммарных добавочных потерь и потерь от поперечных токов.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833681915A SU1557536A1 (ru) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Способ определени составл ющих добавочных потерь электрических вращающихс машин |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833681915A SU1557536A1 (ru) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Способ определени составл ющих добавочных потерь электрических вращающихс машин |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1557536A1 true SU1557536A1 (ru) | 1990-04-15 |
Family
ID=21096433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU833681915A SU1557536A1 (ru) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Способ определени составл ющих добавочных потерь электрических вращающихс машин |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1557536A1 (ru) |
-
1983
- 1983-12-27 SU SU833681915A patent/SU1557536A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Асинхронные двигатели Труды НИПТИЭМ, вып. 1, Владимир, 1970, с, 110-111. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Mirzaeva et al. | Advanced diagnosis of stator turn-to-turn faults and static eccentricity in induction motors based on internal flux measurement | |
| US5440219A (en) | Induction motor speed control having improved sensing of motor operative conditions | |
| CA1044322A (en) | Arrangement for detecting ground leaks in the rotor circuit of a brushless synchronous machine excited by rotating rectifiers | |
| Ikeda et al. | Simulation studies of the transients of squirrel-cage induction motors | |
| Simond et al. | 12-pulse LCI synchronous drive for a 20 MW compressor modeling, simulation and measurements | |
| US20090218973A1 (en) | Control of switched reluctance machines | |
| Depenbrock et al. | Determination of the induction machine parameters and their dependencies on saturation | |
| SU1557536A1 (ru) | Способ определени составл ющих добавочных потерь электрических вращающихс машин | |
| Christofides et al. | Determination of load losses and torques in squirrel-cage induction motors | |
| SE9903666D0 (sv) | A device and a method for estimating the speed of a slip ring asynchronous machine | |
| US3525026A (en) | Apparatus responsive to the slip of an electrical machine | |
| Dixon et al. | Induction motor speed estimator and synchronous motor position estimator based on a fixed carrier frequency signal | |
| WO2004082105A1 (en) | Estimation method | |
| Yuan et al. | Expression of sensorless speed estimation in direct current motor with simplex lap winding | |
| Ong et al. | Bearing damage analysis in a large oil-ring-lubricated induction machine | |
| Evert | Dynamic braking of squirrel-cage induction motors [includes discussion] | |
| JPS586379B2 (ja) | ブラシレス回転電機の界磁電圧および界磁電流計測装置 | |
| Fiser et al. | Simulation of steady-state and dynamic performance of induction motor for diagnostic purpose | |
| SU706780A1 (ru) | Измеритель скорости угловых перемещений | |
| Szentirmai et al. | Computerised fault diagnosis of induction motor drives | |
| Bajec et al. | Detection of induction motor squirrel cage asymmetry using dynamic torque spectrum analysis | |
| Andresen et al. | A shearing-wave generator for operation in deep bore holes | |
| FoQha et al. | Faculty of Engineering and Technology Department of Electrical Engineering | |
| SU741380A1 (ru) | Способ косвенного контрол неравномерности воздушного зазора электрической машины | |
| SU672708A1 (ru) | Способ косвенного контрол динамического эксцентриситета асинхронной электрической машины |