SU831724A1 - Способ получени концентрированныхОКиСлОВ АзОТА - Google Patents
Способ получени концентрированныхОКиСлОВ АзОТА Download PDFInfo
- Publication number
- SU831724A1 SU831724A1 SU762391165A SU2391165A SU831724A1 SU 831724 A1 SU831724 A1 SU 831724A1 SU 762391165 A SU762391165 A SU 762391165A SU 2391165 A SU2391165 A SU 2391165A SU 831724 A1 SU831724 A1 SU 831724A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- nitrogen oxides
- nitric acid
- oxides
- solution
- nitrogen
- Prior art date
Links
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 9
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- STCOOQWBFONSKY-UHFFFAOYSA-N tributyl phosphate Chemical compound CCCCOP(=O)(OCCCC)OCCCC STCOOQWBFONSKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N nitrous oxide Inorganic materials [O-][N+]#N GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 238000005185 salting out Methods 0.000 description 2
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 1
- FGHSTPNOXKDLKU-UHFFFAOYSA-N nitric acid;hydrate Chemical compound O.O[N+]([O-])=O FGHSTPNOXKDLKU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012044 organic layer Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОНЦЕНТРИРОВАННЫХ ОКИСЛОВ
АЗОТА фате 40-55 %-ной азотной кислотой при 50-90С и соотношении раствор окислов азота: азотна кислота 1-4:1 При использовании обычного нитроз ного газа в процессах азотнокислого производства под давлением 1-7,3 атм парциальн ое давление в подобных газах составл ет 0,1-0,46 атм. В предлагаемом способе при обработке жидко го раствора окислов азота в ТБФ полу чают концентрированные окислы азота с парциальным давлением 1,1-3 атм. Возможность получени указанных параметров получаемого газа обусловлена значительным высаливающим действи ем азотной кислоты вследствие св зывани в комплексы с азотной кислотой и разрывом св зей между окислами азота и ТБФ. Это действие еще более усиливаетс при использовании гор чих растворов азотной кислоты, так как повышение температуры, также способствует десорбции окислов азота из жидкой фазы. Выбор весового соотношени 1-4:1 основан на экспериментальных результатах , свидетельствующих о том, что процесс вкщелени концентрированных окислов азота протекает наиболее интенсивно и полно именно при предлага емых соотношени х азотной кислоты и раствора окислов азота в трибутилфосфате . Меньшее количество подаваемой кислоты приводит к снижению скорости выделени окислов азота в газовую фазу, а при больших количест вах HNO уменьшаетс количество выде л емых окислов азота в газовую фазу из-за частичного протекани процесса кислотообразовани . Применение 40-55%-ной кислоты обусловлено тем, что кислота такой концентрации оказывает наибольшее высаливающее действие, привод щее к увеличению равновесного парциального давлени окислов азота и что азотна кислота с такой концентрацией эффективно взаимодействует с окислами азо та при повышенной температуре. Технологическа схема получени концентрированных окислов состоит в следующем. Нитрозный газ проходит холодиль .ник-конденсатор, где выдел ютс пары воды, и поступает в низ абсорбера, орошаемого трибутилфосфатом. Раствор соединений азота в трибутилфосфа те направл ют в реактор-отстойник, куда подают или кислый конденсат из холодильника-конденсатора, предварительно подогретый до 50-90°С,ил 40-35%-ную кислоту. В реакторе полу чают концентрированные окислы азота выход щие из. реактора под давлением до 3 атм. Снизу реактора выходит вод ный раствор азотной кислоты, а из зоны отсто органического сло раствор азотной кислоты в трибутилфосфате , который поступает в противоточный реэкстрактор, где происходит регенераци трибутилфосфата с образованием водной фазы, присоедин емой к основному потоку азотной кислоты. Регенерированный трибутилфосфат осушают в реакторе, охлаждают до 0-30°С и подают на орошение абсорбера . Поглощение окислов азота провод т под давлением 7,3 атм, температуре 10°С. Производительность установки по соединени м азота в пересчете на моногидрат азотной кислоты 21,2 т/ч. Состав газа, уход щего из контактного аппарата: кг-моль об.% 337,6 9,93 193,2 5,68 522,0 . 15,35 2348,2 69,04 3402,0100 В холодильнике-конденсаторе происходит выделение кислого конденсата в количестве 16,91 т в виде 53%-ной азотной кислоты. К нитрозному газу добавл ют 428 кг-моль воздуха дл обеспечени оптимального содержани О2 В.выхлопных газах. Состав газа на входе в абсорбционную колонну: кг-мэль об.% NO 25,60,86 NO-, 169,85,69 91,5 3,07 2686,5 8,9 2982,3 100 На орошение колонны подают 19,2 т раствора и HNO- в трибутилфосфате с концентрацией 1% воды и 3,97% азотной кислоты. Из колонны после абсорбции уходит раствор, содержащий: кгмасс.% 1393 5,11 7108,7 26,09 4001,47 102,3 0,38 18247,0 66,95 27251,0 100 Состав газа на выходе из колонны: кг-моль общ.% 2774,6 100 К органической фазе добавл ют конденсат , предварительно нагретый до 90 °С. Из реактора получают 56%-ную азотную кислоту в виде водного раствора и 29%-ный раствор азотной кислоты в трибутилфосфате, содержащий 3,2% .
Количество и состав органической фазы:
кг
7804
861
18247
26912
Водна фаза составл ет 14100 кг виде 56%-ной азотной кислоты. В газовую фазу выдел етс :
кг . 00.% NO 1443 52,7 N02 1391 .. 33,2 218 13,2
51
0,9 HNO,
3103 100
Газ выдел етс с давлением 2 атм, Органическа фаза промываетс водой в шестиступенчатом противоточном экстракторе с получением 20,22 кг/т раствора азотной кислоты в трибутилфосфате , содержащего 763 кг азотной кислоты и 1210 кг воды и 12,56 т
56%-ной азотной кислоты. Дл промывки подаетс 5,87т воды. Всего выдел етс -26,66 т 56%-ной азотной кислоты .
Органическа фаза из реэкстрактора нагреваетс в испарителе до 90120С дл удалени паров воды, от- куда 19,2 т раствора подаетс на орошение колонны, а 1,02 т водных паров удал етс из процесса.
Дл увеличени выхода Концентрированных окислов азота на выделение
окислов азот подаетс не весь конденсат , а только его половина или треть часть,т.е. соотношение по весу раствора окислов -азота в трибутилфосфате и конденсата измен етс от 1:1 до 4;1. Дл окончательной отдувки жидкости от окислов используют добавочный воздух , а полученный газ направл ют в абсорбционную колонну.
Другие примеры осуществлени способа получени концентрированных окислов азота приведены в таблице экспериментальных данных.
Предлагаемый способ создает возможность получени концентрированных окислов азота,выдел ющихс под повышенным давлением, которые можно использовать дл производства жидких окислов азота или дл повьошени концентрации продукционной азотной кислоты . При этом сокращаютс .объекты абсорбционного оборудовани , упрощаетс технологи получени продукции и снижаетс расход дефицитного и дорогого холода.
Claims (2)
1.Авторское свидетельство СССР 197512, кл. С 01 В 21/40, опублик.03.06.67.
2.Авторское свидетельство СССР № 105415, кл. С 01 В 21/20, опублик.27,11.42 (прототип).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU762391165A SU831724A1 (ru) | 1976-08-01 | 1976-08-01 | Способ получени концентрированныхОКиСлОВ АзОТА |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU762391165A SU831724A1 (ru) | 1976-08-01 | 1976-08-01 | Способ получени концентрированныхОКиСлОВ АзОТА |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU831724A1 true SU831724A1 (ru) | 1981-05-23 |
Family
ID=20672273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU762391165A SU831724A1 (ru) | 1976-08-01 | 1976-08-01 | Способ получени концентрированныхОКиСлОВ АзОТА |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU831724A1 (ru) |
-
1976
- 1976-08-01 SU SU762391165A patent/SU831724A1/ru active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4330305A (en) | Removal of CO2 and/or H2 S from gases | |
| JPS6234033B2 (ru) | ||
| US3024090A (en) | Method of recovering ammonia from coke-oven gases | |
| HU188717B (en) | Method for removing the urea, ammonia and carbon dioxide from lean aqueous solution | |
| US3985863A (en) | Process for the separation and recovery of ammonia and acid gases | |
| US3525586A (en) | Production of sulfur trioxide and sulfuric acid | |
| US2471072A (en) | Manufacture of sulfuric acid | |
| US3849541A (en) | Process for purifying fumes | |
| US4062928A (en) | Process for the preparation of nitric acid | |
| US20240182302A1 (en) | Process for recycling nitrogen oxides from nitrosyl sulfuric acid to produce concentrated or highly concentrated nitric acid and sulfuric acid | |
| GB1347884A (en) | Process for cracking sulphuric acid | |
| US1948968A (en) | Preparation of nitrogenous products | |
| SU831724A1 (ru) | Способ получени концентрированныхОКиСлОВ АзОТА | |
| JPH04228406A (ja) | 発煙硫酸および硫酸の製造方法 | |
| US4055627A (en) | Process for treating gases in the ammonia synthesis | |
| US4012487A (en) | Process for the removal of SO2 from a stack gas | |
| US2169210A (en) | Recovery of olefin oxides from | |
| US2510684A (en) | Process for the manufacture of sulfur trioxide | |
| US2132663A (en) | Process for the production of nitric acid | |
| US9849419B2 (en) | Process and plant for the production of liquid acid | |
| GB456518A (en) | Improvements in or relating to the production of highly concentrated nitric acid | |
| US3454360A (en) | Process for sulfuric acid manufacture | |
| US5266292A (en) | Method of extracting dinitrogen pentoxide from its mixture with nitric acid | |
| US2123467A (en) | Process for the production of highly concentrated nitric acid | |
| US4148868A (en) | Process for separating SO2 from a current of gas containing the same |