Claims (22)
1. วิธีการสำหรับการเตรียมแผ่นเหล็กเฟสคู่ที่มีโครงสร้างขนาดจิ๋วที่ประกอบด้วยเฟสที่หนึ่งของเฟอร์ไรท์เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 10 % โดยปริมาตรถึงประมาณ 40 % โดยปริมาตร และเฟส ที่สองที่ส่วนใหญ่เป็นแบบมาร์เทนไซท์แกรนละเอียด เบไนท์เก รนละเอียด หรือของผสมของมัน 60% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร วิธีการดังกล่าวประกอบด้วยขั้นตอนของ (a) ทำแผ่นเหล็กกล้าหนาให้ร้อนถึงอุณหภูมิที่ทำให้ร้อน ใหม่ที่สูงเพียงพอ เพื่อให้ (i) แผ่นเหล็กกล้าหนาดังกล่าว ค่อนข้างเป็นเนื้อเดียวกัน (ii) ละลายคาร์ไบด์ และคาร์ โบไนท์ไทรด์ของไนโอเบียม และวาเนเดียม แทบทั้งหมดในแผ่น เหล็กกล้าหนาดังกล่าว และ (iii) ทำให้เกิดเกรนออสเทไนท์ ละเอียดเริ่มแรกขึ้นในแผ่นเหล็กกล้าหนาดังกล่าว (b) ลดขนาดของแผ่นเหล็กกล้าหนาดังกล่าว เพื่อให้เป็นแผ่น เหล็กกล้าในการรับในขณะที่ร้อนหนึ่งเที่ยวหรือมากกว่า ใน ช่วงอุณหภูมิที่หนึ่ง ซึ่งออสเทไนท์ตกผลึกใหม่ (c) ลดขนาดของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวลงต่อไปในการรีดในขณะ ที่ร้อนหนึ่งเที่ยว หรือมากกว่า ในช่วงอุณหภูมิที่สองที่ ต่ำกว่า ประมาณอุณหภูมิ T และสูงกว่าประมาณอุณหภูมิการ เปลี่ยนสภาพ AR (d) ลดขนาดของเหล็กกล้าดังกล่าวลงต่อไปในการรีดในขณะที่ ร้อนหนึ่งเที่ยว หรือมากกว่าในช่วงอุณหภูมิที่สามระหว่าง ประมาณอุณหภูมิการเปลี่ยนสภาพ AR และประมาณอุณหภูมิการ เปลี่ยนสภาพ Ar (e) ทำแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวให้เย็นลงอย่างรวดเร็วที่ อัตราการทำให้เย็นลงเท่ากับประมาณ 10 องศาเซลเซียส ต่อ วินาทีจนถึงประมาณ 40 องศาเซลเซียส ต่อวินาที จนถึง อุณหภูมิที่หยุดการทำให้เย็นลงอย่างรวเร็วที่ต่ำกว่าประมาณ อุณหภูมิการเปลี่ยนสภาพ Ms บอกด้วย 200 องศาเซลเซียส และ (f) หยุดการทำให้เย็นลงอย่างรวดเร็วดังกล่าวเพื่อช่วยการ แปลงโครงสร้างขนาดจิ่วของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวไปเป็นเฟส ที่หนึ่งของเฟอร์ไรท์ประมาณ 10% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร และเฟสที่สองที่ส่วใหญ่เป็นแถบมาร์เทนไซท์แกรน ละเอียด เบไนท์ตอนล่างเกรนละเอียด หรือของผสมของมันประมาณ 60% โดยปรมาตร ถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร1. A method for preparing a dual-phase steel plate with a microstructure consisting of a primary phase of ferrite, predominantly 10% by volume to approximately 40% by volume, and a secondary phase predominantly fine-grained martensite, fine-grained bainite, or their mixtures, 60% by volume to approximately 90% by volume. The method consists of the following steps: (a) heating the steel plate to a sufficiently high reheating temperature to (i) make the steel plate relatively homogeneous; (ii) dissolving almost all of the niobium and vanadium carbides and carbonites in the steel plate; and (iii) inducing the initial fine-grained austenite grains in the steel plate; (b) reducing the size of the steel plate to a receiving plate in one or more hot passes during the first temperature range where austenite recrystallizes; (c) further reducing the size of the steel plate in one or more hot passes during a second temperature range below approximately T and above approximately the transformation temperature AR; and (d) further reducing the size of the steel in one hot pass. or more in the third temperature range between approx. AR transition temperature and approx. Ar transition temperature (e) the steel plate is rapidly cooled at a cooling rate of approximately 10 °C per second to approximately 40 °C per second until the rapid cooling stop temperature is lower than approx. Ms transition temperature of 200 °C and (f) such rapid cooling is stopped to aid the transformation of the microstructure of the steel plate into a first phase of ferrite of approximately 10% by volume to approximately 40% by volume and a second phase consisting mainly of fine-grained martensite strips, fine-grained bottom bainite, or a mixture of them of approximately 60% by volume to approximately 90% by volume.
2. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่อุณหภูมิที่ทำให้ร้อนขึ้น ใหม่ ดังกล่าวของขั้นตอน (a) อยู่ในระหว่างประมาณ 955 องศ ซาเซลเซียส และประมาณ 1065 องศาเซลเซียส2. The method of claim 1, at the new heating temperature of procedure (a), is between approximately 955 degrees Celsius and approximately 1065 degrees Celsius.
3. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่แกรนละเอียดของออสเทไนท์ เริ่มแรกของขั้นตอน (a) มีขนาดของเกรนน้อยกว่าประมาณ 120 ไมครอน3. Method of Claim 1 at the initial stage of step (a) of fine austenite grain size is less than approximately 120 microns.
4. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่การลดความหนาของแผ่นเหล็ก กล้าหนาดังกล่าวลงประมาณ 30% ถึงประมาณ 70% เกิดขึ้นในขั้น ตอน (b)4. The method of claim 1 in which the thickness of the steel plate is reduced by approximately 30% to approximately 70% occurs in step (b).
5. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่การลดความหนาของแผ่นเหล็ก ดังกล่าวลงประมาณ 40% ถึงประมาณ 80% เกิดขึ้นในขั้นตอน (c)5. The method of claim 1 in which the thickness of the steel plate is reduced by approximately 40% to approximately 80% occurs in step (c).
6. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่การลดความหนาของแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าวลงประมาณ 15% ถึงประมาณ 50% เกิดขึ้นในตอน (d)6. The method of claim 1 in which the thickness of the steel plate is reduced by approximately 15% to approximately 50% occurs in section (d).
7. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ยังประกอบด้วยขั้นตอนของการ ปล่อยให้แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเย็นลงด้วยอากาศต่อไปจนถึง อุณหภูมิโดยรอบจากอุณหภูมิหยุดการทำให้เย็นลงอย่างรวดเร็ว ดังกล่าวในขั้นตอน (f)7. The method of claim 1 also includes the procedure of allowing the said steel plate to continue cooling by air to ambient temperature from the temperature at which the rapid cooling is stopped as described in step (f).
8. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่แผ่นเหล็กล้าหนาดังกล่าวของ ขั้นตอน (a) ประกอบด้วยเหล็กและธาตุที่เป็ยดลหะผสมต่อไปนี้ เป้นเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนักที่ได้แสงไว้คือ C ประมาณ 0.04 % ถึงประมาณ 0.12% Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1 % Cu ประมาณ 0.1% ถึงประมาณ 1.0% Mo ประมาณ 0.1% ถึงประมาณ 0.8% Nb ประมาณ 0.02% ถึงประมาณ 0.1% Ti ประมาณ 0.008% ถึงประมาณ 0.03% Al ประมาณ 0.001% ถึงประมาณ 0.05% และ N ประมาณ 0.002% ถึงประมาณ 0.005%8. Method of Claim 1 that the steel plate of the said thickness of procedure (a) consists of iron and the following metal alloying elements in percentages by weight as stated: C approximately 0.04% to approximately 0.12%, Ni at least approximately 1%, Cu approximately 0.1% to approximately 1.0%, Mo approximately 0.1% to approximately 0.8%, Nb approximately 0.02% to approximately 0.1%, Ti approximately 0.008% to approximately 0.03%, Al approximately 0.001% to approximately 0.05%, and N approximately 0.002% to approximately 0.005%.
9. วิธีการของข้อถือสิทธิ 9 ที่แผ่นเหล็กกล้าหนาดังกล่าว ประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 6% โดยน้ำหนัก9. The method of claim 9 states that the said thick steel plate contains less than approximately 6% Ni by weight.
10. วิธีการของข้อถือสิทธิ 9 ที่แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว ประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 3% โดยน้ำหนัก และนอกจากนั้น ยังประกอบด้วย Mn ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนักถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก10. The method of claim 9 states that the steel plate contains less than approximately 3% Ni by weight and also contains approximately 0.5% to approximately 2.5% Mn by weight.
11. วิธีการของข้อถือสิทธิ 8 ที่แผ่นเหล็กกล้าหนาดังกล่าว ยังประกอบด้วยสารเติมแต่งอย่างน้อยที่สุดชนิดหนึ่งที่เลือก จากกลุ่มที่ประกอบ ด้วย (i) Cr ที่สูงได้ถึง 1.0% โดยน้ำหนัก (ii) Mo ที่สูงได้ถึงประมาณ 0.8% โดยน้ำ หนัก (iii) Si ที่สูงได้ถึงประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก และ (iv) v ประมาณ 0.02% โดยน้ำหนักถึงประมาณ 0.01% โดยน้ำหนัก (v) Cu ประมาณ 0.1 % โดยน้ำหนักถึงประมาณ 1.0% โดยน้ำหนัก และ Mn สูงได้ถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก11. The method of claim 8 states that the said thick steel plate also contains at least one additive selected from the group consisting of (i) Cr up to 1.0% by weight, (ii) Mo up to approximately 0.8% by weight, (iii) Si up to approximately 0.5% by weight, and (iv) v approximately 0.02% by weight to approximately 0.01% by weight, (v) Cu approximately 0.1% by weight to approximately 1.0% by weight, and Mn up to approximately 2.5% by weight.
12. วิธีการของข้อถือสิทธิ 8 ที่แผ่นเหล็กกล้าหนาดังกล่าว ยังประกอบด้วย B ประมาณ 0.004% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก12. According to the method of claim 8, the said thick steel plate also contains approximately 0.004% by weight to approximately 0.0020% by weight of B.
13. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่หลังจากขั้นตอน (e) แผ่น เหล็กกล้าดังกล่าวมี DBTT ต่ำกว่า ประมาณ -73 องศาเซลเซียส ในทั้งแผ่นพื้นฐานดังกล่าวและ HAZ ของมันและมีความแข็งแรง ที่ทนต่อแรงดึงมากกว่าประมาณ 830 เมกาพาสคาล13. Method of claim 1 that after procedure (e) the said steel plate has a DBTT lower than approximately -73 °C in both the said base plate and its HAZ and has a tensile strength greater than approximately 830 MPa.
14. วิธีการของข้อถือสิทธิ 1 ที่เฟสที่หนึ่งดังกล่าวประกอบ ด้วยเฟอร์ไรท์ที่ผิดรูป ประมาณ 10% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร14. The method of claim 1 states that the first phase consists of approximately 10% by volume to approximately 40% by volume of deformed ferrite.
15. แผ่นเหล็กกล้ามีโครงสร้างขนาดจิ๋วที่ประกอบด้วยเฟสที่ หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ แทบทั้งหมดประมาณ 10% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร และเฟสที่สองที่ส่วนใหญ่เป็นมาร์ เทนไซท์แกรนละเอียด เบไนท์แกรนละเอียด หรือของผสมของมัน ประมาณ 60% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร มีความ แข็งแรงที่ทนต่อแรงดึงมากกว่า 830 เมกาพาสกาล และมี DBTT ต่ำกว่าประมาณ -73 องศาเซลเซียส ในทั้งแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าว และ HAZ ของมัน และที่ผลิตแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวจาก การทำแผ่นเหล็กกล้าหนาที่ประกอบด้วยเหล็กและธาตุที่ทำให้ เกิดโลหะผสมไนเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนักที่แสดงไว้ให้ร้อนชขึ้น ใหม่ C ประมาณ 0.04 % ถึงประมาณ 0.12% Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1 % Cu ประมาณ 0.1% ถึงประมาณ 1.0% Mo ประมาณ 0.1% ถึงประมาณ 0.8% Nb ประมาณ 0.02% ถึงประมาณ 0.1% Ti ประมาณ 0.008% ถึงประมาณ 0.03% Al ประมาณ 0.001% ถึงประมาณ 0.05% และ N ประมาณ 0.002% ถึงประมาณ 0.005%15. Microstructured steel plates consist almost entirely of a ferrite primary phase, ranging from approximately 10% to 40% by volume, and a secondary phase, mostly fine-grained martensite, fine-grained bainite, or alloys thereof, ranging from approximately 60% to 90% by volume. They exhibit a tensile strength exceeding 830 megapascals and a low DBTT of approximately -73 degrees Celsius in both the plate and its HAZ. Such steel plates are produced by sheet metal fabrication using iron and other reactive elements. The alloy composition by weight shown is as follows (hot-heated): C approximately 0.04% to 0.12%, Ni at least approximately 1%, Cu approximately 0.1% to 1.0%, Mo approximately 0.1% to 0.8%, Nb approximately 0.02% to 0.1%, Ti approximately 0.008% to 0.03%, Al approximately 0.001% to 0.05%, and N approximately 0.002% to 0.005%.
16. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิ 15 ที่แผ่นเหล็กกล้าหนา ดังกล่าวหประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 6% โดยน้ำหนัก16. The steel plate of claim 15, which is of such thickness, contains less than approximately 6% Ni by weight.
17. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิ 15 ที่แผ่นเหล็กล้าดัง กล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 3% โดยน้ำหนัก และนอก จากนั้นยังประกอบด้วย Mn ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนักถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก17. The steel plate of claim 15 contains less than approximately 3% Ni by weight and, in addition, contains approximately 0.5% by weight to approximately 2.5% by weight of Mn.
18. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิ 15 ยังประกอบด้วยสารเติม แต่อย่างน้อยที่สุดชนิดหนึ่งที่เลือกจากกลุ่มที่ประกอบด้วย (i) Cr มากได้ถึงประมาณ 1.0% โดยน้ำหนัก (ii) Si มากได้ถึง ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก (iii) No มากถึงประมาณ 0.8% โดยน้ำ หนัก V ประมาณ 0.02% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 0.10% โดยน้ำ หนัก (V) Cu ประมาณ 0.1% โดยน้ำนหัก ถึงประมาณ 1.0% โดย น้ำนหัก และ (Vi) Mn มากได้ถึงประมาณ 2.5 โดยน้ำหนัก18. The steel plates of claim 15 also contain fillers, but at least one of which is selected from a group containing (i) Cr up to approximately 1.0% by weight, (ii) Si up to approximately 0.5% by weight, (iii) No up to approximately 0.8% by weight, V approximately 0.02% by weight to approximately 0.10% by weight, (V) Cu approximately 0.1% by weight to approximately 1.0% by weight, and (Vi) Mn up to approximately 2.5% by weight.
19. แผ่นเหล็กกล้าของขช้อถือสิทธิ 15 ยังประกอบด้วย B ประมาณ 0.0004% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 0.0020% โดยน้ำนหัก ต่อไป19. The steel plate of claim 15 also contains approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight of B.
20. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิ 15 ที่ทำโครงสร้าง ขนาดจิ๋วของชั้นขนาดจิ๋วให้เหมาะสมที่สุดเพื่ทำให้แนวทาง การแตกมีความลดเคี้ยวค่อนข้างสูงสุดด้วยการดำเนินกรรมวิธี การรีดที่มีการควบคุมเพื่อทำให้แนวทางการแตกมีความคดเคียว ค่อนข้างสูงสุดด้วยการดำเนินกรรวิธีการรีดที่มีการควบคุม ความร้อน-ทางกล ที่ให้ระหว่งหน้ามุมสูงจำนวนมาก ระหว่างเฟสท์ที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์เกือบทั้งหมดและเฟส ที่สองที่ส่วนใหญ่เป็นแถบของมาร์เทนไซท์เกรน ละเอียด และเบไนท์ตอนล่างเกรนละเอียดหรือของผสมของมัน20. Steel plates of claim 15 are manufactured with a microscale structure of microlayers optimized to maximize fracture kinetic properties through controlled rolling processes that utilize thermo-mechanical control to create numerous high-angle interfacets between the first phase, which is almost entirely ferrite, and the second phase, which is predominantly bands of fine-grained martensite and bottom-grained bainite or a mixture of them.
21. วิธีการสำหรับการยกระดับความต้านทานต่อการแพร่ของรอย ร้าวของแผ่นเหล็กกล้า วิธีการดังกล่าวประกอบด้วยการดำเนิน กรรมวิธีแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อผลิตโครงสร้างขนาดจิ่ว ที่ประกอบด้วยเฟสที่หนึ่งทมี่ประกอบด้วยเฟอร์ไรท์เกือบทั้ง หมด ประมาณ 10% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร และเฟสที่สองของมาร์เทนไซท์เกรนละเอียด เบไนท์ตอนล่างเกรน ละเอียดหรือของผสมของมันเป้นส่วนใหญ่ประมาณ 60% โดยปริมาตร ถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร ทำโครงสร้างขนาดจิ่วดังกล่าวให้ เหมาะสมที่สุดให้มีความคดเคียวของแนวทางรอยร้าวค่อนข้างสูง สุดโดยการดำเนินกรรมวิธีการรีดที่มีการควบคุมทางความร้อน ทางกลที่ให้ระหว่างผิวมุมสูงจำนวนมากระหว่าง เฟสที่หนึ่งดังกล่าวที่เป็นเฟอร์ไรท์เกือบทั้งหมด และเฟส ที่สองดังกล่าวที่เป้นแถบมารืเทนไซท์แกรนละเอียด เบไนท์ตอน ล่างแกรนละเยอ หรือของผสมของมันเป็นส่วนใหญ่21. Methods for Enhancing Crack Propagation Resistance of Steel Sheets. These methods involve processing the steel sheets to produce a microstructure consisting of a first phase composed almost entirely of ferrite (approximately 10% to 40% by volume) and a second phase of fine-grained martensite, fine-grained bottom bainite, or a majority alloy of these (approximately 60% to 90% by volume). This microstructure is optimized to achieve a relatively high degree of crack kinetic distortion by a heat- and mechanically controlled rolling process that creates numerous high surface angles between the almost entirely ferrite first phase and the second phase, which consists mainly of fine-grained martensite, fine-grained bottom bainite, or a majority alloy of these.
22. วิธีการของข้อถือสิทธิ 21 ที่ความต้านทานต่อการแพร่ของ รอยร้าวดังกล่าว ของแผ่นเหล็กกล้าเฟสคู่ ดังกล่าวได้รับการ ยกระดับให้สูงขึ้นต่อไป และความต้านทานต่อการแพร่รอยร้าว ของ HAZ ของแผ่นเหล็กกล้าเฟสคู่ดังกล่าว เมื่อเชื่อมแล้ว ได้รับการยกระดับให้สูงขึ้น โดยการเติม Ni อย่างน้อยที่สุด ประมาณ 1.0% โดยน้ำหนัก และโดยการเติมธาตุที่ทำ BCC ให้ เสถียรลงไปให้ค่อนข้างน้อยที่สุด (ข้อถือสิทธิ 22 ข้อ, 4 หน้า, 2 รูป)22. The method of claim 21 is that the resistance to such crack propagation of the aforementioned twin-phase steel plates is further enhanced, and the resistance to HAZ crack propagation of the aforementioned twin-phase steel plates when welded is further enhanced by adding at least approximately 1.0% by weight of Ni and by adding a relatively small amount of the element that stabilizes BCC (Clause 22, page 4, figure 2).