TR201815596T4 - Bilyalı dövmeye yönelik bir yöntem. - Google Patents

Bilyalı dövmeye yönelik bir yöntem. Download PDF

Info

Publication number
TR201815596T4
TR201815596T4 TR2018/15596T TR201815596T TR201815596T4 TR 201815596 T4 TR201815596 T4 TR 201815596T4 TR 2018/15596 T TR2018/15596 T TR 2018/15596T TR 201815596 T TR201815596 T TR 201815596T TR 201815596 T4 TR201815596 T4 TR 201815596T4
Authority
TR
Turkey
Prior art keywords
hardness
forging
steel
machined
materials
Prior art date
Application number
TR2018/15596T
Other languages
English (en)
Inventor
Ishikura Ryohei
Kano Takashi
Kato Makio
Kobayashi Yuji
Ujihashi Satoru
Okumura Kiyoshi
Original Assignee
Sintokogio Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sintokogio Ltd filed Critical Sintokogio Ltd
Publication of TR201815596T4 publication Critical patent/TR201815596T4/tr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
    • B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
    • B24C1/10—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for compacting surfaces, e.g. shot-peening
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
    • B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
    • B24C1/08—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for polishing surfaces, e.g. smoothing a surface by making use of liquid-borne abrasives
    • B24C1/086—Descaling; Removing coating films
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
    • B24C11/00—Selection of abrasive materials or additives for abrasive blasts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
    • C21D7/06—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface by shot-peening or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/47—Burnishing
    • Y10T29/479—Burnishing by shot peening or blasting

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

Mevcut buluşun amacı, raspalanan işlenmiş malzemenin kalınlığı baskılanırken, konvansiyonel yöntem ile ulaşılan herhangi bir gerilmeden daha yüksek olan bir sıkıştırıcı kalıntı gerilmesi olduğu bilyalı dövmeye yönelik bir yöntemi sağlanmasıdır. Yöntem, dövme malzemelerinin, aşağıdaki denklemler (1) ila (3)'ten hesaplanan 750HV veya daha fazla sertliğe sahip işlenmiş malzemeye karşı dövülmesi ile karakterize edilmektedir. Dövme malzemeler, 50HV ila 250HV ile işlenmiş malzemelerin sertliğinden daha yüksek olan Vickers sertliğine sahiptir. Raspalanacak işlenmiş malzemenin kalınlığı, 5 µm veya daha aza baskılanmaktadır. HV m = f C - f T t ¢ 1 - ³ R / 100 + 400 × ³ R / 100 f C = - 660 ¢ C 2 + 1373 ¢ C + 278 f T t = 0.05 ¢ T ¢ logt + 17 - 318 burada C, karbonlanarak ulaşılan (kütle cinsinden %) bir yüzey katmanında C (karbon) içeriğini, T ise temperleme sıcaklığını (K), t ise temperleme süresini (sa) simgelemektedir ve ³ R kalıntı ostenitin bir miktarını (hacim cinsinden %) simgelemektedir.

Description

TARIFNAME BILYALI DÖVMEYE YÖNELIK BIR YÖNTEM Teknik Alan Bu bulus, bilyallîdövme için bir yöntem ve daha özellikle konvansiyonel yöntemlerden ziyade bir islenmis malzemenin bir yüzey katmanIa yüksek lelgtlElEEI kallEtElgerilmesinin üretilebildigi bilyallîlövmeye yönelik bir yöntem ile ilgilidir. Önceki Teknik Konvansiyonel olarak, bilyalEdövmenin, otomobiller, vb. için dislilere yönelik kullanllân, bir karbonlanmlglçelik gibi bir yüksek mukavemetli çeligin yorulma mukavemetini gelistirmek için faydaIEbir yöntem oldugu bilinmektedir. BilyalEUövme ile üretilen yüzey katmanIa bir lelgtlEIEZJkalIEtEigerilmesinin, bir disin kökünde bükülme yorulma mukavemetini önemli oranda etkiledigi bilinmektedir.
SiElgtlElEEkallEtlgerilmesinin, dövme malzemelerinin boyutlar, sertlikler, dövme hlîlarÇldövme süreleri tarafIan etkilendigi iyi bilinmektedir. Birçok çallgina, sllîigtlîimallütlîgerilmesinde bilyalmövmenin etkileri hakklEkja yorum yapmigtlü Su an, bilesenler daha küçük yapIiEga, daha yüksek mukavemetli çeliklere olan ihtiyaç artmlstlE Buna göre, bilyallZUövme ile bir islenmis malzemede daha yüksek bir lelgtlElED kallBtlîgljerilmesinin üretilmesi, daha yüksek yorulma mukavemetine ulasmak için gereklidir. Örnegin, %20 daha yüksek yorulma mukavemetine ulasmak için, mevcut aglîlbilyallîdövme tarafIan üretilen pik sllZlStiEEEl kalliîtEl gerilmesi 1500 MPa oldugunda, bir islenmis malzemedeki 1800 MPa'da bir leIgtlEEEkallEliügierilmesi gerekli olmaktadß Daha önceden, islenmis malzemede daha yüksek leIStlElElallEtEgerilmesine ulasmak için daha sert dövme malzemelerinin gelistirilmesi ana yoldu. Bununla birlikte, daha sert dövme malzemelerinin bilyalülövmesi, her zaman islenmis malzemenin daha yüksek sliZIStEEEkaIEtEI gerilmesi üretmesine neden olmamaktadlEl AsllEUa, leIStlEEElkallEtElgerilmesini olumsuz olarak azaltabilmektedir. Dövme malzemelerinin sertligi, islenmis malzeme için uygun Örnegin, belirli bir sertlige sahip bir islenmis malzeme ve belirli bir sertlige sahip dövme malzemelerinin bazleombinasyonIarIa, islenmis malzeme, dövme malzemeleri tarafian önemli oranda raspalanmaktadlü Bu durumda, ates etmeye yönelik gereken enerji, raspalamada kaybedilmektedir. DolaylîMa, hiç lelStlEEDkallEtügerilmesi, islenmis malzemede etkili bir sekilde üretilmemektedir.
Islenmis malzemeden ziyade dövme malzemeleri daha yüksek sertlige sahip olursa, bir yüksek lelglElElj kaIlEtEl gerilmesi üretilmektedir, ancak islenmis malzemenin çogu raspalanmaktadlE Dolaylglîda, islenmis malzemenin yüzeyinin pürüzsüzlügü islenmemis olmaya baslamaktadlEI Bu, bir yorulma klEglll baslamasüçin bir nokta yaratabilmektedir.
AyrlEla, raspalanacak büyük bir miktar, bir bilesenin boyutunun azalmasEla neden olabilmektedir. Önemli oranda daha yüksek bir sertlige sahip dövme malzemeleri pahalIlE Eger pahalü olmayan dövme malzemeleri kullanma, islenmis malzemede üretilen siEIStlElEElkallEtEl gerilmesi belirli bir deger üzerine arttlîllüiayacaktlEl Dolaylîlsîla, sadece maliyet artabilmektedir.
Bu yüzden, islenmis malzemenin yüzey katmanEtla, daha yüksek bir silZIStlElEElkalEtEl gerilmesini düzgün olarak üretmek için islenmis malzemeninki ile dövme malzemelerinin sertligini dengelemek önemli olmaktadlü Bu tür bir düsünce için simdiye kadar hiçbir bulgu açliZlanmamlStlEI Örnegin, islenmis malzemeye karslleövme malzemelerinin dövülmesiyle bir islenmis malzemede bir leIStlEEEI kallEtÜgerilmesi üretmeye yönelik teknikler, 2002-36115 numaralDapon Patenti Incelemeye 57629 numaralDapon Patenti Incelemeye Aç[lîl Basvuru Yayla açManmlgtlE] Bununla birlikte, 2002-36115 numaralüJapon Patenti Incelemeye Aç[lZl Basvuru YayIlZl raspalamayEtartEmamaktadIB 2001-79766 numaralÜapon Patenti Incelemeye AçiEl Basvuru YayIlÇI bir islenmis malzeme ve dövme malzemeleri arasIaki herhangi bir Iliski tartgnamaktadü ayrlîla H9-57629 numaralEIlapon Patenti Incelemeye AçlEI Basvuru YayIü da bunu tartlgl'namaktadlü Bulusun Aç[KlamasEl Yukarlah açlKlanan önceki teknige dayanarak, mevcut bulusun amacü raspalama engellenirken, islenmis çelikte daha yüksek lelglEEElkallEtElgerilmesinin üretildigi bilyalEl dövme için bir yöntem saglanmasIlEl Dolaylîlýla, yorulma mukavemeti, daha yüksek lelStlElEERalEtlîgJerilmesi ile etkili bir sekilde gelistirilmektedir.
Bulus, bagIislZ istem 1'in özellikleri ile genel olarak tanIilanmaktadlEl Mevcut bulusun anlasllîhas. yönelik faydaIElbirinci örnek, asag-ki denklemler (1) ila (3)'ten hesaplanan bir islenmis çeligin bir sertligi (HV(m)), 750HV veya daha fazla oldugunda, SOHV ila 250HV ile islenmis çeligin sertliginden daha yüksek bir Vickers sertligine sahip dövme malzemelerinin islenmis çelige karsEblövülmesi ile karakterize edilmektedir. Proses slBileUa, raspalanmlgl islenmis çeligin kalI[g]lZ5 um veya daha azdE f(T, t) = 0.05T(logt + 17) - 318 Denklem (3) burada C, karbonlanarak ulasllân (kütle cinsinden 0/o) bir yüzey katman-a C (karbon) içerigini, T ise temperleme slîlakl[g]Il:(K), t ise temperleme için tutma zamanlüsa) ve yR kallEtlZlostenit miktarlElEl(hacim cinsinden %) simgelemektedir. HV(m) degeri, denklem (1)'dene hesaplanmaktadlü Bu, Vickers sertliginin bir tahminini temsil etmektedir. Bu, Vickers sertligine degerine esdegerdir. Dolaylîlýla, harfler HV, degere eklenmektedir.
Mevcut bulusun anlasmasi yönelik faydallZikinci bir örnek, birinci yönde, yüzey katmanII C içeriginin %060 ila 1.0 aral[g]Ia olmasEile karakterize edilmektedir.
Mevcut bulusun anlaslßîaslßh yönelik faydallîüçüncü bir örnek, birinci veya ikinci yönde, dövme malzemelerinin 0.05 ila 0.6 mm çapgraHglia olmasü/e dövme malzemelerinin 0.4 ila 0.6 MPa balehIia hava ile islenmis çelige karslîcllövülmesi ile karakterize edilmektedir.
Dövme malzemelerinin boyutlarElJIS G5904 ile Japon Endüstriyel StandartlarEElda sartlarü belirlendigi gibi tane boyutlarII ölçülmesine yönelik yöntem ile tipik olarak ölçülmektedir.
Yukari açilZland[glÜgJibi, mevcut bulus, islenmis çeligin sertligini (HV(m)) 750HV veya daha fazla yaparak, bir islenmis çelikte bir yüzey katmania bir leIStElEüallEtEgerilmesi üretecektir. Bu sertlik, denklemler (1) ila (3)'ten hesaplanmaktadB Raspalanmlg islenmis çeligin kaII[gl|:I5 pm veya daha altlEUa olurken, SDHV ila 250HV ile islenmis çeligin sertliginden daha yüksek olan bir Vickers sertligine sahip dövme malzemelerinin dövülmesiyle lelStlElEEgerilme üretilmektedir. Mevcut bulus ile, konvansiyonel çeliktekinden daha yüksek olan 1800 MPa veya daha fazlasügibi bir leIgtElmallEtEgerilmesi, islenmis çelikte üretilebilmektedir. DolaylgMa, bir otomobilin bir dislisi gibi bir yüksek mukavemetli bilesenin yorulma mukavemeti, etkili bir sekilde arttlElâbilmektedir.
Islenmis çeligin sertligi (HV(m)) 750HV'den daha az olursa, yeterli süZlStlîlEDkallEtüJerilmesi, bilyalljlövme ile islenmis çeligin yüzey katmanIa üretilmemektedir.
Bir siEIStlElEEI kaIlEtIZI gerilmesi üretmek için maksimum sIlîl islenmis çeligin verim mukavemetine (ortalama olarak, %0.2 kanlEgerilmesi) neredeyse esittir. Verim mukavemeti, çeligin sertligine orantiülîllü Böylece çeligin sertligi (HV(m)) 750HV'den daha az olursa, silZIgtlEEElkallEtElgerilmesinin maksimum sIlEEtlüsürülmektedir. Yani, yeterli oranda yüksek bir siEIStlElEEkallEtEgerilmesi üretilemez.
Bu yüzden, islenmis çeligin sertligi (HV(m)) 750HV veya daha fazlaslîcblmaIIlEl Dövme malzemelerinin Vickers sertliginin (HV), islenmis çeligin sertliginden (HV(m)) daha yüksek oldugu önemlidir.
Dövme malzemelerinin Vickers sertligi (HV) islenmis çeligin sertliginden (HV(m)) daha düsük ise, dövme malzemeleri plastik biçim bozulmasi (verim) ugramaktadlü DolaylgEa, bir siIZIStlEIEJallEtÜgJerilmesi üretmek için yeterli enerji, islenmis çelige aktarilâmayabilmektedir.
Ayrlâa, dövme malzemelerinin ömrü azalmaktadlEl Özellikle dikkat edilmesi gereken, dövme malzemelerinin Vickers sertliginin, islenmis çelikte bir yüksek sEStlEBJallEtEigerilmesi üretmek için 50HV veya daha fazla islenmis çeligin sertliginden (HV(m)) daha yüksek oldugunun bulunmasIlB Tam tersine, eger dövme malzemelerinin Vickers sertligi, 250HV veya daha fazla islenmis çeligin sertliginden (HV(m)) daha yüksek olursa, islenmis çeligi raspalamak için kullanlßn dövme malzemelerinin enerjisi harcanmaktadlEl DolayElEa, leIglElEEkalEtEgerilmesi etkili veya stabil bir sekilde üretilmemektedir.
Eger daha yüksek bir SEZEIIEEEI kallEtElgerilmesi islenmis çelikte üretilirse, dövme malzemelerinin aslEllîllerecede yüksek sertliginden dolaylglkendi yüzey katman lEUan büyük bir miktar raspalanmaktadlEl Dolaylîlîla, yüksek mukavemetli bilesen boyutu, sartnameden sapma gösterebilmektedir. AyrEh, raspalanacak büyük miktar, yüzey pürüzsüzlügünün islenmemis olmalela neden olmaktadlE Bu, bir yorulma klElglII baslamasEIçin bir nokta yaratabilmektedir.
Eger daha yüksek bir lelStlElEEkallEtEgerilmesi üretilirse, belirli bir deger üzerine artma olmaz. Yani, dövme malzemelerinin sertligi arttilZlsa, bu artmamaktadlB Ancak, bunun yerine, belirli bir degere yavas yavas ulasmaktadlEl Daha yüksek bir sertlige sahip dövme malzemeleri ayrlBa pahalIB Dolaylgiýla, islem maliyeti yüksek olmaya baslamaktadE Bu nedenle, islenmis çeligin sertligi (HV(m)) ve dövme malzemelerinin Vickers sertligi (HV) arasüdaki farkI 250 HV veya daha alt. sIIEllandlEIBiasEönemlidir.
Mevcut bulusta, islenmis malzemeden raspalanacak kallEHlZJ 5 pm'ye sIlEIlandlEIlB1aktadlEl KalEIüZI bu sIlîllZlasarsa, dövme malzemelerinin enerjisi, raspalama için harcanmaktadE Dolaylîlîla, sUZIStEEERaIIEtIEierIImesi üretmek için etkili bir sekilde kullanilBramaktadE AyrlEti, raspalanacak büyük bir kaIIlKl kendi kalitesini düsürerek, yüksek mukavemetli bilesenin boyutunun azalmaleb neden olmaktadlEl Sartnamedeki gibi islenmis çeligin sertligi (HV(m)), karbonlamadan sonra yüzey katmanII sertligidir ve yüzeyden 0.050 mm veya daha az bir derinlige sahiptir. DolaylgEa, denklemler (1) ila (3)'ten hesaplanan islenmis çeligin sertligi (HV(m)), derinligin 0.050 mm veya daha az oldugu yüzey katmanII sertligini temsil etmektedir.
Mevcut bulusta, islenmis çeligin sertligi (HV(m)), denklemler (1) ila (3) ile hesaplanmaktadlîl Böyle yapllârak, 750HV'nin sertligi (HV(m)), karbonlama, vb. gibi kosullar kontrol edilerek sürdürülebilmektedir. Sertlik, bir y-islZ testten tahmin edilmektedir ve Vickers sertligine ka rsllllögelmektedir.
Denklemin (1) birinci bölümü, {f(C)-f(T, t)}(1- yR /100), temperlenmis martensitin sertlige katk-Etemsil etmektedir. Denklemin (1) ikinci bölümü, 400 X W /100, kallEtEbstenitin sertlige katk-Eliemsil etmektedir.
Islenmis çeligin martensitik dönüsümü, malzemenin oda slaakltgl- sogutulmaslîla tamamlanmamaktadlîl Dolaylîlýla, su verilmis bir yapmmartensit) ve dönüstürülmemis kallötü osteniti olan bir yaplîla sahiptir.
Bu yüzden, islenmis çeligin sertliginin (HV(m)) tahmini, bu iki yaplýla baglElolmalIlB Denklemin (1) birinci bölümünün parçasE({f(C)-f(T, t)}), temperlemeden sonra martensitin sertligini temsil etmektedir. Terim f(C), temperlemeden önce martensitin sertligini simgelemektedir. Terim f(T, t), temperleme ile sertligin azalmasIElsimgelemektedir. Parça (l-yR /100), martensitin hacminin oranIEliemsil etmektedir. denklem, martensit ve kendi sertliginin karbon içerigi arasIdaki iliskinin bir ikinci dereceden egrisinin ortalamasII allömaslýla elde edilmektedir. Martensitin farklEllürde denklemini elde etmek için, faklükarbon içerikleri kullanHBiaktadlEl Su giderme kosullarütemperleme lelakllgiElve temperleme süresi ile belirlenmektedir.
Dolaylglýla, temperleme ile sertligin (F(T,t)) indirgenmesi, temperleme lelakliglIElU) ve temperleme süresini (t) kullanan bir ortalama (Holloman, ve ark.), 0.05T(Iogt+17)-318 ile eksprese edilmektedir.
Denklemin (1) ikinci bölümünün degeri (400), kallEtEbstenitinin sertligini (Vickers sertligi) simgelemektedir.
Mevcut bulusun ikinci yönünde, yüzey katmanII C içerigi, %060 ila %1.0 araligllEUa tutulmaktadß Bu yüzle, birinci yönün kosullarERorunmaktadlE C içerigi %0.60'dan az olursa, islenmis çeligin sertligi, düsük C içeriginden dolaylîldaha düsüktür. Yani, birinci yönün kosullarüile uyumlu olmasEliçin sertligin korunmasElzor olabilmektedir.
Tam tersine, eger C içerdigi %1.0'üsarsa, çok fazla kallütüisteniti olacaktlEl Islenmis çeligin sertliginin azaltllîhaslîile sonuçlanmaktadlB Yani, birinci yönün kosullarEile uyumlu olmasüiçin sertligin korunmasüor olabilmektedir. Ayrlîla, eger C içerigi çok fazla ise, fazla karbür tane sI-a biriktirilmektedir. Bu, yorulma mukavemetinin bir bozulmasi neden olabilmektedir.
C içerigi tercihen %060 ila %085 araligllEtla tutulmaktadlü Eger %0.85'i asarsa, islenmis çeligin sertligi, çok fazla kallEtEbstenitten dolaylîlazalmaya baslamaktadlE Bununla birlikte, çelik, oda slîhkllglEUan daha düsük bir lehkllgh (örnegin, -80 °C) sogutuldugu bir slflßltEl isleme maruz bßkliglia, kallEtlîcbstenit martensite dönüstürülmektedir. Dolaylîlgla, hacim cinsinden %10 ila 40 olan kallEtElostenitinin hacim oranElhacim cinsinden %5 ila 15'e indirgenmektedir. Islenmis çeligin sertligi bunun sonucu olarak gelistirilebilmektedir.
Karbonlama, vakum ötektik karbonlama olarak gerçeklestirilmektedir.
Gaz karbonlamasEUa, yüzeyin oksitlenmesinden kaynaklanan bir yumusak katman (tane sIlEllarIa oksitlenmeden dolayÇlsu gidermesine yönelik bozulmus yetenek) olan bir anormal karbonlanmlg katman, islenmis çeligin sertligini düsürmesi için olusturulabilmektedir. Yani, birinci yönün kosullarElile uyumlu olmasEliçin islenmis çeligin sertliginin korunmaslîlzor olmaktadE Bununla birlikte, gaz karbonlama için dahi, ya iyi bir su giderme yetenegine sahip bir malzemenin kullanllEwaslîla ya da su giderildikten sonra (bilyallîrliövmeden önce) anormal olarak karbonlanan katmanI kaldlEIlB1alea, kosullar ile uyumlu islenmis çeligin sertligine sahip olmak mümkündür.
Mevcut bulusun üçüncü bir yönünde, 0.05 ila 0.6 mm çap-a olan dövme malzemeleri kullanllîhaktadIE Bunlar, 0.4 ila 0.6 MPa hava baletEîle islenmis çelige karslîilövülmektedir.
Dövme malzemeleri 0.05 mm çaplEUan daha az ise, bunlarI üretilmesi zordur. 0.6 mm'den daha fazla ise, lelgtlElEllallEtEgerilmesi piki derin bir noktada meydana gelmektedir. Yani, siElgtEEIRalIEtgerilmesinin dagHJEÇiyorulma mukavemetini gelistirmek için etkili degildir. Pik tercihen, yorulma mukavemetini gelistirmek için yüzeyden 100 iJrn veya daha az meydana gelmektedir.
Hava basIEcEIOA MPa'dan daha az olursa, bilyaIEldövmenin yogunlugu azalmaktadEJ Dolaylîlýla, 1800 MPa veya daha fazlaslîgibi yüksek bir sllîlgtlüüîkallitügerilmesinin üretilmesi zor olabilmektedir.
Tam tersine, eger 0.6 MPa'dan daha büyük ise, yogunluk aslEIJJIabilmektedir. Yani, islenmis çeligin çogu raspalanabilmektedir. AyrEla, genel bilyallîdövme makinesi ile 0.6 MPa veya daha fazla hava balelcII sllZIStlEllBiaslîordur. kendi bütünlügünden referans ile dahil edilmektedir.
Mevcut bulus, asagi verilen ayriEtiIJDaçilZIamadan tamamen anlasilBwaya baslayacaktü Bununla birlikte, ayrIEtElDaçlElama ve spesifik yapllândIElna, mevcut bulusun istenen yapilândüînalarll sadece görselleridir ve bu yüzden sadece bir açiiZJama için verilmektedir. Çesitli olasüjegisiklikler ve modifikasyonlar, ayrlEtlHEçilZlamaya dayanarak, teknikte uzman kisiler için bariz olacaktlü Basvuru sahibi, açilîlanan herhangi bir yapilândlElnada topluma Ithaf edilmesi amacEla sahip degildir. AçiElanan degisiklikler ve modifikasyonlar arasIa, mevcut istemlerin kapsamEl dahilinde yer almayabilenler, bu yüzden esdeger prensipler bak“an mevcut bulusun bir parçasIB Sartnamadeki ve istemlerdeki “bir” nesnelerinin kullanIiIlEl, burada aksi belirtilmezse veya bariz sekilde metin içinde tezat teskil etmezse, hem tekil hem çogulu kapsamayEl amaçlamaktadß Burada bulunan herhangi bir veya tüm örneklerin veya örnekleyici dilin (örnegin, “gibi”) kullanliübulusu sadece daha iyi aydIatmayEmaçlamaktadlîlve aksi ileri sürülmedigi takdirde bulusun kapsam-a bir klglflbma meydana getirmemektedir.
Bulusun Yürütülmesi için En Iyi Mod Mevcut bulusun bir yapllândlülnasüasagl açiElanmaktadlEl Tablo 1'de listelenen kimyasal bilesime sahip çelik, bir islenmis malzemenin hazlHlanmasEi'için kullanilBiaktadlE JIS G .
Tablo 1'in orta çizgisi, SCM420H için kimyasal bilesimin aral[g]lEll:lgöstermektedir. Taban çizgisi, islenmis malzeme için kullanilân malzemenin kimyasal bilesimini göstermektedir. Çeligin ham malzemesi, x 100 mm uzunlugunda, 25 mm çapia olan bir çelik çubuk içine islenmektedir. Çubuk, Tablo 2 ve 3'te listelenen kosullar altIa bilyalD dövme ile karbonlanmaktadElve prosese sokulmaktadiEl Daha sonra, raspalanmgislenmis malzemelerin kalIilZlarEl/e sißgtmallütlîgerilmelerinin pik degerleri ölçülmektedir. BilyalEtlövme için proses asagüla açlElanmaktadlE Çelik C Si Mn P S Ni Cr M0 Fe Malzeme Sekil 1'de gösterildigi gibi, bir enjeksiyon nozulune (10) sahip, bir hava türü bilyalEdövme makinesi, bilyallîlövme ile bir malzemeyi (12) prosese sokmak için kullan [Ehaktadlü Prosese girecek malzeme (12), nozulunden (10) 200 mm'de konumlandiElIhaktadE Prosese girecek kendi yüzeyi, dövme malzemelerinin dövülmesi için enjeksiyon açlýla dik olacak sekilde yerlestirilmektedir.
Malzeme (12), 30 dds'de (rpm, iki saniyede dönme) döndürülürken, kendi yüzeyi bilyalD BilyalEldövme için zaman, bilyalEldövme ile yüzeyin kaplanmaslîl%300 olacak sekilde sertligine sahiptir. Bilyaliîiiövme için hava baletÇl03 ila 0.6 MPa araliglIdadIEl Sekil 1'de numara “14”, bir maskeleme malzemesini simgelemektedir.
Yukari açiEIandiglElgibi hazlEllanan islenmis malzemenin kullanllüiaslîla, raspalanmlg malzemelerin kalIiglü ve kaliEtEl süZIgiEIED gerilimlerinin pik degeri, asaglahki gibi ölçülmektedir.
Bilyalülövmeden önce ve bilyallîrilövmeden sonra islenmis malzemelerin (12) çaplarübir lazer türü boyut ölçüm cihazü kullanüârak ölçülmektedir. Raspalanmlgl malzemenin kalI[glLîl asaglEllaki denklem ile hesaplanmaktadE KaIIIKl on ölçümün ortalama degeridir (n = 10). Ölçümler için kullanilân konumlar, dövme malzemelerinin dövüldügü (raspalanacak malzemelerin maksimum kaIIlg]II meydana geldigi konumlar) karsßlanlarl merkezleridir.
Raspalanmlglmalzemenin kalIIglB= (Dl - D2)/2, burada D1, bilyalüjövme öncesinde islenmis malzemenin çapIElsimgelemektedir ve D2 ise, bilyalßlövmeden sonra islenmis malzemenin çaplßimgelemektedir.
Bir y-islZl test için bir ortak yöntem olan ve JIS B 2711 tarafIan açlElanan bir X-lglül] gerilim ölçme yöntemi, bilyalEldövmeden sonra islenmis malzemelerin silZlSIIEiEEIkaIIEIEI gerilmelerinin ölçülmesi için kullanllBiaktadE Örnekler martensitik yapüâra sahip oldugundan dolayükallötlîgerilmeleri, gerilim sabiti (k) olarak X-ls-LIElarÜ/e -318 MPa/° olarak CrKa radyasyonu kullanilârak ölçülmektedir. Ölçümler için pozisyonlar, dövme malzemelerinin dövüldügü yerin kars-daki alanlarI merkezleridir.
SIElSIlEElalIEtEgerilmesinin piki (maksimum deger), gerilme dag[[[lîJiII ölçülmesiyle ve bir olay x-Elülülemetinin kesitsel alanlüirtalama olarak ikiye katlayan bir alanda belirlenmis bir kalIigb islenmis malzemenin elektrikli parlatmasEile ölçülmektedir.
Sekiller 2 ve 3'teki yüzey katmanlarIda kallütßstenitin yüzdeleri ve karbon içerigi, asag-ki gibi ölçülmektedir.
Yüzey katmanlarIaki karbon içerigi, bir örnegin (islenmis malzeme (12)) kmaslü engellemek için karbonlanacak islenmis malzemeler ile yer degistiren model numuneler (20 mm çap x 5 mm kalIllZ) kullanilârak, ölçülmektedir. Karbon içerigi, luminesan spektrofotometri ile ölçülmektedir. Model numunelerin düz yüzeyleri üzerinde ölçülmektedir. Ölçümlerin sayEEIiki (n = 2) olarak ayarlanmaktadü Ölçüm ilkesi, hedef elementin karakteristik atomik spektrumunun dalga boylarIElölçmek için bosaltIilElplazma ile bir numunede bir hedef elementin (C) buharlastßllBwasEl/e uyarilmasi& Daha sonra, karbon içerigi, luminesanIyogunlugu ile belirlenmektedir.
Kalütüistenitin (yR) miktarüX-lSIEIEk-Ii yöntemi ile bir yüzey katmanIa (on mikron veya ait.. bir derinligi) y-islîlbir sekilde ölçülmektedir. Ölçümlerin ilkesi, X-lglElElk-llîlile yR{220}'nin ölçülmesidir. K-Ii çizgisi profilinin birlesmesi ile martensitea a'{211}kars[lâstlElIârak, kallEtElostenitin yüzde hacmi elde edilmektedir. Ölçümlerin sonuçlarÇlTablolar 2 ve 3'te gösterilmektedir. Çallgma Örnekleri No Çelik IsEIsIemi Yüzey Karbürü SIEIB Art. Temperlem Temperlem Islenmis Saçma kosullarEI Dövme Bilyalü dövmeden Katmanün Alan altü y (%2) e Slîhk. e SEhk. Malzemenî malsemeleri sonra nda %C OranEl [°C] [dk.] n Sertligi - Islenmis (HV(m)) Dövme Dövme Hava Malzemeler RaspalanmEBil. Art. malzemele malzemel BalebE] (Sertlik Gerilme rinin erinin [MPa] (HV)) Kaiinz] Piki Sertligi Boyutu (um) [MPa] Karbonlama (Anormal KatmanI UzaklastLEllB1 Kars llâstlEilnal Ülîrnekler No Çelik IsEIsIemi Yüzey Karbürü SEEIE Art. Temperlem Temperlem Islenmis Saçma kosullarEl Dövme BilyaIEl Katmand n Alan aItEl y(%) e Sük. e SEhk. Malzemeni malzemeleri dövmeden a %C OranEl [°C] [dk.] n Sertligi - Islenmis sonra (HV (m)) Dövme Dövme Hava Malzemeler KalIEIZI Bile. malzemele malzemel BaletEl (Sertlik RaspalanmlIArt. rinin erinin [MPa] (HV)) s Gerilme Sertligi Boyutu (pm) Piki.
Karbonlama Karbonlama Tablo 3'te, karsllâstünallîörnek No. 1, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)), mevcut bulus için minimum sIlRian, 750 HV, daha düsük olan, 682HV oldugunu göstermektedir. AyrlEh, dövme malzemelerin sertligi ve islenmis malzemenin sertligi araleUaki fark küçüktür.
Dolaylîlýla, lelgtlîlEEl kallEtEl gerilmesi, 1800HV veya daha fazlasEl hedef gerilime ulasmamaktadE KarsHâstHnalEörnek No. 1, ikinci yön için, gereklilik ile uyusmayan yüzey katmanlEda %C'nin olmaleia neden olmaktadE AyrlEh, karsllâstlîilnalEörnek No. 1, üçüncü yön için, gereklilik ile uyusmayan bilyallîllövme için hava baletII 0.3 MPa oldugunu göstermektedir. Bu kosullar, daha düsük leIStlElEIZkallEtEl gerilmesi ile sonuçlanmaktadlü Karslßstlünalülârnek No. 2, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) mevcut bulusun islenmis gerekliligi ile uyumlu oldugunu göstermektedir. Bununla birlikte, dövme malzemelerinin Vickers sertligi (HV), islenmis malzemenin sertliginden daha düsüktür. Dolayma, SUZEIIEIEJ kallEtÜgierilmesi düsüktür. Örnek, üçüncü yön için gerekliligin uyusmadlgllügöstermektedir.
Karsllâstülnallîörnek No. 3, dövme malzemelerin Vickers sertliginin (HV) islenmis malzemenin sertliginden (HV(m)) daha düsük oldugunu göstermektedir. Dolaylîlýla, 1800 MPa veya daha fazla olan lelgtlEEERallEtgerilmesi için hedefe ulasllEiamaktadlEl KarsllâstlElnalElörnek No. 4, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) mevcut bulus için minimum sIlErHan, 750HV, daha düsük olan 735HV oldugunu göstermektedir. Dolaylgîzla, lelgtlEEERaIIEtgerilmesi, 1800HV veya daha fazlasEliiedef gerilime ulasmamaktadlü Örnek için numune gaz ile karbonlandlglian dolayÇl islenmis malzemenin kendi sertligi (HV(m)), anormal olarak karbonlanan katmandan dolaylîrllüsüktür.
Karsllâstülnalüörnek No. 5, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) mevcut bulus için minimum sIElan daha düsük oldugunu göstermektedir. DolaylîlEa sMStEEElkaIlEtEl gerilmesi, hedeflenen gerilime ulasmamaktadE Karsüâstlüinalübrnek No. 6, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) düsük ve lelgtlElEEkallEtEl gerilmesinin hedeflenen gerilime ulasmadlglllîgliöstermektedir.
AyrlEia, dövme malzemelerinin Vickers sertligini (HV) ve islenmis malzemenin sertligi (HV(m)) arasIaki farklEl, mevcut bulus için üst sIEtlan daha büyük olan 268HV oldugunu göstermektedir. Dolaylgýla, raspalanacak islenmis malzemenin kal-@Elbüyüktür ve 5 um'yi asmaktadE Karsüâstlîiinalübrnek No. 7, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) düsük ve lelSIEIEERaIIEtEl gerilmesinin de düsük oldugunu göstermektedir.
Ikinci yön için, örnek, gereklilik ile uyusmayan yüzey katmanIda %C'nin %1.03 oldugunu göstermektedir. KaIlEtElostenitin yüzdesi %41 kadar yüksektir. Bu, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) azaltilBiasiEla neden olmaktadEI KarsHâstlEinalEörnek No. 8, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) düsük ve siElgtIEIEElkallEtEl gerilmesinin de düsük oldugunu göstermektedir. Örnek için numune çok karbonlandigian (yüksek C içerigine karbonlanan) dolaylZImatrisin sertligi karbür çökelmesinden dolaylîilüsüktür.
Karsüâstlilnallîömek No. 9, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) düsük ve raspalanan islenmis malzemelerin kalIII[g] 5 um'yi ast[g]IEtla göstermektedir. AyrIEa, siKIStlElülallEtEi gerilmesinin düsük oldugunu da göstermektedir.
Yüzey katmanIa %C'nin ikinci yönü için ayrlîa minimum slûlan daha düsük oldugunu göstermektedir. Bu, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) düsük olmasi neden olmaktadE KarsHâstiElnalEIÖrnek No. 10, islenmis malzemenin sertliginin HV(m)) mevcut bulusun gerekliligi ile uyumlu oldugunu göstermektedir. Ancak dövme malzemelerinin Vickers sertligi (HV) asiBEderecede yüksektir. Dolaylglîtla, islenmis malzemenin sertligi (HV(m)) ve dövme malzemenin sertligi (HV) araleldaki fark, üst sIIBlan daha yüksektir. Bu yüzden leIStlEEEI kallEtEl gerilmesi, hedeflenen gerilime uIasmamaktadiEl Ayrlîh, raspalanan islenmis malzemenin kallülgübüyüme baslamaktadü Bu örnek, dövme malzemelerinin dövülmesi için hava baletII üçüncü yön için gereklilik ile uyumlu olmadlglllîgöstermektedir.
KarsüâstlEinalEörnek No. 11, dövme malzemelerinin Vickers sertliginin (HV) asEEderecede yüksek oldugunu göstermektedir. SUZIStEiEEIkaIEtEigerilmesi hedeflenen gerilime, örnegin 1800 MPa'ya ulasmas- ragmen, raspalanan islenmis malzemenin kalI[gll:büyük olmaya baslamaktadlEl KarsüâstßnalEörnek No. 12, dövme malzemelerinin Vickers sertliginin (HV) aslEEtlerecede yüksek oldugunu göstermektedir. Dolaylîlîla, raspalanan islenmis malzemenin kal-@ü karsllâstlîilnalliörnek No. 11 için oldugu gibi büyük olmaya baslamaktadlEl KarsllâstlünalEörnek No. 13, dövme malzemelerinin Vickers sertliginin (HV) aslEEderecede yüksek oldugunu göstermektedir. Dövme malzemelerinin sertligi (HV) ve islenmis malzemenin sertligi (HV(m)) arasIaki fark, mevcut bulus için üst sIlîlßistlglIa, raspalanan islenmis malzemenin kalI[g]Efbüyümeye baslamaktadlEl Tam tersine, 1 ila 14 numaralEliüm çallgma örnekleri, mevcut bulusun gerekliliklerinin uyumlu oldugunu göstermektedir. Dolaylîlýia, silZlS'tlEIEllallEtEgerilmesi, 1800 MPa olan hedeflenen gerilimlerden daha büyüktür. 1 ila 7 numaralEÇalEtna örnekleri, islenmis malzemelerin sertliginin (HV(m)) düsük slîlakllEta temperlemeden dolayljlüksek oldugunu göstermektedir. Çallgma örnegi No. 8, siEIE-laltEisleme ek olarak, düsük sIEiaklila temperlemesinden dolayIZI islenmis malzemenin sertliginin yüksek olmaya basladlgllügöstermektedir. ÇaIEina örnegi No. 9, yüzey katmanlEda C içeriginin ortalama olarak ayarlanmasldan dolayi: islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)) yüksek olmaya basladgIEEgöstermektedir. Çalisma örnegi No. 10 için, C içeriginin ayarlanmasi ek olarak, slÜE-ialtlîlslemden dolayÇisertlik (HV(m)) daha yüksek olmaya baslamaktadlü ÇalElna örnegi No. 11, islenmis malzemenin sertliginin (HV(m)), yüzey katmanlElda yüksek C içerigine ek olarak süEaltülslemden dolaylîylüksek olmaya baslamaktadiEl SEJEaItDslem, 120 dk. boyunca -85 °C'de bir atmosfere bir numunenin yerlestirilmesiyle gerçeklestirilmektedir.
Yapüând [Binanl yukar-ki açDZIamasÇlbir örnektir. Mevcut bulus için çesitli olaslliegisiklikler, mevcut bulusun kapsam [Içinde düsünülebilmektedir.
Sekillerin Klgia AçIEJamasEl Sekil 1, mevcut bulusun bir yapüând lîiînasEIle bilyallîcllövme için bir açlKIaylEßekildir.

Claims (2)

ISTEMLER
1. Bir islenmis malzemeye karsEdövme malzemesinin dövülmesini içeren, bilyalEUövmeye yönelik bir yöntem olup, islenmis malzeme bir karbonlanan ve temperlenen çeliktir, burada denklemler (1), (2) ve (3)'ten hesaplanan islenmis malzemenin bir sertligi (HV(m)) 750HV veya daha fazladIEJ burada dövme malzemelerinin bir Vickers sertligi, islenmis malzemenin sertliginden burada raspalanan islenmis çeligin bir kalIlgüS pm veya daha azdEl ve burada karbonlama ile elde edilen bir yüzey katman-aki bir C (karbon) içerigi %06 ila %1 arallgiiadlü f(T, t) = 0.05T(|ogt + 17) - 318 Denklem (3) burada C, karbonlanarak ulasllân bir yüzey katmanIa C (karbon) içerigini (kütle cinsinden %), T, temperleme lelakIlglID(K), t ise temperleme süresini (sa) simgelemektedir ve yR kaIlEtEl ostenitin bir miktarIZI (hacim cinsinden %) simgelemektedir.
2. Dövme malzemelerinin boyutlarII çap bak“an 0.05 mm ila 0.6 mm aralmübla oldugu ve dövme malzemelerin islenmis malzemeye karslZD.4 ila 0.6 MPa'llEl bir baslülsta hava aracllIgllîla dövüldügü, istem 1'e göre bilyaIEl dövmeye yönelik yöntem.
TR2018/15596T 2007-11-28 2008-11-21 Bilyalı dövmeye yönelik bir yöntem. TR201815596T4 (tr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007308049A JP5164539B2 (ja) 2007-11-28 2007-11-28 ショットピーニング方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TR201815596T4 true TR201815596T4 (tr) 2018-11-21

Family

ID=40678454

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TR2018/15596T TR201815596T4 (tr) 2007-11-28 2008-11-21 Bilyalı dövmeye yönelik bir yöntem.

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8151613B2 (tr)
EP (1) EP2218547B1 (tr)
JP (1) JP5164539B2 (tr)
KR (1) KR101392350B1 (tr)
CN (1) CN101821059B (tr)
BR (1) BRPI0819657B1 (tr)
TR (1) TR201815596T4 (tr)
WO (1) WO2009069556A1 (tr)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004031626A1 (de) 2004-06-30 2006-02-02 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Materialstärkenbestimmung auf Hochfrequenzbasis
CN102712078B (zh) * 2009-11-25 2015-05-20 康宁股份有限公司 制备抗蠕变难熔金属结构的方法
US20130118220A1 (en) * 2010-08-05 2013-05-16 Yuji Kobayashi Method for shot peening a gas carburised steel
EP2601320B1 (en) * 2010-08-05 2018-01-17 Sintokogio, Ltd. A method for shot peening
JP2013220509A (ja) * 2012-04-17 2013-10-28 Daido Steel Co Ltd ショットピーニング方法及びそれを用いた歯車材
JP6125780B2 (ja) * 2012-09-12 2017-05-10 山陽特殊製鋼株式会社 ショットピーニングによる表面改質方法
US9403259B2 (en) * 2013-03-15 2016-08-02 United Technologies Corporation Removing material from a workpiece with a water jet
US9556499B2 (en) * 2013-03-15 2017-01-31 Ellwood National Investment Corp. Deep laser peening
JP6274743B2 (ja) 2013-04-30 2018-02-07 山陽特殊製鋼株式会社 高い圧縮残留応力を得るショットピーニング方法
CN103604874A (zh) * 2013-10-30 2014-02-26 北京理工大学 残余压应力定值试块的制作工艺及其使用和保存方法
US10619222B2 (en) * 2015-04-08 2020-04-14 Metal Improvement Company, Llc High fatigue strength components requiring areas of high hardness
US11584969B2 (en) * 2015-04-08 2023-02-21 Metal Improvement Company, Llc High fatigue strength components requiring areas of high hardness
JP6565656B2 (ja) * 2015-12-15 2019-08-28 日本製鉄株式会社 高強度鋼の硬さ予測方法
US10406651B2 (en) * 2016-04-01 2019-09-10 Rolls-Royce Plc Methods of vibro-treating and vibro-treating apparatus
JP6740908B2 (ja) * 2017-01-11 2020-08-19 日立金属株式会社 磁歪式トルクセンサ用シャフトの製造方法
US11733113B2 (en) 2018-06-14 2023-08-22 Sintokogio, Ltd. Strain element, strain element manufacturing method, and physical quantity measuring sensor
JP6881420B2 (ja) * 2018-11-07 2021-06-02 新東工業株式会社 劣化評価方法
JP7008616B2 (ja) * 2018-12-20 2022-01-25 日立金属株式会社 磁歪式トルクセンサ用シャフトの製造方法
JP6530873B1 (ja) 2019-02-01 2019-06-12 株式会社不二機販 波動歯車減速機用歯車の表面処理方法
JP7059974B2 (ja) * 2019-03-25 2022-04-26 新東工業株式会社 Ｘ線残留応力測定用基準片の製造方法及びｘ線残留応力測定用基準片

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0957629A (ja) 1995-08-25 1997-03-04 Toshiba Tungaloy Co Ltd ショットピーニング用投射材、ショットピーニング方法および処理物品
JPH09279229A (ja) * 1996-04-15 1997-10-28 Suncall Corp 鋼製ワークの表面処理方法
JPH1029160A (ja) * 1996-07-12 1998-02-03 Sintokogio Ltd 高硬度金属製品のショットピ−ニング方法及び高硬度金属製品
JP3730015B2 (ja) * 1998-06-02 2005-12-21 株式会社不二機販 金属成品の表面処理方法
JP3975314B2 (ja) * 1999-08-27 2007-09-12 株式会社ジェイテクト 軸受部品素材及び転がり軸受の軌道輪の製作方法
JP2001079766A (ja) * 1999-09-09 2001-03-27 Toyo Seiko Kk ショットピーニング用投射材
JP2002036115A (ja) * 2000-07-31 2002-02-05 Sintokogio Ltd ショットピ−ニング処理方法及びその被処理品
JP2002188702A (ja) * 2000-12-25 2002-07-05 Nissan Motor Co Ltd 無段変速機用転動体およびその製造方法
JP2003211357A (ja) * 2002-01-18 2003-07-29 Sintokogio Ltd 歯車及び駆動力伝達部品の寿命の改善方法および歯車及び駆動力伝達部品
KR20040083545A (ko) * 2002-04-02 2004-10-02 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 피로강도 및 내 새그성이 우수한 경인발스프링용 강선 및경인발스프링
JP4662205B2 (ja) * 2005-06-13 2011-03-30 新東工業株式会社 ショットピーニング処理方法
JP2008069938A (ja) * 2006-09-15 2008-03-27 Hino Motors Ltd 歯車及び噛合アッセンブリ

Also Published As

Publication number Publication date
WO2009069556A1 (ja) 2009-06-04
KR101392350B1 (ko) 2014-05-08
BRPI0819657A2 (pt) 2017-05-09
JP2009131912A (ja) 2009-06-18
JP5164539B2 (ja) 2013-03-21
CN101821059A (zh) 2010-09-01
EP2218547B1 (en) 2018-09-26
EP2218547A4 (en) 2011-12-28
EP2218547A1 (en) 2010-08-18
CN101821059B (zh) 2011-09-28
US8151613B2 (en) 2012-04-10
KR20100100832A (ko) 2010-09-15
US20100300168A1 (en) 2010-12-02
BRPI0819657B1 (pt) 2019-12-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TR201815596T4 (tr) Bilyalı dövmeye yönelik bir yöntem.
Kovacı et al. Effects of shot peening pre-treatment and plasma nitriding parameters on the structural, mechanical and tribological properties of AISI 4140 low-alloy steel
JP5656908B2 (ja) 窒化鋼部材およびその製造方法
Tsuji et al. Evaluation of surface-modified Ti–6Al–4V alloy by combination of plasma-carburizing and deep-rolling
Jiang et al. Enhancement of fatigue and corrosion properties of pure Ti by sandblasting
Mhaede Influence of surface treatments on surface layer properties, fatigue and corrosion fatigue performance of AA7075 T73
Zhao et al. Fatigue behaviors of ultrasonic surface rolling processed AISI 1045: the role of residual stress and gradient microstructure
Asi et al. The effect of high temperature gas carburizing on bending fatigue strength of SAE 8620 steel
Ben Moussa et al. Improvement of AISI 304 austenitic stainless steel low-cycle fatigue life by initial and intermittent deep rolling
JP4164995B2 (ja) 機械構造用合金鋼の表面改質方法及び表面改質材
Bhuiyan et al. The influence of mechanical surface treatments on fatigue behavior of extruded AZ61 magnesium alloy
JPWO2009107288A1 (ja) ショットピーニング用投射材の材料、仕上げ線、製造方法及びショットピーニング用投射材
Vielma et al. Shot peening intensity optimization to increase the fatigue life of a quenched and tempered structural steel
Lanzutti et al. Uniaxial fatigue properties of closed die hot forged 42CrMo4 steel: Effect of flash and mechanical surface treatments
Bayraktar et al. Heat treatment, surface roughness and corrosion effects on the damage mechanism of mechanical components in the very high cycle fatigue regime
Makhlouf et al. Low cycle fatigue life improvement of AISI 304 by initial and intermittent wire brush hammering
JP5664950B2 (ja) 転造チタン合金ねじ
Karagöz Hardness change due to carburization time and material thickness during heat treatment of SAE 8620 (21NiCrMo2) plates
JPWO2007023936A1 (ja) ショットピーニング方法
Terres et al. Effects of surface pre-treatment on the Nitrided layers properties
Idris et al. An Experimental investigation of tensile properties and fatigue crack growth behaviour for dual-phase steel
JP2007169684A (ja) 軸肥大加工性向上のための前処理
JP4559933B2 (ja) 加工用ツールとその製造方法
Selva Senthil Prabhu et al. Shot peening effects on fatigue life, corrosion behavior and surface roughness of low carbon alloy steel
Ando et al. Study on methodology to increase fatigue limit of gears