TARIFNAME SOGUK HADDELENEN VE YENIDEN KRISTALLESTIRILEN SEKILDE TAVLANAN YASSI çELiK ÜRÜNÜ VE BUNUN ÜRETILMESINE YÖNELIK YÖNTEM Bulus, soguk haddelenen ve yeniden kristallestirilen sekilde tavlanan, ferritik mikro yapiya sahip bir yassi çelik ürünü ile ilgilidir. Bu tür yassi çelik ürünleri, özellikle, bu tür yassi çelik ürünlerinden yapilan yapi parçalarinin özellikle yüksek deformasyon kabiliyeti ve optik görünüm gerekliliklerinin talep edildigi otomobil karoseri yapimi alaninda kullanilir. Burada, yassi çelik ürünleri söz konusu oldugunda, bu kapsamda, bu, çelik seritleri veya -levhalari ve ayni zamanda bundan elde edilen kesimler ve panolar gibi hadde ürünleridir. Buna ek olarak, bulus, söz konusu olan türde bir yassi çelik ürününün üretilmesine yönelik bir yöntem ile ilgilidir. Asagida, alasimlarin içeriklerine yönelik verilerin kaydedilmesi durumunda, bunlar, baska türlü bildirilmedigi sürece, her zaman, agirlik ile ilgilidir. Buna karsin, atmosferlerin bilesimlerine yönelik veriler, baska türlü bildirilmedigi sürece, her zaman, gözlemlenen hacimlere iliskindir. Belirli yassi çelik ürünleri, karoseri yapimina veya benzeri uygulamalara yönelik olarak, tipik sekilde, sekillendirilebilme kabiliyetine ve yüzey görünüsü (boyanabilirlik ve boya parlakligi) açisindan ortaya çikan müsteriye özel gereksinimleri karsilamak üzere tanimlanmis bir pürüzlülük ve ayni sekilde tanimlanmis bir pik dagilimi ile karakterize olan bir yüzey yapisi ile donatilir. Otomobil endüstrisi alanindan ilgili ön kosullara yönelik tipik bir örnek, bir aritmetik ortalama pürüzlülük (asagida kisaca "pürüzlülük" seklinde belirtilir) (Ra), en az esnasinda, 1,1 - 1,6 pm'dur. Pürüzlülük (Ra) ve pik sayisi (RPC), bu kapsamda, ISO 3274,e göre bir igneli ölçme aleti yardimi ile çelik demir test levhasi SEP 1940'a göre belirlenirler. Elde edilecek yüzey düzgünlügüne yönelik olarak, optimum bir boyanabilirlik ve optimum bir boya parlakligina yönelik bir diger kriteri belirlemeye yönelik olarak, asagida kisaca "Wsa" olarak belirtilen nami diger "dalgalilik karakteristik degeri (Wsa deneyinde, % 5 plastik genlesme akabinde tespit edilir. Tipik gereklilikler, 0,35 pm ila 0,40 umiluk Wsa degerlerinde uzanir. Özellikle iyi boya parlakligi, 5 0,35 um'luk, özellikle < 0,30 pm'luk Wsa degerlerinde ayarlanir. Bu tarz düsük Wsa degerini elde etmeye yönelik olarak, en az 75 1/cm'lik pik sayilari (RPc) ve 0,9 - 1,4 um'luk pürüzlülükler (Ra) talep edilir. Malzeme karakteristik degerlerinin (Ra ve RPc) ayarlanmasi, soguk haddelenen yassi çelik ürünlerinin üretilmesi esnasinda, tipik olarak, optimum deformasyon kabiliyetini güvenceye almak üzere, yassi çelik ürününün soguk haddeleme akabinde tabi tutuldugu yeniden kristallestirme tavlamasi akabinde temperleme vasitasiyla gerçeklesti rilir. islem olarak bir haddeleme veya yüzey haddelemesi anlasilir, burada, yassi çelik ürünü, burada "temperleme derecesi" olarak isimlendirilen sekilde, yaklasik % 0,2 - 2,0'Iik daha az bir deformasyona tabi tutulur. Bu kapsamda, söz konusu temperleme derecesi, yassi çelik ürünün temperleme haddelemesine tabi tutuldugu haddeleme standi öncesi ve sonrasinda, yol algilama sensörleri ile donatilan saptirma silindirlerinin çevresel hizlarinin karsilastirilmasi vasitasiyla belirlenir. Saptirma silindirlerinin yol olarak ortaya çikar. Kombine edilen "yüksek pik sayisi RPc" ve "yüksek pürüzlülük Ra" gereklilikleri, temel olarak geçerli olan kompleks bir üretim hedefini temsil eder. Bu, yüksek Ra degerlerinin üretilmesine yönelik olarak gerekli olan yüksek hadde pürüzlülügünün, düsük bir pik sayisi (RPc) ile ilgili olmasindan ortaya çikar, bunun nedeni, haddenin artan yüzey kirilmasinin (= pürüzlülügünün), hadde yüzeyi üzerinde, dalga tepesinden dalga tepesine olan mesafeyi birbirinden ayirmasi ve dolayisiyla, yassi çelik ürün üzerinde görüntülenebilecek pik sayisini azaltmasidir. Daha da zorlastirici kosul olarak, halihazirda kuru temperleme esnasinda, hadde yüzeyi üzerinde mevcut olan piklerin haddelenen ilgili yassi çelik ürünü üzerine aktarilmasi esnasinda, yaklasik olarak % 'lik bir pik aktarma kaybi meydana gelir. Buna ek olarak, temperleme derecesinin (D) çok yüksek seçilmesi durumunda, pürüzlülügün (Ra) de çok yüksek olacagina dair bir kural vardir. Buna karsin, temperleme derecesinin (D) çok düsük uygulanmasi durumunda, özellikle genis serit ölçümlendirilmeleri esnasinda, temperlenmemis serit kenarlari meydana gelebilir. Bu durumda, burada elde edilen Ra- ve RPc degerleri çok düsüktür. Temperleme derecesi (D), ayni zamanda, çelik substratinin mekanik özellikleri açisindan da istege bagli olarak degiskenlik gösteremez. Çok düsük bir temperleme derecesi (D), belirgin bir gerilme sinirina sadece yetersiz sekilde karsit olarak etki eder. Buna karsin, çok yüksek bir temperleme derecesi (D), çok yogun soguk sertlesme nedeniyle çelik substratinin katiliginin, düzeltilemeyecek sekilde yüksek olmasina yol açabilir. Temperleme haddelemesinin talepleri, üretilecek olan yassi çelik ürününün daha yumusak, daha genis ve daha ince olmasina göre daha da agirlasir. Burada, akabinde, maksimum 180 N/mm2 seklinde Rp0,2 bir genlesme sinirina ve maksimum 340 N/mm2'lik bir çekme mukavemetine (Rm) sahip olan bir çelik anlasilir. Bu, pratikte, günümüzde, burada bahse konu olan tarzda otomobil için tipik olan ölçümlemelere sahip yassi çelik ürünlerinin, arzu edilen isletim güvenligine sahip olarak, sadece büyük masraf ile üretilebilmesi sonucunu dogurur. Bu kapsamda, maksimum 150 MPa'Iik bir Rp0,2 genlesme sinirina ve maksimum sahip çelikler, kendilerini özellikle kritik olarak gösterir. Pratikte, söz konusu masrafi kontrol edilebilir kilmak ve boyanmaya yönelik olarak optimum ön kosullar ile ayni zamanda yeterli parlaklik görüntüsüne yönelik kesin talepleri temin edecek olan yassi çelik ürünlerini üretmek üzere çesitli öneriler bilinir. Buna yönelik bir örnek, EP 0 234 698 B1'den bilinen, boyanmaya uygun bir çelik temperleme haddesinin yüzeyinde, bir enerji isinimi yardimi ile düzenli bir derinlik modelinin üretilmesini öngörür. Islenecek olan yassi çelik ürünü, ikili çalisma haddeleri yardimi ile temperlenerek haddelenir, bunlardan en az birisi, yukarida belirtilen sekilde çalistirilir. Bu kapsamda, temperleme haddeleri vasitasiyla üretilen enine kesit azaltimi, çalisma haddesinin modelini, çelik Ievhanin yüzeyi üzerine aktarmaya yönelik olarak, % 0,3,ten daha az olmayacaktir. Bu sekilde, 0,3 ila 3,0 pmlluk aralik içinde ortalama bir yüzey pürüzlülügüne (Ra) ve bir düz üst yüzey alanina sahip trapezoid formdaki yükselti alanlarindan, bir yükselti alanini tamamen veya kismen çevreleyen tarzda tasarlanan oluk benzeri girinti alanlarindan olusan ve girinti alaninin disindaki yükselti alanlari arasinda tasarlanan, girinti alaninin zemininden daha yüksek ve yükselti alaninin üst yüzey alanlarindan daha düsük veya bununla ayni yükseklikte olacak sekilde tasarlanan düz orta alanlardan olusan sekilde meydana gelen bu yüzey pürüzlülügünü olusturan mikroskobik forma sahip bir çelik levhasi elde edilecektir. Ayni zamanda, bu yükseltiler ve girintiler, temperleme isi haddesinde sekillendirilen girintilerin çapi tarafindan da olmak üzere, belirli geometrik tahditlere sahip olacaktir. Buna benzer bir öneri DE 36 86 816 T2'de yapilir. Ayni zamanda, burada da, soguk haddelenmis bir yassi çelik ürününün yüzeyine, 0,3 - 2,0 um'luk bir yüzey pürüzlülügüne (Ra) yol açan esit ölçülü bir yüzey pürüzlülügü modelinin uygulanmasi önerilir. ve bunun üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. Bu kapsamda, söz konusu çelik daha az N ve geri kalani Fe ve kaçinilmaz bulasilara sahip bir çelikten meydana gelir. Bu sekilde temin edilen çelik levhasi bir tavlama islemine tabi tutulur, burada, bu, 730 - 850 °C'Iik bir tavlama sicakliginda, en az 30 saniye boyunca tavlanir ve akabinde, maksimum 600 °C olan bir sicakliga, en az 5 °CIsaniye olan sogutma sicakligi ile sogutulur. Bunun akabinde elde edilen soguk haddelenmis, tavlanmis yassi çelik ürünü, ana olarak ferritten meydana gelen bir mikro yapiya sahiptir, bu, 5 - 30 um"luk ortalama bir kristal tanesi çapi ihtiva eder. Son olarak, yassi çelik ürünü, yüzey pürüzlülügü (Ra) maksimum 2 um olan bir hadde kullanilmasi suretiyle temperlenerek haddelenir. Bu kapsamda, temperleme haddelemesi vasitasiyla elde edilen gerilme orani, ince, soguk haddelenmis, tavlanmis Ievhanin ortalama kristal tanesi çapina bagli olarak ayarlanir. maksimum % 0,002 N, maksimum % 0,006 Nb+V+Ti ve geri kalani olarak demir ve kaçinilmaz bulasilar içeren bir çeligin üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. bu tür bir Ievhanin veya seridin üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. haddelenmis bir çelik seridi ve böylesi bir türün üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. EP 1 111 081 A1'den, neredeyse hiç niyobyum karbürleri içermeyen, Nb ile alasimlanmis bir ultra-düsük karbon çelik ve bunun üretilmesine yönelik bir yöntem EP 2 700 731 A1"den, bor ile alasimlanan, bor-azot oraninin (B/N=(B (% levhasi ve bunun üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. veya seridinin üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. 180 1/cmylik bir pik sayisina sahip bir yüzey yapisina sahip bir metal malzemeden olusan bir yassi ürün ve bunun üretilmesine yönelik bir yöntem bilinir. Yukarida açiklanan önceki teknigin alt yapisina göre, bulusun amaci, optimize edilen bir sekillendirilebilme kabiliyetine ve üstün gelen boyanma özelliklerine sahip ve böylece bu kapsamda ekonomik ve isletim güvenli sekilde üretilebilen bir yassi çelik ürününün verilmesinde yatar. Ayni sekilde, bulusa göre bir yassi çelik ürününün üretilmesine yönelik bir yöntem de bildirilecektir. Bulus, söz konusu yassi çelik ürününe iliskin olarak, bu amaci, istem 1'e göre bu tür bir yassi çelik ürününün elde edilmesi vasitasiyla yerine getirir. Bulusa göre bir yassi çelik ürününün isletim güvenli sekilde üretilmesine imkan veren bir yöntem, istem 5tte verilir. Bulusun avantajli tasarimlari, bagli istemlerde gösterilir ve asagida, genel bulus fikri gibi, detayli olarak açiklanacaktir. Ferritik bir mikro yapiya sahip, soguk haddelenen ve yeniden kristalize edilen tavlanmis bir bulusa göre yassi çelik ürünü, buna göre, asagidaki bilesime sahip bir çelikten meydana gelir (agirlikça % halinde): geri kalan demir ve kaçinilmaz bulasilardir, burada, çelik, ek olarak, asagidaki istege bagli alasim elementlerini ihtiva edebilir: V: % 0,005'e kadar, Mo: % 0,015'e kadar, burada, kaçinilma bulasilara yönelik olarak B, Cu, Nb, Ni, Sb, Sn ve S sayilir, bunlarin miktari, toplam olarak, maksimum, agirlikça % 0,2'dir, ve asagidakilere sahiptir, - en az % 40`lik bir kirilma genlesmesi, ve ayni zamanda, en az, yüzeylerinden biri üzerinde - 0,8 - 1,6 pm'luk bir aritmetik ortalama pürüzlülük (Ra) - en az 75 1/cm'lik bir pik sayisi (RPc). Bu kapsamda, ortalama pürüzlülügü (Ra) ve pik sayisini (RPc) belirleyen, yüzeyde olusturulmus girintiler ve tepeler rasgele dagitilir. Bu baglamda, bulusa göre bir yassi çelik ürünü, genlesme siniri (Rp0,2), 180 MPa'dan, özellikle , 340 MPa'ya kadar, özellikle 310 MPa'dan daha az olan ve bu kapsamda, en az % 40'Iik bir kirilma genlesmesine(A80), bir yüksek genlesmeye ve en az 0,23'Iük yüksek bir n degerine sahip bir yumusak çelikten meydana gelir. Bu, bu özellik kombinasyonu ile, bir sekil degisimine yönelik olarak, özellikle bir derin çekmeye yönelik olarak optimum olarak uygundur. Ayni zamanda, bulusa göre bir yassi çelik ürünü, 0,8 - 1,6 um'luk bir aritmetik ortalama pürüzlülük (Ra) ve en az ile karakterize edilen bir yüzey düzgünlügüne sahiptir, bu, ona, optimize edilmis boyamaya yönelik olarak üstün gelen bir uygunluk saglar. Bu baglamda, bilhassa, özellikle bulusa göre yassi çelik Ürünlerinin, otomobil teknolojisine iliskin uygulamalara yönelik tipik bir ölçümleme spektrumunda 1,0 mm`ye kadar kalinliklar ve en az 1000 mm'lik genisliklere sahip sekilde mevcut olmasi durumunda, bulusa göre yüzey yapilari, güvenli sekilde, maksimum 0,40 um, tipik sekilde maksimum 0,35 um, özellikle de 0,30 um'dan daha küçük Wsa degerlerine ulasirlar. Bulusa göre bir yassi çelik ürünü, kaplanmamis veya bir metalik koruma tabakasi ile kaplanmis durumda, sekillendirilebilirlige ve boyanmaya yönelik olarak özel uygunluk gösterir. Bu tür bir metalik kaplamanin tasarlanmasi durumunda, bu, elektrolitik kaplama vasitasiyla uygulanacaktir. Bilinen elektrolitik yöntemin uygulanmasi sayesinde, burada, bulusa göre temperlenen çelik seridinin yüzey yapisinin, metalik kaplama ile kaplanan yassi çelik ürününün yüzeyinde korunmus sekilde kalmasi güvenceye alinir. Bu kapsamda, metalik koruma tabakasi olarak, özellikle, çinko bazli, elektrolitik olarak Yukarida belirtilen tarzda bir metalik koruma kaplamasina alternatif olarak veya tamamlayici olarak, bulusa göre yassi çelik ürünü, ayni zamanda, inorganik veya organik bir kaplama ile de kaplanabilir. Inorganik bir kaplama ile, örnegin fosfatlama veya renkseme seklinde, serit prosesine yönelik tipik bir pasif tabaka kastedilir. Organik kaplama ile, örnegin Cr(lll) içerik bazli bilesikler üzerinde, serit prosesine yönelik tipik bir kalin tabaka pasiflestirmesi kastedilir. Bu kapsamda, dogal olarak, ayni sekilde, bilinen kaplama elemanlari da uygulamaya girebilir, bunlar mutat olarak, boya yapismasini, sekillendirme cihazindaki sürtünme davranisini ve benzerlerini iyilestirmeye yönelik olarak kullanilir. Bulusa göre bir yassi çelik ürününün bulusa göre elde edilen yüzeyi üzerinde tasarlanan yüzey dokusu, bulusa göre pürüzlülük degerini (Ra) ve bulusa göre pik sayisini (RPc) belirleyen girintilerin ve tepelerin rasgele dagilimi ile karakterize edilir. Rasgele yüzey dokulari, bulusa göre önceden tarif edildigi gibi, düzensiz yüzey dokularidir, bunlar, örnegin birbirleri arasinda ayni sekilde mesafede, formda ve büyüklükte degisiklik gösterebilen girintiler gibi olusum özelliklerinin düzensiz istatiksel bir dagilimi ile karakterize edilirler. Buna karsin, belirleyici olan yüzey dokulari, düzenli yüzey dokularidir, bunlar, benzeri tasarim özelliklerinin düzenli sekilde dagilimi ile karakterize edilir. Sekillendirme prosesi esnasinda, çelik yüzeyi ve cihaz arasindaki sürtünme davranisinin, yaglanmis veya greslenmis durumda optimize edilmesine yönelik olarak, bulusa göre, rasgele bir yüzey dokusu yapisina yönelik olarak çaba gösterilir. Rasgele bir yüzey yapisi, cihaz baglantili bir sekillendirme prosesinde, özellikle derin veya germeli çekmede, yaglama maddesinin yüksek basinç yüklenmeleri esnasinda, yüzey dokusunun tepeleri ve vadileri arasina açilan mikro kanallar üzerinden, yüklendirilen bölgelerden disariya akabilmesi ile karakterize olur. Mikro kanallarin bu ince agi, belirleyici bir yüzey dokusunun güçlü sekilde izole edilen yaglama ceplerine karsi, yaglama maddesinin, sekillendirme prosesinde, bunun cihaz ve yassi çelik ürün arasinda temas haline geldigi toplam yüzey boyunca homojen olarak dagilimina imkan verir. Buna ek olarak, belirleyici temel yapi, gerekli durumlarda, ek olarak, bulusa göre yassi çelik ürün üzerine uygulanabilen organik veya metalik kaplamalara yönelik, akis- ve yapisma özelliklerini gü venceye alir. Bulusa göre bir yassi çelik ürününün bulusa göre yüzeyindeki pürüzlülük degeri (Ra), diger türlü, yüzey asiri düz olacagindan dolayi, 0,8 um'dan daha küçük olmamalidir. Bununla birlikte, pürüzlülük degeri (Ra), diger türlü yüzey asiri pürüzlü olacagindan dolayi, optime edilen sekillendirilebilme özelliklerini elde etmek üzere, 1,6 um'dan daha büyük olmamalidir. Bulusun avantajlarindan isletim güvenli sekilde istifade edebilmek üzere, 0,9 - 1,4 pm'luk pürüzlülük degerleri (Ra) öngörülebilir. Pik sayisi (RPc), bunun diger türlü Wsa degeri üzerinde negatif olarak etki etmesinden dolayi, cm basina 75'ten daha küçük olmamasi gerekir. Pik sayisinin en az 75 1/cm olarak belirlenmesi ile, bulusa göre bir yassi çelik ürününün Wsa degerinin, 0,40 um'un üzerine, özellikle 0,35 pm'un üzerine çikmamasi ve boyamanin, optimum bir boya parlakligi üretmesi güvence altina alinir. Daha yüksek pik sayilari, bulusa göre bir yassi çelik ürününün bulusa göre temin edilen yüzeyinin daha da iyilestirilen Wsa degerlerine yol açar. Bu sekilde, bulusa göre yassi çelik ürünlerinin Wsa degerleri, 0,30 pm'dan daha küçük sekilde elde edilmeye izin verirler. Bulusa göre temin edilen yüzeye yönelik pik sayisinin (RPc), cm basina en az 75 olarak belirlenmesi durumunda, maksimum 0,40 um'luk Wsa degerleri, isletim güvenli olarak elde edilir. Bulusa göre temin edilen yassi çelik ürünü-yüzeyine yönelik pik sayisinin (RPc), cm basina en az 80 olarak belirlenmesi durumunda, maksimum 0,35 pm'luk Wsa degerleri ayarlanir. 0,30 pm'dan daha az Wsa degerleri, son olarak, söz konusu pik sayisinin (RPc), cm basina 90'Iik minimum deger seklinde belirlenmesi vasitasiyla saglanabilir. Bulusa göre bir yassi çelik ürünü, zorunlu alasim elementleri olarak, C, Si, Mn, P, AI ve Ti'ni asagidaki ölçülerde ihtiva eder: Bulusa göre yassi çelik ürününün C içerigi, agirlikça % 0,0001 - 0,003 olur. C, çelik eriyigi içinde kaçinilmaz olarak ihtiva edilir, böylece, mevcut durumda, bulusa göre bir çelik içinde, en az, agirlikça % 0,0001'Iik C içerigi tespit edilebilir. Bununla birlikte, agirlikça % 0,003'ün üstündeki bir C içerigi, asiri güçlü karbon katilasma katkisindan dolayi, elde edilmeye çalisilan sekillendirilebilme yetenegini kötülestirir. Bu, C içeriginin, agirlikça % 0,002 veya daha aza indirilmesi ile güvenli olarak engellenebilir. Si, bulusa göre bir yassi çelik ürünü içinde, agirlikça % 0,001 - 0,025 içeriklerinde mevcuttur. Ayni zamanda Si da, kaçinilmaz olarak, çelik eriyigi içinde ihtiva edilir. Bununla birlikte, bulusa göre agirlikça % 0,025 sinirinin üstündeki Si miktari, çok kuvvetli bir katilasma katkisindan dolayi, sekillendirilebilme yetenegini kötülestirir. Si varliginin negatif etkilerini bertaraf etmeye yönelik olarak, bulusa göre bir yassi çelik ürününün Si içerigi, maksimum olarak, agirlikça % 0,015'e sinirlandirilabilir. Mn, bulusa göre bir yassi çelik ürünü içinde, agirlikça % 0,05 - 0,20 içeriklerinde mevcuttur. Bu aralikta uzanan Mn içerikleri, bulusa göre bir yassi çelik ürününün sekillendirilebilme yetenegine optimum sekilde katki yapar. Bulusa göre önceden belirlenen araligin disinda uzanan Mn içeriklerinde, karisim kristali katilasmasi nedeniyle çok düsük veya çok yüksek bir miktar meydana gelir. Bulusa göre yassi çelik ürünü içindeki Mn varliginin optimum etkisi, söz konusu Mn içeriginin, maksimum olarak, agirlikça % 0,15'e sinirlandirilmasi vasitasiyla güvenceye alinabilir. P, bulusa göre bir yassi çelik ürünü içinde, agirlikça % 0,001 - 0,015 içeriklerinde öngörülür. Ayni zamanda P da, kaçinilmaz olarak çelik eriyigi içinde ihtiva edilir ve karisim kristali katilasmasina katki yapar. Bununla birlikte, bulusa göre sinirin üstündeki bir P miktari, elde edilmeye çalisan sekillendirilebilme yetenegini kötülestirir ve elde edilmeye çalisilan boyanma verimi üzerinde negatif etkiler gösterir. Karisim kristali katilasmasi boyunca P*un varliginin pozitif etkisinden istifade etmeye ve ayni zamanda, negatif etkileri güvenli sekilde bertaraf etmeye yönelik olarak, P içerigi, maksimum olarak, agirlikça % 0,012'ye sinirlandirilabilir. AI, bulusa göre bir yassi çelik ürünü içinde, agirlikça % 0,02 - 0,055 içeriklerinde mevcuttur. AI, çelik üretimi esnasinda çelik eriyiginin dinlendirilmesine yönelik olarak hizmet eder ve bu nedenle, bulusa göre sinirlar içinde alasimlanmasi gerekir. Bununla birlikte, bulusa göre öngörülen Al içeriginin üst siniri üzerindeki bir Al miktari, elde edilmeye çalisilan sekillendirilebilme yetenegini kötülestirir. Bulusa göre bir yassi çelik ürünü alasimi içindeki Al'un pozitif etkisinden, söz konusu AI içeriginin, maksimum olarak, agirlikça % 0,03'e sinirlandirilmasi ile optimum olarak istifade edilebilir. Ti, bulusa göre bir yassi çelik ürünü içinde, agirlikça % 0,01 - 0,1 içeriklerinde mevcuttur. Ti, interstisyel alasim elementlerinin baglanmasina yönelik olarak hizmet eder ve böylece ayrisma katilasmasina katki yapar. Agirlikça % 0,01'den daha düsük bir Ti içeriginde, interstisyel alasim elementleri, kristal kafes içinde daha da çözünmüs olarak mevcut olur, bu da elde edilmeye çalisilan sekillendirilebilme yetenegi üzerine olumsuz olarak etki eder. Agirlikça % 0,1 üzerinde bulunan Ti içerigi sayesinde, söz konusu sekilllendirilebilme yetenegi ek olarak iyilestirilemez. Ti'un varliginin olumlu etkisi, Ti içeriginin agirlikça % 0,05 - 009 olmasi durumunda, yüksek güvenlige sahip sekilde istifade edilmeye imkan verir. Yukarida belirtilen sekilde, bulusa göre bir yassi çelik ürünü içinde her zaman mevcut alasim elementlerinin yani sira, belirli özellikleri elde etmek veya ayarlamak üzere, bulusa göre bir yassi çelik ürünü, istege bagli olarak, ek olarak asagidaki alasim elementlerini içerebilir: Cr, bulusa göre bir yassi çelik ürünün agirlikça % 0,001 - 0,05 içerikleri halinde ilave edilebilir, böylece, Cr'un bu tarz düsük içerikler halinde varligi, bulusa göre yassi çelik ürününün mekanik özellikleri, özellikle de bunun genlesme siniri ve çekme mukavemeti üzerinde pozitif olarak etki eder. Bununla birlikte, bulusa göre öngörülen araligin üzerindeki bir Cr miktari, elde edilmeye çalisilan sekillendirilebilme yetenegini kötülestirir. Buna benzer sekilde, V, ayni sekilde interstisyel alasim elementlerinin baglanmasina ve dolayisiyla bir ayrisma katilasmasina katkida bulunmaya yönelik olarak, istege bagli olarak, çelik eriyigine eklenerek alasimlanabilir. Buna yönelik olarak, V, bulusa göre yassi çelik Ürünü içinde, agirlikça % 0,005 içeriklerine kadar mevcut olabilir. Mo, istege bagli olarak, bulusa göre çelik ürünü içinde, karisim kristali katilasmasina yönelik olarak hizmet etmek üzere, agirlikça % 0,015,e kadar içerikler halinde mevcut olabilir. Bununla birlikte, bulusa göre sinirlar üstündeki bir M0 miktari, elde edilmeye çalisilan sekillendirilebilme yetenegini kötülestirir. Temel olarak, bulusa göre yassi çelik üründeki N içerigi, teknik olarak önlenemeyen bulasilara atfedilebilir. Bununla birlikte, N, agirlikça % 0,001 - 0,004 içeriklerinde, TiN olusumu nedeniyle, ek olarak bir ayrisma katilasmasina hizmet edebilir. N miktarinin agirlikça % 0,004'ten daha büyük olmasi durumunda, azotun, kristal kafes içinde çözünmüs olarak mevcut olmasi ve kötü bir derin çekmeli sekillendirilebilme kabiliyetine neden olan belrigin bir gerilme sinirina yol açmasi tehlikesi ortaya çikar. Bu nedenle, istege bagli olarak öngörülen N içerigi, elde edilmeye çalisilan sekillendirilebilme özelliklerini garantilemeye yönelik olarak, optimum sekilde, maksimum olarak agirlikça % 0,003'e sinirlandirilir. Bulusa göre bir çeligin ana bileseni olarak demir ve yukarida belirtilen alasim elementlerinin yani sira, bulusa göre yassi çelik ürünü içinde, teknik olarak önlenemeyen sekilde bulasilar mevcut olabilir. Buna yönelik olarak, B, Cu, Nb, Ni, Sb, Sn ve S sayilabilir, bunlarin toplamdaki miktari, maksimum olarak, agirlikça % 0,2,dir, burada, bu bulasilara yönelik olarak Nb, B veya Sb'nin mevcut olmasi durumunda, asagidaki özel ölçüler geçerlidir: Sb içerigi maksimum olarak, agirlikça % 0,001, Nb içerigi, maksimum olarak, agirlikça % 0,002 ve B içerigi maksimum olarak agirlikça % Bulusa göre temin edilen yassi çelik ürünleri, örnegin, bulusa göre üretim tarzi ve sekli sayesinde, isletim güvenli olarak üretilebilir. Buna yönelik olarak, bulusa göre bir yassi çelik ürününün üretilmesine yönelik bulusa göre yöntem, asagidaki çalisma adimlarini içerir: a) Ferritik mikro yapiya sahip, yukaridaki açiklamalara uygun sekilde, asagidaki bilesime (agirlikça % halinde) sahip bir çelikten yapilan, haddeli sertlestirilen, soguk haddelenen bir yassi çelik ürününün hazirlanmasi: geri kalan demir ve kaçinilmaz bulasilardir, burada, çelik, ek olarak, asagidaki istege bagli alasim elementlerini ihtiva edebilir: V: % 0,005'e kadar, Mo: % 0,015*e kadar, burada, kaçinilmaz bulasilara yönelik olarak B, Cu, Nb, Ni, Sb, Sn ve S sayilir, bunlarin miktari, toplam olarak, maksimum, agirlikça % 0,2'dir; b) bir tavlama firini içinden sürekli olarak bastan basa ilerlemeli sekilde gerçeklesen yassi çelik ürününün isil muamelesi, -10 °C ila -60 °C'lik bir yogusma noktasinda, hacimsel olarak % 1- 7 Hg'den ve geri kalan olarak Nz'den ve kaçinilmaz bulasilardan meydana gelen bir tavlama atmosferi altinda olur, burada, yassi çelik ürünü, yeniden kristallestirme tavlamasina yönelik - 750 - kadar isitilir, - burada, söz konusu tutma sicakligi (T1), 30 - 90 saniyelik bir süre (t1) boyunca tutulur, burada, yassi çelik ürünü, müteakip bir yaslandirma islemine yönelik - tutma sicakligi (T1) tarafindan, 2 - 100 °C/saniyelik bir sogutma hizi (CR1) ile, 400 - 600 "C'Iik bir yaslandirma sicakligina sogutulur, - soguma akabinde, bu yaslandirma sicakligi (T2), 30 - 400 saniyelik bir süre (t2) boyunca, 0,5 - 12 °C/saniyelik bir sogutma hizi (CR2) ile 250 - sogutulurve burada, yassi çelik ürünü, yaslandirma sicakligina (TS) sogutma akabinde, 1,5 - ile oda sicakligina sogutulur; c) yeniden kristallestirilen sekilde tavlanan yassi çelik ürününün, % 0,4 - 0,7'lik bir temperleme derecesi (D) ile, yassi çelik ürünü ile temas haline gelen çevresel yüzey alani, 1,0 - 2,5 um'luk aritmetik ortalama pürüzlülüge (Ra) ve en az 100 1/cm'lik bir pik sayisina (RPc) sahip bir temperleme-çalisma haddesinin uygulanmasi suretiyle temperlenerek haddelenmesi, burada, ortalama pürüzlülügü (Ra) ve pik sayisini (RPc) belirleyen, temperleme-çalisma haddesinin yüzeyinde olusturulan girintiler ve tepeler rasgele dagilmis olarak Bulusa göre yöntemin çalisma adimi b)'de, yassi çelik ürününün isil isleme yönelik olarak öngörülen ilgili kismi adimlari, bir konveyör firin içinde tamamlanir. Söz konusu isil islem prosesi, sürekli olarak bastan basa geçme seklinde tamamlanan tavlama seklinde gerçeklestirilir, bunun nedeni, bu sekilde, isil islemin bireysel kismi adimlarinin homojen sekilde birbirlerine eklenmesidir. Kesintisiz sekildeki ilerleyisten, yassi çelik ürününün mekanik özelliklerinin, bunun uzunlugu ve genisligi boyunca, açik sekilde daha düsük yayilimi meydana gelir. Bireysel kesitler, ürekli olarak ilerleyen isil isleme yönelik olarak pratikte öngörülen konveyör firin içinde, kendiliginden bilinen sekilde, örnegin bir DFF- (Direcht Fired Furnace), bir DFI-(Direct Flame Impingement) veya bir NOF-(Non Oxidizing Furnace) firini tarzina göre dogrudan veya örnegin bir RTF-(Radiant Tube Furnace) firini tarzina göre dolayli olarak isitilabilirler. Yassi çelik ürününün, yaslandirma sicakligina (T2) ve ayni zamanda, yassi çelik Ürününün son sogutmasinin, oda sicakligina sogutulmasi, geleneksel sekilde, gazin, örnegin N2, H2 veya bunlarin bir karisiminin üflenmesi vasitasiyla, suyun, buharin verilmesi vasitasiyla veya sogutma silindirlerine temas ile sogutma vasitasiyla icra edilebilir, burada, bu tedbirlerin her biri, ayni zamanda, diger sogutma tedbirlerinin birisi veya birçogu ile kombinasyon halinde de icra edilebilir. Yeni kristallestirme tavlamasina yönelik olarak, 750 - 860 °C`lik sicaklik araliginda uzanan bir tutma sicakligi (T1) öngörülür. 750 °C`nin altinda uzanan tavlama sicakliklarinda, yassi çelik ürününün mikro yapisinin tamamen yeniden kristallestirilmesi, mevcut noktadan itibaren güvenli sekilde elde edilemez. Buna karsin, 860 °C`den daha fazla sicakliklarda, kaba tane olusumu tehlikesi ortaya çikar. Bunlarin her ikisi de, sekillendirilebilme özellikleri üzerinde negatif olarak etki eder. Sicakligin (T1) 800 - 850 °C olmasi durumunda, yeniden kristallestirme tavlamasinin optimum sonuçlari elde edilir. Yassi çelik ürününün, yeniden kristallestirme tavlamasi esnasinda tutma sicakliginda (T1) tutuldugu süre (t1), bulusa göre üretilen yassi çelik ürününün optimum sekillendirilebilme özelliklerini güvenceye almak üzere, 30 - 90 saniye olur. t1`in 30 saniyeden daha az olmasi durumunda, mikro yapinin tamamen yeniden kristallesmesi, mevcut noktadan itibaren isletim güvenli olarak elde edilemeyecektir. 90 saniyeden daha uzun olan bir tutma süresinde (t1), ayni sekilde, kaba tane olusumu tehlikesi ortaya çikacaktir. Yassi çelik ürünü, tutma sicakliginda (T1) tutma akabinde, 2 - 100 °C/saniyelik bir sogutma hizi (CR1) ile yaslandirma sicakligina (T2) sogutulur. Bu kapsamda, sogutma hizi (CR1), optimum sekillendirilebilme özelliklerine sahip bir yassi çelik ürünü elde edilecek sekilde seçilir. Kaba tane olusumunu önlemeye yönelik olarak, 2 °C/saniyelik bir asgari sogutma hizi (CR1) gereklidir. Buna karsin, söz konusu sogutma hizinin (CR1) 100 °C/saniye üzerinde uzanmasi durumunda, çok ince taneler olusacaktir, bu da, ayni sekilde, elde edilmeye çalisilan iyi sekillendirilebilme kabiliyetine karsit sekilde duracaktir. Yaslandirma sicakligi (T2) en az 400 °C olur, bunun nedeni, bunun altinda uzanan sicakliklarda, baslangiç yaslandirma sicakligina (T2) sogutmaya yönelik olarak gerekli olan yüksek sogutma veriminin, bununla birlikte malzeme özelliklerinin, mevcut noktadan itibaren pozitif sekilde etkilenmemesidir. Buna karsin, baslangiç yaslandirma sicakliginin (T2) 600 °C'nin üstünde olmasi durumunda, yeniden kristallesme, yeterince uzun erimli olarak kesilmeyecek ve böylece kaba tane olusumu tehlikesi sicakligi (T2) ile, optimumlastirilmis sekillendirilebilme özellikleri elde edilebilir. Baslangiç yaslandirma sicakligindan itibaren, yassi çelik ürünü, 30 - 400 saniyelik bir süre boyunca bir yaslandirma islemine tabi tutulur, burada, bu, 0,5 - 12 °C/saniyelik bir sogutma hizi (CR2) ile, son yaslandirma sicakligina (T3) sogutulur. Söz konusu zamanin (t2) 30 saniyeden daha az olmasi durumunda, interstisyel alasim atomlarinin difüzyon yolu ile yassi çelik ürününün yeniden kristallestirilen mikro yapisi içinde homojen sekilde dagilabildigi bu süre çok kisa olacaktir. Bu da, sekillendirilebilme özellikleri üzerinde negatif olarak etki edecektir. 400 saniyeden daha uzun süren bir yaslandirma islemi, hiçbir ek pozitif etki üretmeyecektir. En az 0,5 °C/saniyelik bir sogutma hizi (CR2), bu yaslandirma islemini, pratige uygun bir süre içinde sonlandirmaya yönelik olarak ayarlanir. Buna karsin, 12 °C/saniyenin üstünde uzanan bir sogutma hizinin (CR2) ayarlanmasi durumunda, yaslandirma isleminin süresi (t2) çok kisa olacaktir. Bu durumda, interstisyel alasim elementlerinin difüzyonuna yönelik olarak çok az zaman kullanimda olacaktir, bundan dolayi da ayni sekilde, sekillendirilebilme özellikleri kötülesecektir. üstündeki son yaslandirma sicakligi (TS) durumunda, yassi çelik ürünü, son sogutmaya çok sicak olarak transfer edilecektir, bu da, bulusa göre yassi çelik ürününün yüzey kalitesi ve dolayisiyla boyanma özellikleri üzerinde negatif sekilde etkili olacaktir. Buna karsin, , hiçbir ek pozitif etkiye sahip olmayacaktir. Çalisma adiminin (b)) kismi çalisma adimlari, bir koruyucu gaz-tavlama atmosferi altinda icra edilir, bu, hacimsel olarak % 1- 7'lik bir hidrojen içerigine sahiptir ve ek olarak azottan ve teknik olarak önlenemeyen bulasilardan meydana gelir. Hacimsel olarak % 1,0'den daha az olan bir H2 miktari esnasinda, yassi çelik ürününün yüzeyi üzerinde oksit olusumu tehlikesi meydana gelecektir, bundan dolayi, bunun yüzey kalitesi ve dolayisiyla boyanma özellikleri kötülesecektir. Buna karsilik, tavlama atmosferinin, hacimsel olarak % 7,0'nin üstünde olan bir H2 içerigi, hiçbir ek pozitif etki getirmeyecek ve ayni zamanda isletim güvenligi açisindan da problemli olacaktir. Tavlama atmosferinin yogusma noktasi, bulusa göre, -10 °C ila -60 °C'de uzanir. Tavlama atmosferinin yogusma noktasinin -10 °C'nin üstünde bulunmasi durumunda, ayni sekilde, elde edilmeye çalisilan yüzeyler açisindan, yassi çelik ürününün yüzeyi üzerinde arzu edilmeyen oksit olusumu tehlikesi ortaya çikacaktir. -60 °C'nin altindaki bir yogusma noktasi, sadece büyük masraf ile, büyük teknik ölçekli olara gerçeklestirilebilir ve ayni zamanda, ek olarak hiçbir pozitif etkiye sahip olmaz. Tavlama atmosferinin yogusma noktasinin -15 °C ila -50 °C olmasi durumunda, optimum isletim kosullari elde edilir. Yassi çelik ürününün, yaslandirma isleminin sonlanmasi akabinde devreye sokulan sogutmasi, halihazirda açiklanan koruyucu gaz atmosferi altinda yürütülür. Bu kapsamda, 1,5 - öngörülür. Söz konusu sogutma hizi (CR3), ekonomik bir sekilde, yüzey düzgünlügünün oksit olusumu nedeniyle kötülesmesinin önlendigi sekilde seçilir, buna çok yavas bir sogutma ile ulasilabilir. Bulusa göre yöntemin çalisma adimi (0)), esas olarak, bulusa göre yassi çelik ürünlerinin, optimum boya parlakligina sahip bir boyanmaya yönelik olarak özellikle iyi sekilde uygunluguna yöneliktir. Bu özellikle uygunluk, yassi çelik ürünü yüzeyinin minimize edilen dalgaliligini temsil eden, maksimum 0,40 um'luk, tipik olarak, maksimum 0,35 umtluk, özellikle 0,30 um'dan daha küçük bir Wsa degeri vasitasiyla Yukarida tanimlanan temperleme derecesi (D), bulusa göre, isil islem (çalisma adimi b)) akabinde öngörülen temperleme haddelemesi (çalisma adimi 0)) esnasinda, % 0,4 - 0,7'de uzanir. % 0,4'ten daha düsük bir temperleme derecesinde (D), yassi çelik ürününün, optimum sekillendirilebilme özelliklerine yönelik olarak yetersiz bir deformasyonu elde edilecektir. Ayni zamanda, bu tarz düsük temperleme derecelerinde (D), bulusa göre önceden belirlenen, pürüzlülüge (Ra) ve pik sayisina (RPc) yönelik degerler elde edilemeyecektir. Bununla birlikte, % 0,7'den daha fazla bir temperleme derecesi (D) esnasinda, çelik seridinde çok yüksek bir katilasmanin olusturulmasi tehlikesi mevcut olacaktir, bu da ayri sekilde, sekillendirilebilme özellikleri üzerinde olumsuz olarak etki edecektir. Buna ek olarak, elde edilmeye çalisilan yüzey özellikleri açisindan, bulusa göre önceden belirlenen pürüzlülük araliginin disinda uzanan, % 0,7'den daha fazla temperleme dereceleri (D), bir pürüzlülüge (Ra) yol açabilecektir. Özellikle genis yassi çelik ürünlerinde, diger bir deyisle, tipik sekilde 1500 mm ve daha fazla bir genislige sahip yassi çelik ürünlerinde, bulusa göre önceden belirlenen yüzey yapisini yüksek isletim güvenligi ile üretmeye yönelik olarak, bu temperleme derecesi (D), en az % 0,5,e ayarlanabilir. Temperleme haddelemesinin (D) herhangi bir negatif etkisinin önlenmesinin gerektigi durumda, bu amaca yönelik olarak, temperleme derecesi (D), maksimum % 0,6`ya sinirlandirilabilir. Sonuncu olarak belirtilen, özellikle, bulusa göre bir yassi çelik ürününün bundan meydana geldigi çeligin alasim bilesenlerinin, her durumda, yukarida özellikle avantajli olarak vurgulanan araliklarda uzanan içeriklere sahip sekilde mevcut olmalari durumunda elde Bu baglamda, temperleme haddelemesi vasitasiyla, boyanma özellikleri açisindan optimize edilen bulusa göre ön kosullara uygun düsen yassi çelik ürününün yüzeyi içine bir yüzey yapisi islenerek damgalanir, yassi çelik ürününün ilgili yüzeyi üzerinde çalisan temperleme-çalisma haddesi, 1,0 - 2,5 um'luk bir pürüzlülük (Ra) ve cm basina um'dan daha küçük veya 2,5 um'dan daha büyük olmasi durumunda, yassi çelik ürünü üzerinde, bulusa göre Ra ve RPc degerleri, bulusa göre sinirlar içinde uygulanamaz. Bunun sonucu olarak, sekillendirilebilme- ve boyanma özellikleri kötülesecektir. Pratikte, yassi çelik ürünü üzerinde, bulusa göre gerekli pürüzlülük degerlerine (Ra) isletim güvenli sekilde ulasmayi güvenceye almaya yönelik olarak, temperleme-çalisma haddesinin pürüzlülügü (Ra) 1,2 - 2,3 um'a ayarlanabilir. Temperleme-çalisma haddesi yüzeyinin pik sayisi (RPc), cm basina en az 100 olur, burada, çalisma haddesinin, cm basina en az 110, özellikle 130'dan daha fazla pik sayilari gibi daha yüksek pik sayilari (RPc) özellikle avantajlidir. Temperleme- çalistirma haddesinin, yassi çelik ürünü ile temas haline gelen çevresel yüzey alani üzerinde cm basina öngörülmesi ile, yukarida açiklanan, bulusa göre ön kosullara karsilik gelen temperleme parametrelerinin uygulanmasi suretiyle, ihtiyaç duyulan pik sayisinin (RPc), sirasiyla, temperlenerek haddelenen yassi çelik ürünü üzerine aktarilmasi güvenceye alinir. Bu baglamda, ilgili yassi çelik ürününün yüzeyi üzerinde, tepelerin ve vadilerin rasgele dagilimina sahip bir yüzey yapisi meydana gelir, ayni zamanda, bu yüzey yapisi da, yassi çelik ürünü ile temas haline gelen temperleme-çalistirma haddesinin çevresel yüzey alani ile birlikte uygun sekilde rasgele olarak tasarlanir. Bulusa göre öngörülen yüzey yapisi, örnegin kendiliginden bilinen sekilde, temperleme haddelemesinin hedeflenen pürüzlendirilmesine yönelik olarak kurulan EDT teknigi (("EDT" = Electro Discharge Texturing) yardimi ile, baslik (-) veya darbe (+)- yöntemlerinde üretilebilir. Söz konusu yöntemin detayli bir açiklamasi, su tezde yer alir, Henning Meier, "Über die Aufrauhung von Walzenoberfl'achen mit Funkenentladungen", TU Braunschweig 1999, ShakerVerlag 1999. EDT teknigi, hadde yüzeyinin, kivilcim erozyonu vasitasiyla pürüzlendirilmesine dayanir. Bu amaca yönelik olarak, söz konusu temperleme-çalisma haddesi, içinde dielektrik bulunan bir tankta, elektrottan geçirilir. Kivilcim siçramasi vasitasiyla, hadde yüzeyinde küçük kraterler vurulur. Elektrodun anot (+) seklinde devreye sokulmasi durumunda (diger bir deyisle, akim, haddeden, elektroda dogru uzaklasarak akar), hadde üzerinde çok, homojen olmayan kraterler meydana gelir, bu da, daha yüksek bir pik sayisi ile eslik edilir. Tersine durumda (diger bir deyisle, elektrodun katot (-) seklinde devreye sokulmasi durumunda), belirtilen akim, haddeye dogru akar. Bunun sonuçlari, düz kraterlerdir. EDT tekniginin baslik (-) varyasyonu, elektrodun haddeye yeterince yakin oldugu anda meydana gelen bir kapasitör desarjina dayanir. Söz konusu baslik yöntemi, çalisma haddeleri üzerinde rasgele bir doku üretir, bunun nedeni, kapasitör kapasitesinin farkli güçlerde salinmasi (% 30 ve % 100 arasinda) ve dolayisiyla, haddeleme malzemesi içinde farkli büyüklükte deliklerin ateslenmesidir. EDT tekniginin darbe (+) varyasyonu, tekstüre edilecek hadde üzerine her zaman esit enerji miktarinin uygulanmasi prensibini temel alir. Bu sayede, daha büyük düzenlilige sahip rasgele bir yüzey dokusu olusur, bununla birlikte, bu, bulusa göre amaçlara yönelik olarak, girintilerin ve tepelerin yeterince rasgele sekilde dagilimini temin eder. Bu pürüzlendirmeyi müteakiben, bulusa göre çalisma haddesi, istege bagli olarak bir müteakip islemi tecrübe edebilir. Burada, yüzey yapisinin güçlü sekilde öne çikan pikleri, yassi çelik ürünü yüzeyinin, kirilan pikler vasitasiyla kirletilmesini azaltmak üzere, asindirilir. Müteakip islem, hassas bitirme islemi seklinde icra edilebilir. Bu kapsamda, bu, pürüz derinliginin ortalama degerinden disari çikan piklerin kesilip çikarilmasi veya bunlarin sayisinin asgariye düsürülmesi kasti ile yapilan bir ince islemedir. Hassas bitirme yönteminin pratik olarak uygulanmasinin imkanlari, örnegin vasitasiyla, pik sayisi, ihmal edilebilir sekilde az olarak degisir. Bununla birlikte, yüzey homojenlestirilir ve temas yüzeyi yükseltilir. Bu, negatif bir Rsk degerine yansir (= pürüzlülük dagiliminin çarpikligi). Yüksek Rsk degerlerinde, pürüzlülük, buna uygun olarak, homojen olmayan sekilde dagilir, buna karsin, düsük veya negatif Rsk degerleri, çok homojen bir pürüzlülük dagilimi ile eslik edilir. Son olarak, temperleme-çalisma haddeleri, asinma direncini optimize etmek üzere, kullanimlarindan önce, bilinen bir sekilde sert kromlanabilir. Operasyonel bakis açisindan hareketle, bulusa göre yöntemin çalisma adimlarinin (b) ve 0)) kesintisiz bir sekilde sürekli bir isleyis halinde tamamlanmasi avantajlidir. Buna yönelik olarak, isil islem düzenegi (çalisma adimi b)) ve çalisma adimina (0)) yönelik olarak gereksinim duyulan temperleme haddesi teçhizati, bir sira halinde kurulurlar. Temperleme haddelemesine göre, çalisma adimi (b)) akabindeki çalisma adimina (0)) göre sogutulan ve isil islem düzeneginden disariya çikan yassi çelik ürünü, bunun akabinde, tekli bir temperleme çubugunda uygulanir.. Buna karsin, temperleme haddelemesinin off-line sekilde, diger bir deyisle isil islemin yürümesinden bagimsiz sekilde uygulanmasinin gerekmesi durumunda, ayni zamanda, birden fazla temperleme haddesi çubuklari da düzenlenebilir, burada, ayni zamanda burada da, optimum sonuçlarin, söz konusu off-line temperleme haddelemesinin sadece bir çubuk içinde tamamlanmasi durumunda elde edildigi görülür. Temperleme aracinin (islak temperleme) istege bagli olarak kullanilmasi, temperleme haddelemesi esnasinda, bir temizleme- veya yaglama çalismasi açisindan avantajlara sahip olabilir. Buna karsin, kuru temperleme, yassi çelik ürününün hiçbir kullanim araci ile temas haline gelmemesi ve bunun sonucu olarak, ayni zamanda, yassi çelik ürününün müteakiben depolanmasi veya ileri islenmesi esnasinda bir korozyon olusumu riskinin de minimize edilmesi avantajlarina sahip olabilir. Bulusa göre yöntemin uygulanmasi sayesinde, yukarida belirtilen bulusa göre mekanik malzeme özelliklerine sahip olan, ayni zamanda, komple serit genisligi boyunca bulusa göre yüzey yapisina sahip olan (tamamen temperlenmis sekilde) bir yassi çelik ürününün üretilmesi mümkündür. Bulusa göre ön kosullara uygun düsen pürüzlülük degeri (Ra) ve pik sayilari (RPc) ile karakterize edilen, bulusa göre yüzey dokusu sayesinde, bulusa göre olmayan yüzey dokusuna sahip bri benzeri ürüne karsi önemli oranda daha iyi bir boya parlakligi üretilebilir. Bu, asagida, düzenleme örneklerinin yardimi ile daha detayli olarak açiklanacaktir. Sekil 1 Bulusa göre bir yassi çelik ürünününden olusturulan bir otomobil- karoseri yapi parçasinin boyali bir yüzeyinin bir kesitini; Sekil 2 Bulusa göre olmayan bir yassi çelik ürününden olusturulan bir otomobil- karoseri yapi parçasinin boyali bir yüzeyinin bir kesitini; Sekil 3 Bulusa göre bir isil islemin (çalisma adimi b)) sematik olarak ilerleyisini gösterir. Soguk haddelenen, haddeli sertlestirilen yassi çelik ürünler, çelik seritleri (B1 - B12) formunda, Tablo 1'de belirtilen bilesime sahip çeliklerden (S1 - 86) üretilirler. Söz konusu yassi çelik ürünleri, çesitli boyutlar halinde, sürekli olarak çalisan, RTF yapi tarzindaki bir isil islem firini içinde isil muamele görür, akabinde, oda sicakligina sogutulur ve müteakiben, sirali sekilde temperlenerek haddelenir. Söz konusu isil islem, yeniden kristallestirme tavlamasi içerir, burada, çelik seritleri (B1 - B12), bunlarin böylece 60 saniyelik bir tutma süresi (T1) boyunca tutulduklari 835 °C ± 15 °C'lik bir tutma sicakligina (T1) isitilir. Çelik seritleri (B1- B12), yeniden kristallestirme tavlamasi akabinde, bir yaslandirma islemine tabi tutulurlar. Bu amaca yönelik olarak, bunlar, 8,5 °C/saniyelik bir sogutma hizi (CR1) ile, tutma sicakligindan (T1), 530 ± 15 °C olan bir baslangiç yaslandirma sicakligina (T2) sogutulur. Buradan hareketle, çelik seritleri (B1 - B12), akabinde, her biri 302 saniyelik bir yaslandirma süresi (t2) boyunca, 280 ± 15 °C olan bir son yaslandirma sicakligina (T3) sogutulur. Bununla çelik seritlerinin (B1 - 812), baslangiç yaslandirma sicakligindan (T2), son yaslandirma sicakligina (T3) sogutulduklari sogutma hizi (CR2), 0,82 °C/saniye olur. Toplam isil islem esnasinda, çelik seritleri (B1 - B12), hacimsel olarak % 4 Hz'den ve geri kalani olarak Ng'den ve kaçinilmaz bulasilardan meydana gelen bir tavlama atmosferi altinda tutulurlar. Bunun yogusma noktasi, -45 "C ± 2 °C'ye ayarlanir. Çelik seritleri (B1 - B12), yaslandirma isleminin sonlanmasi akabinde ve konveyör firindan disariya çikma öncesinde, ile henüz koruyucu gaz atmosferi altinda, oda sicakliginda sogutulurlar ve sürekli olarak ilerletilen isleyiste, destek haddeleri ve temperleme-çalisma haddeleri ile temperleme haddelemesine yönelik olarak öngörülen dörtlü-hadde donanimi içine yönlendirilir. Temperleme haddesi donaniminin temperleme-çalisma haddeleri, mevcut durumda, baslik (-) modunda, EDT teknolojisi yardimi ile pürüzlendirilir ve kendiliginden bilinen sekilde, sert kromlamaya tabi tutulur. Tüm temperleme haddesi deneyleri, bir temperleme ajaninin kullanimi olmadan icra edilir (kuru temperleme). Temperleme haddelemesinin parametreleri (temperleme derecesi (D). çelik seritleri (B1 - 812) ile her durumda temas haline gelen temperleme-çalisma haddelerinin çevresel yüzey alaninin pürüzlülügü (Ra)_W ve pik sayisi (RPc-W)) ve ayni zamanda, çelik seritlerine (Bi - B12) yönelik olarak tespit edilen genislik (b) , kalinlilk (d), genlesme siniri (Rp0,2) çekme mukavemeti (Rm), genlesme (A80) ve n degeri, Tablo 2'de verilir. Söz konusu mekanik özellikler, gerçekte statik çekme deneyinde, DIN 6892"ye göre, hadde yönüne uzunlamasina numune konumu ile tespit edilir. Ayni sekilde, Tablo 2'de, çelik seritlerinin (B1 - B12) yüzeylerine yönelik olarak tespit edilen pürüzlülük (Ra) ve pik sayisi (RPC) kaydedilir. Aritmetik ortalama pürüzlülükler (Ra, Ra_W) ve pik sayisi (RPc, RPC_W), her zaman, çelik-demir test levhasi (SEP) 1940'e göre, ISO 3274'e göre elektrikli bir yüzey profil cihazi yardimi ile ölçülür. Çelik seritlerinin (B1 ve 89) özellikleri, daha yüksek pik sayilari (RPC) sayesinde, daha iyi Wsa degerlerine ulasilacagini gösterir. Bulusa göre olmayan çelik seritleri (811 ve 812), bulusun basarisina yönelik olarak, temperleme derecesinin ne anlama geldigini kapsar. Ek olarak, çelik seritlerinin (B1 - B12) yüzeylerine yönelik olarak Wsa degerleri belirlenir. Bu sonuçlar, ayni sekilde tablo 2'te kaydedilmistir. Bunlar, bulusa göre düzenleme örneklerinin, < 0,40 um olan bir Wsa degeri ürettigini ve böylece, özellikle iyi bir boya parlakligina yönelik olarak optimum ön kosullari sunduklarini tasdik eder. Dalgalilik karakteristik degerinin (Wsa) ölçümü, Marciniak-derinlik deneyinde % 5 plastik genlesmeye maruz kalan bir çelik numunesi üzerinde ölçülen, çelik-demir test levhasi (SEP) 1941'e göre gerçeklestirilir. Sekil 1 ve sekil 2, bunu, bir, bulusa göre olan ve bir, bulusa göre olmayan yassi çelik ürününden, sekillendirilme ve boyanma vasitasiyla üretilen yapi parçalarinin bir karsilastirmasi yardimi ile gösterir. Bulusa göre talepleri yerine getirmeyen çelik seridinden (BS) üretilen, sekil 2'de gösterilen, bulusa göre olmayan düzenleme örnegi, boyanma akabinde, bulusa göre çelik seridinden (B1) yapilan, sekil 1'de gösterilen örnege göre önemli ölçüde daha kötü bir boya parlakligini gösterir. TR TR TR TR TR TR DESCRIPTION COLD-ROLLING AND RECRYSTALLIZED FLAT STEEL PRODUCT AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME The invention relates to a cold-rolling and recrystallizing annealed flat steel product with a ferritic microstructure. Such flat steel products are used in particular in the field of automobile body construction, where particularly high deformability and optical appearance requirements are required for structural parts made from such flat steel products. In the case of flat steel products, in this context, these include steel strips or sheets as well as rolled products such as cuttings and panels obtained therefrom. In addition, the invention relates to a method for producing a flat steel product of this type. Where data on alloy composition are recorded below, these always relate to weight, unless otherwise stated. In contrast, data on atmospheric composition always relate to observed volumes, unless otherwise stated. Certain flat steel products for bodywork or similar applications are typically provided with a surface structure characterized by a defined roughness and a similarly defined peak distribution to meet customer-specific requirements regarding formability and surface appearance (paintability and paint gloss). A typical example of relevant prerequisites from the automotive industry is an arithmetic mean roughness (referred to below as "roughness") (Ra) of at least 1.1 - 1.6 pm. Roughness (Ra) and peak number (RPC) are determined in this context using a needle measuring instrument according to ISO 3274, on a steel iron test plate according to SEP 1940. In order to determine another criterion for the surface smoothness to be achieved, for an optimum paintability and an optimum paint gloss, the "waviness characteristic value" (Wsa", hereinafter abbreviated as "Wsa") is determined in the Wsa test after 5% plastic expansion. Typical requirements lie in Wsa values of 0.35 pm to 0.40 pm. Particularly good paint gloss is set at Wsa values of 5 to 0.35 pm, especially < 0.30 pm. To obtain such low Wsa values, peak numbers (RPc) of at least 75 1/cm and roughnesses (Ra) of 0.9 - 1.4 pm are required. The setting of the material characteristic values (Ra and RPc) is carried out during the production of cold rolled flat steel products, typically In order to ensure optimum deformation capacity, the flat steel product is subjected to recrystallization annealing after cold rolling, followed by tempering. A rolling or surface rolling process is understood as the process in which the flat steel product is subjected to a lesser deformation of approximately 0.2-2.0%, herein referred to as the "tempering degree." The degree of tempering is determined by comparing the circumferential speeds of the deflection rollers equipped with path detection sensors before and after the rolling stand where the flat steel product is subjected to tempering rolling. The path of the deflection rollers is revealed as the path. The combined requirements of "high peak number RPc" and "high roughness Ra" represent a complex production target that is fundamentally valid. This is the necessary requirement for producing high Ra values. This is because the high rolling roughness is associated with a low peak number (RPc). This is because the increasing surface fracturing (= roughness) of the rolling mill separates the distance from wave crest to wave crest on the rolling surface and thus reduces the number of peaks that can be displayed on the flat steel product. To make matters worse, during dry tempering, a peak transfer loss of approximately 10% occurs when the peaks already present on the rolling surface are transferred to the corresponding rolled flat steel product. Furthermore, if the tempering degree (D) is chosen too high, the roughness (Ra) will also be too high. On the other hand, if the tempering degree (D) is applied too low, especially when measuring wide strips, the untempered strip will be edges may occur. In this case, the Ra and RPc values obtained here are too low. The degree of tempering (D) cannot be varied arbitrarily, also in terms of the mechanical properties of the steel substrate. A tempering degree (D) that is too low only insufficiently counteracts a pronounced tensile limit. On the other hand, a tempering degree (D) that is too high can lead to an irreparably high stiffness of the steel substrate due to excessive cold working. The demands of tempering rolling are further exacerbated by the softer, wider, and thinner the flat steel product to be produced. This is understood as a steel having an expansion limit of Rp0.2 of 180 N/mm2 and a maximum tensile strength (Rm) of 340 N/mm2. In practice, today, this is the case for the steels discussed here. This results in the fact that flat steel products with measurements typical for automobiles can only be produced at considerable expense, while maintaining the desired operational reliability. Steels with an expansion limit of Rp0.2 and a maximum of 150 MPa are particularly critical in this context. In practice, various proposals are known for producing flat steel products that meet the optimum requirements for painting and the strict requirements for a sufficient gloss appearance, while keeping these costs manageable. An example of this is the production of a regular depth pattern on the surface of a steel tempering mill suitable for painting, known from EP 0 234 698 B1, using energy radiation. The flat steel product to be processed is tempered and rolled using dual working mills, at least one of which is operated as described above. In this context, the reduction in cross-section produced by the tempering mills is the reduction in the working In order to transfer the mill pattern onto the surface of the steel sheet, it shall not be less than 0.3%. In this way, a steel sheet with a microscopic form consisting of trapezoidal ridge areas having an average surface roughness (Ra) in the range of 0.3 to 3.0 ppm and a flat upper surface area, groove-like recess areas designed to completely or partially surround a ridge area, and flat central areas designed to be higher than the bottom of the ridge area and lower than or equal to the top surface areas of the ridge area between the ridge areas outside the ridge area will be obtained. At the same time, these ridges and recesses will have certain geometrical limitations, including the diameter of the recesses shaped in the tempering heat mill. A similar proposal is presented in DE 36 86 816 T2 is also recommended. Here too, a uniform surface roughness pattern is applied to the surface of a cold-rolled flat steel product, resulting in a surface roughness (Ra) of 0.3-2.0 µm. A method for producing this is known. In this context, the steel in question consists of a steel with a lower proportion of N and the remainder of Fe and unavoidable impurities. The steel sheet thus obtained is subjected to an annealing process, where it is annealed at an annealing temperature of 730-850°C for at least 30 seconds and then cooled to a maximum temperature of 600°C with a cooling temperature of at least 5°C. The resulting cold-rolled, annealed flat steel is then processed. The product has a microstructure consisting mainly of ferrite, which contains an average crystal grain diameter of 5 - 30 µm. Finally, the flat steel product is tempered and rolled using a die having a surface roughness (Ra) of maximum 2 µm. In this context, the stress ratio obtained by tempering rolling is adjusted depending on the average crystal grain diameter of the thin, cold-rolled, annealed sheet. A method is known for producing a steel containing a maximum of 0.002% N, a maximum of 0.006% Nb+V+Ti and the remainder iron and inevitable contaminants. A method is known for producing such a sheet or strip. A rolled steel strip and a method for producing such a type are known. From EP 1 111 081 A1, a rolled steel strip and a method for producing such a type are known. An ultra-low carbon steel alloyed with Nb and a method for producing it are known from EP 2 700 731 A1, a sheet or strip alloyed with boron, having a boron-nitrogen ratio (B/N=(B%) and a method for producing it are known. A flat product consisting of a metal material having a surface structure having a peak number of 180 1/cmy and a method for producing it are known. Based on the background of the prior art described above, the object of the invention lies in providing a flat steel product having an optimized formability and superior painting properties and thus being able to be produced economically and safely in this regard. Likewise, a method for producing a flat steel product according to the invention will also be disclosed. With regard to said flat steel product, the invention provides this object according to claim 1, such by obtaining a flat steel product. A method enabling the operationally safe production of a flat steel product according to the invention is set out in claim 5. Advantageous embodiments of the invention are shown in the dependent claims and will be explained in detail below, as will the general inventive idea. A cold-rolled and recrystallized annealed flat steel product according to the invention with a ferritic microstructure accordingly consists of a steel having the following composition (in wt%): the remainder is iron and unavoidable impurities, wherein the steel may additionally contain the following optional alloying elements: V: up to 0.005%, Mo: up to 0.015%, wherein B, Cu, Nb, Ni, Sb, Sn and S are counted for unavoidable impurities, the amount of which, in total, is a maximum of 0.2% by weight, and has: - a fracture elongation of at least 40%, and at the same time, on at least one of its surfaces, - an arithmetic mean roughness (Ra) of 0.8 - 1.6 pm - a peak number (RPc) of at least 75 l/cm. In this respect, the depressions and peaks formed on the surface, which determine the mean roughness (Ra) and the peak number (RPc), are randomly distributed. In this connection, a flat steel product according to the invention is provided with an expansion limit (Rp0.2) from 180 MPa, in particular, up to 340 MPa, in particular less than 310 MPa, and in this scope, a fracture elongation (A80) of at least 40%, a high elongation and at least It consists of a mild steel with a high n-value of 0.23. This combination of properties makes it optimally suited for deformation, particularly for deep drawing. At the same time, a flat steel product according to the invention has a surface smoothness characterized by an arithmetic mean roughness (Ra) of 0.8 - 1.6 µm and a minimum of 0.8 µm, which makes it particularly suitable for optimized painting. In this context, particularly when the flat steel products according to the invention are available in thicknesses of up to 1.0 mm and widths of at least 1000 mm in a typical measurement spectrum for automotive applications, the surface structures according to the invention can safely be obtained with a maximum of 0.40 µm, typically a maximum of 0.35 µm, and especially with a Wsa smaller than 0.30 µm. They reach the values. A flat steel product according to the invention, whether uncoated or coated with a metallic protective layer, exhibits particular suitability for formability and painting. If such a metallic coating is intended, it will be applied by means of electrolytic coating. By applying the known electrolytic method, it is ensured that the surface structure of the tempered steel strip according to the invention remains protected on the surface of the flat steel product coated with the metallic coating. In this context, as a metallic protective layer, in particular zinc-based, electrolytic coating can be applied. As an alternative or complement to a metallic protective coating of the type described above, the flat steel product according to the invention can also be coated with an inorganic or organic coating. By an inorganic coating is meant a typical passive layer for the strip process, for example phosphating or chromating. By an organic coating, for example, based on the Cr(III) content, This refers to a typical thick layer passivation on compounds for the strip process. Naturally, conventional coating agents can also be used in this context, which are commonly used to improve paint adhesion, friction behavior in forming machines, and the like. The surface texture designed on the surface of a flat steel product according to the invention is characterized by a random distribution of peaks and peaks, which determine the roughness value (Ra) and the number of peaks (RPc). Random surface textures, as previously described according to the invention, are irregular surface textures, characterized by an irregular statistical distribution of formation features, such as indentations that can vary in shape, size, and distance between them. In contrast, the defining surface textures are regular surface textures, which determine the design features of the same type. It is characterized by its regular distribution. In order to optimize the friction behavior between the steel surface and the device in the lubricated or greased state during the forming process, an effort is made, according to the invention, to achieve a random surface texture structure. A random surface structure is characterized by the fact that during a forming process with a device, especially in deep or tension drawing, the lubricant can flow out of the loaded areas during high-pressure loading through micro channels opened between the crests and valleys of the surface texture. This fine network of micro channels allows the lubricant to be distributed homogeneously throughout the total surface area where it comes into contact between the device and the flat steel product during the forming process, as opposed to the strongly isolated lubrication pockets of a specific surface texture. In addition, the specific basic structure allows, if necessary, additional organic or metallic coatings to be applied to the flat steel product according to the invention. According to the invention, the surface roughness value (Ra) of a flat steel product should not be less than 0.8 µm, as the surface would otherwise be excessively smooth. However, to obtain optimized formability properties, the roughness value (Ra) should not be greater than 1.6 µm, as the surface would otherwise be excessively rough. In order to utilize the advantages of the invention in a safe and operational manner, roughness values (Ra) of 0.9 - 1.4 µm can be envisaged. The peak number (RPc) should not be less than 75 per cm, as this would otherwise negatively affect the Wsa value. By setting the peak number to at least 75 1/cm, it is ensured that the Wsa value of a flat steel product according to the invention does not exceed 0.40 µm, in particular 0.35 pm, and that the painting produces an optimum paint gloss. Higher peak numbers lead to further improved Wsa values of the surface of a flat steel product according to the invention. This allows Wsa values of the flat steel products according to the invention to be obtained that are less than 0.30 pm. If the peak number (RPc) for the surface provided according to the invention is determined to be at least 75 per cm, maximum Wsa values of 0.40 µm are achieved with operational safety. If the peak number (RPc) for the surface of the flat steel product supplied according to the invention is determined to be at least 80 per cm, maximum Wsa values of 0.35 pm are set. Wsa values less than 0.30 pm can finally be achieved by determining the peak number (RPc) as a minimum value of 90 per cm. A flat steel product according to the invention contains the following essential alloying elements: C, Si, Mn, P, Al and Ti: The C content of the flat steel product according to the invention is 0.0001 - 0.003 wt%. C is inevitably contained in the steel melt, so that in the present case a C content of at least 0.0001 wt.% can be determined in a steel according to the invention. However, a C content above 0.003 wt.% degrades the desired formability due to the excessively strong carbon hardening effect. This can be safely avoided by reducing the C content to 0.002 wt.% or less. Si is present in a flat steel product according to the invention at contents of 0.001 - 0.025 wt.%. Si is also inevitably contained in the steel melt. However, according to the invention, Si content above 0.025 wt% degrades formability due to its very strong hardening effect. To eliminate the negative effects of the presence of Si, the Si content of a flat steel product according to the invention can be limited to a maximum of 0.015 wt%. Mn is present in a flat steel product according to the invention at contents of 0.05-0.20 wt%. Mn contents within this range contribute optimally to the formability of a flat steel product according to the invention. At Mn contents outside the predetermined range according to the invention, either too low or too high an amount occurs due to mixture crystal hardening. According to the invention, the optimum effect of the presence of Mn in the flat steel product can be ensured by limiting the Mn content to a maximum of 0.15 wt%. P is envisaged in a flat steel product according to the invention at contents of 0.001-0.015 wt%. At the same time, P is inevitably contained in the steel melt and contributes to the solidification of the mixed crystal. However, a P content above the limit according to the invention degrades the desired formability and has negative effects on the desired dyeing efficiency. In order to utilize the positive effect of the presence of P during the solidification of the mixed crystal and at the same time safely eliminate the negative effects, the P content can be limited to a maximum of 0.012 wt%. In the flat steel product according to the invention, Al is present in contents of 0.02–0.055% by weight. Al serves to stabilize the steel melt during steelmaking and therefore must be alloyed within the limits of the invention. However, an Al content above the upper limit of the Al content prescribed by the invention impairs the desired formability. The positive effect of Al in the flat steel product according to the invention can be optimally utilized by limiting the Al content to a maximum of 0.03% by weight. Ti is present in the flat steel product according to the invention at contents of 0.01–0.1% by weight. Ti serves to bind the interstitial alloying elements and thus contributes to separation solidification. At a Ti content of less than 0.01% by weight, interstitial alloying elements are present in a more dissolved state within the crystal lattice, negatively impacting the desired formability. With a Ti content above 0.1% by weight, this formability cannot be further improved. The positive effect of Ti's presence allows for high-safety utilization at Ti contents of 0.05% to 0.09% by weight. In addition to the alloying elements always present in a flat steel product according to the invention as mentioned above, in order to obtain or adjust certain properties, a flat steel product according to the invention may optionally additionally contain the following alloying elements: Cr may be added in contents of 0.001-0.05% by weight of a flat steel product according to the invention, so that the presence of Cr in such low contents has a positive effect on the mechanical properties of the flat steel product according to the invention, in particular its expansion limit and tensile strength. However, a Cr amount above the range prescribed by the invention deteriorates the formability sought to be achieved. Similarly, V can be optionally added to the steel melt to contribute to the binding of interstitial alloying elements and thus to a separation solidification. For this purpose, V can be present in the flat steel product according to the invention in contents of up to 0.005 wt.%. Mo can optionally be present in the steel product according to the invention in contents of up to 0.015 wt.% to serve for the solidification of the intercrystal. However, an Mo content above the limits set by the invention degrades the formability sought to be achieved. Essentially, the N content in the flat steel product according to the invention can be attributed to technically unavoidable contaminants. However, N can also serve as an additional separation solidification agent at contents of 0.001–0.004 wt% due to the formation of TiN. If the N content is greater than 0.004 wt%, there is a danger that nitrogen will be present dissolved in the crystal lattice and will lead to a significant stress limit, resulting in poor deep-drawing formability. Therefore, the optional N content is optimally limited to a maximum of 0.003 wt% to ensure the desired formability properties. In addition to iron and the alloying elements mentioned above, which are the main constituents of a steel according to the invention, impurities may be present in the flat steel product according to the invention, which cannot be technically avoided. For this purpose, B, Cu, Nb, Ni, Sb, Sn and S may be mentioned, the total amount of which is at most 0.2 wt. %, wherein, in the case of the presence of Nb, B or Sb for these contaminants, the following special measures apply: Sb content at maximum 0.001 wt. %, Nb content at maximum 0.002 wt. % and B content at maximum wt. % The flat steel products provided according to the invention can, for example, be manufactured safely in operation thanks to the method and method of production according to the invention. To this end, the method according to the invention for producing a flat steel product according to the invention comprises the following working steps: a) preparation of a cold-rolled, roll-hardened flat steel product made from a steel with a ferritic microstructure and having the following composition (in wt%) in accordance with the above description: the remainder is iron and unavoidable impurities, wherein the steel may additionally contain the following optional alloying elements: V: up to 0.005%, Mo: up to 0.015%, wherein B, Cu, Nb, Ni, Sb, Sn and S are counted as unavoidable impurities, the amount of which in total is a maximum of 0.2 wt%; b) heat treatment of the flat steel product, which is carried out continuously through a tempering furnace, under an annealing atmosphere consisting of 1-7 vol.% Hg and the remainder Nz and unavoidable contaminants at a dew point of -10 °C to -60 °C, where the flat steel product is heated to -750 °C for recrystallization annealing, where the holding temperature (T1) is held for a period of 30 - 90 seconds (t1), where the flat steel product is cooled by the holding temperature (T1) to an aging temperature of 400 - 600 °C with a cooling rate (CR1) of 2 - 100 °C/second for a subsequent aging treatment - cooling, after cooling, this is cooled to the aging temperature (T2) for a period of 30 - 400 seconds with a cooling rate (CR2) of 0.5 - 12 °C/sec., wherein the flat steel product is cooled to room temperature by 1.5 - after cooling to the aging temperature (TS); c) tempering and rolling the recrystallised annealed flat steel product with a degree of tempering (D) of 0.4 - 0.7 % by applying a tempering-working die having an arithmetic mean roughness (Ra) of 1.0 - 2.5 µm and a peak number (RPc) of at least 100 1/cm, the circumferential surface area in contact with the flat steel product, wherein, The indentations and peaks formed on the surface of the tempering-working mill, which determine the average roughness (Ra) and the number of peaks (RPc), are randomly distributed. In step b) of the method according to the invention, the relevant partial steps for the heat treatment of the flat steel product are completed in a conveyor furnace. The heat treatment process in question is carried out in the form of annealing completed in a continuous, pass-through manner, because in this way, the individual partial steps of the heat treatment are added to each other homogeneously. Due to the continuous progress, a clearly lower distribution of the mechanical properties of the flat steel product along its length and width occurs. The individual sections are placed in the conveyor furnace for the continuously progressing heat treatment in a manner known in practice, They can be heated directly, for example, in a DFF (Direct Fired Furnace), a DFI (Direct Flame Impingement) or a NOF (Non-Oxidizing Furnace), or indirectly, for example, in a RTF (Radiant Tube Furnace). The cooling of the flat steel product to the aging temperature (T2) and the final cooling of the flat steel product to room temperature can be carried out conventionally, by blowing gas, for example N2, H2 or a mixture thereof, by supplying water, steam or by contact cooling in cooling rollers. Each of these measures can also be carried out in combination with one or more of the other cooling measures. For recrystallization annealing, 750 - A holding temperature (T1) extending to a temperature range of 860 °C is envisaged. At annealing temperatures below 750 °C, complete recrystallization of the microstructure of the flat steel product cannot be safely achieved from this point onwards. However, at temperatures above 860 °C, the risk of coarse grain formation arises. Both of these negatively affect the formability properties. Optimum results of recrystallization annealing are achieved at a temperature (T1) of 800 - 850 °C. The time (t1) during which the flat steel product is held at the holding temperature (T1) during recrystallization annealing is 30 - 90 seconds to ensure optimum formability properties of the flat steel product produced according to the invention. If t1 is greater than 30 seconds, If the temperature is too low, complete recrystallization of the microstructure will not be achieved safely from the current point onwards. A holding time (t1) longer than 90 seconds will also pose a risk of coarse grain formation. After holding at the holding temperature (T1), the flat steel product is cooled to the aging temperature (T2) with a cooling rate (CR1) of 2 - 100 °C/sec. In this context, the cooling rate (CR1) is selected to obtain a flat steel product with optimum formability properties. A minimum cooling rate (CR1) of 2 °C/sec is required to prevent coarse grain formation. However, if the cooling rate (CR1) exceeds 100 °C/sec, very fine grains will form, which will also affect the desired good performance. The aging temperature (T2) is at least 400 °C because, below this temperature, the high cooling efficiency required for cooling to the initial aging temperature (T2) does not positively affect the material properties from this point onwards. In contrast, if the initial aging temperature (T2) is above 600 °C, recrystallization will not be interrupted for a sufficiently long period, and thus, with the coarse grain formation danger temperature (T2), optimized formability properties can be achieved. From the initial aging temperature, the flat steel product is subjected to an aging process for a period of 30 to 400 seconds, where this corresponds to a cooling rate of 0.5 to 12 °C/second. The steel is cooled to the final aging temperature (T3) using CR2. If this time (t2) is less than 30 seconds, the time during which interstitial alloy atoms can diffuse homogeneously within the recrystallized microstructure of the flat steel product will be too short. This will negatively affect its formability. An aging process lasting longer than 400 seconds will not produce any additional positive effects. A cooling rate (CR2) of at least 0.5 °C/second is set to complete the aging process within a practical time. On the other hand, if a cooling rate (CR2) is set above 12 °C/second, the aging process time (t2) will be too short. In this case, there will be little room for diffusion of the interstitial alloy elements. time in use, and therefore, its formability properties will deteriorate. In the case of a final aging temperature (TS) above 100°C, the flat steel product will be transferred to the final cooling too hot, which will have a negative effect on the surface quality and therefore on the paintability of the flat steel product according to the invention. In contrast, this will not have any additional positive effects. The working steps of part of step (b)) are carried out under a protective gas-annealing atmosphere, which has a hydrogen content of 1-7% by volume and additionally consists of nitrogen and technically unavoidable contaminants. At a H2 content of less than 1.0% by volume, there will be a risk of oxide formation on the surface of the flat steel product, thus deteriorating its surface quality and therefore its paintability. In contrast, an H2 content of the annealing atmosphere exceeding 7.0 vol. % would not provide any additional positive effects and would also be problematic in terms of operational safety. The dew point of the annealing atmosphere, according to the invention, lies between -10 °C and -60 °C. A dew point above -10 °C would also pose a risk of undesirable oxide formation on the surface of the flat steel product, depending on the desired surface. A dew point below -60 °C can only be achieved at considerable expense on a large technical scale and would have no additional positive effects. Optimum operating conditions are achieved with a dew point of the annealing atmosphere between -15 °C and -50 °C. The cooling of the flat steel product, initiated after the aging process is completed, is carried out under the protective gas atmosphere already described. In this context, a cooling rate of 1.5 - is envisaged. The cooling rate (CR3) is chosen to economically prevent deterioration of the surface smoothness due to oxide formation, which can be achieved by very slow cooling. Step (0) of the method according to the invention primarily addresses the particularly good suitability of the flat steel products according to the invention for painting with optimum paint gloss. Compliance with this feature is achieved by a Wsa value of a maximum of 0.40 µm, typically a maximum of 0.35 µm, in particular, less than 0.30 µm, representing the minimized waviness of the surface of the flat steel product. The tempering degree (D) defined above extends, according to the invention, by 0.4 - 0.7 % during the heat treatment (work step b)) followed by the prescribed tempering rolling (work step 0)). At a tempering degree (D) lower than 0.4 %, insufficient deformation of the flat steel product for optimum formability will be achieved. At the same time, at such low tempering degrees (D), the values for roughness (Ra) and peak number (RPc), as determined according to the invention, will not be achieved. However, with a tempering degree (D) greater than 0.7%, there is a risk that too much hardening will occur in the steel strip, which will also have a negative impact on its formability. Furthermore, tempering degrees (D) greater than 0.7% may result in a roughness (Ra) that exceeds the roughness range specified according to the invention, depending on the desired surface properties. For wide flat steel products in particular, i.e., flat steel products typically with a width of 1500 mm or more, this tempering degree (D) can be adjusted to at least 0.5% to achieve the surface structure specified according to the invention with high operational reliability. Where it is necessary to prevent any negative effects of tempering rolling (D), the degree of tempering (D) may be limited to a maximum of 0.6% for this purpose. The latter is achieved, in particular, when the alloy components of the steel from which a flat steel product according to the invention is composed are present in contents that lie within the ranges highlighted above as particularly advantageous. In this context, a surface structure is stamped into the surface of the flat steel product by means of tempering milling, which meets the prerequisites according to the invention, which are optimized in terms of paintability. If the tempering mill working on the respective surface of the flat steel product has a roughness (Ra) of 1.0 - 2.5 µm and is smaller than µm per cm or greater than 2.5 µm, the Ra and RPc values according to the invention cannot be applied on the flat steel product within the limits of the invention. As a result, the formability and paintability properties will deteriorate. In practice, to ensure that the required roughness values (Ra) can be achieved safely on flat steel products according to the invention, the roughness (Ra) of the tempering-working roll can be set to 1.2 - 2.3 µm. The tempering-working roll surface has a peak count (RPc) of at least 100 per cm³, whereas higher peak counts (RPc) of the working roll, such as at least 110 peaks per cm³, and in particular, more than 130 peaks, are particularly advantageous. By stipulating the tempering-running roll on the circumferential surface area that comes into contact with the flat steel product per cm², and by applying the tempering parameters corresponding to the prerequisites described above, according to the invention, the transfer of the required peak number (RPc) to the tempered-rolled flat steel product is ensured. In this context, a surface structure with a random distribution of peaks and valleys is created on the surface of the respective flat steel product, which is also designed to be appropriately random in relation to the circumferential surface area of the tempering-running roll that comes into contact with the flat steel product. The surface structure envisaged according to the invention can be produced, for example, by means of the EDT technique ("EDT" = Electro Discharge Texturing), which is established for the targeted roughening of the tempering roll, in the heading (-) or impact (+) methods, as is known by itself. A detailed description of this method can be found in the following thesis, Henning Meier, "Ober die Aufrauhung von Walzenoberfl'achen mit Funkenentladungen", TU Braunschweig 1999, ShakerVerlag 1999. The EDT technique is based on the roughening of the roll surface by means of spark erosion. For this purpose, the tempering-working roll in question is passed through an electrode in a tank containing dielectric. By means of spark splash, small craters are struck on the roll surface. The anode of the electrode In the case of a positive (+) circuit (i.e., the current flows away from the roll towards the electrode), numerous, non-homogeneous craters are formed on the roll, which is accompanied by a higher peak count. In the opposite case (i.e., the electrode is connected as cathode (-)), the specified current flows towards the roll. This results in flat craters. The cap (-) variation of the EDT technique is based on a capacitor discharge that occurs when the electrode is sufficiently close to the roll. This cap method produces a random texture on the working rolls, due to the oscillation of the capacitor capacitance at different powers (between 30% and 100%), thus firing different sized holes in the rolled material. The pulse (+) variation of the EDT technique, It is based on the principle that the same amount of energy is always applied to the die to be textured. This results in a random surface texture with greater regularity, which, however, ensures a sufficiently random distribution of peaks and peaks for the purposes of the invention. Following this roughening, the working die according to the invention can optionally undergo a subsequent treatment. Here, the strongly prominent peaks of the surface structure are abraded to reduce contamination of the surface of the flat steel product by the broken peaks. The subsequent treatment can be carried out in the form of a fine finishing treatment. In this context, this is a fine machining carried out with the intention of cutting out peaks that protrude from the average value of the roughness depth or minimizing their number. The practical application of the fine finishing method possibilities, for example, the peak number changes negligibly. However, the surface is homogenized and the contact surface is increased. This is reflected in a negative Rsk value (= skewness of the roughness distribution). At high Rsk values, the roughness is correspondingly inhomogeneously distributed, whereas low or negative Rsk values are accompanied by a very homogeneous roughness distribution. Finally, tempering-working dies can be hard chromed in a conventional manner before use to optimize wear resistance. From an operational point of view, it is advantageous to complete the working steps (b) and (c) of the method according to the invention in a continuous operation without interruption. For this purpose, the heat treatment apparatus (operating step b)) and the tempering mills required for operating step (0)) are installed in a row. The flat steel product, which is cooled and removed from the heat treatment apparatus following operating step (b)) and operating step (0)), is then applied to a single tempering bar. However, if the tempering rolling must be carried out offline, i.e., independently of the heat treatment process, multiple tempering mills can be arranged simultaneously. Here, too, optimal results are achieved when the off-line tempering rolling is completed on only one bar. The optional use of a tempering agent (wet tempering) can have advantages in terms of cleaning or lubricating during tempering rolling. In contrast, dry tempering can have the advantage that the flat steel product does not come into contact with any handling agent, thus minimizing the risk of corrosion during subsequent storage or further processing of the flat steel product. By applying the inventive method, it is possible to produce a flat steel product (fully tempered) that possesses the mechanical material properties of the invention described above and also has the inventive surface structure across the entire strip width. Thanks to the inventive surface texture, characterized by a roughness value (Ra) and peak numbers (RPc) corresponding to the prerequisites according to the invention, a significantly better paint gloss can be produced compared to a similar product with a surface texture not according to the invention. This will be explained in more detail below with the help of embodiment examples. Figure 1 shows a cross-section of a painted surface of an automobile body structural part formed from a flat steel product according to the invention; Figure 2 shows a cross-section of a painted surface of an automobile body structural part formed from a flat steel product not according to the invention; Figure 3 shows a schematic progression of a heat treatment process according to the invention (work step b). Cold-rolled, roll-hardened flat steel products are produced in the form of steel strips (B1 - B12) from steels (S1 - 86) having the compositions specified in Table 1. The flat steel products are heat-treated in various sizes in a continuously operating RTF heat-treatment furnace, then cooled to room temperature and subsequently tempered and rolled. The heat treatment process includes recrystallization annealing, where the steel strips (B1 - B12) are heated to a holding temperature (T1) of 835 °C ± 15 °C, where they are held for a holding time (T1) of 60 seconds. Following recrystallization annealing, the steel strips (B1 - B12) are subjected to an aging treatment. For this purpose, they are cooled from the holding temperature (T1) to an initial aging temperature (T2) of 530 ± 15 °C at a cooling rate (CR1) of 8.5 °C/sec. Subsequently, the steel strips (B1 - B12) are cooled to a final aging temperature (T3) of 280 ± 15 °C for an aging time (t2) of 302 s each. Thus, the cooling rate (CR2) at which the steel strips (B1 - 812) are cooled from the initial aging temperature (T2) to the final aging temperature (T3) is 0.82 °C/sec. During the total heat treatment, the steel strips (B1 - B12) are kept under a tempering atmosphere consisting of 4 vol% Hz and the remainder Ng and unavoidable contaminants. Its dew point is set at -45°C ± 2°C. After the aging process is completed and before being discharged from the conveyor furnace, the steel strips (B1 - B12) are cooled to room temperature under a protective gas atmosphere and, in a continuously progressive process, are guided into the four-roll assembly designed for tempering with support rolls and tempering-working rolls. The tempering-working rolls of the tempering mill assembly are roughened in the current heading (-) mode using EDT technology and subjected to hard chrome plating in a self-evident manner. All tempering roll tests are carried out without the use of a tempering agent (dry tempering). The parameters of the tempering rolling (tempering degree (D)) are always in contact with the steel strips (B1 - 812). The roughness (Ra)_W and peak number (RPc-W) of the circumferential surface area of the tempering-working rolls which have become the rolling mills and also the width (b), thickness (d), expansion limit (Rp0.2), tensile strength (Rm), expansion (A80) and n value determined for the steel strips (Bi - B12) are given in Table 2. The mechanical properties in question are actually determined by positioning the sample longitudinally to the rolling direction in the static tensile test according to DIN 6892. Likewise, the roughness (Ra) and peak number (RPC) determined for the surfaces of the steel strips (B1 - B12) are recorded in Table 2. The arithmetic mean roughness (Ra, Ra_W) and the peak count (RPc, RPC_W) are always measured using an electric surface profiler according to ISO 3274, according to the steel-iron test plate (SEP) 1940. The characteristics of the steel strips (B1 and 89) indicate that higher peak counts (RPC) result in better Wsa values. The steel strips not included in the invention (811 and 812) include the degree of tempering required for the achievement of the invention. Additionally, the Wsa values are determined for the surfaces of the steel strips (B1 to B12). These results are also recorded in Table 2. These confirm that the inventive embodiment samples produce a Wsa value of < 0.40 µm and thus offer optimum prerequisites for a particularly good paint gloss. The measurement of the waviness characteristic value (Wsa) is carried out according to the steel-iron test plate (SEP) 1941, measured on a steel sample subjected to 5% plastic expansion in the Marciniak-depth test. Figures 1 and 2 illustrate this by comparing structural parts produced from an inventive and a non-inventive flat steel product by means of shaping and painting. The example of the non-inventive arrangement, shown in figure 2, made from steel strip (BS) which does not meet the requirements of the invention, shows a significantly worse paint gloss after painting than the example shown in figure 1, made from steel strip (B1) according to the invention.