TW200936836A - Nonwoven fabric and process for producing the same - Google Patents

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200936836 九、發明說明 【發明所屬之技術領域】 本發明’係關於透液性不織布，更詳之，爲有關適合 於作爲用後即棄型紙尿褲或生理用衛生棉等之吸液性物品 的透液性表面薄片來使用之上述不織布及其製造方法。 【先前技術】 以往’對於吸液性之芯材，例如覆蓋用後即棄型紙尿 褲等之體液吸收性的芯材之透液性的表面薄片，係被要求 須抑制體液之擴散且可點狀捕捉體液，並使此體液快速地 朝向芯材滲透。例如，揭示於日本特開平10-5275號公報 (專利文獻1 )之有關透水性能優異的衛生材料之發明， 係提供該種表面薄片者。根據本發明之表面薄片，爲可藉 由對於例如聚丙烯之紡黏不織布或捲縮的聚丙烯之紡黏不 織布’施以由聚醚化合物與聚醚變性矽氧之混合物所構成 的親水性改良劑之水溶液的噴霧而得者，其具備有0.25 秒以下之初期點狀透水速度。 [專利文獻]日本特開平1 0-5275號公報 【發明內容】 [發明所欲解決之技術問題] 揭示於日本特開平1 0-527 5號公報之表面薄片的典型 例，爲於聚丙烯之紡黏不織布塗佈親水性改良劑者，由於 大部分的纖維，在不織布的表面與背面間之上下方向相互 -5- 200936836 重疊’並以平行於此等面之方式平面性地擴展開，故即使 在被排泄出來的體液較少時可點狀捕捉該體液，也難以避 免在體液較多時，該體液會平面性地擴散，而不易點狀捕 捉體液。又，於該種表面薄片，隨著體液之黏度變高，體 液滲透過表面薄片所需之時間有明顯變長之傾向。 在此，本發明，其課題係提供一種可消除先行技術之 如此問題的不織布及其製造方法。 ❹ [解決問題之技術手段] 用以解決上述課題之本發明，爲包含：有關透液性之 不織布的第1發明，以及有關該不織布之製造方法的第2 發明。 作爲上述第1發明的對象，爲具備有彼此正交之機械 方向與交叉方向以及厚度方向之基重爲10〜2 0 0 g/m2的透 液性不織布，其含有1〇〇〜30重量％之芯鞘型之複合纖維 Φ 作爲必須複合纖維’且含有〇~70重量％之混合於上述必 須複合纖維之熱可塑性合成纖維作爲混合用纖維；上述芯 鞘型複合纖維，爲含有彼此形成同心關係之芯成分與鞘成 分，且形成上述鞘成分之熱可塑性合成樹脂爲熔點比形成 上述芯成分之熱可塑性合成樹脂更低的低熔點樹脂。 於有關此不織布’上述第1發明之特徵如下。上述必 須複合纖維’具備有1〜17dtex之纖度以及1〇〜150mm之 纖維長度，在與上述不織布之上述機械方向平行的截面 上，是一面在上述厚度方向上反覆進行彎曲一面朝向上述 -6- 200936836 機械方向延伸，而在與上述不織布之上述交叉方向平行的 截面上，爲朝向上述厚度方向延伸，相互交叉之上述必須 複合纖維彼此間及上述必須複合纖維與上述混合用纖維， 爲藉由讓上述低熔點樹脂熔融而於相互交叉之部位熔接。 將上述不織布置於水平面時出現在與上述交叉方向平行的 截面上之上述必須複合纖維各個及上述混合用纖維各個， 與上述水平面的鉛垂線交叉所形成之包含90度的銳角交 U 叉角度以及比90度大的鈍角交叉角度當中，上述銳角交 叉角度的平均値之平均纖維角度爲75度以下。 於第1發明之理想實施形態之一，爲於複數條上述必 須複合纖維之間，夾介有捲縮成螺旋狀的熱可塑性合成纖 維來作爲上述混合用纖維，上述捲縮成螺旋狀之熱可塑性 合成纖維之最大含有量爲50重量％。 於第1發明之其他理想實施形態之一，爲親水性之混 合用天然纖維及親水性之混合用半合成纖維之至少一方， 〇 在上述不織布之重量中的最大含有量爲ίο重量％。 於第1發明之其他理想實施形態之一，爲上述必須複 合纖維及上述熱可塑性合成纖維之任一方的表面施予親水 化處理。 於第1發明之其他理想實施形態之一，爲在20gf/cm2 荷重下之比容積爲至少3 0ml/g。 於第1發明之其他理想實施形態之一，爲上述不織布 具備於上述厚度方向彼此相對之上面與下面，於上述上面 形成有：朝向上述機械方向平行延伸之複數條隆起部、及 200936836 位於相鄰之上述隆起部彼此間之朝向上述機械方 複數條谷部。 於第1發明之其他理想實施形態之一，爲將 布之上述下面置於水平面時之上述水平面的鉛垂 通過上述隆起部之頂部的鉛垂線與上述必須複合 上述混合用纖維所形成之上述平均纖維角度爲 下。 U 於第1發明之其他理想實施形態之一，爲作 衛生棉之表面薄片來使用。 其次，作爲上述第2發明的對象，爲具備有 之機械方向與交叉方向且其基重爲10〜200g/m2 的不織布’其含有100〜3 0重量％之纖維長度爲] 之芯鞘型複合纖維作爲必須複合纖維，上述芯鞘 纖維，爲由彼此形成同心關係之芯成分與鞘成分 且形成上述鞘成分之熱可塑性合成樹脂爲熔點比 φ 芯成分之熱可塑性合成樹脂更低的低熔點樹脂， 2發明之特徵，爲於上述製造方法包含下述製程 a. 將上述芯鞘型複合纖維予以紡絲，然後 數條上述芯鞘型複合纖維所形成的纖維束，並延 維束之製程； b. 使經延伸之上述纖維束於其長方向反覆進 賦予機械性捲縮之製程； c ·對於經賦予捲縮之上述纖維束施以退火 程； 向延伸之 上述不織 線當中， 纖維以及 75度以 爲生理用 彼此正交 之透液性 I 0~ 1 5 0mm 型的複合 所構成， 形成上述 有關此第 〇 得到由複 伸上述纖 行彎曲而 處理之製 200936836 d. 將施以上述退火處理後之上述纖維束切成1〇〜15〇 mm之長度’而從上述纖維束獲得短纖維狀之上述必須複 合纖維的集合體之製程； e. 使上述必須複合纖維之集合體通過梳棉機予以開 纖’而得到由所需基重之上述必須複合纖維所構成的織網 之製程； f. 藉由將上述織網予以加熱來讓上述必須複合纖維 0 之上述低熔點樹脂熔融，使上述織網之上述必須複合纖維 彼此於相互交叉部位熔接之製程； g·於上述製程f之後，將上述織網冷卻之製程。 於第2發明之理想實施形態之一，爲將複數之上述梳 棉機沿上述機械方向排列，使分別從上述梳棉機得到的個 別之上述織網重疊而作成織網積層體，將上述織網積層體 當作上述織網而在上述製程f以後之製程進行處理。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲於上述製程 φ e與上述製程f之間含有：使上述必須複合纖維彼此間預 備性地熔接後將上述織網朝向上述製程f搬運之上述織網 之預備性加熱製程。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲上述製程f 含有：藉由加壓空氣及機械手段之任一方將上述織網在上 述厚度方向壓縮而提高上述織網密度之製程、以及使位於 密度提高後之上述織網的上述必須複合纖維彼此在相互交 叉的部位熔接之製程。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲上述預備性 -9 - 200936836 加熱製程，爲含有對於載置於用以將上述織網朝向上述機 械方向搬運之支持體上的上述織網，從沿上述交叉方向排 列之複數個單體噴嘴噴出加熱加壓空氣，而於上述織網形 成朝向上述機械方向平行延伸之複數條隆起部、以及位於 相鄰之上述隆起部與隆起部間之朝向上述機械方向延伸之 複數條谷部之作業。 於第2發明之理想實施形態之一，爲於上述製程e含 @ 有：作爲對於上述必須複合纖維之混合用纖維，以占上述 不織布的重量中0〜5 0重量％之方式混合潛在捲縮性之熱 可塑性合成纖維的作業。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲在與上述交 叉方向平行的截面上，於包含上述隆起部之頂部的部位之 上述不織布的厚度T，與上述厚度T之1/2的厚度處之上 述隆起部的寬度W之比在〇.55~1.00之範圍內。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲上述製程 〇 b ’係使上述纖維束進入於箱型捲縮裝置，對上述必須複 合纖維賦予捲縮數10〜3 5/25mm之鋸齒狀的機械性捲縮之 製程。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲上述製程c 之退火處理係在從形成上述鞘成分之上述低熔點樹脂的熔 融溫度到比上述熔融溫度低2 0 °C的溫度之間進行。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲在與上述交 叉方向平行的截面上之上述必須複合纖維，與上述水平面 的鉛垂線交叉所形成之包含90度的銳角交叉角度以及比 -10- 200936836 90度大的鈍角交叉角度當中，上述銳角交叉角度的平均 値之平均纖維角度爲75度以下。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲在與置於水 平面的上述不織布之上述交叉方向平行的截面上，作爲上 述必須複合纖維及上述混合用纖維的上述熱可塑性合成纖 維，其與上述水平面的鉛垂線交叉所形成之包含90度的 銳角交叉角度以及比90度大的鈍角交叉角度當中，上述 銳角交叉角度的平均値之平均纖維角度爲75度以下。 於第2發明之其他理想實施形態之一，爲於上述製程 e含有：以佔上述不織布之重量中0~10重量％之方式，混 合親水性的天然纖維及親水性的半合成纖維之至少一方的 作業。 [發明之效果] 於有關本發明中之第1發明之不織布，含有芯鞘型之 ❿ 必須複合纖維’該必須複合纖維，爲藉由使形成鞘成分之 低熔點樹脂熔融並相互接合，而成爲具備有較高強度者。 該必須複合纖維’又，由於其與不織布之交叉方向平行的 截面上所測量出來的平均纖維角度爲75度以下，且主要 爲朝向厚度方向延伸’故可使不織布之表面上的體液沿著 該必須複合纖維從厚度方向之上側朝向下側快速地移動而 達成體液之點狀滲透。 根據有關本發明中之第1發明的不織布之製造方法， 對於纖維束賦予機械性捲縮之後得到的必須複合纖維，爲 -11 - 200936836 於長方向上反覆進行彎曲者。將該必須複合纖維經梳棉機 處理而得到的織網，係其必須複合纖維爲朝向機械方向延 伸，且於織網之厚度方向上反覆進行彎曲者。由該織網製 得的不織布，爲藉由把必須複合纖維之鞘成分熔融，使必 須複合纖維彼此間接合，可使拉伸強度提昇。必須複合纖 維，即使讓鞘成分熔融，只要不讓芯成分熔融，則於鞘成 分熔融之過程，織網之膨鬆度變化較少，由該必須複合纖 維所形成的不織布，會成爲膨鬆度較高者。 【實施方式】 參照附圖，詳細說明有關本發明之不織布及其製造方 法如下。 第1圖，爲不織布1之立體圖，及不織布1之製造製 程圖。不織布1，具備有：平行於第2圖之製程的進行方 向之機械方向MD、及正交於機械方向MD且朝向製程的 寬度方向延伸之交叉方向 CD、以及正交於此等兩方向 MD、CD之厚度方向TD，厚度方向TD之上面與下面爲 以A與B顯示。不織布1，爲含有1〇〇〜3 0重量％之芯鞘 型之必須複合纖維2，並具備有10〜200g/m2之基重，以 及0.3〜15mm之厚度，且透液性優異。該透液性，並非藉 由在與不織布1之交叉方向CD平行的截面上，必須複合 纖維2平行延伸於上面A或下面b而得到，而是藉由朝 向厚度方向TD延伸的傾向較強而得到。於本發明，透液 性會藉由後述之透液時間來評價，而必須複合纖維2朝向 -12- 200936836 厚度方向TD延伸的傾向則藉由平均纖維角！ 必須複合纖維 2，具備有1〜17dtex ； 10〜15 0mm之纖維長度。必須複合纖維2， 成分與鞘成分，於形成鞘成分之熱可塑性合 擇該熔點比形成芯成分之熱可塑性合成樹 者，相互交叉之必須複合纖維2，爲藉由讓 分之熱可塑性合成樹脂熔融來接合。必須複 0 佳爲芯成分與鞘成分之中心位置爲一致者 熱，也不會顯現起因於加熱而產生的螺旋狀 過，雖要求芯成分與鞘成分之中心位置須達 程度，但加熱時顯示較低程度之潛在捲縮性 亦可作爲本發明之必須複合纖維2來使用。 具備有程度較低之潛在捲縮性，意指其鞘成 之複合纖維所形成，並具備有200g/m2之 2 5 0mm之大小的織網切片，將該織網切片用 〇 分鐘時之該織網切片的機械方向MD之收縮 者。於本發明，於織網切片顯示有如此舉動 總稱爲芯成分與鞘成分大致形成同心者。又 及捲縮數時，是指基於JIS L 1015之部門 方法測量出來之値。 如此之不織布1，很適合作爲用後即棄 理用衛生棉、平日用棉墊、陰道內衛生棉條 性物品之透液性薄片來使用，或作爲寵物之 薄片之透液性薄片來使用。不織布1，又， t 0來評價。 之纖度、以及 又，具備有芯 成樹脂，爲選 脂之熔點更低 該等形成鞘成 合纖維2，較 ，且即使被加 之捲縮者。不 到大致一致之 之複合纖維， 所謂複合纖維 分爲由聚乙稀 基重的 250 x 145°C加熱5 ί率在5%以下 之複合纖維， ，於本發明提 8 .1 2所規定的 型紙尿褲或生 等之體液吸收 排泄物處理用 亦可作爲用以 -13- 200936836 清洗人體或機器之擦拭布來使用。不過，將不織布1作爲 覆蓋體液吸收性物品之吸液性芯材的透液性薄片來使用 時，以使用具備有2.6〜4.4dtex之纖度，及38〜51 mm之纖 維長度者作爲必須複合纖維2,作成不織布1之肌膚觸感 較柔軟者爲理想。又，此時之必須複合纖維2，爲了使不 織布1之透液性提昇，以藉由塗佈界面活性劑，或施以電 漿加工，將纖維表面作成親水性較爲理想。又，不織布 0 1，藉由將棉質等之親水性的天然纖維或嫘縈纖維等之親 水性的半合成纖維作爲混合用纖維，並以1 〇重量°/。爲限 度混合於必須複合纖維2來使用，亦可使其具有吸水性。 必須複合纖維2之形成芯成分與鞘成分的熱可塑性合成樹 月旨，可從聚乙烯或聚丙烯等之烯烴系樹脂、尼龍等之聚醯 胺系樹脂、聚酯系樹脂、聚丙烯腈系樹脂等來選擇，不過 由用較低溫度且可將必須複合纖維2彼此強固接合之點來 考量，於鞘成分以使用聚乙烯較理想。夾介熔融之聚乙 〇 烯，使必須複合纖維2彼此間接合的織布1，以即使其鞘 成分處於熔融狀態而芯成分也不會熔融之方式，於芯成分 使用聚乙烯之熔融溫度差較大的聚丙烯或聚酯爲理想。於 使用在芯成分及/或鞘成分之熱可塑性合成樹脂，作爲充 塡劑，可使用含有氧化鈦等之無機物粒子者。充塡劑之粒 徑爲0.05~0·5μιη較理想，必須複合纖維2，藉由該充塡 劑可調整表面光澤或透明性。由含有充塡劑的必須複合纖 維2所形成之不織布1，在作爲覆蓋吸液性芯材之透液性 薄片使用時’可遮蔽體液引起之芯材的髒污。 -14- 200936836 第2圖’爲顯示使用必須複合纖維2用以製得不織布 1之製造製程者’不過於第2圖，亦含有製得該必須複合 纖維2的製程。於第2圖之製程I，爲把必須複合纖維2 之形成芯成分的高熔點樹脂及形成鞘成分之低熔點樹脂予 以熔融擠出’並把用以製得必須複合纖維2的單絲狀之複 合纖維2a予以紡絲。此時之高熔點樹脂及/或低熔點樹 脂’在不妨礙複合纖維2a之紡絲或其後之製程III之複合 $ 纖維2a的延伸處理之程度，可含有氧化鈦等之無機物充 塡劑。 於製程Π ’係齊聚該複合纖維2a製得纖維束2b。 於製程III，係爲了調整複合纖維2a之纖度或強度， 將纖維束2b以所需溫度加熱，施以一次延伸及二次延伸 之處理。 於製程IV，係把塗佈有油劑之纖維束2b供給於箱型 捲縮裝置，對於纖維束2b賦予機械性捲縮。 Q 於製程V，係對於纖維束2b施以退火處理。亦即， 將纖維束2b在驰緩狀態下加熱，固定捲縮，並且使其熱 收縮，使纖維束之形狀處於安定之狀態。 於製程VI，係將纖維束2b切成所需之長度，而得到 短纖維狀之必須複合纖維2之集合體。 於製程VII，係爲了開纖而使必須複合纖維2之集合 體通過梳棉機101，而製得由必須複合纖維2所構成之織 網 102。 於製程VIII，係將織網102，載置於用以將其朝向機 -15- 200936836 械方向MD搬運的支持體之無端皮帶103。 於製程IX，係於前處理室104，對於織網1〇2從上側 吹送壓縮用之加壓空氣，使形成織網102之必須複合纖維 2從厚度方向TD之上側朝向下側移動，而將織網102作 成高密度者。加壓空氣，其溫度爲不會使鞘成分熔融者。 於前處理室1 04，又，使其具有從織網1 02之下側對於加 壓空氣之抽吸作用。 U 於製程X，係於接續於前處理室104之後的處理室 105、106、107，對於織網1〇2從上側吹送加熱空氣，使 必須複合纖維2之形成鞘成分的低熔點樹脂熔融，使用該 經熔融之樹脂，使必須複合纖維2於彼此相互交叉之部位 熔接。於各處理室105、106、107，使其具有從織網102 之下側對於加熱空氣抽吸之作用。處理室105、106、107 之加熱空氣的溫度及風量爲可調節，不過加熱空氣爲加熱 到低熔點樹脂之熔融溫度以上的溫度來使用。 〇 於製程XI，係把從處理室107出來的織網1〇2予以 冷卻來作爲不織布1，並將此捲收起來。 於第2圖，製程III之纖維束2b之延伸，可僅一次 延伸’而省略二次延伸。不織布1除了必須複合纖維2， 爲含有混合於必須複合纖維2之熱可塑性合成纖維或親水 丨生纖維等之混合用纖維1 1 2者時’係於將必須複合纖維2 之集合體予以開纖之製程VII，將該混合用纖維丨丨2投 入’並亦使混合用纖維112通過梳棉機1〇1。混合用纖維 U2’爲了使梳棉機1〇1之通過及必須複合纖維2之混合 -16- 200936836 較容易，以賦予機械性捲縮較爲理想。製程IX，爲因應 需要而使用之製程，於製程X以前，在不必提高織網1 02 之密度時，則可省略。又，於製程IX，代替加壓空氣， 藉由壓花輥筒等之機械手段，將織網102朝厚度方向TD 壓縮，可提高密度。於壓花輥筒，係使用經加熱之壓花輥 筒或超音波振動之壓花輥筒，將織網102部分壓縮，並且 亦可使經壓縮的部分之必須複合纖維2相互熔接。 φ 作爲第2圖之製造製程之具體例，以使用芯成分爲聚 酯而鞘成分爲聚乙烯之必須複合纖維2來製得不織布1之 場合爲例，顯示如下。 於製程I，係於高熔點樹脂使用聚酯，於低熔點樹脂 使用聚乙烯，並將其爲芯成分與鞘成分大致形成同心的芯 鞘型之單絲的複合纖維2 a予以紡絲。於聚乙烯，可使用 高密度聚乙烯或低密度聚乙烯、直鍵狀低密度聚乙烯、此 等聚乙烯之混合物，不過較佳爲使用密度爲0.95〜0.97 φ g/cm3，且於JIS K 7210所規定之熔融流量率爲1〇〜30g /10分之高密度聚乙烯。 於製程II，係齊聚複合纖維2a製得纖維束2b。 於製程ΠΙ，係將纖維束2b以70〜1 10°C延伸130~ 4 0 0%，並把形成纖維束2b之複合纖維2a作成纖度爲 1〜17dtex，更佳爲2〜lOdtex之單絲。 於製程IV，係將延伸後之纖維束2b —面以使其成爲 過量進料之方式一面供給於箱型捲縮裝置，而對於複合纖 維 2a以 10〜3 5/25mm，更佳爲 13〜20/25mm之比例賦予 -17- 200936836 重複鋸齒狀之彎曲的機械性捲縮。 於製程V，係爲了施以退火處理，而將捲縮之纖維束 2b以120°C加熱5~8分鐘。 於製程VI，係將經退火處理後之纖維束2b予以裁 切，而得到實寸爲10〜150mm，更佳爲25〜65 mm之纖維長 度的必須複合纖維2之集合體。 於製程VII，係將必須複合纖維2之集合體予以開纖 U 而製得織網1 〇2，不過對於必須複合纖維2，亦可混合以 混合用纖維112作成織網102。作爲混合用纖維112者， 可使用其纖維長度爲10〜55mm且具備有潛在捲縮性的複 合纖維等之熱可塑性合成纖維，或棉質或嫘縈等之親水性 之天然纖維或半合成纖維。於不織布1，作爲混合用纖維 1 12使用之熱可塑性合成纖維之量以在50重量％以下較爲 理想，而作爲混合用纖維112使用之天然纖維或半合成纖 維之量以在1 〇重量％以下較爲理想。所謂作爲混合用纖 φ 維112使用之具備有潛在捲縮性的複合纖維，意指於製程 X之加熱處理，確實顯現潛在性捲縮者。 於製程IX，係對於織網1 02，吹送使必須複合纖維2 之鞘成分不會熔融的溫度之熱風，例如以1.5~3m/sec之 比例’若聚乙烯鞘爲成分時，吹送爲80~125°C之熱風， 更佳爲90〜110°C之熱風，一面使織網102之厚度方向TD 的必須複合纖維2之機械性捲縮狀態不會變化，一面使必 須複合纖維2從厚度方向TD之上側朝向下側移動。 於製程X，係藉由使位於必須複合纖維2之鞘成分彼 -18- 200936836 此間在相互交叉之部位熔接，而使必須複合纖維2相互纏 絡。例如聚乙烯爲鞘成分時，以〇.5~1 .5m/sec之比例吹送 130〜150 °C之熱風。織網102含有具備潛在捲縮性的複合 纖維作爲混合用纖維112時，於製程X，藉由該混合用纖 維112在熱風之作用下，與必須複合纖維2或熔接或機械 性纏絡之同時捲縮成螺旋狀，可抑制於製程X之必須複 合纖維2之動作，可防止必須複合纖維2之機械方向MD U 或交叉方向CD之配向狀態的變化。 於如此之製造製程，由於把賦予有機械性捲縮的纖維 束2b加熱至必須複合纖維2之鞘成分的熔點或接近該熔 點之溫度並施以退火處理，故可把由該纖維束2b製得之 短纖維狀態的必須複合纖維2之捲縮狀態作成對於熱具安 定性者。該必須複合纖維2，在通過梳棉機1 0 1朝向機械 方向MD前進時，其與機械方向MD平行地延伸之傾向變 強，並且於厚度方向TD上反覆進行鋸齒狀之彎曲的傾向 ❹ 也變強。於通過製程X製得的不織布1，藉由處理室 105、106、107之熱風的影響，而有必須複合纖維2之機 械性捲縮變得不顯著之傾向，不過即使如此，必須複合纖 維2之大部分，仍可一面朝向機械方向MD延伸一面維持 在厚度方向TD上反覆進行彎曲的傾向。 如此地，其必須複合纖維2的捲縮狀態對於熱具安定 性之纖維束2b，其爲朝厚度方向TD被壓縮時之彈性回復 力的指標之「變形殘存率」有變小的傾向。由該纖維束 2b製得的不織布1，其爲在對不織布1賦以荷重時之前後 -19- 200936836 的容積比之「比容積」爲較大，而有即使賦以荷重其膨鬆 度也會很高之傾向。不織布1，又，在將其置於水平面觀 察平行於交叉方向CD之截面時，其爲相對於水平面之鉛 垂線與必須複合纖維2之交叉角度的「纖維角度」有變小 的傾向。該傾向，顯示了出現在與交叉方向CD平行的截 面上之必須複合纖維2有以垂直立起的方式延伸之傾向。 於不織布1，在將其作爲生理用衛生棉之透液性表面薄片 來使用時，其特定量的人工經血之「透液時間」有變短的 傾向。此等「變形殘存率」、「比容積」、「平均纖維角 度」及「透液時間」之測量方法及測量結果，於後述之實 施例有說明。 第3圖，爲與顯示本發明之不織布1的製造製程之一 例的第2圖相同製程之部分圖。不過，於第3圖之製程， 代替第2圖之梳棉機101，而使用第1、第2、第3梳棉 機 301a、301b、301c。於第 1、第 2、第 3 梳棉機 301a、 301b、301c各個之上游側，設置有相當於第2圖之製程 I〜製程VI的製程（圖示省略），對於第1、第2、第3梳 棉機3 0 1 a、3 0 1 b、3 0 1 c，分別供給必須複合纖維2之集 合體。從第1、第2、第3梳棉機3 0 1 a、3 0 1 b、3 0 1 c分別 製得由必須複合纖維2所構成之第1織網3 02a、第2織 網302b、第3織網302c。此等第1、第2、第3織網 302a、302b、302c，爲於朝向機械方向MD移動之無端皮 帶103上被重疊，而成爲織網積層體302d，並朝向顯示 於第2圖之製程VIII以後之製程前進。 -20- 200936836 第3圖之製程，爲可利用於當梳棉機之處理能力較 低，一台梳棉機不易製作出成份均等且基重較大的織網之 場合》例如，使用第1、第2、第3梳棉機301a、301b、 301c製作基重爲10g/m2之第1、第2、第3織網302a、 302b、302c，將此等予以重疊，可製得基重爲30g/m2之 織網積層體302d及不織布1。又，於第3圖之製程，藉 由在第1、第2、第3織網302a、302b、302c之間，使其 II 纖維之構成具有互異點，可於不織布1之厚度方向使纖維 之構成具有變化。又，於本發明，並不被限定於第2圖及 第3圖之例，可自由選擇梳棉機之使用台數。 第4、5、6圖，爲顯示本發明之實施形態一例之不織 布20 1的立體圖，及用以製得不織布20 1的製造製程圖， 以及使用於該製造製程圖構件的部分圖。 第4圖之不織布20 1，爲使用與第14圖之必須複合 纖維2相同者而製得者，不過於上面a，形成有相互平行 並朝向機械方向MD延伸之複數條隆起部202，以及與隆 起部202同樣地相互平行並朝向機械方向MD延伸之複數 條谷部203，而隆起部2 02與谷部203爲於交叉方向CD 重複波浪型之起伏。不織布2G1之下面B爲平坦狀，於谷 部2 03，形成有延伸於上面a與下面b間之透孔204。透 孔2〇4，爲於機械方向MD斷續排列。 第5圖之製造製程圖，爲與第2圖之製造製程圖大致 相同者’不過於第2圖之製程VII與製程IX之間的製程 VIII加入有成形手段2 1 0。成形手段2 1 0，爲用以形成不 -21 - 200936836 織布201之隆起部2 02及谷部203以及透孔2 04者，其包 含有朝向機械方向MD回轉之抽吸輥筒211，以及空氣噴 出用之噴嘴集合體 212、213、214。噴嘴集合體212、 213、214，分別爲可朝向抽吸輥筒211之周面噴出空氣 者，且於抽吸輥筒211之圓周方向以相互隔開所需尺寸的 方式配置，從抽吸輥筒211之周面僅離開所需尺寸。噴嘴 集合體212、213、214，分別於朝向抽吸輥筒211之軸方 φ 向，亦即於朝向交叉方向CD延伸之空氣配管（圖示省 略），隔開所需間隔安裝有複數個單體噴嘴215(參照第 8圖）者，該安裝狀態之一理想例，是將各噴嘴集合體 212、213' 214之單體噴嘴215調整成在機械方向MD位 於同一線上。 噴嘴集合體212、213、214，例如，可朝向抽吸輥筒 211之圓周方向逐一間隔開30°而配置，各噴嘴集合體 212、213、214之單體噴嘴215，例如能以交叉方向CD φ 之間距成爲5mm的方式安裝於空氣配管上。從噴嘴集合 體212、213、214可用所需之風量噴出所需溫度之空氣。 從複數個單體噴嘴215噴出之空氣，須被調整成不會因該 空氣本身，或因單體噴嘴215彼此間之空氣相互干涉，而 攪亂織網1 〇 2的必須複合纖維2之分布狀態。爲此，例如 在其爲基重35g/m2之織網102，以0.5秒通過直徑500mm 的抽吸輥筒211之周面者，且噴嘴集合體212、213、214 各個之單體噴嘴215，於交叉方向CD以 5 m m之間距配 置，且從抽吸輥筒21 1的周面之間隔尺寸調整爲5〜8 mm -22- 200936836 之場合，以織網102藉由抽吸輥筒211之抽吸將厚度調整 爲2〜5 mm左右後，使其通過單體噴嘴215之下面較理 想。於其時使用之單體噴嘴215的口徑爲0.5-1.5mm左 右，從單體噴嘴 215 噴出的空氣之噴出速度爲 50〜700m/sec，抽吸輥筒211之吸引力爲2〜7m/sec較理 想。 於第5圖之抽吸輥筒211的周面，安裝有第6圖所示 之成形用板220。成形用板220 ’其開孔部221及非開孔 部222爲朝向抽吸輥筒211之圓周方向E交互形成者，於 開孔部221形成有複數個透孔223，該透孔223爲與抽吸 輥筒211之抽吸機構（圖示省略）連結。於成形用板220 之一例，開孔部221，其圓周方向E之尺寸爲2〜3mm，且 延伸於抽吸輥筒211之軸方向，亦即延伸於交叉方向CD 之大致整體，直徑〇· 2〜lmm的複數個透孔223，相對於開 孔部 22 1之面積，其開口率成爲15〜30%。非開孔部 222，其圓周方向E之尺寸爲1.5〜3mm，且延伸於抽吸輥 筒211的軸方向之整體。安裝有成形用板220的抽吸輥筒 211之周速，爲與織網1〇2之搬運速度相同。 於第5圖之製造製程，係與第2圖之製造製程同樣經 過製程I~VII，製作具備有—樣厚度的織網102。該織網 102，於製程VIII’通過成形手段210。於成形手段210, 織網102，被載置於抽吸輥筒211之周面，並通過噴嘴集 合體212、213、214的下面。從噴嘴集合體212、213、 214朝向織網1〇2噴出空氣，另一方面，於抽吸輥筒 -23- 212、 200936836 2 1 1，使其發揮用以吸引該空氣之抽吸作用。 於被空氣噴到的織網102，其位於噴嘴集合體 2 1 3、2 1 4各個之單體噴嘴2 1 5之正下側的必須複 2，是朝向交叉方向CD平行移動而集積於相鄰之 嘴215與單體噴嘴215之間，形成了會成爲第4圖 部202的隆起部（圖示省略），另一方面，於單 215之正下側，形成了會成爲第3圖之谷部203 (圖示省略）。不過，於形成抽吸輥筒211的周面 用板220的非開孔部222，朝向織網102噴出的空 朝向抽吸輥筒211之內側前進，而是沿著成形用板 表面朝向交叉方向CD流動。藉由該空氣，幾乎所 置於非開孔部222的必須複合纖維2皆朝向交叉文 移動時，對應於第4圖之透孔2 04的透孔（圖示省 成於織網102。又，被載置於成形用板220之開孔 的複合纖維102，在對其噴出的空氣之大部分通過 板220之透孔223並朝向抽吸輥筒21 1之內側前進 合纖維102中之一部分纖維不會朝向交叉方向CD 而是殘留於單體噴嘴2 1 5之正下側，形成對應於把 之相鄰的隆起部202彼此間連結之架橋206的架橋 省略）。 如第4圖所明示，於谷部203，含有被如此形 孔204及架橋206。從噴嘴集合體212' 213、214 空氣之溫度，在必須複合纖維2爲以聚酯作芯成分 乙烯作鞘成分者之場合，以設定在9 0~2 5 0 °C較爲 合纖維 單體噴 之隆起 體噴嘴 的谷部 之成形 氣並不 220之 有被載 f向CD 略）形 部22 1 成形用 時，複 移動， 第4圖 (圖示 成的透 噴出的 ，以聚 理想。 -24- 200936836 只要空氣之溫度爲得以熔融必須複合纖維2之鞘成分的程 度，則於成形手段210，被製作成對應於第4圖之形狀的 表面形狀之織網102，其位於單體噴嘴215之正下側的必 須複合纖維2之鞘成分彼此間會熔接，不僅於製程VIII 以後的表面形狀之維持較容易，於製程IX的織網102之 隆起部的壓縮程度也會變高。於本發明，在製程IX之前 的製程VIII，把如此加熱織網102者稱爲預備性加熱。 噴嘴集合體212、213、214，又，可依此等順序調高 噴出之空氣的溫度。於此場合，係藉由來自位於織網102 之進入側的噴嘴集合體212、213之空氣，使單體噴嘴 215正下側之必須複合纖維2朝向交叉方向CD移動，使 集積於在交叉方向CD相鄰的單體噴嘴215彼此之間。來 自噴嘴集合體212、213之該空氣，爲了將織網1〇2加 熱，而調整成使必須複合纖維2的鞘成分不會熔融之程度 的溫度及風量。對於以聚酯作爲芯成分而以聚乙烯作爲鞘 成分的芯鞘型之必須複合纖維2，可將該空氣之溫度設定 在90~2 0 0 °C左右。於來自噴嘴集合體214之空氣，主要 爲使位於單體噴嘴2 1 5之正下側的必須複合纖維2之鞘成 分彼此間熔接，並使織網102之形狀安定。此時之空氣溫 度，爲比噴嘴集合體212、213之空氣溫度還高，可設定 在1 80〜250 °C左右。 關於噴嘴集合體212、213' 214，亦可將各集合體的 單體噴嘴215之口徑依此順序逐漸加大，並可把來自單體 噴嘴215之對於織網102的空氣之噴送寬度，於交叉方向 -25- 200936836 CD逐漸加大。藉此，在製得第4圖之不織布20 1 製作於織網102的谷部之交叉方向CD的寬度可逐 寬。例如，於噴嘴集合體212，使用口徑爲0.7mm之 噴嘴215，而於噴嘴集合體213、214使用口徑爲1 之單體噴嘴215。使用成形手段210將織網102如此 時，不會大幅攪亂通過製程IX、X時之織網1〇2的 複合纖維2彼此之機械方向MD、交叉方向CD、厚 0 向TD之分布狀態。 使用噴嘴集合體212、213、214，於織網102形 向機械方向MD延伸之隆起部與谷部的製程VIII，亦 用於該織網102爲含有將潛在捲縮性之纖維作爲混合 維1 12之場合。於第2圖或第5圖之製程VII，在必 合纖維2混合有混合用纖維112而製得的織網1〇2, 能發生混合用纖維112沒有均等分布而局部性密集 形。如此之織網102被加熱，而潛在捲縮性之混合用 Q 112捲縮成螺旋狀時，藉由該捲縮，其表觀尺寸變短 合用纖維112，由於會將必須複合纖維2在織網102 部朝向各種方向拉伸，故在通過梳棉機1 〇 1之後的 102之必須複合纖維2的分布狀態會有明顯變化。 但是，例如在使用噴嘴集合體212或噴嘴集 213，於織網102預先形成隆起部與谷部，並將必須 纖維2及複合用纖維112聚集於隆起部，其後，使用 集合體2 1 4將該織網1 02預備性地加熱，使織網1 〇2 維彼此間輕度熔接的製程，其混合用纖維1 1 2之大部 ，被 漸變 單體 .0 mm 處理 必須 度方 成朝 可適 用纖 須複 有可 之情 纖維 之混 之內 織網 合體 複合 噴嘴 之纖 分， -26- 200936836 藉由該預備性加熱，會在織網102中的隆起部之所謂比較 窄的範圍內捲縮成螺旋狀，而將表觀之尺寸縮短。其結 果，於必須複合纖維2，產生了被混合用纖維1 1 2朝向混 合用纖維112的尺寸變短之方向拉伸之現象，不過該現 象，並非遍及織網102廣範圍地發生，而是主要發生於隆 起部之內部。如此，一面使用潛在捲縮性之混合用纖維 112 —面於織網102形成隆起部時，可使由織網102製得 φ 之不織布201的必須複合纖維2之分布，集中於隆起部 202。在混合用纖維112爲潛在捲縮性的複合纖維之場 合，混合用纖維112捲縮而尺寸縮短時之收縮率，一般不 均之情形較多。但是，在通過成形手段2 1 0時，於形成隆 起部之織網102，因混合用纖維112之大部分聚集於該隆 起部，故於該隆起部的混合用纖維1 1 2之收縮率會以被平 均化之値出現。在由如此之織網1 02製得的不織布20 1， 於混合用纖維1 1 2中偶爾混有具備特別大的收縮率之混合 Φ 用纖維112所產生的影響，並不會明顯存在。 於可作爲混合用纖維112使用之潛在捲縮性纖維，有 偏芯之芯鞘型複合纖維、偏芯之芯鞘型的中空複合纖維、 並列型之複合纖維等，不過此等潛在捲縮性複合纖維，其 後述之織網收縮率以在1 0〜4 0 %之範圍內較爲理想。織網 收縮率爲未滿1 0百分比時之潛在捲縮性複合纖維，其捲 縮時顯示之表觀上的尺寸之收縮率較小，其使必須複合纖 維2彼此間接近的能力較低，而難以促進必須複合纖維2 彼此間之纏絡。又，織網收縮率超過40%時之潛在捲縮性 -27- 200936836 複合纖維，其捲縮時發生之螺旋徑一般會有較小之傾向， 由於會有使不織布1或不織布201的必須複合纖維2橫倒 的傾向，換言之，其擴大平均纖維角度Θ之傾向較強，故 並非爲理想者。如此之潛在捲縮性複合纖維，又，爲了使 與必須複合纖維2之熔接更容易，以使其鞘成分與芯成分 之容積比率調整於5 0:5 0〜70:3 0之範圍，而充分確保鞘成 分之容積較爲理想。潛在捲縮性複合纖維，又，爲了使其 有較多之與必須複合纖維2的接合部位，以將纖維長度調 整於38〜64mm之範圍，並將纖度調整於1 . 5〜4.4 dtex之 範圍較爲理想。 於第5圖之織網102，係經過與第2圖相同之製程 IX、X、XI，而成爲第4圖之不織布201，不過，於本發 明，在圖示例之成形用板220的全面形成有透孔223，可 代替以不具非開孔部222者。使用如此之成形用板220 時，可製得形成有隆起部202與谷部203，但沒有形成透 孔204的不織布201。 於如此製得之不織布20 1的隆起部202，厚度方向 TD的必須複合纖維2之延伸方式，爲與第1圖的不織布 1之場合相同，且會變成不織布201的「比容積」較大， 隆起部202之「平均纖維角度」較小，體液之「透液時 間」較短者。又，隆起部202的必須複合纖維2中，位於 谷部203之附近者，會被認爲是在成形手段210藉由噴出 之空氣的作用，朝向交叉方向CD移動者。觀察出現於與 交叉方向CD平行的不織布201的截面上之隆起部202 -28- 200936836 時’在如此移動之必須複合纖維2，其朝向厚度方向 延伸之傾向較明顯。 第7圖，爲顯示本發明之不織布201的製造製程 之與第5圖相同製程的部分圖。不過，於第7圖之製 係代替第5圖之梳棉機1〇1而採用了例示於第3圖 1、第 2、第 3 梳棉機 301a、301b、301c。 又，於第7圖之製程，代替第5圖所示之成形 210而採用了成形手段210a。成形手段210a，於噴 合體212之上游側具備有脫氣用輥筒234，抽吸輥筒 具備有第1抽吸區231、第2抽吸區23 2、第3抽 233。第1、第2、第3抽吸區231、232、233爲可個 整抽吸力，第1抽吸區23 1爲與脫氣用輥筒234相對 第2抽吸區232爲與噴嘴集合體212、213相對向， 抽吸區233爲與噴嘴集合體2 14相對向。脫氣用 2 3 4，於其周面可形成有例如面積率爲3 0 %之比例的 爲5mm之脫氣用透孔（圖示省略），並以相當於無 帶103的移動速度之105〜120%的周速回轉，一面使 積層體3 02 d朝向機械方向MD緊繃一面接觸於抽吸 2 1 1的周面。 於第7圖，例如在基重爲3 5 g/m2之織網積層體 以0.5秒通過直徑爲5 00mm之抽吸輥筒211的周面 合，以使直徑爲200mm之脫氣用輥筒23 4從抽吸 211之周面離開3mm左右來使用較爲理想。藉由使 此之脫氣用輥筒23 4，可容易地在成形手段210之前 I TD —例 程， 之第 手段 嘴集 21 1 吸區 別調 向， 第3 輥筒 直徑 端皮 織網 輥筒 3 02d 之場 輥筒 用如 具有 -29- 200936836 厚度爲30〜40mm的織網積層體302d作成厚度爲2〜5mm 的織網積層體302d。於第7圖，又，在抽吸輥筒211，以 將第1、第2、第3抽吸區231、232、233各個之吸引力 設定在5〜10m/sec、2〜5m/sec、5~7m/sec較爲理想。於如 此之場合，若事先把第1、第3抽吸區231、233的吸引 力設定得較高，另一方面把第2抽吸區232之吸引力設定 得比第1、第3抽吸區23 1、23 3之吸引力更低，則在第2 U 抽吸區232之上游側與下游側，一面使織網積層體302d 緊貼於抽吸輥筒211之周面，一面於第2抽吸區232藉由 噴嘴集合體212、213之作用，使織網積層體3 02d的必須 複合纖維2或混合用纖維112朝向交叉方向CD移動，可 容易地形成不織布201之隆起部202與谷部203。 爲了製得不織布201，亦可如下述般地使用第7圖之 第1、第2、第3梳棉機301a、302b、302c。亦即，從第 1梳棉機301a，供給由其纖維長度較短，例如爲 φ 15〜44mm ’其機械性捲縮數爲較少之l〇~15/25.4mm的必 須複合纖維2所組成，並具備有10g/m2之基重的第i織 網302a。從第2梳棉機3〇lb，供給由其纖維長度較長， 例如爲 44〜64mm ,其機械性捲縮數爲較多之 15~3 5/25_4mm的必須複合纖維2所組成，並具備有i〇g/m 之基重的第2織網3〇21)。從第3梳棉機302c，供給與第 2織網3 02b相同者作爲第3織網3 02c。由此等第1〜第3 織網3 02a〜302c所形成的織網積層體3 02d，係將第1織 網302 a載置於抽吸輥筒211的周面，並使來自噴嘴集合 -30- 200936836 體212、213、214之空氣以及來自抽吸輥筒211之抽吸產 生作用。於是，形成第1織網3 02a之纖維長度比較短的 必須複合纖維2，形成隆起部時，其朝向機械方向MD延 伸的傾向，以及在相對於水平之無端皮帶1 03形成垂直的 面之內，顯示鋸齒狀之機械性捲縮的傾向會變強。此等傾 向，對於提昇織網積層體3 02d之膨鬆度維持率，或縮小 不織布201之平均纖維角度0以縮短透液時間極具效果。 φ 又，形成第3織網3 02c之纖維長度比較長的必須複合纖 維2，對於在隆起部之表面抑制必須複合纖維2的起毛， 提高隆起部表面之密度，或提昇不織布201之表觀爲極具 效果者。 第8圖，爲藉由（a)與（b)，例示被採用於第5圖 或第7圖之噴嘴集合體212、213、214的單體噴嘴215之 配置的部分圖。於（a)，以參照符號215顯示之單體噴 嘴2 1 5爲朝向交叉方向CD排成一列。單體噴嘴2 1 5，例 〇 如其口徑爲1mm者以5mm之間距P排列。於（b )，單 體噴嘴215爲朝向交叉方向CD排成二列，該二列單體噴 嘴215，爲於機械方向MD位於同一直線上。（b)之場 合的單體噴嘴215，例如其口徑爲lmm者於交叉方向CD 以5 m m之間距P排列，並於機械方向M D以中心間隔Q 成爲5mm的方式隔開。於噴嘴集合體212、213、214, 可自由選擇此等配置例（a) 、（b)，不過例如於噴嘴集 合體212、213採用配置例（a)，於噴嘴集合體214，採 用配置例（b)，可藉由噴嘴集合體214促進殘留於由噴 -31 - 200936836 嘴集合體212、213所形成的織網積層體302d之谷部的必 須纖維2或混合用纖維112之彼此熔接。 第9圖，爲使用第7圖的製程而製得之不織布201的 交叉方向CD之截面圖（相片）。不織布201，係被置於 以鏈線顯示之水平面71之上，隆起部202與谷部2 03爲 於交叉方向CD交互出現。隆起部2 02’具備有從水平面 71至隆起部202之頂點72的高度T，以及於高度τ之 0 1/2之點73的交叉方向CD具備有寬度W。不織布201， 爲藉由改變第7圖之製程的各噴嘴集合體212、213、214 之單體噴嘴215的間距、來自單體噴嘴215之空氣的噴出 速度、製程X與製程XI之織網1〇2的搬運速度之比等之 條件，可使隆起部202之高度T及寬度W變化。本發明 人了解到，T/W之値會影響平均纖維角度0之大小。又， 不織布201，爲了提昇其透液性，以平均纖維角度0作成 75度以下較爲理想。於本發明之一例，爲了製得具備有 φ 如此値之平均纖維角度0的不織布201，須將T/W之値調 整於0.55~1.00之範圍。 第10圖，爲顯示不織布201之使用例的生理用衛生 棉250之局部透視立體圖。生理用衛生棉250，爲於透液 性表面薄片251與不透液性背面薄片252之間夾介有體液 吸收性芯材253者，表面薄片251與背面薄片252’爲從 芯材25 3之周緣延伸而出且相互重疊並於熔接部254相互 接合。又，表面薄片251及背面薄片252以及芯材253’ 係於呈長圓形延伸的壓縮條部2W處被加熱、加壓，而使 -32- 200936836 彼此不易分離地一體化。於表面薄片251， 第4圖的不織布201。不織布201之隆起f 203，爲朝向生理用衛生棉250之長方向L 薄片252係使用塑膠薄膜，芯材253，爲藉 覆蓋粉碎紙漿與高吸水性聚合物粒子（圖示 合物（圖示省略）而形成。表面薄片251， 之不織布2 0 1的必須複合纖維2，於不織布 0 向TD上反覆進行彎曲，可使表面薄片251 生理用衛生棉250之長方向L，亦於寬度方 散，而朝向芯材253快速滲透。於芯材253 使經血快速擴散，紙漿及高吸水性聚合物粒 經血，故滲透過表面薄片2 5 1之後的經血， 滲透過之部位，不會有所謂逆流於表面薄片 膚之情形。如此，生理用衛生棉250，藉丨 201，會變成所謂將經血在表面薄片251之 0 內吸收，即所謂點吸收性能優異者，同時也 收之經血的逆流，即所謂回滲之性能也優異 [實施例] 於第1、2表，係顯示關於藉由第2、3 製程製得之有關本發明的各種不織布與比較 構成纖維及性能評價結果。 第1、2表之記載事項爲如下。

1.必須複合纖維I、必須複合纖維II 係使用例示於 沿202與谷部 延伸。於背面 由使用纖維紙 皆省略）之混 爲藉由形成其 201之厚度方 上之經血，於 向W，不易擴 ，由於纖維紙 子吸收保持該 不會滯溜於該 25 1而弄濕肌 白使用不織布 極有限的範圍 變成於防止吸 、5、7等圖之 例之不織布的 -33- 200936836 係作爲本發明之實施形態的必須複合纖維2使用者。 2. 混合用纖維 係作爲本發明之實施形態的混合用纖維112使用之潛 在捲縮性纖維。 3. 纖維長度 係顯示使纖維呈直線狀伸展時之長度。 4. 捲縮數 係基於JIS L 1 0 1 5之規定，測量含於接續在紡絲後之 經箱型捲縮裝置處理的纖維束之纖維的機械性捲縮數之結 果，且顯示捲縮數測量器之關於握持測量用纖維的一對握 柄之每間隔2 5 mm的捲縮數。 5 .捲縮後熱處理 係顯示把從捲縮裝置取出的纖維束以驰緩狀態加熱7 分鐘來施以退火處理時之溫度。 6. 織網收縮率 係顯示使用由潛在捲縮性的纖維所組成且具備有 200g/m2之基重的織網，作成2 5 0x2 5 0 mm之大小的測試用 薄片，將該測試用薄片以1 45 °C施以5分鐘熱處理時之測 試用薄片的機械方向MD之收縮率。 7. 纖維束之變形殘存率 (1) 於第2圖之製程V，取用1 20 000dtex分量之經 熱處理的纖維束並垂直吊掛，在對於該纖維束加重24 g之 狀態下，於上下二處標入顯示1 〇〇mm之長度的記號。 (2) 於纖維束追加75g之荷重，並以120 °C加熱5 -34- 200936836 分鐘。 (3 )將纖維束冷卻至室溫後，卸下75g之荷重，測 量上下之記號間的距離d(mm) ’站藉由以下數式求出 變形殘存率（％ )。 求出 (d- 1 00 ) /100 =變形殘存率（°/〇 。 8. 纖維束之熔解熱量 (1) 從施有製程V之熱處理的纖維束，取用約2mg 之複合纖維作爲試料。 (2) 關於該試料’使用 DSC ( Differential Scanning Calorimeter)，測量熔解熱量（J)，求出於昇溫過程之 第1尖峰之値。將該値除以試料之重量（g)者，作爲複 合纖維之低熔點樹脂，例如聚乙烯之溶解熱量△ Η (J/g )。 (3 )使用於測量之機器及測量條件爲如下。 測量器：（株）島津製作所製示差掃描熱量計 (Differential Scanning Calorimetry) DSC-60 試料容器：產品號碼PN/50-020 (容量Ι5μ1之容器） 以及 產品號碼PN/5 0-02 1 (容器之捲縮用套） 昇溫速度：5°C /min 測量溫度範圍：50〜200 °C 測量環境氣體：氮 9. 通過織網之梳棉機後的厚度 -35- 200936836 (1) 把從製程VII的梳棉機出來之30g/m2的織網裁 裁切成300x300mm作爲試料。 (2) 對於試料賦以〇.ig/cin2之荷重，並測量試料之 厚度’將該値作爲通過梳棉機後之織網的厚度。 10.織網之膨鬆度維持率 (1) 把從製程VII的梳棉機出來之3〇g/m2的織網裁 切成3 00x3 00mm而得到的試料重疊7片，賦以o.lg/cm2 0 之荷重並測量厚度ho。 (2) 把賦有荷重之重疊的試料以i35〇c之加熱爐施 以5分鐘處理後’使其冷卻並測量厚度h,。 (3) 求出ln/hoxlOOz膨鬆度維持率（％)。 11 ·比容積 (1) 把裁切成100x100mm之不織布重疊1〇片，在 賦以2000gf之荷重的狀態下測量厚度，將該厚度之1/1〇 作爲不織布之厚度t。 ❿ （2)由100x100mm之不織布的重量，求出每g/cm2 單位之不織布的基重w。 (3 )求出t/w=比容積（cm3/g )，作爲在2〇gf/cm2 荷重下的比容積。 1 2 ·透液時間 (1 )卸下市售之生理用衛生棉（優你嬌美（株）製， 蘇非超薄彈力貼身，25cm)的表面薄片，代替該表面薄 片’安裝上實施例或比較例之不織布作爲試料。 (2) 於試料’載置上具備有與人工經血滴定用之滴 -36- 200936836 定管的前端徑大致相同徑之透孔的40x1 0mm之壓克力 板，於該壓克力板載置鉛錘，調整至對於試料之荷重爲 2 gf/cm2 〇 (3)將第1次之人工經血從壓克力板之透孔朝向生 理用衛生棉以90ml/min之速度滴下3ml，並放置1分 鐘，使人工經血滲透過表面薄片。人工經血，爲相對於水 lOOOcc，混合甘油 80g、CMC 之鈉鹽 8g、NaCl l〇g、 φ NaHC03 4g、紅色色素102號 8g、紅色色素2號 2g、 黃色色素5號 2g，並使其溶解者。 (4 )再者，滴下第2次之人工經血4ml。 (5)關於第1次之人工經血及第2次之人工經血， 分別計測從滴下後滲透過表面薄片直到移動至芯材的時 間，並求出第1次透液時間及第2次透液時間。各透液時 間，成爲顯示不織布之透液性良莠的指標。 13.平均纖維角度0 φ ( 1 )把作爲測量用試料之不織布以7〇°C加熱30分 鐘，去除不織布在處理過程之發生的折痕，使試料成爲平 坦者。 (2 )使用KOKUYO裁切刀HA-7NB (產品名）用之 標準替換刀片HA-100B，將試料朝交叉方向CD裁切，作 出平行於交叉方向CD之觀測用的裁切面，並將該試料載 置於水平面。 (3)將裁切面以電子顯微鏡（KEYENCE社製Real Surface View顯微鏡VE-7800)觀察，放大30倍裁切面 -37- 200936836 並攝影。於攝影，須把試料之上面至下面放入於視野 (4)於相片之裁切面，於任意之位置拉出相對 平面之鉛垂線，於鉛垂線之左右兩側再拉出與該鉛垂 平行間隔爲1 0 0 μ m的輔助線。 (5 )關於與2條輔助線交叉之1條纖維，在與 助線的交叉位置標上記號。 (6 )以直線連結左右之記號，並分別求出在鉛 φ 之兩側，該直線與鉛垂線之夾角〇：、々（參照第11 圖）’求出之夾角α、/3中値較小之一方的角度作爲 角度。 (7)於相片之裁切面，關於所有正確聚焦之測 象的纖維’求出其纖維角度，把求出之纖維角度的算 均値作爲「平均纖維角度0」。於相片之裁切面，該 確聚焦之纖維，爲出現於在本發明之截面上的纖維。 ❹ 於水 線之 各輔 垂線 、12 纖維 量對 術平 等正 -38- 200936836 Ο ❹ 1 構成纖維 r _混名^ 遥’3键μ 驗aHG赔g S鍵趔i靈 1 ΐίι Β 100:0:0 100:0:0 100:0:0 70:30:0 70:30:0 30:70:0 500:50 80:0:20 500:50 800:20 80:0:20 酿20 80:0:20 80:0:20 80:0:20 80:0:20 100:0:0 100:0:0 800:20 削:90 必須複合纖維I 1 蠢《蠢蠢馨 Ρ B Β S< S， 9, 蜜褽婪躍拼 承 — R R R 8 R R — — mMmmm Jt ^ 1 m w-i W1 W) W-I U-1 VQ VO in m νη 鏟貍瞰铋 I IK Co !〇 tFl 摄诞 1 00 oi oc C4 r*~i 〇〇 r4 〇〇 C^j IS 1 Ψ. ίβ 孕 S $ S 柃链φ U 臣 s 妄 妄 銨韬φ a a a Sf S e 必須複合纖維1 | mmn 。。 R § g 锾靈荽躍褂 mMmmrn ㈣1 〇〇 〇〇 〇〇 # 翠 1¾¾ § VO mm 1 沒 码齬丑褂 1S 怜链φ 自 g 羅铛φ S e I 必須複合纖維I | 麵綱麗 :。 S 〇 S g g 9 s g g § g S g R S § B 8 § § mm^ 谢幻1 in u~i ί〇 V\ V*1 «η |£^ oo 〇〇 v〇 〇〇 〇〇 W*i »£1 楚璀瞰铋 I C-ΐ π π Cn mm 1 \〇 oJ SO cv5 口 紹鍪召哥 1Ϊ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S 9 1 1 I 1 s 1 1 柃链φ g g g g 妄 S S S a a a e e a a a 第刚 第1岡 第1岡 mm 第1岡 第1圖 第1岡 第4圖 mm \ 笫1_ 第1网 匿 i 第1岡 UJ, 赛 m 茑 <=ί 踩Γ~~產 ^ m JQ iQ 2 〇 〇 2 2 Uj [第1表] 1_列1 麵列2 麵列3 麵列4 Ϊ獅丨J5 It腑IJ6 耀列7 oc ί 麵列9 麵列10 丄!荽 丄!荽 晒列1 比_2 L備列3 比酬4 -39- 200936836 [第2表]

纖維束 織網 不織布 變 形 殘 存 率 低熔點樹 脂之熔解 熱量 通過梳 棉機後 之厚度 織網膨 鬆度維 持率 基重 比容積 透液時間 平均 纖維 角度 θ 熔解熱量 △H 30 g/m2 135〇C 5min 20gf^cm2 荷重下 第 1 次 第 2 次 % J/g mm % g/cm2 ml/g sec sec 度 實施例1 18 176.4 26 45.0 25 41.3 11 17 70.8 實施例2 166.3 25 71.7 實施例3 28 49.6 10 Π 67.4 實施例4 27 32.5 13 18 實施例5 28 31.8 14 18 實施例6 29 30.9 11 18 實施例7 25 10 18 72.0 實施例8 26 37.4 9 17 74.7 實施例9 25 40.7 9 17 69.3 實施例10 25 39.1 9 16 71.6 實 施 例 11 上層 30 42 8 17 中間層 下層 實 施 例 12 上層 35 42 8 16 中間層 下層 比較例1 42 139.4 20 27.0 26 15.0 35 39 78.4 比較例2 157.1 26 79.4 比較例3 26 16 18 77.5 比較例4 27 19 22 81.6 -40-

e 200936836 (實施例1〜3 ) 第1、2表所示之實施例1〜3之不織布，焉 合纖維2占100重量％者’於第1表，該必須老 被命名爲必須複合纖維I。於必須複合纖維I 5 使用溶點爲260 °C之聚酯（PET) ’而於鞘成分 點爲130°C之高密度聚乙烯（PE)。用以製得4 維I的纖維束，爲藉由在第2圖之製程IV的柏 以0.4重量％之比例塗佈界面活性劑，施以親7> 以機械性捲縮數成爲15/25mm的狀態使用捲 理。賦予捲縮後之纖維束，以 120 °C施以7 理。實施例1、2之不織布，爲經第2圖之製程 如第1圖例示般平坦者，而實施例3之不織布爲 之製程而製得之如第4圖所例示者。不過，於1 3沒有使用第2圖之製程IX，僅於實施例2 IX。於實施例3，作爲第6圖之成形用板220， 輥筒210之圓周方向，以每5mm單位反覆設 221及非開孔部222，且於開孔部221以面積率 孔徑爲〇.6mm之透孔223。 第11、12圖’爲例示關於實施例1之不縛 均纖維角度Θ」之測量方法及測量結果者，第 把平行於置於水平面上之後述實施例1的不織布 向CD的截面予以放大30倍時之相片。於第11 有相對於不織布之一條鉛垂線L及位於該鉛垂丨 且平行於鉛垂線L的二條輔助線μ、N。又 !其必須複 霞合纖維2 :芯成分係 、係使用熔 :、須複合纖 Ϊ劑處理， 〔化處理， 縮裝置處 分鐘熱處 【而製得之 丨經第5圖 ί施例1、 使用製程 是在抽吸 置開孔部 2 2 %形成 丨布的「平 1 1圖’爲 ί之交叉方 圖，標記 線L兩側 ，於第11 -41 -

200936836 圖，標記有把一條纖維之與二條輔助線交叉的位 結之纖維角度測量線D。第12圖，顯示有於第 垂線L及輔助線Μ、N以及纖維角度測量線D， 測量對象之纖維NO.1〜48的夾角〇：及冷中値較/J' 角度作爲纖維角度並以一覽表顯示。「平均 Θ」，爲一覽表之値的算術平均値，爲70.8度。 第13圖，爲把實施例1之平行於不織布的 截面之一例，以與第11圖之倍率相同的倍率顴 片。許多纖維皆以緩和起伏的狀態朝向機械方向 第14、15圖，爲例示關於實施例3之不織 均纖維角度0」之測量方法及測量結果者’第： 把出現在與置於水平面上之後述實施例3的不織 方向CD平行的截面上之隆起部的一個予以放为 之相片。於第14圖，標記有通過隆起部之頂部 垂線L及平行於鉛垂線L的二條輔助線Μ、N° 1 4圖，標記有把一條纖維之與二條輔助線交叉 以連結之纖維角度測量線D。第15圖，爲顯示J 鉛垂線L及輔助線Μ、N以及纖維角度測量線E 覽表顯示關於測量對象之纖維NO. 1〜34的纖維角 均纖維角度Θ」，爲67.4度。又’於實施例 布，在谷部附近測量之平均纖維角度0之一例爲 第16圖，爲把關於實施例3之與不織布的 頂部的機械方向平行的截面之一例’以與第1 4 相同的倍率觀察時之相片。許多纖維皆以緩和起 置予以連 1 1圖之鉛 且將關於 •之一方的 纖維角度 機械方向 察時之相 延伸。 布的「平 14圖，爲 布之交叉 :3 0倍時 的一條鉛 又，於第 的位置予 育14圖之 >，並以一 度。「平 3之不織 59度。 隆起部之 圖之倍率 伏的狀態 -42- 200936836 朝向機械方向延伸。 (實施例4~6) 第1、2表所示之實施例4〜6的不織布，爲其必須複 合纖維2占1 00%者’不過，於必須複合纖維2係將必須 複合纖維I及必須複合纖維II之2種類者以70:30〜30:70 之重量比例予以混合而使用。必須複合纖維I，爲具備有 3 8mm或51 mm之纖維長度者，而作爲纖維束則賦予 15/25mm之機械性捲縮。必須複合纖維II，爲具備有 51mm之纖維長度者，而作爲纖維束則賦予i8/25mm之機 械性捲縮。必須複合纖維I及必須複合纖維II，當該等作 爲纖維束時，係以〇.4重量％之比例塗佈親水化處理用之 界面活性劑，再於賦予機械性捲縮後以120 °C施以7分鐘 熱處理。 Q (實施例7 ) 第1、2表之實施例7的不織布，係使用將其爲在實 施例1使用之必須複合纖維2之必須複合纖維I，及第2 圖之製造製程所示之混合用纖維112，以50:50之重量比 例予以混合之織網而製造。作爲混合用纖維112使用者， 係以0.4重量％塗佈親水化處理用之界面活性劑，並把以 15/25 mm之比例賦予機械性捲縮之纖維束，以90°C施以7 分鐘熱處理之後，裁切成38 mm而製得之芯鞘型的複合纖 維。 -43- 200936836 (實施例8〜10) 作爲必須複合纖維2，係使用了在實施例1使用之必 須複合纖維I，作爲混合用纖維112，係使用了塗佈有0.4 重量％之親水化處理用之界面活性劑，並賦予有15/25mm 之機械性捲縮的潛在捲縮性之芯鞘型複合纖維。必須複合 纖維I及混合用纖維112，爲以80:2 0〜50:50之重量比例 H 來混合。混合用纖維112被加熱時所顯示之捲縮的程度， 爲由織網收縮率來評價。 (實施例1 1、1 2 ) 第4圖所例示之形狀的不織布，爲使用第7圖例示之 製程來製造，並測量製得之不織布的透液時間。於實施例 1 1，從第7圖之第1梳棉機3 01 a製得第1表所示之其必 須複合纖維I與混合用纖維被以80:20之比例混合，且基 φ 重爲l〇g/m2的第1織網302a，將此作爲第1表之下層。 從第2梳棉機3 0 1 b係製得第1表所示之必須複合纖維I 與混合用纖維被以80:20之比例混合，且基重爲1〇 g/m2 的第2織網302b，將此作爲第1表之中間層，並重疊於 第1織網302a之上。從第3梳棉機301c，係製得具備有 與第2織網302b爲相同成份之基重爲l〇g/m2的第3織網 3〇2c，將此作爲第！表之上層，並重疊於第2織網3 02b 之上。將此等重疊之桌1、第2、第3織網301a、302b、 3〇2c作爲織網積層體302d，使第1織網3〇2a以接觸成形 -44- 200936836 手段210之抽吸輥筒211的狀態朝向機械方向MD移動。 成形手段210以後的製程之運轉條件爲與實施例3之場合 相同。 實施例12之不織布，爲由與實施例11的不織布相同 之條件所形成者，不過僅第1織網3 0 1 a爲與實施例1 3不 同，具備有15 g/m2之基重。 (比較例1、2 ) 比較例1、2之不織布，爲與實施例1之不織布僅纖 維束之熱處理條件不同者，於比較例1，係把賦予有機械 性捲縮之纖維束以90°C施以7分鐘熱處理，於比較例2 係將纖維束以1 〇(TC施以7分鐘熱處理。於比較例1、2 之其他以外的不織布製造條件，爲與實施例1相同。 第17、18圖，爲與顯示關於比較例1之不織布的 「平均纖維角度0」之測量結果例的第11、12圖相同之 圖。第17圖，爲把與不織布之交叉方向CD平行的截面 放大30倍時之相片。於第17圖，顯示有於該截面上之典 型的形狀，在不含從不織布之表面異樣突出的纖維之部 位，標記有一條鉛垂線L及平行於鉛垂線L的二條輔助 線M、N。又，於第17圖，亦顯示有關於出現於截面並 成爲測量對象的纖維之各纖維角度測量線D。第1 8圖， 爲顯示此等鉛垂線L及輔助線Μ、N及纖維角度測量線 D，並且把關於測量對象纖維Ν0.1〜15之夾角α與/5中値 較小之一方的角度作爲纖維角度且以一覽表顯示。比較例 -45- 200936836 1之不織布的「平均纖維角度6>」爲78.4度 第19圖，係把比較例之與不織布的機 截面，以與第17圖之倍率相同的倍率放大 纖維，爲以平坦狀態朝向機械方向延伸，並 度方向形成密集。 於比較例3、4，不織布之必須複合纖 20重量％或是10重量％，且平均纖維角度 上，第1次之透液時間爲比1 5秒長，第2 爲比2 0秒長。 從第1、2表明顯得知，藉由把賦予機 纖維束的熱處理溫度，亦即把第1表之捲 度，設定在其形成必須複合纖維之鞘成分的 熔融之溫度的附近，較佳爲從熔點至比熔黑 度之間，則纖維束之殘存變形率會變得非常 爲即使被壓縮也會彈性快速回復者。由該纖 網亦與不織布有同樣之傾向，其出現於織網 率以及不織布之比容積。從第2表之纖維讳 之値明顯得知，纖維束，若以較高溫度施以 解熱ΛΗ會上昇。該熔解熱ΔΗ，爲顯示在f 比較例1、2使用之複合纖維的低熔點樹脂 之熔解熱量ΔΗ者，熔解熱量ΛΗ之上昇， 低熔點樹脂爲處於比比較例之低熔點樹脂之 定性之狀態，且纖維束及由該纖維束製得之 使被加熱，捲縮狀態亦不易變化。實施例之 械方向平行的 觀測之相片。 於不織布之厚 維的含有量爲 Θ爲7 5度以 次之透液時間 械性捲縮後之 縮後熱處理溫 低熔點樹脂所 U氏2 0 °C的溫 小，纖維束成 維束製得之織 之膨鬆度維持 ί的熔解熱△Η 熱處理時’熔 ί施例1、2及 ’亦即聚乙燒 是指實施例之 對於熱更具安 纖維長度’即 不織布’又特 -46- 200936836 徵爲：其平均纖維角度θ爲在比比較例之不織布還小約 75度以下之範圍內。此爲意指’具有：在與置於水平面 的不織布之交叉方向CD平行的截面上’必須複合纖維2 或混合用纖維112，並非朝向水平方向橫向延伸’而是朝 向垂直方向縱向延伸之傾向。如此之平均纖維角度β之影 響，出現於實施例之不織布的透液時間，第1次在1 5秒 以下，第2次在20秒以下之結果。比較例之不織布’其 φ 平均纖維角度0爲比75度大，透液時間爲第1次比15秒 長，第2次比20秒長者變多。出現了不織布成爲對於被 重複排泄的體液具備有優異之吸收性能者之效果。 根據實施例7，作爲混合用纖維112，可使用施有在 比較例1使用之機械捲縮處理之複合纖維。 根據實施例8〜12，作爲混合用纖維112，可使用具備 有潛在捲縮性的複合纖維。 根據實施例1 1、1 2，使用把由複數台梳棉機製得的 Q 複數片織網予以重疊之織網積層體，可製得有關本發明之 不織布。 第20圖，爲顯示使用於第10圖之生理用衛生棉250 之透液性表面薄片251的實施例3、13、14之不織布與比 較例1之不織布的性能比較測試之結果之圖。於該測試， 把使用由實施例或比較例之不織布製作的測試用之不織布 的生理用衛生棉250，置於20°C，相對濕度爲60%的測試 室，於不織布之上滴下6ml之2(TC的人工經血（參照實 施例之1「12_透液時間」之項），於該滴下之部位抵接測 -47- 200936836 量器 Finger-robot thermo lab (京都市南區 Kato Tech CO.，Ltd製造）之感測器，並根據後述之順序記錄該感測 器所顯示之溫度變化速度（°C /sec)。 順序1:去除市售之生理用衛生棉（優你嬌美（株） 製，商品名：蘇非超薄彈力貼身25mm)之表面薄片，代 替該表面薄片，安裝以測試用不織布，作成測試用之生理 用衛生棉。該生理用衛生棉，放置於測試室至少24小 〇 時。 順序2 :將感測器設定於37°c。 順序3 :於生理用衛生棉之測試用不織布之上載置40 xl 0 mm的矩形之具備有透孔的厚度爲13 mm之壓克力板。 順序4 :將20°C之人工經血6ml滴下於壓克力板之透 孔內。 順序5 :若人工經血從測試用不織布之表面消失，則 於測試用不織布之人工經血滴下的部位抵接感測器，並記 ❹ 錄感測器所顯示之溫度變化速度。感測器，調整成對於測 試用不織布的面壓爲20〜30gf/cm2。 順序6 :於製圖用紙繪製測量開始後1、5、1 5、3 0、 60秒之溫度變化速度曲線。 於第20圖，溫度變化速度有隨著時間之經過而變慢 之傾向，不過，實施例之不織布若與比較例之不織布對比 時，其測量開始後溫度變化速度有快速降低之傾向。該傾 向，爲於第4圖例示之形成有隆起部202與谷部203的實 施例3、1 1、1 2之不織布很明顯。 -48- 200936836 又，本發明之發明人了解到，使用 Finger-robot thermo lab測量時，關於以指尖觸摸測量對象物時之冷暖 的感覺以及感測器所顯示之溫度變化速度之間，有以下之 關係。亦即， 溫度變化速度 0〜0.30°C /sec :幾乎不感覺到冷 0.30〜0.50 °C /sec:稍微感覺到冷 0.50°C /sec :感覺到冷 若基於該了解，則於使用了實施例之不織布，特別是 實施例3，1 1、1 2之不織布的生理用衛生棉，由於在測量 開始後30秒以內，溫度變化速度爲在0.3 0°C /sec以下， 故生理用衛生棉之著用者因排泄之經血感覺到冷之不適 感，其時間極爲短暫。一般，經血若被排泄，則著用者例 如在感覺到所謂冷之不適感之同時，爲了極力減少經血之 漏出或因經血而使肌膚弄髒之情形，會有暫時停止身體之 動作或使身體之動作緩慢下來之情形。但是，只要是使用 實施例3，1 1、1 2之不織布的生理用衛生棉，則經血會被 快速吸收，不適感會在短時間內消失，故著用者不必停止 身體之動作。

又，使Finger-robot thermo lab之感測器接觸於20 °C 的人工經血時之溫度變化爲0.80 °C /sec，而使感測器接觸 於滴下人工經血前之測試用不織布時的溫度變化爲〇.〇4°C /sec ° 第21圖，爲顯示實施例3之不織布的隆起部之17W 之値（參照第9圖）與平均纖維角度Θ之關係。又，亦顯 -49- 200936836 示具備有與實施例3之不織布相同的纖維構成，但對於實 施例3，變化噴嘴集合體212、213、214各個之單體噴嘴 215的間距及空氣噴出速度、及熔接製程（製程X)以及 捲收製程（製程XI )之搬運速度的比而製得之實施例 13〜18的不織布之隆起部的τ/W之値與平均纖維角度0之 關係。 T/W之値的測量順序，爲如下。 0 ( 1 )把其爲測量用之不織布的試料以7(TC加熱3 0 分鐘’消除試料之處理過程中發生的縐褶或折痕，儘可能 將試料作成平坦者。 (2)使用KOKUYO社製之裁切刀的替換刀片HA-100 ’將試料於交叉方向CD裁切，於試料形成觀察面。 (3 )將試料置於水平板面上，將觀察面用KEYENCE 社製之數位 MICROSCOPEVHX-900予以觀察，並拍攝觀 察面之25倍的放大相片。 〇 (4)於放大相片，畫出與水平板面一致之水平線， 及通過試料之隆起部的頂點之鉛垂線，求出從基準線至頂 點間之距離作爲隆起部之高度T (參照第9圖）。其次， 於高度T之1/2之點，畫出平行於基準線之水平線，求出 該水平線上之隆起部的寬度作爲W，並求出T/W之値。 (5)畫通過頂點之鉛垂線時，須選取平均形狀之隆 起部的頂點。又，頂點，爲盡量不要選擇纖維異常突出 者。 從第21圖明顯得知，欲得平均纖維角度0爲75度以 -50- 200936836 下之第4圖的不織布時，以將隆起部的τ/W之値調整於 0.55~1.00之範圍較爲理想。 [產業上之可利用性] 根據本發明，可製造體液等之透過性優異的不織布。 【圖式簡單說明】 桌1圖是不織布之ϋ*體圖。 第2圖是顯示製造製程一例之圖 第3圖是顯示與第2圖爲不同一例之製造製程的部分 圖。 第4圖是與第1圖爲不同形態之不織布的立體圖。 第5圖是顯示與第2、3圖爲不同形態的製造製程一 例之圖。 第6圖是被使用於抽吸輥筒之零件的部分圖。 ❹ 第7圖是與第2、3、5圖爲不同形態之製造製程的部 分圖。 第8圖是顯示單體噴嘴的配置例之圖。 第9圖是顯示隆起部之高度及寬度的不織布之截面 圖。 第10圖是顯示不織布之使用例之生理用衛生棉的局 部透視立體圖。 第11圖是顯示實施例之不織布的平均纖維角度之測 量方法之圖。 -51 - 200936836 第12圖是顯示第11圖之不織布的平均纖維角度之測 量方法之圖。 第13圖是顯示平行於第11圖之不織布的機械方向之 截面的一例之圖。 第14圖是顯示關於與第11圖爲不同之實施例的不織 布之平均纖維角度之測量方法之圖。 第15圖是顯示第14圖之不織布的平均纖維角度之測 0 量方法之圖。 第16圖是顯示平行於第14圖之不織布的機械方向之 截面的一例之圖。 第17圖是顯示比較例之不織布的平均纖維角度之測 量方法之圖。 第18圖是顯示第17圖之不織布的平均纖維角度之測 量方法之圖。 第19圖是顯示平行於第17圖之不織布的機械方向之 〇 截面的—例之圖。 第20圖是顯示溫度變化速度之測量結果之圖。 第2 1圖是顯示T/W與平均纖維角度之關係之圖。 【主要元件符號說明】 1 :不織布 2 :必須複合纖維 104、 105、 106、 107 ：製程 f 2 :混合用纖維 -52- 200936836 20 1 :不織布 202 :隆起部 2 0 3 :谷部 2 1 0 :預備性加熱製程（成形手段） 2 1 1 :支持構件（抽吸輥筒）

MD :機械方向 CD :交叉方向 TD :厚度方向

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Claims (1)

1. 200936836 十、申請專利範圍 1 ·—種透液性之不織布，係 方向與交叉方向以及厚度方向之基 液性不織布，其含有100〜30重量 作爲必須複合纖維，且含有〇〜70 須複合纖維之熱可塑性合成纖維作 鞘型複合纖維，爲含有彼此形成同 0 分’且形成上述鞘成分之熱可塑性 上述芯成分之熱可塑性合成樹脂更 徵爲： 上述必須複合纖維，具備有 10〜150mm之纖維長度，在與上述 平行的截面上，是一面在上述厚度 面朝向上述機械方向延伸，而在與 方向平行的截面上，爲朝向上述厚 φ 之上述必須複合纖維彼此間及上述 合用纖維，爲藉由讓上述低熔點樹 部位熔接； 將上述不織布置於水平面時出 行的截面上之上述必須複合纖維各 個，與上述水平面的鉛垂線交叉所 角交叉角度以及比90度大的鈍角 角交叉角度的平均値之平均纖維角 2.如申請專利範圍第1項所 具備有彼此正交之機械 重爲 10〜200g/m2的透 %之芯鞘型之複合纖維 重量％之混合於上述必 爲混合用纖維；上述芯 心關係之芯成分與鞘成 合成樹脂爲熔點比形成 低的低熔點樹脂，其特 l~17dtex之纖度以及 不織布之上述機械方向 方向上反覆進行彎曲一 上述不織布之上述交叉 度方向延伸，相互交叉 必須複合纖維與上述混 脂熔融而於相互交叉之 現在與上述交叉方向平 個及上述混合用纖維各 形成之包含90度的銳 交叉角度當中，上述銳 度爲75度以下。 述之不織布，其中，於 -54- 200936836 複數條上述必須複合纖維之間，夾介有捲縮成螺旋狀的熱 可塑性合成纖維來作爲上述混合用纖維，上述捲縮成螺旋 狀之熱可塑性合成纖維之最大含有量爲50重量％。 3-如申請專利範圍第1或2項所述之不織布，其 中，親水性之混合用天然纖維及親水性之混合用半合成纖 維之至少一方，在上述不織布之重量中的最大含有量爲 1 0重量％。 φ 4 如申請專利範圍第1、 2或3項所述之不織布， 其中，上述必須複合纖維及上述混合用熱可塑性合成纖維 之任一方的表面施予親水化處理。 5·如申請專利範圍第1、 2 、3或4項所述之不織 布，其中，在20gf/cm2荷重下之比容積爲至少30ml/g。 6. 如申請專利範圍第1、 2 、3 、4或5項所述之 不織布，其中上述不織布具備於上述厚度方向彼此相對之 上面與下面，於上述上面形成有：朝向上述機械方向平行 〇 延伸之複數條隆起部、及位於相鄰之上述隆起部彼此間之 朝向上述機械方向延伸之複數條谷部。 7. 如申請專利範圍第6項所述之不織布，其中，將 上述不織布之上述下面置於水平面時之上述水平面的鉛垂 線當中，通過上述隆起部之頂部的鉛垂線與上述必須複合 纖維以及上述混合用纖維所形成之上述平均纖維角度爲 7 5度以下。 8 ·如申請專利範圍第1、 2 、3、4、5、6或7項 所述之不織布，係作爲生理用衛生棉之表面薄片來使用。 -55- 200936836 9. 一種透液性之不織布之製造方法，係針對具備有 彼此正交之機械方向與交叉方向且其基重爲10〜200g/m2 之透液性的不織布，其含有100〜30重量％之纖維長度爲 10〜150mm之芯鞘型複合纖維作爲必須複合纖維，上述芯 鞘型的複合纖維，爲由彼此形成同心關係之芯成分與鞘成 分所構成’且形成上述鞘成分之熱可塑性合成樹脂爲熔點 比形成上述芯成分之熱可塑性合成樹脂更低的低熔點樹 φ 脂；其特徵爲包含下述製程： a. 將上述芯鞘型複合纖維予以紡絲，然後得到由複 數條上述芯鞘型複合纖維所形成的纖維束，並延伸上述纖 維束之製程； b. 使經延伸之上述纖維束於其長方向反覆進行彎曲而 賦予機械性捲縮之製程； c _對於經賦予捲縮之上述纖維束施以退火處理之製 程； 〇 d.將施以上述退火處理後之上述纖維束切成 10〜150mm之長度，而從上述纖維束獲得短纖維狀之上述 必須複合纖維的集合體之製程； e. 使上述必須複合纖維之集合體通過梳棉機予以開 纖，而得到由所需基重之上述必須複合纖維所構成的織網 之製程； f. 藉由將上述織網予以加熱來讓上述必須複合纖維 之上述低熔點樹脂熔融，使上述織網之上述必須複合纖維 彼此於相互交叉部位熔接之製程； -56- 200936836 g·於上述製程f之後，將上述織網冷卻之製程。 10. 如申請專利範圍第9項所述之製造方法，其中， 將複數之上述梳棉機沿上述機械方向排列，使分別從上述 梳棉機得到的個別之上述織網重疊而作成織網積層體，將 上述織網積層體當作上述織網而在上述製程f以後之製程 進行處理。 11. 如申請專利範圍第9或10項所述之製造方法， 0 其中，於上述製程e與上述製程f之間含有：使上述必須 複合纖維彼此間預備性地熔接後將上述織網朝向上述製程 f搬運之上述織網之預備性加熱製程。 12. 如申請專利範圍第9 、10或11項所述之製造 方法，其中，上述製程f含有：藉由加壓空氣及機械手段 之任一方將上述織網在上述厚度方向壓縮而提高上述織網 密度之製程、以及使位於密度提高後之上述織網的上述必 須複合纖維彼此在相互交叉的部位熔接之製程。 〇 1 3 ·如申請專利範圍第11或1 2項所述之製造方法， 其中，申請專利範圍第11之預備性加熱製程，爲含有： 對於載置於用以將上述織網朝向上述機械方向搬運之 支持體上的上述織網，從沿上述交叉方向排列之複數個單 體噴嘴噴出加熱加壓空氣，而於上述織網形成朝向上述機 械方向平行延伸之複數條隆起部、以及位於相鄰之上述隆 起部與隆起部間之朝向上述機械方向延伸之複數條谷部之 作業。 14.如申請專利範圍第9 ' 10 、1 1、1 2或1 3項所 -57- 200936836 述之製造方法，其中，於上述製程e含有：作爲對於上述 必須複合纖維之混合用纖維，以占上述不織布的重量中 0〜50重量％之方式混合潛在捲縮性之熱可塑性合成纖維的 作業。 1 5 .如申請專利範圍第1 3或1 4項所述之製造方法， 其中，在與上述交叉方向平行的截面上，於包含上述隆起 部之頂部的部位之上述不織布的厚度T，與上述厚度T之 Q 1/2的厚度處之上述隆起部的寬度W之比在0.55〜1.00之 範圍內。 1 6.如申請專利範圍第9 、1 0 、1 1、1 2 、：I 3、1 4 或15項所述之製造方法，其中，上述製程b，係使上述 纖維束進入於箱型捲縮裝置，對上述必須複合纖維賦予捲 縮數10~35/25mm之鋸齒狀的機械性捲縮之製程。 1 7 ·如申請專利範圍第 9 、1 〇 、：[ 1、1 2 ' 13' 14 ' 15或16項所述之製造方法，其中，上述製程〇之 φ 退火處理’係在形成上述鞘成分之上述低熔點樹脂的熔融 溫度到比上述熔融溫度低2 0 °C的溫度之間進行。 18.如申請專利範圍第9 、1 〇 ' 1 1、12 、1 3、 15、16或17項所述之製造方法，其中，在與上述交叉方 向平行的截面上之上述必須複合纖維，爲其與上述水平面 的錯垂線交叉而形成之包含90度的銳角交叉角度以及比 90度大的鈍角交叉角度當中上述銳角交叉角度的平均値 之平均纖維角度爲75度以下。 1 9 ·如申請專利範圍第1 4、1 5、1 6或1 7項所述之製 -58- 200936836 造方法，其中’在與置於水平面的上述不織布之上述交叉 方向平行的截面上’作爲上述必須複合纖維及上述混合用 纖維的上述熱可塑性合成纖維，其與上述水平面的鉛垂線 交叉而形成之包含90度的銳角交叉角度以及比9〇度大的 鈍角交叉角度當中，上述銳角交叉角度的平均値之平均纖 維角度爲7 5度以下。 20.如申請專利範圍第 9 、1〇 、11、12 、13、 14 、15、16、17、18或19項所述之製造方法，其中， 於上述製程e含有：以占上述不織布之重量中〇〜1〇重量 %之方式’混合親水性之天然纖維及親水性之半合成纖維 之至少一方的作業。 ❿ -59-