TW201345128A - 零電壓切換電源轉換器 - Google Patents

Abstract

一種零電壓切換電源轉換器包含：第一及第二分壓電容、第一及第二開關、旁路二極體、共振電感、第一及第二變壓器、第一至第四二極體、第一及第二輸出電感，及一輸出電容。每一開關有較低的電壓應力，其開關應力等同於輸入電壓，適用於高輸入電壓的應用，且第一及第二開關都能達到零電壓切換操作，減少切換損失，能提高功率轉換效率，且並聯輸出結構具有電流分擔作用，可降低磁性元件之功率損失及熱應力的問題，所以適合高輸出電流應用。

Description

零電壓切換電源轉換器

本發明是有關於一種轉換器，特別是指一種零電壓切換電源轉換器。

在論文「B. R. Lin and H. K. Chiang,“Analysis and Implementation of a Soft Switching Interleaved Forward Converter with Current Double Rectifier,”IET Electr. Power Appl.,Vol. 1,No. 5,pp. 697-704,2007.」提出一種習知的電源轉換器。

但是習知的電源轉換器的缺點為：

1.所使用的開關應力是v_in/1-D，其中v_in為輸入電壓，D為功率開關導通比(duty ratio)，當D=0.5，開關應力為2v_in，不適合高輸入電壓應用。

2.使用四個開關，增加硬體成本。

因此，本發明之目的，即在提供一種減少開關應力的零電壓切換電源轉換器。

該零電壓切換電源轉換器，包含：一第一分壓電容，具有一接收一輸入電壓的正極的第一端，及一第二端；一第二分壓電容，具有一電連接於該第一分壓電容之第二端的第一端，及一接收該輸入電壓的負極的第二端；一第一開關，具有一電連接於該第一分壓電容之第一端的第一端，及一第二端，且該第一開關受控制以切換於導通狀態和不導通狀態間；一第二開關，具有一第一端，及一電連接於該第二分壓電容之第二端的第二端，且該第二開關受控制以切換於導通狀態和不導通狀態間；一旁路二極體，具有一電連接於該第二開關之第一端的陽極及一電連接於該第一開關之第二端的陰極；第一及第二變壓器，每一變壓器具有一個初級側繞組和一個次級側繞組，且每一側電感皆具有一第一端及一第二端，其中，該第一變壓器的初級側繞組的第一端電連接於該第一開關之第一端，該第二變壓器的初級側繞組的第一端電連接於該第一變壓器的初級側繞組的第二端，該第二變壓器的初級側繞組的第二端電連接於該第二開關之第一端，該第二變壓器的次級側繞組的第二端電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第二端；一共振電感，電連接於該第一分壓電容的第二端與該第一變壓器的初級側繞組的第二端之間；一第一二極體，具有一電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第一端的陽極，及一陰極；一第二二極體，具有一電連接於該第二變壓器的次級側繞組的第一端的陽極，及一陰極；一第三二極體，具有一電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第二端的陽極，及一電連接於該第一二極體之陰極的陰極；一第四二極體，具有一電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第二端的陽極，及一電連接於該第二二極體之陰極的陰極；一第一輸出電感，具有一電連接於該第一二極體之陰極的第一端，及一第二端；一第二輸出電感，具有一電連接於該第二二極體之陰極的第一端，及一第二端；及一輸出電容，電連接於該第一輸出電感的第二端與該第一變壓器的次級側繞組的第二端之間，用於提供一輸出電壓。

有關本發明之前述及其他技術內容、特點與功效，在以下配合參考圖式之一個較佳實施例的詳細說明中，將可清楚的呈現。

如圖1所示，本發明零電壓切換電源轉換器之較佳實施例，包含：第一及第二分壓電容C₁、C₂、第一及第二開關Q₁、Q₂、旁路二極體D_P、共振電感L_r、第一及第二變壓器T₁、T₂、第一至第四二極體D₁~D₄、第一及第二輸出電感L₁、L₂，及一輸出電容C_O。

第一分壓電容C₁具有一接收一輸入電壓v_in的正極的第一端，及一第二端。

第二分壓電容C₂具有一電連接於該第一分壓電容C₁之第二端的第一端，及一接收該輸入電壓v_in的負極的第二端。

第一開關Q₁具有一電連接於該第一分壓電容C₁之第一端的第一端，及一第二端，且該第一開關Q ₁ 受控制以切換於導通狀態和不導通狀態間。

第二開關Q₂具有一第一端，及一電連接於該第二分壓電容C₂之第二端的第二端，且該第二開關Q₂受控制以切換於導通狀態和不導通狀態間。

其中，該二開關Q₁、Q₂皆是N型功率半導體電晶體且實質上是呈交互導通，且該二開關Q₁、Q₂的導通期間沒有重疊，且該二開關Q₁、Q₂之第一端是汲極，該二開關Q₁、Q₂之第二端是源極。

旁路二極體D_P具有一電連接於該第二開關Q₂之第一端的陽極及一電連接於該第一開關Q₁之第二端的陰極。

第一及第二變壓器T₁、T₂具有一個初級側繞組L_P1和一個次級側繞組L_P2，且每一側繞組L_P1、L_P2皆具有一第一端及一第二端，其中，該二繞組L_P1、L_P2的匝數比為N₁：N₂，且在本實施例中，該第一端是極性點端、該第二端是非極性點端。其中，在圖1中並無標示出該二變壓器T₁、T₂的磁化電感及漏電感，將於後文中說明。

第一變壓器T₁的初級側繞組L_P1的第一端電連接於該第一開關Q₁之第一端。

第二變壓器T₂的初級側繞組L_P1的第一端電連接於該第一變壓器T₁的初級側繞組L_P1的第二端。第二變壓器T₂的初級側繞組L_P1的第二端電連接於該第二開關Q₂之第二端。第二變壓器T₂的次級側繞組L_P2的第二端電連接於該第一變壓器T₁的次級側繞組L_P2的第二端。

共振電感L_r電連接於該第一分壓電容C₁的第二端與該第一變壓器T₁的初級側繞組L_P1的第二端之間。

第一二極體D₁具有一電連接於該第一變壓器T₁的次級側繞組L_P2的第一端的陽極，及一陰極。

第二二極體D₂具有一電連接於該第二變壓器T₂的次級側繞組L_P2的第一端的陽極，及一陰極。

第三二極體D₃具有一電連接於該第一變壓器T₁的次級側繞組L_P2的第二端的陽極，及一電連接於該第一二極體D₁之陰極的陰極。

第四二極體D₄具有一電連接於該該第一變壓器T₁的次級側繞組L_P2的第二端的陽極，及一電連接於該第二二極體D₂之陰極的陰極。

第一輸出電感L₁具有一電連接於該第一二極體D₁之陰極的第一端，及一第二端。

第二輸出電感L₂具有一電連接於該第二二極體D₂之陰極的第一端，及一第二端。

輸出電容C_O電連接於該第一輸出電感L₁的第二端與該第一變壓器T₁的次級側繞組L_P2的第二端之間，用於提供一輸出電壓v_o到一負載。

參閱圖2，為本實施例的操作時序圖，其中，參數v_g1、v_g2分別代表控制該第一及第二開關Q₁、Q₂是否導通的電壓，參數v_Cr1、v_Cr2分別代表該第一及第二開關Q₁、Q₂的寄生電容C_r1、C_r2的跨壓，參數i_Lm1、i_Lm2分別代表流經該二變壓器T₁、T₂的磁化電感L_m1、L_m2之電流，參數i_Lr代表流經該共振電感L_r之電流，參數i _D1 ～i _D4 分別代表流過第一至第四二極體D₁~D₄的電流，參數i_L1、i_L2分別代表流過該第一輸出電感L₁的電流、流過該第二輸出電感L₂的電流，參數i_Lo代表總輸出電流。依據該二開關Q₁、Q₂的切換，本實施例會在十種模式下操作，且在以下模式中會於圖示中畫出該二變壓器T₁、T₂的磁化電感L_m1、L_m2及其漏電感L _l1 、L _l2 ，且導通的元件以實線表示，不導通的元件以虛線表示，以下分別針對每一模式進行說明且令該二開關Q₁、Q₂的責任導通週期D＜0.5。

且以下分析，假設條件為：

1.第一及第二變壓器T₁、T₂的匝數比相等且磁化電感值相等(L_m1=L_m2=L_m)，且漏電感相等L _{l 1}=L _{l 2}=L _l 。

2.磁化電感L _m 遠大於共振電感L_r及漏電感L_l，即L_m>>L_r，L_m>>L_l。

3.第一及第二分壓電容C₁、C₂的電容值遠大於第一及第二開關Q₁、Q₂的寄生電容C_r1、C_r2。

4.第一及第二輸出電感L₁、L₂的電感值相等，即L ₁=L ₂。

5.輸出電容C_O很大，輸出電壓v _o 可視為常數。

6.操作在連續導通模式(CCM)。

7.儲存於共振電感L_r及漏電感L _l1 、L _l2 的能量大於寄生電容C _{r 1}、C _{r 2}的能量，以達成零電壓切換(Zero voltage switching，ZVS)操作。

模式一(時間：t ₀ ~t ₁ )：

參閱圖2及圖3a，第一開關Q₁導通，而第二開關Q₂不導通。

第一開關Q₁處於導通狀態，使儲存於分壓電容C₁的能量藉由變壓器T₁傳遞至負載，其詳細操作為：流經第一輸入電感L_m1的電流ｉ _{Lm 1}線性上升，且第一開關Q₁二端跨壓v _{Cr 1}=0，因此第一變壓器T₁之初級側繞組L_P1跨壓近似於第一分壓電容C₁之電壓v _{P 1} v _{C 1}>0，且於第一變壓器T₁之次級側繞組L_P2產生一感應電壓v _{S 1}=nv _{C 1}>0而使第一二極體D₁導通、第三二極體D₃不導通，且磁化電感L_m1的電壓v _{L 1}=v _{S 1}-v _o >0，其電流i _{L 1}線性上升，斜率為v _{C 1}/L _m 。

第二開關Q₂處於不導通狀態，因此其跨壓等同於輸入電壓v _{Cr 2}=v _in ，第二變壓器T₂經由旁路二極體D_P作磁通重置，第二變壓器T₂的初級側繞組L_P1跨壓v _{P 2} -v _{P 1}<0，而使第二二極體D₂不導通、第四二極體D₄導通，第二輸出電感L₂的電壓v _{L 2}=-V _o ，且第二輸出電感L₂的電流i _{L 2}線性下降，因此總輸出電流i _{L o}=i _{L 1}+i _{L 2}會有漣波相消的效果。

模式二(時間：t ₁ ~t ₂ )：

參閱圖2及圖3b，第一及第二開關Q₁、Q₂皆不導通。

第一分壓電容C₁提供一電流i _{Q 1}對第一開關Q ₁ 之寄生電容C_{r 1} 充電，使其電壓v_{Cr 1} 上升，由於旁路二極體D_P導通，電壓v_{Cr 1} 和v_{Cr 2} 滿足v_{Cr 1} +v_{Cr 2} =v_in，所以第二開關Q ₂ 之寄生電容C_r2放電，使其電壓v_{Cr 2} 下降。由於第一及第二開關Q ₁ 、Q ₂ 的寄生電容C_{r 1} 和C_{r 2} 非常小，v_{Cr 1} 上升和v_{Cr 2} 下降非常快，因此本階段歷時很短，第一輸入電感L_m1之電流i_Lm1可視為常數，同時i₁=ni_L1，因此第一開關Q₁之寄生電容電容C_r1受電流i_Q1快速充電。

當v_Cr1上升至v_C1，v_Cr2下降至v_C2，第一變壓器T₁之初級側繞組L_P1的電壓v_P1=0，第二變壓器T₂之次級側繞組L_P2的電壓v_P2=0，因此v_S1=0而且v_S2=0，進入模式三。

模式三(時間：t₂~t₃ )：

參閱圖2及圖3c，第一及第二開關Q₁、Q₂皆不導通。

共振電感L_r，第一及第二漏電感L_l1和L_l2、第一及第二開關Q₁、Q₂之寄生電容C _{r 1}和C_r2形成共振電路，第一開關Q₁跨壓v _{Cr 1}持續上升，第二開關Q₂跨壓v_Cr2持續下降，共振電感L_r跨負電壓，其電流i_Lr下降，而使流經第一二極體D₁的電流i_D1遞減，流經第三二極體D₃的電流i _D3 遞增，流經第二二極體D₂的電流i_D2遞增，流經第四二極體D₄的電流i_D4遞減。

在模式三的共振電感L _r 及漏電感L_l1、L_l2的初始儲能必須大於第二開關Q₂之寄生電容C_r2的初始儲能，方能使第二開關Q₂跨壓v_Cr2下降至零，達到ZVS的條件。

當第二開關Q ₂跨壓v_Cr2下降至0，第二開關Q₂的本體二極體(body diode)D_Q2導通，模式三結束。

模式四(時間： t ₃~t ₄ )：

參閱圖2及圖3d，第一及第二開關Q₁、Q₂皆不導通。

模式四開始時，第二開關Q₂跨壓v_Cr2箝位在零，而且v_Cr1=v_in，且第二開關Q₂之本體二極體D_Q2導通，由於第二開關Q₂之跨壓為零，在電流i_Q2變成正值之前，必須將Q₂切換為導通，達成ZVS操作，並進到模式五。

模式五(時間：t₄~t₅ )：

參閱圖2及圖3e，第一開關Q₁不導通，而第二開關Q₂導通。

模式五電路操作與模式四相同，故不重述。

當第三二極體D₃的電流i_D3上升至i_L1，第二二極體D₂的電流i_D2上升至i_L2，換向完成，同時第一及第四二極體D₁和D₄轉變成截止，模式五結束。

模式六(時間：t₅~t₆ )：

參閱圖2及圖3f，第一開關Q₁不導通，而第二開關Q₂導通。

第三二極體電流i_D3=i_L1，第二二極體電流i_D2=i_L2，第二輸入電感的電壓v_P2 v_C2，其電流i_Lm2線性上升且斜率為v_C2/L_m，第二變壓器T ₂的次級側繞組L_P2的電壓v_S2=nv_P2>0，此時儲存在第二分壓電容C₂之能量藉由第二變壓器T₂傳遞至輸出負載。且第一變壓器T₁經由旁路二極體D_P作磁通重置(flux resetting)，且v_P1=-v_P2，因此電流i _{Lm 1}線性下降。在輸出電感電流方面，因為v_L2=v_S2-v_o>0，i _{L 2}線性上升；v_L1=-v_o，i_L1線性下降，所以總輸出電流i_Lo=i_L1+i_L2會有漣波相消的效果。

模式七(時間： t ₆~t ₇ )：

參閱圖2及圖3g，第一及第二開關Q₁、Q₂皆不導通。

電流i_Q2為正值對第二開關Q₂之寄生電容C_r2充電，使其電壓v_Cr2上升，由於旁路二極體D_P導通，電壓v_Cr1和v_Cr2滿足v_in=v_Cr1+v_Cr2，所以第一開關Q₁之寄生電容C_r1放電，其電壓v _{Cr 1}下降。由於第一及第二開關Q₁、Q₂的寄生電容C_r1和C_r2非常小，v_Cr2上升和v_Cr1下降非常快，因此模式七歷經的時間很短。

當第二開關Q₂跨壓v_Cr2上升至v_C2，此時v_Cr1下降至v_C1，第二變壓器T₂的初級側繞組L_P1的電壓v_P2=0，且第一變壓器T₁的初級側繞組L_P1的電壓v_P1=0，使第一及第四二極體D₁及D₂開始導通，本階段結束。

模式八(時間： t ₇ ~t ₈ )：

參閱圖2及圖3h，第一及第二開關Q₁、Q₂皆不導通。

第一及第二變壓器T₁、T₂的初級側繞組的電壓v_P1和v_P2箝位於零，i_Lm1和i_Lm2保持常數。共振電感L_r、漏電感L_l1和L_l2及第一及第二開關的寄生電容C_r1和C_r2形成共振電路，v_Cr2持續上升，v_Cr1持續下降。共振電感跨正電壓，其電流i_Lr上升。電流i_D1遞增，i_D3遞減，同時i_D2遞減，i_D4遞增。且共振電感及漏電感的初始儲能必須大於第一開關Q₁的寄生電容C_r1的初始儲能，方能使第一開關跨壓v_Cr1下降至零，達到ZVS的條件。

當第一開關電壓v_Cr1下降至零，其本體二極體D_Q1導通，進到模式九。

模式九(時間： t ₈ ~ t ₉ )：

參閱圖2及圖3i，第一及第二開關Q₁、Q₂皆不導通。

電流流經第一開關Q₁之本體二極體D_Q1，第一開關Q₁之跨壓為零，且第二開關Q₂之跨壓v_Cr2=v_in。因為v_Cr1=0，在第一開關電流i_Q1變成正值之前，必須將第一開關Q₁切換為導通，達成ZVS操作。又共振電感電壓v_Lr=v_C1L_r/(L_r+0.5L₁)，共振電感電流i_Lr線性上升。

當第一開關Q₁切換為導通時，達成ZVS操作，模式九結束。

模式十(時間：t₉~t₁₀ )：

參閱圖2及圖3i，第一開關Q₁導通，且第二開關Q₂不導通。

模式十電路操作與模式九相同。

當第一二極體電流i_D1上升至i_L1，第四二極體電流i_D4上升至i_L2，換向完成，第二及第三二極體D₂和D₃轉變為截止，模式十結束。

理論分析

由上述可知L_m>>L_r，L_m>>L₁，且第一開關Q₁導通、第二開關Q₂不導通時，v_P1 v_C1；當第一開關Q ₁為不導通、第二開關Q ₂為導通時，v _{P 1}=-v _{C 2}。根據伏秒平衡定理，則

Dv_C1+(1-D)(-v_C2)=0　(1)

其中第一開關Q₁的導通比(duty ratio)為D，又因為

v _{C 1}+v _{C 2}=v _in　(2)

由式(1)(2)式可推出

v_C1=(1-D)v_in，v_C2=Dv_in　(3)

令n=N₂/N₁，電壓轉換比分析如下，當第一開關Q₁為導通、第二開關Q₂為不導通時，第一輸出電感L₁電壓如式(4)所示：

v_L1=nv_C1-v_o=n(1-D)v_in-v_o　(4)

當第一開關Q₁為不導通、第二開關Q₂為導通時，第一輸出電感L₁電壓如式(5)所示：

v_L1=-v_o　(5)

穩態時，第一輸出電感L₁滿足伏秒平衡定理。因此

D[n(1-D)v_in-v_o]+(1-D)(-v_o)=0　(6)

可得電壓轉換比

由式(7)可知最大的電壓轉換比在開關導通比D=0.5時。

實驗模擬

由圖4可知，在v_in=400 V時，第一開關Q₁之跨壓v_Q1,ds都下降至零後，驅動信號v_g1才切換為導通，達到ZVS性能，而第二開關Q₂之跨壓v_Q2,ds都下降至零後，驅動信號v_g2才切換為導通，達到ZVS性能。從圖中可知其電壓應力皆為v _in ，模擬結果符合第一及第二開關Q₁、Q₂具有低電壓應力。

如圖5為輸出電感電流i_L1、i_L2、i_Lo的波形量測圖，由模擬波形可知：在穩態操作下，i_L1和i_L2漣波反相，確實使漣波Δi_Lo降低許多(Δi_L1 Δi_L2 2.7A→Δi_Lo 0.4A)，可選用較小的輸出濾波電容元件，可使得轉換器體積減小，提高功率密度。另外，I_L1=I_L2=10A確實分擔總輸出電流(20 A)，可分散磁性元件的功率損失及熱應力，且具有高輸出電流且低輸出電流漣波的性能。

如圖6為該等二極體D₁~D₄的電流模擬圖，從圖中可知當第一開關Q₁為導通時，第一二極體D₁截止，第三二極體D₃導通，等第一開關Q₁為不導通時，第二開關Q₂為導通時，二極體D₁導通，二極體D₃截止，此階段為和電流換向；當第二開關Q₂為導通時，第二二極體D₂導通，第四二極體D₄截止，等第二開關Q₂為不導通時，第一開關Q₁為導通時，第二二極體D₂截止，第四二極體D₄導通，此階段為二極體電流i_D2、i_D4換向，=i_o/2=10A

綜上所述，上述實施例具有以下優點：

1.每一開關Q₁、Q₂有較低的電壓應力，其開關應力等同於輸入電壓v_in，適用於高輸入電壓的應用。

2.只包含二個開關Q₁、Q₂，能降低硬體成本。

3.第一及第二開關Q₁、Q₂都能達到零電壓切換(ZVS)操作，減少切換損失，能提高功率轉換效率。

4.因為並聯輸出結構具有電流分擔作用，可降低磁性元件之功率損失及熱應力的問題，所以適合高輸出電流應用。

5.具有輸出電流漣波相消作用，所以具有低輸出電流漣波。

惟以上所述者，僅為本發明之較佳實施例而已，當不能以此限定本發明實施之範圍，即大凡依本發明申請專利範圍及發明說明內容所作之簡單的等效變化與修飾，皆仍屬本發明專利涵蓋之範圍內。

C₁．．．第一分壓電容

C₂．．．第二分壓電容

Q₁．．．第一開關

Q₂．．．第二開關

D_p．．．旁路二極體

L_r．．．共振電感

T₁．．．第一變壓器

T₂．．．第二變壓器

L_P1．．．初級側繞組

L_P2．．．次級側繞組

D₁~D₄．．．第一至第四二極體

L₁．．．第一輸出電感

L₂．．．第二輸出電感

C_O．．．輸出電容

v_in．．．輸入電壓

v_o．．．．輸出電壓

L_m1~L_m2．．．磁化電感

L _l1 ~L _l2 ．．．漏電感

C_r1~C_r2．．．寄生電容

D_Q1~D_Q2．．．本體二極體

圖1是本發明零電壓切換電源轉換器之較佳實施例的一電路圖；

圖2是該較佳實施例的一時序圖；

圖3a是該較佳實施例於模式一的一電路圖；

圖3b是該較佳實施例於模式二的一電路圖；

圖3c是該較佳實施例於模式三的一電路圖；

圖3d是該較佳實施例於模式四的一電路圖；

圖3e是該較佳實施例於模式五的一電路圖；

圖3f是該較佳實施例於模式六的一電路圖；

圖3g是該較佳實施例於模式七的一電路圖；

圖3h是該較佳實施例於模式八的一電路圖；

圖3i是該較佳實施例於模式九的一電路圖；

圖3j是該較佳實施例於模式十的一電路圖；

圖4是該較佳實施例的第一種模擬圖；

圖5是該較佳實施例的第二種模擬圖；及

圖6是該較佳實施例的第三種模擬圖。

C₁．．．第一分壓電容

C₂．．．第二分壓電容

Q₁．．．第一開關

Q₂．．．第二開關

D_P．．．旁路二極體

L_r．．．共振電感

T₁．．．第一變壓器

T₂．．．第二變壓器

L_P1．．．初級側繞組

L_P2．．．次級側繞組

D₁~D₄．．．第一至第四二極體

L₁．．．第一輸出電感

L₂．．．第二輸出電感

C_O．．．輸出電容

v_in．．．輸入電壓

v_o．．．輸出電壓

Claims (8)

1. 一種零電壓切換電源轉換器，包含：一第一分壓電容，具有一接收一輸入電壓的正極的第一端，及一第二端；一第二分壓電容，具有一電連接於該第一分壓電容之第二端的第一端，及一接收該輸入電壓的負極的第二端；一第一開關，具有一電連接於該第一分壓電容之第一端的第一端，及一第二端，且該第一開關受控制以切換於導通狀態和不導通狀態間；一第二開關，具有一第一端，及一電連接於該第二分壓電容之第二端的第二端，且該第二開關受控制以切換於導通狀態和不導通狀態間；一旁路二極體，具有一電連接於該第二開關之第一端的陽極及一電連接於該第一開關之第二端的陰極；第一及第二變壓器，每一變壓器具有一個初級側繞組和一個次級側繞組，且每一側電感皆具有一第一端及一第二端，其中，該第一變壓器的初級側繞組的第一端電連接於該第一開關之第一端，該第二變壓器的初級側繞組的第一端電連接於該第一變壓器的初級側繞組的第二端，該第二變壓器的初級側繞組的第二端電連接於該第二開關之第一端，該第二變壓器的次級側繞組的第二端電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第二端；一共振電感，電連接於該第一分壓電容的第二端與該第一變壓器的初級側繞組的第二端之間；一第一二極體，具有一電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第一端的陽極，及一陰極；一第二二極體，具有一電連接於該第二變壓器的次級側繞組的第一端的陽極，及一陰極；一第三二極體，具有一電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第二端的陽極，及一電連接於該第一二極體之陰極的陰極；一第四二極體，具有一電連接於該第一變壓器的次級側繞組的第二端的陽極，及一電連接於該第二二極體之陰極的陰極；一第一輸出電感，具有一電連接於該第一二極體之陰極的第一端，及一第二端；一第二輸出電感，具有一電連接於該第二二極體之陰極的第一端，及一第二端；及一輸出電容，電連接於該第一輸出電感的第二端與該第一變壓器的次級側繞組的第二端之間，用於提供一輸出電壓。
2. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，該第一及第二變壓器的匝數比相等。
3. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，每一次級側繞組的第一端是極性點端，每一次級側繞組的第二端是非極性點端。
4. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，每一初級側繞組的第一端是極性點端，每一初級側繞組的第二端是非極性點端。
5. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，該第一開關是一N型功率半導體電晶體，且該第一開關的第一端是汲極，該第一開關的第二端是源極。
6. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，該第二開關是一N型功率半導體電晶體，且該第二開關的第一端是汲極，該第二開關的第二端是源極。
7. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，該第一及第二開關的導通期間沒有重疊。
8. 依據申請專利範圍第1項所述之零電壓切換電源轉換器，其中，該第一及第二輸出電感的電感值相等。