TW201908101A - 射出成型模具、樹脂構件以及樹脂製品的製造方法（一） - Google Patents

射出成型模具、樹脂構件以及樹脂製品的製造方法（一） Download PDF

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Abstract

射出成型模具係具備澆口及空腔，並構成為藉由從澆口來將混入有強化纖維的熔融樹脂射出至空腔內，來在空腔內形成熔接部的射出成型模具，射出成型模具之空腔面係在空腔的樹脂流動方向下游側具有複數延伸於與熔接部的熔接延伸方向交叉之方向並朝空腔內側突出之凸條部，複數凸條部係互相隔有間隔地被配置在交叉於熔接延伸方向的方向，並互相隔有間隔地被配置在熔接延伸方向。

Description

射出成型模具、樹脂構件以及樹脂製品的製造方法(一)
此發明係關於一種射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品的製造方法。
本案係基於2017年6月2日於日本所申請之日本特願2017-110456號來主張優先權，並將其內容全文援用於此。
在熔融樹脂會在射出成型模具的空腔內匯流而形成熔接部的情況，便有成型品中之熔接部的強度會較其他部分要低之傾向。為了提高熔接部的強度，以往便已進行各種嘗試(例如專利文獻1)。
【先前技術文獻】
【專利文獻】
專利文獻1：日本國特開2002-240096號公報
然而，以往技術並無法充分提高熔接部的強度，而有改善的餘地。
此發明係用以解決上述課題者，其目的在於提供一種可提高熔接部的強度之射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品的製造方法。
本發明之射出成型模具係具備澆口及空腔，並構成為藉由從該澆口來將混入有強化纖維的熔融樹脂射出至該空腔內，來在該空腔內形成熔接部的射出成型模具；該射出成型模具之空腔面係具有延伸於與該熔接部的熔接延伸方向交叉之方向並朝該空腔內側突出之凸條部；該凸條部在其根部端面的外緣中，係使該凸條部之延伸方向的至少一邊側的端緣部延伸在相對於該熔接延伸方向及垂直於該熔接延伸方向兩邊而呈非直角地交叉之方 向。
本發明之樹脂構件，係由混入有強化纖維的樹脂所構成，並形成有熔接部之樹脂構件；該樹脂構件之外表面係具有複數延伸於與該熔接部之熔接延伸方向交叉之方向的凹條部；該複數凹條部係互相隔有間隔地被配置在交叉於該熔接延伸方向的方向，並互相隔有間隔地被配置在該熔接延伸方向。
本發明之樹脂製品之製造方法，係包含有：成型工序，係在如上述射出成型模具的該空腔內將混入有強化纖維之熔融樹脂從澆口射出，以成型出樹脂構件。
根據本發明，便能提供一種可提高熔接部的強度之射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品的製造方法。
100‧‧‧射出成型模具
101~104‧‧‧外型部
101a‧‧‧內型收納部
105、106‧‧‧內型部
110‧‧‧樹脂積留部
110P‧‧‧前端突出部
110S‧‧‧開口端面
120‧‧‧力矩作用部分用空腔面(軸向中間部分用空腔面)
120a‧‧‧凸部
121‧‧‧軸向一邊側部分用空腔面
122‧‧‧軸向一邊側端面用空腔面
123‧‧‧母螺紋用空腔面
124、125‧‧‧軸向另邊側部分用空腔面
130‧‧‧環狀凸條部
131‧‧‧環狀凹條部
140、150、151、160、161‧‧‧小凸條部(凸條部)
140a、140b‧‧‧小凸條部的壁面
140ae、140be、140ce‧‧‧小凸條部的根部端面的外緣的端緣部
170‧‧‧環狀凹條部
180、181、182‧‧‧小凸條部列(凸條部列)
200‧‧‧樹脂構件
210‧‧‧突起部
210P‧‧‧前端突出部
210S‧‧‧連結端面
211‧‧‧去除痕跡
220‧‧‧力矩作用部分(軸向中間部分)
220a‧‧‧凹部
221‧‧‧軸向一邊側部分
222‧‧‧軸向一邊側端面
223‧‧‧母螺紋
224‧‧‧軸向另邊側部分
230‧‧‧環狀凹條部
231‧‧‧環狀凸條部
240、250、251、260、261‧‧‧小凹條部(凹條部)
240a、240b‧‧‧小凹條部的壁面
240ae、240be、240ce‧‧‧小凹條部的開口端面外緣的端緣部
270‧‧‧環狀凸條部
280、281、282‧‧‧小凹條部列(凹條部列)
300‧‧‧接頭
310‧‧‧外筒部
BGP‧‧‧澆口間位置
CL11‧‧‧樹脂積留部的寬度中心線
CL11c‧‧‧樹脂積留部之寬度中心線的中心點
CL12‧‧‧空腔的寬度中心線
CL21‧‧‧突起部的寬度中心線
CL21c‧‧‧突起部之寬度中心線的中心點
CL22‧‧‧本體部的寬度中心線
CV‧‧‧空腔
F‧‧‧強化纖維
G‧‧‧澆口(或澆口的痕跡)
GP‧‧‧澆口位置
MB‧‧‧本體部
n11‧‧‧樹脂積留部之寬度中心線的垂線
n12‧‧‧空腔之寬度中心線的垂線
n21‧‧‧突起部之寬度中心線的垂線
n22‧‧‧本體部之寬度中心線的垂線
O‧‧‧中心軸線
R‧‧‧流道
T‧‧‧工具
VP11、VP21‧‧‧第1假想平面
W‧‧‧熔接部
圖1係顯示本發明第1實施形態相關之射出成型模具的側視圖。
圖2(a)顯示圖1之射出成型模具，係沿圖2(b)的B-B線之軸向剖面圖，圖2(b)顯示圖1之射出成型模具，係沿圖2(a)的A-A線之軸直向剖面圖。
圖3係擴大顯示圖1所示之射出成型模具的重要部分之側視圖，且為用以說明本發明第1實施形態之作用的圖式。
圖4係圖3之H-H線剖面圖。
圖5係藉由部分軸向剖面圖及立體圖來顯示圖2(a)所示之射出成型模具的重要部分之部分剖面立體圖。
圖6(a)顯示圖1之射出成型模具在脫模時某一時刻的樣態，係沿圖6(b)的B’-B’線之軸向剖面圖，圖6(b)顯示圖1之射出成型模具在脫模時某一時刻的樣態，係沿圖6(a)的A’-A’線之軸直向剖面圖。
圖7係顯示本發明第1實施形態相關之樹脂構件的立體圖。
圖8(a)係擴大顯示圖7之樹脂構件的重要部分的側視圖，圖8(b)係圖8(a)係圖8(a)的H’-H’線剖面圖。
圖9(a)係顯示從圖7之樹脂構件所得到的接頭之立體圖，圖9(b)顯示圖 9(a)之接頭，係沿著圖9(a)之E’-E’線的軸直向剖面圖，且為用以說明使用樣態的圖式。
圖10係擴大顯示本發明第2實施形態相關之射出成型模具的重要部分之側視圖，且為用以說明本發明第2實施形態之作用的圖式。
圖11係圖10之F-F線剖面圖。
圖12係藉由部分軸向剖面圖及立體圖來顯示圖10所示之射出成型模具的重要部分之部分剖面立體圖。
圖13(a)係顯示從軸向一邊側來觀察本發明第2實施形態相關的射出成型模具之重要部分的態樣之立體圖，圖13(b)係從軸向一邊側來觀察圖13(a)之射出成型模具的樣態之前視圖。
圖14係擴大顯示本發明第2實施形態相關之樹脂構件的重要部分之側視圖。
圖15係圖14之F’-F’線剖面圖。
圖16(a)係顯示從軸向一邊側來觀察本發明第2實施形態相關的樹脂構件之重要部分的態樣之立體圖，圖16(b)係從軸向一邊側來觀察圖16(a)之樹脂構件的樣態之前視圖。
圖17(a)係顯示從軸向一邊側來觀察本發明第3實施形態相關的射出成型模具之重要部分的態樣之立體圖，圖17(b)係從軸向一邊側來觀察圖17(a)之射出成型模具的樣態之前視圖。
圖18係沿著圖17之I-I線的軸向剖面圖。
圖19(a)係顯示從軸向一邊側來觀察本發明第3實施形態相關的樹脂構件之重要部分的態樣之立體圖，圖19(b)係從軸向一邊側來觀察圖19(a)之樹脂構件的樣態之前視圖。
圖20係擴大顯示本發明第4實施形態相關之射出成型模具的重要部分之側視圖，且為用以說明本發明第4實施形態之作用的圖式。
圖21係圖20之G-G線剖面圖。
圖22係藉由部分軸向剖面圖及立體圖來顯示圖20所示之射出成型模具的重要部分之部分剖面立體圖。
圖23係擴大顯示本發明第4實施形態相關之樹脂構件的重要部分之側視圖。
圖24係圖23之G’-G’線剖面圖。
圖25(a)係顯示本發明第5實施形態相關之射出成型模具的立體圖，圖25(b)係顯示本發明第5實施形態相關之樹脂構件的立體圖。
圖26(a)係顯示本發明第6實施形態相關之射出成型模具的立體圖，圖26(b)係顯示本發明第6實施形態相關之樹脂構件的立體圖。
本發明相關之射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品之製造方法可利用於所有種類、用途及形狀的樹脂製品領域。
以下，便參照圖式來例示說明此發明相關之射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品之製造方法的實施形態。
[第1實施形態]
參照圖1~圖9來加以說明本發明第1實施形態。
圖1~圖5係以閉合狀態來顯示本實施形態之射出成型模具100，圖6係顯示打開此射出成型模具100，而取出為成型品之樹脂構件200時的樣態。圖7及圖8係顯示藉由使用圖1~圖6之射出成型模具100的射出成型所得到之本實施形態的樹脂構件200。此樹脂構件200可用於任意種類及用途之樹脂製品領域，並適合用於接頭。圖9係顯示使用圖7之樹脂構件200而最後所得到之樹脂製品一範例的接頭300。
如圖1及圖2所示，本實施形態之射出成型模具(以下亦僅稱為模具。)100係具有：藉由空腔面所區劃出之空腔CV；以及用以將從流道(runner)R所搬運之混入有強化纖維的熔融樹脂注入至空腔CV內之注入口，即1個或複數個(本範例中為3個)澆口(gate)G。
如下所詳述般，此模具100係構成為樹脂會在空腔CV內匯流，而在樹脂的界面彼此會接合之狀態下來形成硬化後的熔接部W。
本實施形態之樹脂構件200係以下述方法所製造。
首先，如圖1~圖5所示，關閉模具100而於內部形成空腔CV。於此狀態下，讓混入有強化纖維的熔融樹脂從流道R朝向澆口G流動，而從澆口G來朝空腔CV內射出。在將熔融樹脂充填在空腔CV內，便讓空腔CV內的樹脂冷卻及硬化至既定程度。接著，如圖6所示，打開模具100來取出樹脂構件200。依上所示，便完成樹脂構件200的成型工序，而可得到如圖7所示般之由混入有強化纖維的樹脂所構成之樹脂構件200。樹脂構件200係具有本體部MB。成型工序係藉由空腔CV來成型出本體部MB。
藉由成型工序所得到之樹脂構件200可直接作為最後的樹脂製品來加以使用。或是，亦可在成型工序後，藉由進一步地加工樹脂構件200或與其他構件組裝，來得到最後的樹脂製品。
圖9之接頭300係藉由在以成型工序所得到之樹脂構件200(圖7)的本體部BM裝設有外筒部310(組裝工序)，來加以取得。此接頭300可適用於供水、供熱水用配管，亦可用於水以外的流體(例如油、藥液等液體，或空氣、瓦斯等之氣體等)用的配管。
在此，便參照圖7~圖9就本實施形態之樹脂構件200的構成來進一步地詳細說明。
如圖7及圖9(a)所示，樹脂構件200之本體部MB係筆直地延伸之圓筒狀構件。本體部MB係具有：位在本體部MB的軸向一邊側之軸向一邊側部分221；位在本體部MB的軸向中間部之軸向中間部分220；以及位在本體部MB的軸向另邊側之軸向另邊側部分224。
另外，本說明書中，所謂「圓筒狀構件」並不限於橫跨全長而其外周面及內周面兩者具有圓形剖面般的形狀者，亦包含在整體觀察時為圓筒狀的形狀者，亦可在延伸方向的至少一部分將其外周面及/或內周面成為非圓形的剖面。
樹脂構件200係在從軸向一邊側部分221橫跨至軸向中間部分220之區域的內周面具有母螺紋223。此母螺紋223係構成為會與未圖示之其他構件(例如金屬製水管)的公螺紋連接。又，此母螺紋223係隨著從本體部MB的軸向一邊側朝軸向另邊側(內側)來逐漸地縮小口徑的錐形母螺紋。
另外，本說明書中，所謂樹脂構件200或本體部MB的「軸向」係指平行於本體部MB所構成圓筒形狀的中心軸線O之方向。本範例中，中心軸線O係直線狀地延伸。又，所謂樹脂構件200或本體部MB的「軸向一邊側」係指軸向兩側中形成有母螺紋223之側，所謂樹脂構件200或本體部MB的「軸向另邊側」係指其相反側。又，所謂樹脂構件200或本體部MB之「軸直方向」係指垂直於軸向之方向。
本實施形態之樹脂構件200係由混入有強化纖維的樹脂所構成。
構成樹脂構件200之樹脂可使用任意樹脂。例如圖9之範例般，將樹脂構件200使用於接頭300的情況，作為構成樹脂構件200的樹脂在使用例如聚苯硫醚(PPS：Polyphenylenesulfide)時，由於耐熱性、耐藥品性等優異，故較適合。
構成樹脂構件200之樹脂所包含的強化纖維係為了強化樹脂強度而被加以包含。作為強化纖維只要是可提高樹脂強度者的話，便可使用任意纖維。如圖9之範例般，在將樹脂構件200用於接頭300的情況，作為強化纖維係在使用例如玻璃纖維時，由於可提高樹脂構件200甚至接頭300的強度，具體而言是能夠提高抗破裂性及抗蠕變變形性，故較佳。
由於樹脂構件200係藉由樹脂來將包含母螺紋223之整體一體成型，故相較於樹脂構件200的至少一部分(例如僅於母螺紋223)為金屬製之情況，係能將樹脂構件200甚至接頭300的輕量化及低成本化。又，由於樹脂構件200係於樹脂含有強化纖維，故可確保會與至少一部分為金屬製之情況為相同強度。
樹脂構件200之軸向一邊側部分221及軸向另邊側部分224係該等的外周面會在軸直方向剖面中為圓形。
樹脂構件200之軸向中間部分220係其外周面會在軸直方向剖面中成為多角形狀(本範例中為六角形)，藉此來構成力矩作用部分220。力矩作用部分220係由於外周面在軸直方向剖面中成為多角形狀，故在例如接頭300的施工時，於將母螺紋223鎖在其他構件的公螺紋時等中，便如圖9(b)所示，會在讓扳手等工具T從外側抓住力矩作用部分220之互相對向的一對 平坦面之狀態下，讓來自工具T的力矩確實地作用。本範例中，係在力矩作用部分220的外周面形成有複數凹部220a。
圖式範例中，軸向一邊側部分221的外徑與力矩作用部分220的外徑(力矩作用部分220之多角形剖面的外接圓之直徑)係幾乎相同，又，沿著軸向亦幾乎固定。力矩作用部分220內周面係形成有錐形母螺紋223的末端部，亦即該處的內徑係較軸向一邊側部分221稍微要小一些。藉此，來確保力矩作用部分220周壁的厚度甚至強度，以承受來自上述工具T的力矩。
軸向另邊側部分224的外徑係較軸向一邊側部分221及力矩作用部分220的外徑要大幅縮小。圖9(a)之接頭300中，係在軸向另邊側部分224裝設有較其要大徑之外筒部310。樹脂構件200的軸向另邊側部分224與外筒部310之間係區劃出圓環狀空間，此環狀空間係構成為會被未圖示之圓管狀構件(例如聚丁烯製或交聯聚乙烯製之管體)插入。
接著，便參照圖1~圖6，就以成型出上述本實施形態之樹脂構件200的方式所構成之本實施形態的射出成型模具100之構成來更加詳細地說明。
模具100係具有外型部101~104與內型部105、106。在模具100為圖1~圖5所示般之關閉狀態時，便會藉由外型部101~104內側的空腔面與內型部105、106外側的空腔面來區劃出空腔CV。
如圖2所示，此空腔CV係構成為筆直地延伸之圓筒形狀，藉此，以成型出為圓筒狀構件之樹脂構件200的本體部MB的方式來加以構成。位在外型部101~104中最靠軸向一邊側的外型部101係具有會以成型出樹脂構件200的軸向一邊側端面222的方式來構成之軸向一邊側端面用空腔面122。其他外型部102~104則相對於外型部101而在軸向另邊側沿著周圍方向來加以配列，且分別會具有以成型出橫跨樹脂構件200之本體部MB全長的外周面的方式來構成之外周面用空腔面。外型部102~104的各外周面用空腔面係分別具有：以成型出樹脂構件200之軸向一邊側部分221的外周面之方式來構成之軸向一邊側部分用空腔面121；以成型出樹脂構件200之力矩作用部分220的外周面之方式來構成之力矩作用部分用空腔面120；以及 以成型出樹脂構件200之軸向另邊側部分224的外周面之方來構成之軸向另邊側部分用空腔面124。內型部105、106中位在軸向一邊側的內型部105係具有以成型出樹脂構件200的母螺紋223之方式來構成之母螺紋用空腔面123，較母螺紋用空腔面123要靠軸向一邊側的部分會構成為被收納在外型部101所設置之內型收納部101a(圖6(a))。母螺紋用空腔面123係隨著從空腔CV的軸向一邊側朝軸向另邊側(內側)來逐漸地縮徑。另一內型部106係具有以成型出樹脂構件200之軸向另邊側部分224的內周面之方式來構成之軸向另邊側部分用空腔面125。
另外，本說明書中，所謂模具100或空腔CV的「軸向」係指平行於本體部MB所構成之圓筒形狀的中心軸線O之方向。本範例中，中心軸線O係直線狀地延伸。又，所謂模具100或空腔CV的「軸向一邊側」係指在軸向兩側中，配置有母螺紋用空腔面123之側，所謂模具100或空腔CV的「軸向另邊側」係指其相反側。又，所謂模具100或空腔CV的「軸直方向」係指垂直於軸向之方向。
在脫模時，如圖6所示，係將外型部102~104分別從為成型品之樹脂構件200朝徑向外側卸除，並將外型部101從樹脂構件200朝軸向一邊側卸除。又，內型部105會一邊旋轉，一邊從樹脂構件200朝軸向一邊側拔出，而內型部106會從樹脂構件200朝軸向另邊側被拔出。
另外，模具100亦可藉由與本範例之外型部101~104及內型部105、106相異構成的外型部及內型部來區劃出與本範例相同的空腔CV。
以下，在模具100的說明中，只要是未特別說明，模具100便是關閉狀態。
軸向一邊側部分用空腔面121及軸向另邊側部分用空腔面124係在軸直方向剖面中為圓形。
力矩作用部分用空腔面120如圖2(b)所示，係在軸直方向剖面中成為多角形狀(本範例中為六角形)。圖式之範例中，係在力矩作用部分用空腔面120形成有以形成樹脂構件200之力矩作用部分220的複數凹部220a之方式來構成之複數凸部120a(圖5)。
圖式之範例中，軸向一邊側部分用空腔面121的外徑與力矩作用部分用空腔面120的外徑(力矩作用部分用空腔面120的多角形剖面的外接圓的直徑)係幾乎相同。力矩作用部分用空腔面120的內周側係配置有母螺紋用空腔面223的末端部，亦即該處之空腔CV的內徑係較軸向一邊側部分用空腔面121稍微要小一些。
軸向另邊側部分用空腔面124的外徑係較軸向一邊側部分用空腔面121或力矩作用部分用空腔面120的外徑要大幅地縮小。
如圖2所示，在力矩作用部分用空腔面120的軸向另邊側，更具體而言，在本範例中，在力矩作用部分用空腔面120之軸向另邊側的端部附近係設置有以朝向軸向一邊側的方式來面向，而在空腔CV開口之澆口G。圖式之範例中，係於周圍方向等間隔地(在分別距離120°之角度位置)設置有3個澆口G。另外，本說明書中，所謂模具100或樹脂構件200中之「角度位置」係繞中心軸線O周圍的角度位置，而相當於周圍方向位置。
如圖3及圖5所示，本範例之模具100係在外周面用空腔面，更具體而言，在本範例中於軸向一邊側部分用空腔面121具有不連續為環狀，而延伸於熔接延伸方向(本範例中為軸向)所交叉的方向，並朝空腔CV內側突出的小凸條部140(凸條部)。
本範例中，小凸條部140會延伸於周圍方向。然而，小凸條部140亦可延伸在相對於周圍方向而非直角地交叉之方向。小凸條部140係以在樹脂構件200中成形出小凹條部240的方式來加以構成。小凸條部140之延伸方向係在觀察小凸條部140中之根部端面的外緣形狀時的延伸方向(長邊方向)。
接著，便參照圖5，就如上述般所構成之模具100的作用來加以說明。
在成型工序中，係於將混入有強化纖維的熔融樹脂從澆口G射出至空腔CV內的期間，熔融樹脂會先朝軸向一邊側而在力矩作用部分用空腔面120內側的空腔CV內，然後在軸向一邊側部分用空腔面121內側的空腔CV內一邊往周圍方向擴散一邊朝軸向依序移動。在以樹脂來充填較澆口G要靠軸向一邊側的空腔CV時，樹脂便會接著朝軸向另邊側而在軸向另邊側 部分用空腔面124內側的空腔CV內朝軸向流動，且亦以樹脂來充填該處。如此一來，便可以樹脂來充填空腔CV整體。
在此，假設在並未於模具100之空腔面設置有小凸條部140，且軸向一邊側部分用空腔面121及軸向一邊側端面用空腔面122僅是分別由不具凹凸的平滑面所構成之情況，樹脂流動方向(本範例中為軸向)上從澆口G所遠離的軸向一邊側部分用空腔面121內側的空腔CV中，便會分別在從為各澆口G的位置(角度位置)的澆口位置GP彼此來沿著空腔而為等距離之位置(角度位置)的各澆口間位置BGP處，使熔接部W能輕易形成為平行於軸向及徑向之平面狀。又，在此情況，會使在熔接部W中，於樹脂彼此的界面兩側中，樹脂內之各強化纖維F會平行地延伸(配向)於熔接部W的延伸方向(熔接延伸方向。本範例中為軸向)之虞提高。
在此，本說明書中，所謂「樹脂流動方向」係近似於在空腔CV內從澆口G射出的樹脂所流動之大略方向的方向，本範例中係相當於朝向澆口G的指向方向甚至軸向一邊側之方向。又，所謂「熔接延伸方向」係使熔接部W的延伸方向近似於一方向之方向，而相當於使通過澆口間位置BGP之假想平面的延伸方向近似於一方向之方向，在本範例中為軸向。又，本說明書中會有將交叉於熔接延伸方向之方向稱為「熔接交叉方向」的情況。
另外，於樹脂流動方向(本範例中為軸向)中，在接近澆口G之力矩作用部分用空腔面120內側的空腔CV內，即便在射出中剛從澆口G射出的高溫樹脂彼此匯流，樹脂的界面仍會消失而難以殘留，便會難以形成熔接部W。於樹脂流動方向上，愈遠離澆口G，即愈接近於軸向一邊側端面222，則在從澆口G射出後隨著時間經過，而讓稍微冷卻後的樹脂彼此匯流時，便會易於在該處殘留界面，而能輕易形成熔接部W。
如上述，假設在熔接部W會沿著軸向而筆直地被加以形成，且熔接部W中之樹脂內的各強化纖維F會被配向在平行於熔接部W的延伸方向之情況，為成型品之樹脂構件200便會有相對於徑向外力的強度不夠充分之虞。另外，即便以強化纖維F來補強樹脂，在熔接部W中的各強化纖維F會被平行地配向於熔接部W的延伸方向時，熔接部W的強度實質上僅能得到樹 脂的強度。
由於本範例之樹脂構件200係在軸向一邊側部分221及力矩作用部分220的內周側具有母螺紋223，故在例如接頭300的施工時，於將附公螺紋的外部構件鎖入至母螺紋223時，軸向一邊側部分221及力矩作用部分220便會承受擴徑方向的力。此時，在軸向一邊側部分221所形成之熔接部W的強度不夠充分時，便會有在軸向一邊側部分221產生破損之虞。因此，便必須使熔接部W具有充分的強度。特別是，由於本範例之母螺紋223為錐形母螺紋，故軸向一邊側部分221周壁的厚度便會較力矩作用部分220要薄，且愈接近於軸向一邊側端面222便會愈薄。又，相較於母螺紋223為平行母螺紋的情況，便會有來自附公螺紋的外部構件所作用之擴徑方向的力量變大之虞。因應於該變大的量，便會提高使熔接部W強度提升的必要性，特別是，愈接近於軸向一邊側端面222則其必要性愈高。
另一方面，本實施形態中係如上述，模具100會在其外周面用空腔面，更具體而言本範例中係在軸向一邊側部分用空腔面121具有不連續為環狀，而延伸於熔接延伸方向(本範例中為軸向)所交叉的方向，並朝空腔CV內側突出的小凸條部140(凸條部)。本範例中，小凸條部140會延伸於周圍方向。但是，小凸條部140亦可延伸在相對於周圍方向而非直角地交叉之方向。
根據此構成，如圖3及圖4概略性地表示，從澆口G所射出之熔融樹脂係在稍微朝軸向一邊側移動後，於小凸條部140前被暫時阻止，而以迂迴於其的方式來繞過小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)的端部後，從小凸條部140朝軸向一邊側前進。如此一來，便可在從小凸條部140到軸向一邊側端面用空腔面122為止的區域中，以朝熔接交叉方向(亦即朝本範例中之周圍方向)來流動之方式來促進樹脂之流動。藉此，便可增加熔接部W形狀之熔接交叉方向成分，以及在澆口間位置BGP附近甚至在熔接部W附近的強化纖維F配向之熔接交叉方向成分(特別是周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W之強度。又，由於小凸條部140並不會連續為環狀，故相較於下述環狀凸條部130，可抑制樹脂構件200之強度下降。
藉由上述構成的模具100所成型出之樹脂構件200係具有下述構成。
如圖7所示，本範例之樹脂構件200係於外周面，更具體而言本範例中係在軸向一邊側部分221之外周面具有不連續為環狀，而延伸於熔接延伸方向(本範例中為軸向)所交叉的方向，更具體而言本範例中係延伸於周圍方向的小凹條部240(凹條部)。但是，小凹條部240亦可延伸在相對於周圍方向而非直角地交叉的方向。小凹條部240之延伸方向係觀察小凹條部240之開口端面的外緣形狀時之延伸方向(長邊方向)。
圖7及圖9中為了簡化說明，便將澆口G、澆口位置GP以及澆口間位置BGP與樹脂構件200一同表示。樹脂構件200係在澆口G的位置殘留有射出成型所形成的澆口G之痕跡。由於從樹脂構件200所具有的澆口G的痕跡看來，便可特定出澆口G的位置及其指向方向(甚至從澆口G射出樹脂之方向，在本範例中為軸向一邊側)，故可基於該等及從樹脂構件200之形狀所特定出之空腔CV之形狀來特定出空腔CV內之樹脂流動方向、澆口位置GP以及澆口間位置BGP。
具備擁有上述般構成之小凹條部240的樹脂構件200如上述模具100之小凸條部140的作用效果般，可增加在射出成型時，熔接部W形狀之熔接交叉方向成分，以及在澆口間位置BGP附近甚至在熔接部W附近的強化纖維F配向之熔接交叉方向成分(特別是周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W之強度。又，由於小凹條部240並不連續為環狀，故相較於下述環狀凹條部230，可抑制樹脂構件200之強度下降。
另外，關於熔接部W相關之構成，樹脂構件200之構成及作用效果會對應於模具100之構成及作用效果。在下述說明中為了簡化，便說明模具100之構成與作用效果以及樹脂構件200之構成，並省略樹脂構件200之作用效果的說明。
如圖3及圖5所示，本範例之模具100係在外周面用空腔面，更具體而言本範例中係在軸向一邊側部分用空腔面121具有複數小凸條部140(小凸條部150、151、160、161)。以下，在不區分出小凸條部150、151、160、161彼此時，便將該等各自稱為「小凸條部140」。小凸條部140(小凸條部150、151、160、161)係以成型出樹脂構件200中之小凹條部240(小凹條部 250、251、260、261)的方式來加以構成。
然後，本範例之模具100係將複數小凸條部140互相隔有間隔地配置在熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地配置於熔接延伸方向。具體而言，模具100係具有：由互相隔有間隔地來配列在熔接延伸方向所交叉的方向(本範例中為周圍方向)之複數(圖式範例為6根)小凸條部151、161所構成的小凸條部列181；以及由配置於較小凸條部列181要靠樹脂流動方向下游側的軸向一邊側，且互相隔有間隔地被配列於熔接延伸方向所交叉的方向(本範例中為周圍方向)之複數(圖式範例為6根)小凸條部150、160所構成之小凸條部列180。又，會藉由該等小凸條部列180、181彼此之間的軸向一邊側部分用空腔面121來構成連續延伸於周圍方向的環狀凹條部170。環狀凹條部170會朝空腔CV外側凹陷，並以成型出樹脂構件200中之環狀凸條部270的方式來加以構成。
藉由此構成，如圖3概略性地表示般，從澆口G射出而朝軸向一邊側移動的熔融樹脂會在上游側之小凸條部列181的小凸條部151、161前被暫時阻止，而以迂迴該等的方式來繞小凸條部151、161之延伸方向(本範例中為周圍方向)的端部後，從小凸條部151、161朝軸向一邊側前進。接著，樹脂會在下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160前被暫時阻止，而以迂迴該等的方式來通過環狀凹條部170後，繞向小凸條部150、160的延伸方向(本範例中為周圍方向)之端部，而朝軸向一邊側前進。如此一來，熔融樹脂便會在通過各小凸條部140之延伸方向端部側邊時，及通過環狀凹條部170時，被促使朝向熔接延伸方向所交叉的方向(本範例中為周圍方向)流動。藉此，便可增加熔接部W形狀之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)，以及在澆口間位置BGP附近甚至在熔接部W附近的強化纖維F配向之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W之強度。又，由於上游側之小凸條部列181的小凸條部151、161彼此以及下游側之小凸條部列180之小凸條部150、160彼此並不互相連通，故相較於例如設置2根下述環狀凸條部130(圖10)的情況，可抑制為成型品之樹脂構件200的強度下降。又，藉由在小凸條部列180、181彼此之間具有會成型出環狀凸條 部270的環狀凹條部170，便可因應於該構件來提升為成型品之樹脂構件200的強度。
同樣地，如圖8(a)所示，本範例之樹脂構件200係在外周面，更具體而言本範例中係在軸向一邊側部分221之外周面具有複數小凹條部240(小凹條部250、251、260、261)。以下，在不區分出小凹條部250、251、260、261彼此時，便將該等各自稱為「小凹條部240」。然後，本範例之樹脂構件200係將複數小凹條部240互相隔有間隔地配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地配置於熔接延伸方向。具體而言，樹脂構件200係具有：由互相隔有間隔地來配列在熔接延伸方向所交叉的方向(本範例中為周圍方向)之複數(圖式範例為6根)小凸條部251、261所構成的小凹條部列281；以及由配置於較小凹條部列281要靠樹脂流動方向下游側的軸向一邊側，且互相隔有間隔地被配列於熔接延伸方向所交叉的方向(本範例中為周圍方向)之複數(圖式範例為6根)小凸條部250、260所構成之小凹條部列280。又，藉由該等小凹條部列280、281彼此之間的軸向一邊側部分221的外周面來構成連續延伸於周圍方向的環狀凸條部270。
圖3之模具100中，各小凸條部140係被配置於空腔CV之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)。在此，所謂「空腔CV的樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)」是指在空腔CV內，橫跨澆口G與空腔CV之樹脂流動方向下游側之端(本範例中係軸向一邊側端，亦即軸向一邊側端面用空腔面122)之間的樹脂流動方向距離(本範例為沿著軸向之距離)LG的65%距離而延伸，即最靠樹脂流動方向下游側的區域。
如此般，相較於假設將各小凸條部140配置於空腔CV之樹脂流動方向上游側(軸向另邊側)的情況，藉由將小凸條部140設置於在離澆口G較遠，甚至易於形成熔接部W的區域，來使熔接部W附近之樹脂的流動會積極地朝向熔接交叉方向(周圍方向)，故可提升熔接部W之強度。
同樣地，在圖8(a)之樹脂構件200中，各小凹條部240係被配置於本體部MB之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)。在此，所謂「本體部MB之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)」是指在本體部MB中，橫跨澆口G與本 體部MB之樹脂流動方向下游側之端(本範例中係軸向一邊側端，軸向一邊側端面222)之間的樹脂流動方向距離(本範例為軸向距離)LG’的65%距離而延伸，即最靠樹脂流動方向下游側的區域。
圖3之模具100中，各小凸條部140係在被配置於空腔CV內之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)及較空腔CV之樹脂流動方下游側端部要靠上游側時會較適合。更具體而言，本範例中各小凸條部140之樹脂流動方向上游側(軸向另邊側)的端緣部140ce分別會在被配置於從空腔CV之樹脂流動方向下游側之端122來朝樹脂流動方向上游側遠離有澆口G與空腔CV之軸向一邊側端(軸向一邊側端面用空腔面122)之間的軸向距離LG的25%距離L2(L2=0.25×LG)的軸向位置ap2，以及從空腔CV之樹脂流動方向下游側之端122來朝樹脂流動方向上游側遠離有該軸向距離LG的52%距離L3(L3=0.52×LG)的軸向位置ap3之間時，會更適合。又，各小凸條部140之軸向另端側的端緣部140ce係在分別被配置於從空腔CV之樹脂流動方向下游側之端122來朝樹脂流動方向上游側遠離有軸向一邊側部分用空腔面121的軸向全長L121的43%的距離L2(L2=0.43×L121)的軸向位置ap2，以及從空腔CV之樹脂流動方向下游側之端122來朝樹脂流動方向上游側遠離有該軸向全長L121的85%的距離L3(L2=0.85×L121)的軸向位置ap3之間時，會更適合。
如此般，相較於假設將各小凸條部140配置於空腔CV之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)之端部附近的情況，藉由將多數小凸條部140設置於離澆口G較近，甚至會難以形成熔接部W的區域，來抑制樹脂構件200之強度下降，並使熔接樹脂的流動會積極地朝向熔接交叉方向(周圍方向)，故可提升熔接部W之強度。
同樣地，在圖8(a)之樹脂構件200中，各小凹條部240係在被配置於本體部MB之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)，以及較本體部MB之樹脂流動方向下游側的端部要靠上游側時，會較適合。更具體而言，本範例中各小凹條部240之樹脂流動方向上游側(軸向另邊側)的端緣部240ce會在分別被配置於從本體部MB之樹脂流動方向下游側之端222來朝樹脂流動方向 上游側遠離有澆口G與本體部MB之軸向一邊側端(軸向一邊側端面222)之間的軸向距離LG’的25%距離L2’(L2’=0.25×LG’)的軸向位置ap2’，以及從本體部MB之樹脂流動方向下游側之端222來朝樹脂流動方向上游側遠離有該軸向距離LG’的52%距離L3’(L3’=0.52×LG’)的軸向位置ap3’之間時，會更適合。又，本範例中各小凹條部240之軸向另邊側的端緣部240ce會在分別被配置於從本體部MB之樹脂流動方向下游側之端222來朝樹脂流動方向上游側遠離有軸向一邊側部分221之軸向全長L221的43%距離L2’(L2’=0.43×L221)的軸向位置ap2’，以及從本體部MB之樹脂流動方向下游側之端222來朝樹脂流動方向上游側遠離有該軸向全長L221的85%距離L3’(L3’=0.85×L221)的軸向位置ap3’之間時，會更適合。另外，如上述，在樹脂構件200中，樹脂流動方向可從樹脂構件200所具有之澆口G的痕跡來加以特定。
圖3之模具100中，在熔接延伸方向(本範例中為軸向)會相互鄰接之一對小凸條部150、151彼此及160、161彼此係重疊於熔接延伸方向，且在垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)錯位配置。
根據此構成，便可藉由下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160來更有效果地阻止通過上游側的小凸條部列181之熔融樹脂，且抑制直接通過下游側的小凸條部列180，而促使熔融樹脂沿著環狀凹條部170來通過。因此，便可增加熔接部W形狀之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)，以及在澆口間位置BGP附近甚至在熔接部W附近的強化纖維F配向之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W之強度。
同樣地，如圖8(a)所示，本範例之樹脂構件200係在熔接延伸方向(本範例中為軸向)會相互鄰接之一對小凹條部250、251彼此及260、261彼此會重疊於熔接延伸方向，且在垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)錯位配置。
圖3之模具100中，小凸條部140係其根部端面外緣中，使小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的端緣部140ae、140be會延伸在相對於熔接方向(本範例中為軸向)而非直角 地交叉之方向並延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)而非直角地交叉的方向。
根據此構成，如圖3及圖4概略性地表示般，熔融樹脂會在小凸條部140前被暫時阻止，而在以迂迴其之方式來繞小凸條部140的延伸方向(本範例中為周圍方向)之端部後，於欲從小凸條部140朝軸向一邊側前進時，便可藉由小凸條部140之延伸方向端側的壁面140a、140b，並以朝熔接延伸方向所交叉之方向，亦即本範例中係朝周圍方向流動之方式來有效果地促進樹脂之流動。藉此，便可增加熔接部W形狀之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)，以及在澆口間位置BGP附近甚至在熔接部W附近的強化纖維F配向之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W之強度
同樣地，圖8之樹脂構件200中，小凹條部240係在其開口端面之外緣中，使小凹條部240之延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例為兩側)的端緣部240ae、240be會延伸在相對於熔接延伸方向(本範例中為軸向)而非直角地交叉的方向，並延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)而非直角地交叉之方向。
如圖3及圖5所示，本範例之模具100中，各小凸條部140係其根部端面的外緣會成為平行四邊形。然後，小凸條部140係其根部端面的外緣中，使小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部140ae、140be會分別以隨著朝向熔接延伸方向(本範例中為軸向)一邊側，而朝向垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的相同側(第1側)之方式來加以延伸(傾斜)。換言之，各小凸條部140的根部端面外緣中之小凸條部140之延伸方向兩側的端緣部140ae、140be係使熔接延伸方向一邊側的部分(下游側部分)會分別延伸(傾斜)於相對於各熔接延伸方向另邊側的部分(上游側部分)，而垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的相同側(第1側)。
根據此構成，在熔融樹脂通過小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)的端部側邊，而欲從該處往軸向一邊側前進時，便可藉由小凸條部 140之延伸方向端側的壁面140a、140b，並朝熔接延伸方向所交叉之方向，亦即本範例中係朝周圍方向流動的方式來有效果地促進樹脂的流動。藉此，便可增加熔接部W形狀之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)，以及在澆口間位置BGP附近甚至在熔接部W附近的強化纖維F配向之熔接交叉方向成分(周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W之強度。
同樣地，圖8(a)之樹脂構件200中，各小凹條部240係其開口端面的外緣會成為平行四邊形。然後，小凹條部240係其開口端面的外緣中，使小凹條部240之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部240ae、240be會分別以隨著朝向熔接延伸方向(本範例中為軸向)一邊側，而朝向垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的相同側(第1側)之方式來加以延伸(傾斜)。換言之，各小凹條部240的開口端面外緣中之小凹條部240之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部240ae、240be係使熔接延伸方向一邊側的部分(下游側部分)會分別延伸(傾斜)於相對於各熔接延伸方向另邊側的部分(上游側部分)，而垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的相同側(第1側)。
圖3之模具100中，在觀察於熔接延伸方向(本範例中為軸向)會互相鄰接的一對小凸條部150、151彼此及160、161彼此時，係使熔接延伸方向之一邊側(下游側，軸向一邊側)的小凸條部150、160會相對於熔接延伸方向之另邊側(上游側，軸向另邊側)的小凸條部151、161而使垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的兩側中，各小凸條部140之根部端面外緣中的小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部140ae、140be的熔接延伸方向一邊側部分(下游側部分)會錯位配置於與相對於各熔接延伸方向另邊側部分(上游側部分)而傾斜之側相同側(第1側)。
根據此構成，便可藉由下游側之小凸條部列180的小凸條部150、160來阻止通過上游側的小凸條部列181之熔融樹脂，且能更有效果地發揮促使熔融樹脂沿著環狀凹條部170來通過之功能。
同樣地，圖8(a)之樹脂構件200中，在觀察於熔接延伸方向(本範例中為軸向)會互相鄰接的一對小凹條部250、251彼此及260、261彼此時，係 使熔接延伸方向之一邊側(下游側，軸向一邊側)的小凹條部250、260會相對於熔接延伸方向之另邊側(上游側，軸向另邊側)的小凹條部251、261而使垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的兩側中，各小凹條部240之開口端面外緣中的小凹條部240之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部240ae、240be的熔接延伸方向一邊側部分(下游側部分)會錯位配置於與相對於各熔接延伸方向另邊側部分(上游側部分)而傾斜之側相同側(第1側)。
如圖3及圖4所示，本範例之模具100中，各小凸條部140的延伸長度(本範例中為周圍方向長度)為非均勻。更具體而言，小凸條部列180係具有延伸長度(本範例中為周圍方向長度)l150、l160會不同之複數種(圖式範例中為2種)小凸條部150、160。然後，其中，最長的小凸條部150係配置於與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)，較其要短的小凸條部160則會配置於未與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)。更具體而言，本範例中，最短的小凸條部160係配置於與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)。由於小凸條部列181亦相同，故省略其說明。
由於澆口位置GP原本在樹脂構件200中便是強度最高之處，故將最長的小凸條部150配置於該處，甚至可藉由於該處成型出最長的小凹條部250，來盡可能地抑制樹脂構件200的強度下降。又，相反地，由於澆口間位置BGP(甚至熔接部W)原本在樹脂構件200中便是強度最容易下降之處，故將較短的小凸條部160配置於該處，甚至可藉由於該處成型出較短的小凹條部260，來抑制樹脂構件200的強度下降。
同樣地，圖8(a)之樹脂構件200中，各小凹條部240的延伸長度(本範例中為周圍方向長度)為非均勻。更具體而言，小凹條部列180係具有延伸長度(本範例中為周圍方向長度)會不同之複數種(圖式範例中為2種)小凹條部250、260。然後，其中，最長的小凹條部250係配置於與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)，較其要短的小凹條部260則會配置於未與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)。更具體而言，本範例中，最短的小凹條部260係配置於與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向 位置)。由於小凹條部列281亦相同，故省略其說明。
如圖4所示，本範例之模具100中，小凸條部列180中之各小凸條部150、160中，與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)所配置的小凸條部150，亦即本範例中最長的小凸條部150係使其延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面140a、140b會以隨著朝向小凸條部150之延伸方向所分別對應之側，而連續或階段地朝向小凸條部150的根部端面之方式(亦即以使小凸條部150的高度會減少之方式)來加以延伸。更具體而言，本範例中，小凸條部150係使其延伸方向(本範例中為周圍方向)之至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面140a、140b會以隨著朝向小凸條部150之延伸方向所分別對應之側，而連續地朝向小凸條部150的根部端面之方式(亦即以小凸條部150的高度會減少之方式)來筆直地延伸(傾斜)，亦即構成為錐狀。圖式範例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)所配置的小凸條部160，亦即本範例中較短的小凸條部160雖未如此般地被構成，但亦可如此般地被構成。另外，圖式範例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)所配置的小凸條部160係以使其延伸方向(本範例中為周圍方向)之至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部160之延伸方向的中心側，而連續或階段地朝向小凸條部160的根部端面之方式來加以延伸。
根據此構成，相較於假設例如使小凸條部150之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的壁面140a、140b為垂直於小凸條部150的根部端面之情況，可更有效果地發揮以朝熔接延伸方向所交叉之方向的相同側，亦即本範例中係朝周圍方向的相同側流動之方式來促進小凸條部140所致之樹脂的流動之功能，且更加提高為成型品之樹脂構件200的強度，又，可在脫模時輕易將模具100的小凸條部150從樹脂構件200的小凹條部240拔出。又，特別是，由於最長的小凸條部150相較於短的小凸條部160會容易使樹脂構件200的強度下降，故可藉由此構成來抑制樹脂構件200的強度下降。
同樣地，如圖8(b)所示，本範例之樹脂構件200中，小凹條部列280中之各小凹條部250、260中，與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置) 所配置的小凹條部250，亦即本範例中最長的小凹條部250係使其延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面240a、240b會以隨著朝向小凹條部250之延伸方向所分別對應之側，而連續或階段地朝向小凹條部250的開口端面之方式(亦即以使小凹條部250的深度會減少之方式)來加以延伸。更具體而言，本範例中，小凹條部250係使其延伸方向(本範例中為周圍方向)之至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面240a、240b會以隨著朝向小凹條部250之延伸方向所分別對應之側，而連續地朝向小凹條部250的開口端面之方式(亦即以小凹條部150的深度會減少之方式)來筆直地延伸(傾斜)，亦即構成為錐狀。圖式範例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)所配置的小凹條部260，亦即本範例中較短的小凹條部260雖未如此般地被構成，但亦可如此般地被構成。另外，圖式範例中，與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)所配置的小凹條部260係以使其延伸方向(本範例中為周圍方向)之至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部260之延伸方向的中心側，而連續或階段地朝向小凹條部260的開口端面之方式來加以延伸。
如圖4所示，本範例之模具100中，在小凸條部140的高度為最大之位置而沿著垂直於小凸條部140之根部端面的方向(徑向)來測量時之小凸條部140之高度h140係在該位置沿著垂直於小凸條部140之根部端面的方向(徑向)來測量時之空腔CV的厚度e之25%以上時會較適合。藉此，便可將小凸條部140充分地加高，而可有效果地發揮小凸條部140所致之樹脂流動的引導機能。
本範例之模具100中，在小凸條部140的高度為最大之位置而沿著垂直於小凸條部140之根部端面的方向(徑向)來測量時之小凸條部140之高度h140係在該位置沿著垂直於小凸條部140之根部端面的方向(徑向)來測量時之空腔CV的厚度e之50%以下時會較適合。藉此，便可抑制藉由小凸條部140所成型出之小凹條部240的深度變深，而可抑制樹脂構件200之強度下降。
在此，沿著徑向來測量時之「空腔CV的厚度e」係相當於空腔CV之構成圓筒形狀之周壁的厚度，如本範例般，於空腔CV的內周側設置有母螺紋用空腔面123之情況，係使母螺紋用空腔面123的最外周側位置作為下端，又，使環狀凸條部130之根部端面(起自鄰接於環狀凸條部130的軸向一邊側之軸向一邊側部分用空腔面121的延長面)的位置作為上端，而測量下端至上端的距離之長度。
同樣地，如圖8(b)所示，本例之樹脂構件200中，在小凹條部240的深度為最大之位置而沿著垂直於小凹條部240之開口端面的方向(徑向)來測量時，小凹條部240之深度d240係在該位置沿著垂直於小凹條部240之開口端面的方向(徑向)來測量時之本體部MB的厚度e’之25%以上時會較適合。
又，在本範例之樹脂構件200中，在小凹條部240的深度為最大之位置而沿著垂直於小凹條部240之開口端面的方向(徑向)來測量時，小凹條部240之深度d240係在該位置沿著垂直於小凹條部240之開口端面的方向(徑向)來測量時之本體部MB的厚度e’之50%以下時會較適合。
在此，沿著徑向來測量時之「本體部MB的厚度e’」係相當於本體部MB之構成圓筒形狀之周壁的厚度，如本範例般，於本體部MB的內周側設置有母螺紋223之情況，係使母螺紋223的最外周側位置作為下端，又，使環狀凹條部230之開口端面(起自鄰接於環狀凹條部230的軸向一邊側之軸向一邊側部分221之外周面的延長面)的位置作為上端，而測量下端至上端的距離之長度。
模具100可在空腔面121(更具體而言在本範例中係軸向一邊側部分用空腔面121)僅具有1列或者3列以上的小凸條部列180、181。但從確保為成型品之樹脂構件200的強度之觀點來看，較佳地僅具有2列以下的小凸條部列180、181。
同樣地，樹脂構件200雖亦可於外周面(更具體而言在本範例中係軸向一邊側部分221的外周面)僅具有1列或3列以上的小凹條部列280、281，但較佳地僅具有2列以下的小凹條部列280、281。
另外，模具100亦可不構成為會成型出母螺紋223之空腔CV，在此情況，便會有被要求之熔接部W的強度變得不那麼高之情況。但模具100亦可如本範例般，構成為空腔CV會在為圓筒狀構件之本體部MB之軸向的的至少任一邊側之內周面成型出母螺紋223，此情況下亦可充分確保熔接部的強度。
同樣地，樹脂構件200亦可使圓筒狀構件之本體部MB不具有母螺紋223，或是如本範例般，於本體部MB之軸向的至少任一邊側之內周面具有母螺紋。
[第2實施形態]
參照圖10~圖16，就本發明第2實施形態以與第1實施形態有所相異的點為中心來加以說明。圖10~圖13係顯示本實施形態之模具100。圖14~圖16係顯本實施形態之樹脂構件200。
第2實施形態與第1實施形態同樣，模具100係具有：分別由複數小凸條部140所構成之小凸狀部列180及小凸狀部列181；以及在小凸狀部列180及小凸狀部列181彼此之間的環狀凹條部170，又，樹脂構件200係具有：分別由複數小凹條部240所構成之小凸條部列280及小凸條部列281；以及在小凸條部列280及小凸條部列281彼此之間的環狀凸條部270。關於小凸條部140、小凸狀部列180、小凸狀部列181、環狀凹條部170、小凹條部240、小凸條部列280、小凸條部列281以及環狀凸條部270的構成係與第1實施形態相同，故省略其說明。
如圖10及圖12所示，本範例之模具100係在較力矩作用部分用空腔面120要靠樹脂流動方向下游側之軸向一邊側，亦即軸向一邊側部分用空腔面121具有延伸於周圍方向並朝空腔CV內側突出之環狀凸條部130。環狀凸條部130係以在樹脂構件200中成型出環狀凹條部230的方式來加以構成。本範例中，環狀凸條部130會在連續而延伸於周圍方向。
根據此構成，從澆口G所射出之熔融樹脂會在稍微朝軸向一邊側移動後，在環狀凸條部130前被暫時阻止，而藉由擾亂樹脂的流動來讓流動會以朝熔接交叉方向(特別是周圍方向)流動之方式來被均勻化。藉此，該處之 樹脂彼此的界面便會減少，且樹脂內之強化纖維F的配向亦會以朝向熔接交叉方向(特別是圓周方向)的方式來被均勻化。然後，樹脂便會在越過環狀凸條部130後，持續保持流動被均勻化後的狀態而朝軸向一邊側前進。因此，便可在從環狀凸條部130到軸向一邊側端面用空腔面122為止之區域中，抑制熔接部W的形成，並提高強化纖維F的配向會交叉於軸向之方向，甚至是成為熔接交叉方向之比率。因此，便可提高熔接部W的強度。將環狀凸條部130配置於軸向一邊側部分用空腔面121是如上述，因難以在力矩作用部分用空腔面120內側的空腔CV內形成有熔接部W，而相對於此，在軸向一邊側部分用空腔面121內側的空腔CV內則會易於形成有熔接部W之故。
同樣地，如圖14所示，本範例之樹脂構件200係在較力矩作用部分220要靠樹脂流動方向下游側之軸向一邊側，亦即軸向一邊側部分221的外周面具有延伸於周圍方向之環狀凹條部230。本範例中，環狀凹條部230係連續而延伸於周圍方向。另外，樹脂構件200中，樹脂流動方向可如上述般，從樹脂構件200所具有之澆口G的痕跡來加以特定。
如圖11所示，本範例之模具100中，沿著徑向來測量時，環狀凸條部130的高度h130係在與測量環狀凸條部130的高度h130之位置相同位置處來沿著徑向測量時之空腔CV的厚度e的25%以上時，較為適合。藉此，便可將環狀凸條部130充分地加高，而有效果地發揮環狀凸條部130所致之樹脂流動均勻化的功能。
又，本範例之模具100中，沿著徑向來測量時，環狀凸條部130的高度h130係在與測量環狀凸條部130的高度h130之位置相同位置處來沿著徑向測量時之空腔CV的厚度e的50%以下時，較為適合。藉此，便可抑制藉由環狀凸條部130所成型出之環狀凹條部230的深度變深，而可抑制樹脂構件200之強度下降。
同樣地，如圖15所示，本範例之樹脂構件200中，沿著徑向來測量時，環狀凹條部230的深度d230係在與測量環狀凹條部230的深度d230之位置相同位置處來沿著徑向測量時之本體部MB的厚度e’的25%以上時，較 為適合。
又，本範例之樹脂構件200中，沿著徑向來測量時，環狀凹條部230的深度d230係在與測量環狀凹條部230的深度d230之位置相同位置處來沿著徑向測量時之本體部MB的厚度e’的50%以下時，較為適合。
如圖11所示，本範例之模具100中，沿著徑向來測量時，環狀凸條部130的高度h130係較沿著軸向來測量時之環狀凸條部130的寬度w130要大。藉此，便可將環狀凸條部130加高，來有效果地發揮環狀凸條部130所致之樹脂流動均勻化的功能，並抑制藉由環狀凸條部130所成型出之環狀凹條部230的寬度變寬，而可抑制樹脂構件200的強度下降。
同樣地，如圖15所示，本範例之樹脂構件200中，在既定位置而沿著徑向來測量時，環狀凹條部230的深度d230係較沿軸向來測量時之環狀凹條部230的寬度w230要大。
如圖10及圖11所示，本範例之模具100中，環狀凸條部130係配置於相對於力矩作用部分用空腔面120，而在樹脂流動方向下游側之軸向一邊側分離之位置，藉由力矩作用部分用空腔面120與環狀凸條部130之間的軸向一邊側部分用空腔面121，來構成連續而延伸於周圍方向且會朝空腔CV的外側凹陷之環狀凹條部131。環狀凹條部131係構成為會成型出樹脂構件200中的環狀凸條部231。
根據此構成，如圖11概略性地表示，由於從澆口G射出的熔融樹脂係在沿著力矩作用部分用空腔面120移動後而於環狀凹條部131暫時朝外周側移動，然後從該處在環狀凸條部130前被阻止，故相較於假設未有環狀凹條部131的情況，藉由環狀凸條部130來阻止樹脂的效果會較高，甚至可有效果地發揮環狀凸條部130所致之樹脂流動均勻化的功能。
同樣地，如圖14及圖15所示，本範例之樹脂構件200中，環狀凹條部230係配置於相對於力矩作用部分220而在樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)分離之位置，藉由力矩作用部分220與環狀凹條部230之間之軸向一邊側部分221的外周面來構成連續延伸於周圍方向之環狀凸條部231。
如圖11所示，本範例之模具100中，沿著軸向測量時，環狀凹條部131 的寬度w131係在沿著軸向測量時之環狀凹條部130的寬度w130以下時，較為適合。
藉此，藉由將環狀凸條部130配置於十分接近於力矩作用部分220或澆口G之位置(軸向另邊側)，便可有效果地發揮藉由環狀凸條部130來阻止樹脂之功能，並可抑制樹脂構件200中特別是被要求強度之軸向一邊側端面222附近的強度下降。
同樣地，如圖15所示，本範例之樹脂構件200中，沿著軸向測量時，環狀凸條部231的寬度w231係在沿著軸向測量時之環狀凹條部230的寬度w230以下時，會較適合。
另外，模具100並不限於本範例，而可在軸向一邊側部分用空腔面121中的任意位置具有任意根數(1根或複數根)環狀凸條部130。又，模具100亦可具有2根以上環狀凸條部130，但從確保為成型品之樹脂構件200的強度之觀點來看，較佳地係僅具有1根環狀凸條部130。
同樣地，樹脂構件200並不限於本範例，而可在軸向一邊側部分221外周面中的任意位置具有任意根數(1根或複數根)的環狀凹條部230。又，樹脂構件200亦可具有2根以上的環狀凹條部230，但較佳地係僅具有1根環狀凹條部230。
如圖10及圖12所示，本實施形態之模具100係進一步地具有為於空腔CV開口的凹部，即1個或複數(本範例中為3個)之樹脂積留部110。外型部101係具有樹脂積留部110，樹脂積留部110係開口於軸向一邊側端面用空腔面122。樹脂積留部110係在將熔融樹脂射出至空腔CV內的期間，使空腔CV內之熔融樹脂的一部分流入而滯留之部分，且會成型出樹脂構件200中的突起部210。樹脂積留部110係為了提高熔接部W的強度而設置。成型工序中係藉由空腔CV來成型出本體部MB，並藉由樹脂積留部110來成型出突起部210。在成型工序後，可將樹脂構件200的突起部210切斷來加以去除(去除工序)。
如圖14所示，本實施形態之樹脂構件200係進一步地具有本體部MB所連結的1個或複數(本範例中係3個)突起部210。如圖14所示，在成型 工序後及去除工序前之樹脂構件200之本體部MB的軸向一邊側端面222係連結有突起部210。在成型工序後從樹脂構件200來去除突起部210之情況，便會有在本體部MB之軸向一邊側端面222殘留有去除突起部210後的痕跡211(未圖示)之情況。
如圖13(b)所示，本範例之模具100中，樹脂積留部110朝空腔CV的開口端面110S(樹脂積留部110與空腔CV之交界面)係形成為非正圓形狀，更具體而言在本範例中係形成為一方向的長度會較垂直於其之方向的長度要長之平行四邊形。
然後，在沿著樹脂積留部110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，沿著空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，樹脂積留部110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD並非會沿著空腔CV的寬度中心線CL12而持續固定，而是會在至少一部分變化。
在此，所謂沿著開口端面110S之「第1剖面」係指沿著包含有開口端面110S的假想平面之模具100的剖面。本範例中，第1剖面係平行於軸直方向之剖面。
所謂第1剖面中之樹脂積留部110的「寬度中心線CL11」係指以垂直於第1剖面中之開口端面110S的延伸方向(長邊方向)之方向為寬度方向時，通過開口端面110S的寬度方向中心之線，本範例中係起自開口端面110S之構成平行四邊形的彼此對向之一對長邊的等距離線。又，所謂第1剖面中之樹脂積留部110之寬度中心線CL11的「垂線n11」係指相對於樹脂積留部110之寬度中心線CL11上的任意點之接線而垂直且通過該點之線。
所謂第1剖面中之空腔CV的「寬度中心線CL12」係指以垂直於第1剖面中之空腔CV的延伸方向(長邊方向)之方向為寬度方向時，通過空腔CV的寬度方向中心之線，本範例中係起自第1剖面中之空腔CV之構成圓環狀的外周緣與內周緣之等距離線。又，所謂第1剖面中的空腔CV之寬度中心線CL12的「垂線n12」係指相對於空腔CV之寬度中心線CL12上任意點的接線而垂直且通過該點之線。
藉此，如圖10所概略地表示，在射出中熔融樹脂流入至樹脂積留部110前，樹脂的流動便會在軸直方向剖面中之空腔CV之寬度方向(垂直於空腔CV的延伸方向之方向。空腔CV的厚度方向。)的較廣範圍中被擾亂，而讓樹脂三維地流向各方向。藉此，澆口間位置BGP附近所形成之熔接部W的形狀便不會為筆直地延伸於軸向之形狀，而會成為例如在三維觀察下為模糊之形狀、傾斜的形狀或是彎曲的形狀等三維複雜的混亂形狀。因此，便可提升熔接部W的強度。又，由於在澆口間位置BGP的附近，甚至熔接部W的附近中，係在軸直方向剖面中之空腔CV的寬度方向之較廣範圍中，樹脂內之強化纖維F的方向會被擾亂，而使強化纖維F會三維地被配向於各方向，故配向在軸向所交叉之方向，甚至在熔接交叉方向之強化纖維F的比率便會提高。因此，藉此亦可提升熔接部W的強度。
另外，假設在第1剖面中，沿著空腔CV之寬度中心線CL12的垂線n12來測量時，樹脂積留部110的寬度中心線CL11與空腔CV的寬度中心線CL12之間的距離CLD係在沿著空腔CV的寬度中心線CL12而為持續固定的情況，是無法在澆口間位置BGP的附近，甚至熔接部W的附近中，將樹脂的流動方向或強化纖維F的配向方向如在軸直方向剖面中空腔CV的寬度方向中般之大範圍地，及那樣般複雜地擾亂。
同樣地，如圖16(b)所示，突起部210朝本體部MB的連結端面210S(突起部210與本體部MB的交界面)係形成為非正圓形狀，更具體而言在本範例中係形成為一方向的長度會較垂直於其之方向的長度要長之平行四邊形。
然後，沿著突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，沿著本體部MB之寬度中心線CL22的垂線n22來測量時，突起部210的寬度中心線CL21與本體部MB的寬度中心線CL22之間的距離CLD’係沿著本體部MB的寬度中心線CL22而在至少一部分變化(圖式範例中為持續變化)。
在此，所謂沿著連結端面210S之「第1剖面」係指沿著包含連結端面210S的假想平面之樹脂構件200的剖面。本範例中，第1剖面係平行於軸 直方向之剖面。
所謂第1剖面中之突起部210的「寬度中心線CL21」係指以垂直於第1剖面中之連結端面210S的延伸方向(長邊方向)之方向為寬度方向時，通過連結端面210S的寬度方向中心之線，本範例中，係起自連結端面210S之成為平行四邊形的互相對向之一對長邊的等距離線。
所謂第1剖面中之本體部MB的「寬度中心線CL22」係指以垂直於第1剖面中之本體部MB的延伸方向(長邊方向)之方向為寬度方向時，通過本體部MB的寬度方向中心之線，本範例中，係起自第1剖面中本體部MB之成為圓環狀的外周緣與內周緣之等距離線。又，所謂第1剖面中之本體部MB的寬度中心線CL22的「垂線n22」係指在如本範例般，在本體部MB的寬度中心線CL22為非直線之情況，為相對於本體部MB之寬度中心線CL22上任意點的接線而垂直且通過該點之線。
另外，圖13之範例中，模具100所具備之3個樹脂積留路110係具有彼此相同之構成，以3個樹脂積留部110為一體來觀察時的構成係成為如繞空腔CV的中心軸線O旋轉120°(360°/3)時會與本身重疊般的120度對稱(亦稱作3次對稱)。不限於本範例，在模具100具有n個(n≧2)樹脂積留部110之情況，以該等n個樹脂積留部110為一體來觀察時的構成亦可成為在繞空腔CV的中心軸線O旋轉(360/n)°時會與本身重疊般的(360/n)度對稱(亦稱作n次對稱)。或是，模具100所具備之複數樹脂積留部110亦可具有相異構成。
同樣地，圖16之範例中，樹脂構件200所具備之3個突起部210係具有彼此相同之構成，以3個突起部210為一體來觀察時的構成係成為如繞本體部MB的中心軸線O旋轉120°(360°/3)時會與本身重疊般的120度對稱(亦稱作3次對稱)。不限於本範例，在樹脂構件200具有n個(n≧2)突起部210之情況，以該等n個突起部210為一體來觀察時的構成亦可成為在繞本體部MB的中心軸線O旋轉(360/n)°時會與本身重疊般的(360/n)度對稱(亦稱作n次對稱)。或是，樹脂構件200所具備之複數突起部210亦可具有相異構成。
圖13之模具100中，沿著樹脂積留部110朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中，樹脂積留部110的寬度中心線CL11係延伸在相對於空腔CV的寬度中心線CL12而非直角地交叉之方向。另外，本範例中，第1剖面中，樹脂積留部110的寬度中心線CL11為直線狀，空腔CV的寬度中心線CL12為非直線狀(圓狀)。
在此，所謂第1剖面中之樹脂積留部110的寬度中心線CL11會延伸在相對於空腔CV的寬度中心線CL12而「非直角地交叉之方向」係指第1剖面中，樹脂積留部110的寬度中心線CL11(在樹脂積留部110的寬度中心線CL11未與空腔CV的寬度中心線CL12交叉之情況下，係樹脂積留部110之寬度中心線CL11的延長線)與空腔CV的寬度中心線CL12之交點的樹脂積留部110之寬度中心線CL11的接線與在其交點處的空腔CV之寬度中心線CL12的接線之較小交叉角θ為大於0°，而未達90°之情況。
根據此構成，在假設樹脂積留部110的寬度中心線CL11並未延伸在相對於空腔CV的寬度中心線CL12而非直角地交叉之方向的情況，亦即，相較於例如樹脂積留部110的寬度中心線CL11係延伸於沿著空腔CV的寬度中心線CL12之方向，或是延伸在垂直於空腔CV的寬度中心線CL12之方向(本範例中為徑向)的情況，可在更大範圍及更複雜地擾亂熔接部W的形狀，以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，沿著突起部210朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21係延伸在相對於本體部MB的寬度中心線CL22而非直角地交叉之方向。另外，本範例中，第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21為直線狀，本體部MB的寬度中心線CL22為非直線狀(圓狀)。
在此，所謂第1剖面中之突起部210的寬度中心線CL21延伸在相對於本體部MB的寬度中心線CL22而「非直角地交叉之方向」係指第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21(在突起部210的寬度中心線CL21未與本體部MB的寬度中心線CL22交叉之情況下，係突起部210之寬度中心線CL21 的延長線)與本體部MB的寬度中心線CL22之交點的突起部210之寬度中心線CL21的接線與在其交點處的本體部MB之寬度中心線CL22的接線之較小交叉角θ為大於0°，而未達90°之情況。
回到圖13，由提升熔接部W的強度之觀點來看，模具100係在第1剖面中，樹脂積留部110的寬度中心線CL11(在樹脂積留部110的寬度中心線CL11並未與空腔CV的寬度中心線CL12交叉之情況，係樹脂積留部110之寬度中心線CL11的延長線)與空腔CV的寬度中心線CL12之交點中的樹脂積留部110之寬度中心線CL11的接線與該交點之空腔CV的寬度中心線CL12的接線之較小交叉角θ較佳地為10°~30°。
同樣地，參照圖16，樹脂構件200係在第1剖面中，突起部210的寬度中心線CL21(在突起部210的寬度中心線CL21並未與本體部MB的寬度中心線CL22交叉之情況，係突起部210之寬度中心線CL21的延長線)與本體部MB的寬度中心線CL22之交點的突起部210之寬度中心線CL21的接線與該交點之本體部MB的寬度中心線CL22的接線之較小交叉角θ’較佳為10°~30°。
圖13之模具100中，第1剖面中之樹脂積留部110的寬度中心線CL11不僅延伸在相對於第1剖面中之空腔CV的寬度中心線CL12而非直角地交叉之方向，且實際上為非直角地交叉。
根據此構成，相較於實際上並未交叉之情況，可更大範圍地，且更複雜地擾亂熔接部W的形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，第1剖面中之突起部210的寬度中心線CL21不僅延伸在相對於第1剖面中之本體部MB的寬度中心線CL22而非直角地交叉之方向，且實際上為非直角地交叉
圖13之模具100中，第1剖面中之樹脂積留部110的寬度中心線CL11係使起自空腔CV的中心軸線O之距離並非橫跨全長皆為固定，而是具有會沿著該寬度中心線CL11來改變之部分。更具體而言，本範例中，第1剖面中之樹脂積留部110的寬度中心線CL11係使起自空腔CV的中心軸線 O之距離會橫跨全長而沿著該寬度中心線CL11來加以改變。
藉由此構成，便可更大範圍地，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，第1剖面中之突起部210的寬度中心線CL21係使起自本體部MB之中心軸線O的距離並非橫跨全長皆為固定，而是具有會沿著該寬度中心線CL21來改變之部分。更具體而言，本範例中，第1剖面中之突起部210的寬度中心線CL21係使起自本體部MB的中心軸線O的距離橫跨全長而沿著該寬度中心線CL21來加以改變。
圖13之模具100中，第1剖面中之樹脂積留部110之寬度中心線CL11的一邊側端部係使起自空腔CV的中心軸線O之距離較該寬度中心線CL11的另邊側端部要長。更具體而言，本範例中，第1剖面中之樹脂積留部110的寬度中心線CL11係使起自空腔CV的中心軸線O之距離橫跨全長，而隨著從寬度中心線CL11的一邊側端部朝向另邊側端部來逐漸地變長。
藉由此構成，便可更大範圍地，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，在圖16之樹脂構件200中，第1剖面中的突起部210之寬度中心線CL21的一邊側端部係使起自本體部MB的中心軸線O之距離較該寬度中心線CL21的另邊側端部要長。更具體而言，本範例中，第1剖面中突起部210的寬度中心線CL21係使起自本體部MB的中心軸線O之距離橫跨全長，而隨著從寬度中心線CL21的一邊側端部朝向另邊側端部來逐漸地變長。
圖13之模具100中，樹脂積留部110朝空腔CV的開口端面110S的外緣係形成為具有非直角的對角之平行四邊形。
藉由此構成，便可更大範圍地，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，突起部210朝本體部MB的連結端面210S的外緣係形成為具有非直角的對角之平行四邊形。
圖3之模具100中，樹脂積留部110朝空腔CV的開口端面110S並未與澆口間位置BGP重疊，而是位在從澆口間位置BGP(甚至熔接部W)錯位之位置(角度位置)。
根據此構成，如圖5概略性表示，在射出中，流入至樹脂積留部110之前的熔融樹脂便會從澆口間位置BGP離開而欲朝向樹脂積留部110流入。藉此，由於會在澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近中擾亂樹脂之流動，故可更大範圍地，又更複雜地擾亂熔接部W的形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向(延伸方向)。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，突起部210朝本體部MB的連結端面210S並未與澆口間位置BGP重疊，而是位在從澆口間位置BGP(甚至熔接部W)錯位之位置(角度位置)。
圖13之模具100中，樹脂積留部110朝空腔CV的開口端面110S並未與澆口位置GP重疊，而是位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(角度位置)。
根據此構成，由於樹脂積留部110的開口端面110S不會離澆口間位置BGP過遠，故可有效果地促進澆口間位置BGP附近的熔融樹脂欲朝向樹脂積留部110流入的流動。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，突起部210朝本體部MB的連結端面210S並未與澆口位置GP重疊，而是位在澆口位置GP與澆口間位置BGP之間的位置(角度位置)。
圖12之模具100中，樹脂積留部110係開口於軸向一邊側端面用空腔面122。又，樹脂積留部110係朝軸向一邊側延伸，更具體而言，係延伸於軸向。亦即，本範例中，樹脂積留部110的延伸方向係與樹脂流動方向相同。其中樹脂積留部110的延伸方向亦可為相對於軸向而傾斜之方向。
藉由此構成，相較於假設樹脂積留部110係在外周面用空腔面(例如軸 向一邊側部分用空腔面121或力矩作用部分用空腔面120等)開口且延伸於徑向之情況等，可在特別容易形成熔接部W之離澆口G最遠的區域，又，最被要求熔接部W的強度之區域的軸向一邊側端部附近中，有效果地擾亂樹脂流動，而提升熔接部W的強度。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，突起部210係連結於軸向一邊側端面222。又，突起部210係朝軸向一邊側來加以延伸，更具體而言，係延伸於軸向。亦即，本例範中，突起部210的延伸方向係與樹脂流動方向相同。其中突起部210的延伸方向亦可為相對於軸向而傾斜之方向。
圖12及圖13的模具100中，樹脂積留部110係垂直於軸向(本範例中為樹脂積留部110的延伸方向)的剖面中之剖面積會在朝空腔CV之開口端面110S為最大。更具體而言，圖式範例中，樹脂積留部110係垂直於軸向(本範例中為樹脂積留部110的延伸方向)的剖面中之剖面積會從開口端面110S(根部)到前端部前為止為固定，但僅會在前端部隨著朝向前端而逐漸地變小。
根據此構成，便可提高樹脂積留部110所致之擾亂樹脂流動的效果。又，可充分確保樹脂積留部110的體積，而在脫模時能輕易將外型部101從突起部210拔出。
同樣地，圖16之樹脂構件200中，突起部210係垂直於軸向(本範例中為突起部210的延伸方向)的剖面中之剖面積會在朝本體部MB之連結端面210S為最大。更具體而言，圖式範例中，突起部210係垂直於軸向(本範例中為突起部210的延伸方向)的剖面中之剖面積會從連結端面210S(根部)至前端部前為止為固定，但僅會在前端部隨著朝向前端而逐漸地變小。
在模具100係構成為會成型出母螺紋223之情況，如本範例般，樹脂積留部110較佳地係在圓筒狀構件之本體部MB的軸向兩側中，開口於用以成型出母螺紋223側的端面222之空腔面(本例中為軸向一側端面用空腔面122)。
根據此構成，便可在特別被要求強度之母螺紋周邊充分確保熔接部W的強度。
同樣地，在樹脂構件200係具有母螺紋223之情況，如本範例般，突起部210較佳地係連結於圓筒狀構件之本體部MB的軸向兩側中具有母螺紋223側的端面(本範例中為軸向一側端面222)。
[第3實施形態]
參照圖17~圖19來就本發明第3實施形態，以與第1實施形態相異點為中心來加以說明。圖17及圖18係顯示本實施形態之模具100。圖19係顯示本實施形態之樹脂構件200。
第3實施形態係只有模具100之樹脂積留部110的形狀與樹脂構件200之突起部210的形狀會與第2實施形態有所不同。模具100之空腔CV的構成或樹脂積留部110的配置，以及樹脂構件200之本體部MB的構成或突起部210的配置係與第2實施形態相同。
圖17之模具100中，與第2實施形態同樣，樹脂積留部110係開口於軸向一邊側端面用空腔面122。又，樹脂積留部110係朝軸向一邊側延伸，更具體而言，係延伸於軸向。另一方面，澆口G會指向空腔CV之軸向一邊側，而構成為將熔融樹脂向空腔內，並沿著軸向來朝向軸向一邊側射出。亦即，本範例中，樹脂積留部110的延伸方向係與澆口G之指向方向幾乎相同。其中樹脂積留部110的延伸方向亦可為相對於軸向而傾斜之方向。
又，圖19之樹脂構件200中，與第2實施形態同樣，突起部210係連結於軸向一邊側端面222。又，突起部210係朝軸向一邊側延伸，更具體而言，係延伸於軸向。亦即，本範例中，突起部210的延伸方向係與澆口G之指向方向幾乎相同。其中突起部210的延伸方向亦可為相對於軸向而傾斜之方向。
圖17之模具100中，樹脂積留部110係其前端側部分(具有樹脂積留部110之軸向全長一半的長度之前端側部分。)會相對於第1假想平面VP11來具有非對稱的形狀，該第1假想平面VP11係包含有沿著朝空腔CV的開口端面110S之第1剖面中的通過樹脂積留部110之寬度中心線CL11的中心點CL11c般之第1剖面中的樹脂積留部110之寬度中心線CL11的垂線n11，且垂直於第1剖面。然後，樹脂積留部110係在其前端側部分於第1 假想平面VP11兩側體積會有所不同，亦即，在其前端側部分相對於第1假想平面VP11之一邊側的部分體積會相對於第1假想平面VP11而較另邊側的部分體積要大。
藉此，在射出中，於熔融樹脂的一部分會流入至樹脂積留部110之期間，便會因樹脂積留部110內的樹脂流動而促進流入至樹脂積留部110前之樹脂的流動擾亂。因此，便可更大範圍地，且更複雜地擾亂熔接部W的形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向。甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖19之樹脂構件200中，突起部210係其前端側部分(具有突起部210之軸向全長一半的長度之前端側部分。)會相對於第1假想平面VP21而具有非對稱的形狀，該第1假想平面VP21係包含有沿著朝本體部MB的連結端面210S之第1剖面中的通過突起部210之寬度中心線CL21的中心點CL21c般之第1剖面中的突起部210之寬度中心線CL21的垂線n21，且垂直於第1剖面。然後，突起部210係在其前端側部分於第1假想平面VP21兩側而在體積上有所不同，亦即，相對於第1假想平面VP21之一邊側的部分體積會相對於第1假想平面VP21而較另邊側的部分體積要大。
本範例之模具100如圖17(b)所示，沿著樹脂積留部110朝空腔CV之開口端面110S的第1剖面中的樹脂積留部110之寬度中心線CL11係起自空腔CV之中心軸線O的距離會橫跨全長而為固定，起自第1剖面中之腔室CV的寬度中心線CL12的距離亦橫跨全長而為固定。
根據此般構成，藉由如上述般使樹脂積留部110之前端側部分為相對於第1假想平面VP11而為非對稱形狀，便可擾亂熔接部W之形狀以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F的配向。
同樣地，本範例之樹脂構件200如圖19(b)所示，沿著突起部210朝本體部MB之連結端面210S的第1剖面中的突起部210之寬度中心線CL21係起自本體部MB之中心軸線O的距離會橫跨全長而為固定，起自第1剖面中之本體部MB的寬度中心線CL22的距離亦橫跨全長而為固定。
另外，如圖18所示，本範例之模具100係藉由內型部105之外周面來區劃出樹脂積留部110之內周面。在脫模時，參照圖6而與上述同樣地，在將外型部101從樹脂組件200朝軸向一邊側卸除後，在突起部210還柔軟的期間，將內型部105一邊旋轉一邊從樹脂組件200朝軸向一邊側拔出。因此，其後所得到的樹脂構件200之突起部210便會與圖19所示者有所差異，而有以隨著從根部朝向前端而朝外周側擴徑的方式來加以延伸的情況。
圖17之模具100中係設置有複數(圖式範例中為3個)樹脂積留部110，各樹脂積留部110係相對於各第1假想平面VP11而在周圍方向之相同側的部分體積會較相對於各第1假想平面VP11而在另邊側的部分體積要大。又，本範例中，樹脂積留部110係在其前端側部分具有朝空腔CV的內周側突出之前端突出部110P。各樹脂積留部110的前端突出部110P係相對於各第1假想平面VP11而位在周圍方向的相同側。
藉此，便可提高樹脂積留部110所致之擾亂樹脂流動的效果，甚至可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖19之樹脂構件200中係設置有複數(圖式範例中為3個)突起部210，各突起部210係相對於各第1假想平面VP21而在周圍方向之相同側的部分體積會相對於各第1假想平面VP21而較另邊側的部分體積要大。又，本範例中，突起部210係在其前端側部分具有朝本體部MB的內周側突出之前端突出部210P。各突起部210的前端突出部210P係相對於各第1假想平面VP21而位在周圍方向的相同側。
圖17之模具100中，樹脂積留部110係構成為在其前端側部分包含有第1剖面中之樹脂積留部110之寬度中心線CL11的垂線n11，且平行於樹脂積留部110的延伸方向(本範例中為軸向)之剖面中的剖面積並非橫跨樹脂積留部110之寬度中心線CL11的全長而為固定，而是會沿著樹脂積留部110的寬度中心線CL11而在至少一部分改變，更具體而言，圖式範例中，係構成為沿著樹脂積留部110的寬度中心線CL11來持續改變。
藉此，便可提高樹脂積留部110所致之擾亂樹脂流動的效果，甚至可 提高熔接部W的強度。
同樣地，圖19之樹脂構件200中，突起部210係構成為在其前端側部分包含有第1剖面中的突起部210之寬度中心線CL21的垂線，且平行於突起部210的延伸方向(本範例中為軸向)之剖面中的剖面積並非橫跨突起部210之寬度中心線CL21的全長而為固定，而是會沿著突起部210的寬度中心線CL21而在至少一部分改變，更具體而言，圖式範例中，係構成為沿著突起部210的寬度中心線CL21來持續改變。
圖17之模具100中，樹脂積留部110係在其前端側部分的體積會較其根部側部分(具有樹脂積留部110之軸向全長一半的長度之根部側部分。)的體積要大。更具體而言，圖17之範例中，樹脂積留部110係橫跨其軸向全長，而在垂直於軸向之剖面中的剖面積會沿軸向而隨著從開口端面110S(根部)朝向前端來逐漸地變大。
根據此構成，藉由以樹脂積留部110的前端側部分來確保容積，便可確保樹脂積留部110所致之擾亂樹脂流動的功能，並且在成型工序後的去除工序中，使藉由將樹脂積留部110所成型出之突起部210在其根部側切斷等來去除之作業變得容易。
同樣地，圖19之樹脂構件200中，突起部210之其前端側部分的體積會較其根部側部分(具有突起部210之軸向全長一半的長度之根部側部分。)的體積要大。更具體而言，圖10範例中，突起部210係橫跨其軸向全長，而在垂直於軸向之剖面中的剖面積會沿著軸向而隨著從連結端面210S(根部)朝向前端來逐漸地變大。
[第4實施形態]
參照圖20~圖24來就本發明之第3實施形態，而以與第1實施形態之相異點為中心來加以說明。圖20~圖22係顯示本實施形態之模具100。圖23、圖24係顯示本實施形態之樹脂構件200。
第4實施形態只有在模具100之軸向一邊側部分用空腔面121的構成與樹脂構件200之軸向一邊側部分221的構成與第1實施形態有所不同。第4實施形態係與第1實施形態同樣，模具100係具有：分別由複數小凸 條部140所構成之小凸狀部列180、小凸狀部列181；以及在小凸狀部列180及小凸狀部列181彼此之間的環狀凹條部170，又，樹脂構件200係具有：分別由複數小凹條部240所構成之小凹條部列280、小凹條部列281；以及在小凹條部列280及小凹條部列281彼此之間的環狀凸條部170。關於小凸條部140、小凸狀部列180、小凸狀部列181、環狀凹條部170、小凹條部240、小凹條部列280、小凹條部列281、環狀凸條部170之構成係與第1實施形態相同，故省略其說明。
如圖20及圖22所示，本範例之模具100係於空腔CV的樹脂流動方向下游側(本範例中為軸向一邊側)端部附近配置有小凸條部140。圖式範例中，於空腔CV的樹脂流動方向下游側(本範例中為軸向一邊側)端部附近所配置的複數根(具體而言為3根)小凸條部140會互相隔有間隔地被配列於與熔接延伸方向交叉之方向(更具體而言，本範例中為周圍方向)，而構成小凸條部列182(凸條部列)。在此，所謂「空腔CV之樹脂流動方向下游側的端部附近」係指橫跨澆口G與空腔CV之樹脂流動方向下游側之端(本範例中係軸向一邊側端，亦即軸向一邊側端面用空腔面122)之間之樹脂流動方向距離(本範例中係軸向距離)LG的35%距離而延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。更具體而言，本範例之各小凸條部140之樹脂流動方向上游側(軸向另邊側)的端緣部140ce係在被配置於從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠離澆口G與空腔CV的軸向一邊側端(軸向一邊側端面用空腔面122)之間之軸向距離LG的23%之距離L1(L1=0.23×LG)，並較軸向位置ap1要靠樹脂流動方向下游側時，較為適合。又，本範例之各小凸條部140之樹脂流動方向上游側(軸向另邊側)的端緣部140ce係在被配置於從空腔CV之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側而遠離軸向一邊側部分用空腔面121之軸向全長L121的37%之距離L1(L1=0.37×L121)，並較軸向位置ap1要靠樹脂流動方向下游側時，較為適合。
如此般，便可在特別容易形成熔接部W，又，特別被要求高強度之區域之樹脂流動方向下游側(軸向一邊側)的端部附近，藉由設置有小凸條部 140，來在該區域使樹脂的流動積極地朝向熔接交叉方向(周圍方向)，而可提升熔接部W的強度。又，相較於在假設於相同區域設置環狀凸條部130(圖10)的情況，要能抑制樹脂構件200之強度下降。
同樣地，圖23之樹脂構件200中，係將各小凹條部240配置於本體部MB之樹脂流動方向下游側(本範例中係軸向一邊側)的端部附近。圖式範例中，本體部MB之樹脂流動方向下游側(本範例中係軸向一邊側)的端部附近所配置之複數根(具體而言為3根)之小凹條部240會互相隔有間隔地被配列於與熔接延伸方向交叉之方向(更具體而言本在本範例中係周圍方向)，而構成小凹條部列282(凹條部列)。在此，所謂「本體部MB之樹脂流動方向下游側的端部附近」係指橫跨澆口G與本體部MB的樹脂流動方向下游側之端(本範例中係軸向一邊側端，亦即軸向一邊側端面222)之間之樹脂流動方向距離(本範例中係軸向距離)LG的35%之距離來延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。更具體而言，本範例之各小凹條部240之軸向另邊側的端緣部240ce係在被配置於從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側遠離澆口G與本體部MB的軸向一邊側端(軸向一側端面222)之間之軸向距離LG’的23%之距離L1’(L1’=0.23×LG’)，並較軸向位置ap1’要靠樹脂流動方向下游側時，較為適合。又，本範例之各小凹條部240之軸向另邊側的端緣部240ce係在被配置於從本體部MB之樹脂流動方向下游側的端122朝樹脂流動方向上游側遠離軸向一邊側部分221之軸向全長L221的37%之距離L1’(L1’=0.37×L221)，並較軸向位置ap1’要靠樹脂流動方向下游側時，較為適合。
圖20之模具100中，小凸條部列182之小凸條部140係被配置於未與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)，亦即，從澆口間位置BGP(甚至熔接部W)而分離於與熔接延伸方向交叉之方向(更具體而言，本範例中為周圍方向)。具體而言，小凸條部140係被配置於與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)。
由於澆口間位置BGP(甚至熔接部W)原本在樹脂組件200中就是強度最容易降低之部位，故藉由不將小凸條部140配置於該處，甚至不將小凹 條部240成型於該處，便可抑制樹脂構件200的強度下降。又，相反地，由於澆口位置GP原本在樹脂組件200中便是強度最高之部位，故藉由將小凸條部140配置於該處，甚至將小凹條部240成型於該處，便可盡可能地抑制樹脂組件200的強度下降。
同樣地，圖23之樹脂構件200中，小凹條部列282之小凹條部240係被配置於未與澆口間位置BGP(甚至熔接部W)重疊之位置(周圍方向位置)，亦即，從澆口間位置BGP(甚至熔接部W)而分離於與熔接延伸方向交叉之方向(更具體而言，本範例中為周圍方向)。具體而言，小凹條部240係被配置於與澆口位置GP重疊之位置(周圍方向位置)。另外，樹脂構件200中，澆口位置GP或澆口間位置BGP係如上所述，可從澆口G的痕跡來特定出。
圖20之模具100中，小凸條部列182之小凸條部140係在其根部端面的外緣中，使小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的端緣部140ae、140be會延伸在相對於熔接延伸方向(本範例中為軸向)而非直角地交叉之方向，且延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)而非直角地交叉之方向。
根據此構成，如圖20及圖21概略地表示般，在熔融樹脂於小凸條部140前被暫時阻止，而以迂迴於其的方式來繞小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)的端部後，再從小凸條部140欲往軸向一邊側前進時，便可藉由小凸條部140之延伸方向端側的壁面140a、140b，來有效果地促使樹脂的流動朝熔接延伸方向所交叉之方向，亦即本範例中係朝周圍方向流動。藉此，便可增加熔接部W形狀的熔接交叉方向成分(周圍方向成分)以及澆口間位置BGP附近甚至熔接部W附近之強化纖維F配向的熔接交叉方向成分(周圍方向成分)。因此，便可提升熔接部W的強度。
同樣地，圖23之樹脂構件200中，小凹條部列282之小凹條部240係在其開口端面之外緣中，使小凹條部240之延伸方向(本範例中為周圍方向)至少一邊側(圖式範例中為兩側)的端緣部240ae、240be會延伸在相對於熔接延伸方向(本範例中為軸向)而非直角地交叉之方向，且延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)而非直角地交叉之方向。
圖20之模具100中，小凸條部列182之小凸條部140係其根部端面的外緣會成為平行四邊形。然後，小凸條部140係在其根部端面的外緣中，使小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部140ae、140be會分別隨著朝向熔接延伸方向(本範例中為軸向)一邊側，而以朝向垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的相同側之方式來直線狀延伸。
根據此構成，便可有效果地促使樹脂的流動會從小凸條部140而在軸向一邊側，朝向熔接交叉方向的相同側，亦即本範例中周圍方向的相同側來加以循環。
同樣地，圖23之樹脂構件200中，小凹條部列282之小凹條部240係其開口端面的外緣會成為平行四邊形。然後，小凹條部240係在其開口端面外緣中，使小凹條部240之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的端緣部240ae、240be會分別隨著朝向熔接延伸方向(本範例中為軸向)一邊側，而以朝向垂直於熔接延伸方向之方向(本範例中為周圍方向)的相同側之方式來直線狀延伸。
如圖21及圖22所示，本範例之模具100中，小凸條部列182之小凸條部140係其延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部140之延伸方向所分別對應之側，而以連續或階段地朝向小凸條部140的根部端面之方式(亦即以使小凸條部140的高度減少之方式)來加以延伸。更具體而言，本範例中，小凸條部140係其延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面140a、140b會隨著朝向小凸條部140之延伸方向所分別對應之側，而以連續地朝向小凸條部140的根部端面之方式(亦即以使小凸條部140的高度減少之方式)來筆直地延伸(傾斜)，亦即構成為錐狀。
根據此構成，相較於假設例如小凸條部140之延伸方向(本範例中為周圍方向)兩側的壁面140a、140b為垂直於小凸條部140的根部端面之情況，可更有效果地發揮促進小凸條部140所致之樹脂的流動朝熔接交叉方向的相同側，亦即本範例中為朝周圍方向的相同側流動之功能，且更加提升為 成型品之樹脂構件200的強度，又，在脫模時能輕易地將模具100的小凸條部140從樹脂構件200的小凹條部240拔出。
同樣地，圖23之樹脂構件200中，小凹條部列282之小凹條部240係其延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部240之延伸方向所分別對應之側，而以連續或階段地朝向小凹條部240的開口端面之方式(亦即以使小凹條部240的深度減少之方式)來加以延伸。更具體而言，本範例中，小凹條部240係其延伸方向(本範例中為周圍方向)的至少一邊側(圖式範例中為兩側)的壁面240a、240b會隨著朝向小凹條部240之延伸方向所分別對應之側，而以連續地朝向小凹條部240的開口端面之方式(亦即以使小凹條部240的深度減少之方式)來筆直地延伸(傾斜)，亦即構成為錐狀。
如圖21所示，本範例之模具100中，在小凸條部列182之小凸條部140的高度成為最大之位置沿著徑向來測量時，小凸條部140的高度H140的適當數值範圍係與在第1實施形態中參照圖4所說明者相同。
同樣地，如圖24所示，本範例之樹脂構件200中，在小凹條部列282之小凹條部240的深度成為最大之位置沿著徑向來測量時，小凹條部240的深度d240的適當數值範圍係與在第1實施形態中參照圖8(b)所說明者相同。
另外，模具100並不限於圖20之範例，構成小凸條部列182之小凸條部140之根數可為任意根數(1根或複數根)。
同樣地，樹脂構件200並不限於圖23之範例，構成小凹條部列282之小凹條部240之根數可為任意根數(1根或複數根)。
[第5實施形態]
參照圖25就本發明第5實施形態來加以說明。圖25(a)係顯示本實施形態之模具100。圖25(b)係顯示本實施形態之樹脂構件200。
雖第1實施形態中，係將模具100的空腔CV形成為軸向長度會較外徑要長之圓筒狀，但第5實施形態係將模具100的空腔CV形成為外徑會較軸向長度要長之圓環狀(甜甜圈狀)。
圖25(a)中，模具100係僅具有1個澆口G。對應此澆口G之位置(角度位置)為澆口位置GP，從澆口位置GP沿著空腔CV為等距離之位置(角度位置)係澆口間位置BGP，在該處附近沿著大致徑向來形成有熔接部W。本範例中之樹脂流動方向係空腔CV之周圍方向。
模具100之用以成型出樹脂構件200的軸向一邊側端面之空腔面係在空腔CV的樹脂流動方向下游側具有複數會朝空腔CV內側突出之小凸條部140(凸條部)。小凸條部140係延伸於與熔接延伸方向交叉之方向(圖式範例中係垂直於熔接延伸方向之方向)。在此，所謂「空腔CV的樹脂流動方向下游側」係指橫跨澆口G與為空腔CV之樹脂流動方向下游側的端的澆口間位置BGP之間的樹脂流動方向距離(周圍方向距離)的65%之距離而沿著樹脂流動方向來延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。複數小凸條部140係互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向。
根據本實施形態，亦與上述各實施形態1~4同樣地，相較於假設將各小凸條部140配置於空腔CV之樹脂流動方向上游側的情況，由於藉由將小凸條部140設置於會離澆口G較遠，甚至易於形成熔接部W的區域，來使熔接部W附近之樹脂的流動會積極地朝向熔接交叉方向，故可提升熔接部W之強度。
又，本範例之模具100中，各小凸條部140係在其根部端面的外緣中，使小凸條部140之延伸方向的至少一邊側(圖示範例中為兩側)的端緣部140ae、140be會延伸在相對於熔接延伸方向而非直角地交叉之方向，且延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向而非直角地交叉之方向。
關於其他小凸條部140之構成係與第1實施形態所述相同。
圖25(b)之樹脂構件200係使用圖25(a)之模具100，而藉由第1實施形態中所述之成型工序所得者。該樹脂構件200中，係僅具有1個澆口位置GP，從澆口位置GP沿著本體部MB為等距離之位置(角度位置)係澆口間位置BGP，而在該處附近沿著大致徑向來形成有熔接部W。從樹脂構件200所具有之澆口G的痕跡來特定出之本範例的樹脂流動方向係樹脂構件200 之周圍方向。澆口位置GP以及澆口間位置BGP亦可從澆口G的痕跡來特定出。
樹脂構件200之軸向一邊側端面係在樹脂構件200之樹脂流動方向下游側具有複數小凹條部240(凹條部)。小凹條部240係延伸於與熔接延伸方向交叉之方向(圖式範例中係垂直於熔接延伸方向之方向)。在此，所謂「樹脂構件200的樹脂流動方向下游側」係指橫跨澆口G與為樹脂構件200之樹脂流動方向下游側的端的澆口間位置BGP之間的樹脂流動方向距離(周圍方向距離)的65%之距離而沿著樹脂流動方向來延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。複數小凹條部240係互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向。
又，本範例之樹脂構件200中，各小凹條部240係在其開口端面之外緣中，使小凹條部240之延伸方向的至少一邊側(圖示範例中為兩側)的端緣部240ae、240be會延伸在相對於熔接延伸方向而非直角地交叉之方向，且延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向而非直角地交叉之方向。
關於其他小凹條部240之構成係與第1實施形態所述者相同。
[第6實施形態]
參照圖26就本發明第6實施形態來加以說明。圖26(a)係顯示本實施形態之模具100。圖26(b)係顯示本實施形態之樹脂構件200。
第5實施形態中，模具100的空腔CV係在俯視觀察下為一方向的長度會較垂直於其之方向的長度要長之長方形，並形成為厚度較薄之平板形狀。
圖26(a)中，模具100係於空腔CV之延伸方向(長邊方向)的兩端部各具有1個(總共2個)澆口G。對應於此澆口G之空腔CV的延伸方向位置為澆口位置GP，從澆口位置GP沿著空腔CV而為等距離之位置(延伸方向位置)為澆口間位置BGP，在該處附近沿著大致垂直於空腔CV之延伸方向來形成有熔接部W。本範例中之樹脂流動方向係沿著空腔CV之延伸方向而朝向延伸方向中心側的方向。
模具100中，用以成型出樹脂構件200的厚度方向一邊側端面之空腔 面係在空腔CV的樹脂流動方向下游側具有複數會朝空腔CV內側突出之小凸條部140(凸條部)。小凸條部140係延伸於與熔接延伸方向交叉之方向(圖式範例中係垂直於熔接延伸方向之方向)。小凸條部140係延伸於與熔接延伸方向交叉之方向(圖式範例中係於熔接延伸方向非垂直地交叉之方向)。在此，所謂「空腔CV的樹脂流動方向下游側」係指橫跨澆口G與為空腔CV之樹脂流動方向下游側的端的澆口間位置BGP之間的樹脂流動方向距離(沿著空腔CV之延伸方向的距離)的65%之距離而沿著樹脂流動方向(空腔CV之延伸方向)來延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。複數小凸條部140係互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向。複數小凸條部140係互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向。
根據本實施形態，亦與上述各實施形態1~5同樣地，相較於假設將各小凸條部140配置於空腔CV之樹脂流動方向上游側的情況，由於藉由將小凸條部140設置於會離澆口G較遠，甚至易於形成熔接部W的區域，來使熔接部W附近之樹脂的流動會積極地朝向熔接交叉方向，故可提升熔接部W之強度。
又，本範例之模具100中，各小凸條部140係在其根部端面的外緣中，使小凸條部140之延伸方向的至少一邊側(圖示範例中為兩側)的端緣部140ae、140be會延伸在相對於熔接延伸方向而非直角地交叉之方向，且延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向而非直角地交叉之方向。
關於其他小凸條部140之構成係與第1實施形態所述相同。
圖26(b)之樹脂構件200係使用圖26(a)之模具100，而藉由第1實施形態中所述之成型工序所得者。該樹脂構件200中，係在樹脂構件200之延伸方向(長邊方向)兩端部各具有1個澆口位置GP。從該澆口位置GP沿著樹脂構件200為等距離之位置(延伸方向位置)係澆口間位置BGP，而在該處附近沿著大致垂直於空腔CV的延伸方向來形成有熔接部W。從樹脂構件200所具有之澆口G的痕跡來特定出之本範例的樹脂流動方向係沿著樹脂 構件200之延伸方向來朝向延伸方向中心側的方向。澆口位置GP以及澆口間位置BGP亦可從澆口G的痕跡來特定出。
樹脂構件200之厚度方向一邊側端面係在樹脂構件200的樹脂流動方向下游側具有複數小凹條部240(凹條部)。小凹條部240係延伸於與熔接延伸方向交叉之方向(圖式範例中係於熔接延伸方向非垂直地交叉之方向)。在此，所謂「樹脂構件200的樹脂流動方向下游側」係指橫跨澆口位置GP與樹脂構件200之樹脂流動方向下游側的端的澆口間位置BGP之間的樹脂流動方向距離(沿著樹脂構件200之延伸方向的距離)的65%之距離而沿著樹脂流動方向(樹脂構件200之延伸方向)來延伸，即最靠近樹脂流動方向下游側的區域。複數小凸條部140係互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向。複數小凹條部240係互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向所交叉的方向，並互相隔有間隔地被配置於熔接延伸方向。
又，本範例之樹脂構件200中，各小凹條部240係在其開口端面之外緣中，使小凹條部240之延伸方向的至少一邊側(圖示範例中為兩側)的端緣部240ae、240be會延伸在相對於熔接延伸方向而非直角地交叉之方向，且延伸在相對於垂直於熔接延伸方向之方向而非直角地交叉之方向。
關於其他小凹條部240之構成係與第1實施形態所述者相同。
另外，本發明相關之射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品之製造方法並不限於上述實施形態，而可為各種變化例。
例如，可將上述各實施形態中任一實施形態的技術要素組合於其他實施形態。例如，在模具100中，亦可組合第1實施形態之小凸條部140、小凸條部列180、小凸條部列181、環狀凹條部170與第2實施形態~第4實施形態所說明的樹脂積留部110、環狀凸條部130、小凸條部140以及小凸條部列182中所任意選擇的至少1個來加以使用。同樣地，在樹脂構件200中，亦可組合第1實施形態之小凹條部240、小凹條部列280、小凸條部列281、環狀凸條部270與第2實施形態~第4實施形態所說明的突起部210、環狀凹條部230、小凹條部240以及小凹條部列282中所任意選擇的至少1 個來加以使用。又，模具100之空腔CV的形狀，甚至樹脂組件200之本體部MB的形狀並不限於上述般圓筒形狀、圓環形狀或平板形狀，而可具有任意的形狀。
本發明相關之射出成型模具、樹脂構件及樹脂製品之製造方法可用於所有種類、用途及形狀的樹脂製品領域。

Claims (20)

  1. 一種射出成型模具係具備澆口及空腔，並構成為藉由從該澆口來將混入有強化纖維的熔融樹脂射出至該空腔內，來在該空腔內形成熔接部的射出成型模具；該射出成型模具之空腔面係在該空腔的樹脂流動方向下游側具有複數延伸於與該熔接部的熔接延伸方向交叉之方向並朝該空腔內側突出之凸條部；該複數凸條部係互相隔有間隔地被配置在交叉於該熔接延伸方向的方向，並互相隔有間隔地被配置在該熔接延伸方向。
  2. 如申請專利範圍第1項之射出成型模具，其中各該凸條部係在其根部端面之外緣中，使該凸條部之延伸方向的至少一邊側的端緣部會延伸在相對於該熔接延伸方向與垂直於該熔接延伸方向之兩者而非直角地交叉之方向。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之射出成型模具，其中在熔接延伸方向會互相鄰接之一對該凸條部彼此係在垂直於該熔接延伸方向之方向錯位配置。
  4. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之射出成型模具，其中在各該凸條部之根部端面的外緣中之該凸條部的延伸方向兩側之端緣部係分別使該熔接延伸方向之一邊側的部分會相對於該熔接方向之另邊側的部分而朝垂直於該熔接延伸方向的方向之第1側傾斜。
  5. 如申請專利範圍第4項之射出成型模具，其中在該熔接延伸方向會互相鄰接的一對該凸條部中，該熔接延伸方向之一邊側的凸條部係相對於該熔接延伸方向之另邊側的凸條部而在垂直於該熔接延伸方向的方向之該第1側錯位配置。
  6. 如申請專利範圍第1至5項中任一項之射出成型模具，其中該凸條部係以使該凸條部之延伸方向的至少一邊側的壁面會隨著朝向該凸條部之延伸方向所分別對應之側而朝向該凸條部之根部端面的方式來加以延伸。
  7. 如申請專利範圍第1至6項中任一項之射出成型模具，其中該空腔係 以成型出圓筒狀構件之方式來加以構成；該熔接延伸方向及該樹脂流動方向係該空腔之軸向。
  8. 如申請專利範圍第7項之射出成型模具，其中該凸條部之延伸方向係該空腔之周圍方向。
  9. 如申請專利範圍第7或8項之射出成型模具，其中該空腔係以在該圓筒狀構件之軸向的任一邊側的內周面成型出母螺紋的方式來加以構成。
  10. 一種樹脂構件，係由混入有強化纖維的樹脂所構成，並形成有熔接部之樹脂構件；該樹脂構件之外表面係具有複數延伸於與該熔接部之熔接延伸方向交叉之方向的凹條部；該複數凹條部係互相隔有間隔地被配置在交叉於該熔接延伸方向的方向，並互相隔有間隔地被配置在該熔接延伸方向。
  11. 如申請專利範圍第10項之樹脂構件，其中該樹脂構件係具有在該樹脂構件之射出成型時所產生的澆口痕跡；該樹脂構件之外表面係在該樹脂構件的射出成型時之樹脂流動方向下游側具有由該澆口痕跡來特定出之該複數凹條部。
  12. 如申請專利範圍第10或11項之樹脂構件，其中各該凹條部係在其開口端面之外緣中，使該凹條部之延伸方向的至少一邊側的端緣部會延伸在相對於該熔接延伸方向與垂直於該熔接延伸方向之兩者而非直角地垂直之方向。
  13. 如申請專利範圍第10至12項中任一項之樹脂構件，其中在熔接延伸方向會互相鄰接之一對該凹條部彼此係在垂直於該熔接延伸方向之方向錯位配置。
  14. 如申請專利範圍第10至13項中任一項之樹脂構件，其中在各該凹條部之開口端面的外緣中之該凹條部的延伸方向兩側之端緣部係分別使該熔接延伸方向之一邊側的部分會相對於該熔接方向之另邊側的部分而朝垂直於該熔接延伸方向的方向之第1側傾斜。
  15. 如申請專利範圍第14項之樹脂構件，其中在該熔接延伸方向會互相鄰接的一對該凹條部中，該熔接延伸方向之一邊側的凹條部係相對於該熔 接延伸方向之另邊側的凹條部而在垂直於該熔接延伸方向的方向之該第1側錯位配置。
  16. 如申請專利範圍第10至15項中任一項之樹脂構件，其中該凹條部係以使該凹條部之延伸方向的至少一邊側的壁面會隨著朝向該凹條部之延伸方向所分別對應之側而朝向該凹條部之開口端面的方式來加以延伸。
  17. 如申請專利範圍第10至16項中任一項之樹脂構件，其中該樹脂構件係圓筒狀構件；該熔接延伸方向係該樹脂構件之軸向。
  18. 如申請專利範圍第17項之樹脂構件，其中該凹條部之延伸方向係該樹脂構件之周圍方向。
  19. 如申請專利範圍第17或18項之樹脂構件，其中該樹脂構件係在該圓筒狀構件之軸向的任一邊側的內周面具有母螺紋。
  20. 一種樹脂製品之製造方法，係包含有：成型工序，係在如申請專利範圍第1至9項中任一項的射出成型模具的該空腔內將混入有強化纖維之熔融樹脂從澆口射出，以成型出樹脂構件。
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