UA113253C2 - Спосіб підвищення латентної гідравлічної та/або пуцоланової реактивності матеріалів - Google Patents
Спосіб підвищення латентної гідравлічної та/або пуцоланової реактивності матеріалів Download PDFInfo
- Publication number
- UA113253C2 UA113253C2 UAA201512262A UAA201512262A UA113253C2 UA 113253 C2 UA113253 C2 UA 113253C2 UA A201512262 A UAA201512262 A UA A201512262A UA A201512262 A UAA201512262 A UA A201512262A UA 113253 C2 UA113253 C2 UA 113253C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- hardened
- hours
- slag
- fly ash
- autoclaved
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 49
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 61
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000010335 hydrothermal treatment Methods 0.000 claims abstract description 36
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 92
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 74
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims description 52
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 40
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 32
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 26
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000010453 quartz Substances 0.000 claims description 18
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 17
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims description 14
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 14
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims description 12
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 claims description 12
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000002956 ash Substances 0.000 claims description 11
- 239000000391 magnesium silicate Substances 0.000 claims description 11
- 235000012243 magnesium silicates Nutrition 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 6
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 3
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 claims description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 3
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 2
- SETMGIIITGNLAS-UHFFFAOYSA-N spizofurone Chemical compound O=C1C2=CC(C(=O)C)=CC=C2OC21CC2 SETMGIIITGNLAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229950001870 spizofurone Drugs 0.000 claims description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 241000287181 Sturnus vulgaris Species 0.000 claims 5
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 claims 1
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000609789 Kobus vardonii Species 0.000 claims 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001079606 Paches Species 0.000 claims 1
- 241000159610 Roya <green alga> Species 0.000 claims 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000750042 Vini Species 0.000 claims 1
- 241001523432 Zale Species 0.000 claims 1
- QXAITBQSYVNQDR-UHFFFAOYSA-N amitraz Chemical compound C=1C=C(C)C=C(C)C=1N=CN(C)C=NC1=CC=C(C)C=C1C QXAITBQSYVNQDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 claims 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims 1
- 239000010985 leather Substances 0.000 claims 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 19
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 30
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 25
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 22
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 22
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000011161 development Methods 0.000 description 17
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 15
- -1 5iOg or CgA5 in C25 Chemical class 0.000 description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 11
- 238000002334 isothermal calorimetry Methods 0.000 description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 11
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 10
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 8
- 229910052599 brucite Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 7
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 6
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 5
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 3
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 3
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 3
- 229910001700 katoite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 2
- ZFXVRMSLJDYJCH-UHFFFAOYSA-N calcium magnesium Chemical compound [Mg].[Ca] ZFXVRMSLJDYJCH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 2
- DGVMNQYBHPSIJS-UHFFFAOYSA-N dimagnesium;2,2,6,6-tetraoxido-1,3,5,7-tetraoxa-2,4,6-trisilaspiro[3.3]heptane;hydrate Chemical compound O.[Mg+2].[Mg+2].O1[Si]([O-])([O-])O[Si]21O[Si]([O-])([O-])O2 DGVMNQYBHPSIJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000011514 reflex Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- AWFYPPSBLUWMFQ-UHFFFAOYSA-N 2-[5-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]-1,3,4-oxadiazol-2-yl]-1-(1,4,6,7-tetrahydropyrazolo[4,3-c]pyridin-5-yl)ethanone Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C1=NN=C(O1)CC(=O)N1CC2=C(CC1)NN=C2 AWFYPPSBLUWMFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- TVZRAEYQIKYCPH-UHFFFAOYSA-N 3-(trimethylsilyl)propane-1-sulfonic acid Chemical compound C[Si](C)(C)CCCS(O)(=O)=O TVZRAEYQIKYCPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021532 Calcite Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- 101150015964 Strn gene Proteins 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 150000001669 calcium Chemical class 0.000 description 1
- 235000001465 calcium Nutrition 0.000 description 1
- 235000012215 calcium aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- AGEAFVHWFDYPSY-UHFFFAOYSA-N calcium magnesium silicate hydrate Chemical compound O.[Mg++].[Ca++].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] AGEAFVHWFDYPSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N heavy water Substances [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 235000014413 iron hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L iron(ii) hydroxide Chemical class [OH-].[OH-].[Fe+2] NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 1
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019792 magnesium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052919 magnesium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- RPZHFKHTXCZXQV-UHFFFAOYSA-N mercury(I) oxide Inorganic materials O1[Hg][Hg]1 RPZHFKHTXCZXQV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 1
- 229920005646 polycarboxylate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000011410 supersulfated cement Substances 0.000 description 1
- 239000000454 talc Substances 0.000 description 1
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009997 thermal pre-treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B22/00—Use of inorganic materials as active ingredients for mortars, concrete or artificial stone, e.g. accelerators or shrinkage compensating agents
- C04B22/0093—Aluminates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/08—Slag cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/0028—Aspects relating to the mixing step of the mortar preparation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/14—Cements containing slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/24—Cements from oil shales, residues or waste other than slag
- C04B7/26—Cements from oil shales, residues or waste other than slag from raw materials containing flue dust, i.e. fly ash
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/345—Hydraulic cements not provided for in one of the groups C04B7/02 - C04B7/34
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/10—Accelerators; Activators
- C04B2103/12—Set accelerators
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/10—Accelerators; Activators
- C04B2103/14—Hardening accelerators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
Винахід стосується способу підвищення латентної гідравлічної та/або пуцоланової реактивності матеріалів, особливо відходів і побічних продуктів, що включає стадії:- забезпечення вихідного матеріалу, що містить джерела СаО та принаймні одного з SіОі АlО,- змішування вихідного матеріалу з водою при співвідношенні вода/сухі речовини від 0,1 до 100 і- гідротермічної обробки вихідного матеріалу, змішаного з водою, в автоклаві при температурі від 100 до та часі перебування від 0,1 до 50 годин для забезпечення автоклавованого продукту, придатного як доповнюючий цементуючий матеріал.
Description
Даний винахід стосується способу підвищення латентної гідравлічної та/або пуццоланової реактивності матеріалів, особливо відходів і побічних продуктів, для отримання корисних доповнюючих цементних матеріалів, які можуть бути використані як компоненти в гідравлічних зв'язуючих.
Цементна промисловість є однією з галузей з високим попитом на енергію. Виробництво клінкеру, а також перемелювання - це процеси з високим енергоспоживанням. Крім того, природна сировина в даний час є вартісним і обмеженим ресурсом, який повинен бути максимально збережений. Останнє, але не менш важливе, загальний обсяг СО», що вивільняється при виробництві цементу, складає 5-8 95 від загального обсягу антропогенних викидів СОг через величезні обсяги виробництва цементу. Відомо кілька підходів для зменшення витрат енергії і сировини, а також викидів СОг при покриванні постійно зростаючого попиту на цемент, бетон та інші гідравлічно отверджувані будівельні матеріали і вироби з них.
Енергія та природна сировина зберігаються за рахунок використання доповнюючих цементних матеріалів (скорочено 5СМ) для заміни частини клінкеру в цементі. Широко використовуються латентні гідравлічні матеріали, особливим чином подрібнений гранульований доменний шлак, а також природні та штучні пуццолани. Їх використання призводить до зменшення кількості клінкеру, що потребується. Таким чином, вони здатні зменшити витрати як енергії, так і природної сировини, необхідні на одиницю будівельного матеріалу. Вони значно зменшують викиди СО», оскільки декарбонізація вапняку для виробництва клінкеру є однією з основних стадій, що сприяє цьому. Проблемою композитних зв'язуючих, що містять ЗОМ, є затримка розвитку сили в порівнянні з зв'язуючим від "чистого" клінкеру.
Крім того, якість матеріалів, використовуваних як 5ХСМ, може значним чином змінюватись, особливо коли мова йде про причетність летючої золи. З цієї причини кількість ЗОМ в композитному зв'язуючому матеріалі обмежена. Багато відходів і побічних продуктів не підходять як 5СМ взагалі через недостатню пуццоланову або латентну гідравлічну реактивності, відповідно. Таким чином, існує потреба в оптимізації цього підходу як відносно реактивності зв'язуючих, виготовлених з цементом, так і сфери матеріалів, використовуваних як
ЗОМ.
Також добре відомим є використання відходів і побічних продуктів, а не природної сировини,
Зо для виробництва клінкеру. Економія природних ресурсів є основною перевагою такого підходу.
Крім того, використання, наприклад, відходів бетону як сировини також знижує попит на енергію, так як декарбонізація вапняку є одним з хімічних процесів, що істотно сприяють високій загальній потребі в енергії. Однак, у порівнянні з використанням тих самих матеріалів як БЄСМ, тобто без процесу їх спалювання до клінкеру, енергія, необхідна при використанні як сировини, значно вища, що є небажаним.
Останньою пропозицією є пошук альтернативних матеріалів, що демонструють потрібну гідравлічну реактивність для повного заміщення класичного цементу, подібного портландцементу або кальцієвоалюмінатному цементу. З цією метою були розроблені цементи з белітом як основною фазою. Так як вони використовують набагато менше або взагалі не використовують вапняк, вони зменшують викиди СО».
Зокрема, загальновідомо, щоб забезпечити гідравлічно реактивні речовини на основі беліту як альтернативу портландцементу шляхом гідротермічної обробки та прожарювання матеріалів, що містять 51іО» і Сай, а іноді й Аі29Оз та/або ЕегОз, дивись, наприклад, Н. Івспіаа еї аї!., "аїрна
Рісаїсіит 5іЇїсасе Нуагаїе: Ргерагайоп, Оесотрозеа РНазе, апа й Нуагайоп", У.Ат.Спет.5ос. 76, р.1707-1712, 1993; Лапа еї аі., "Нуагоїпептаї! Ргосевзвіпу ої Мем Ру-азп Сетепі", Сегатіс Виїеїіп 71, р. 642-647, 1992; Рітгакза еї аї., "Зупіпевів ої беійе сетепі їтот Іїдпіте Пу-ази", Сегат. Іпі. 35, р. 2415-2425, 2009; Касіті єї а., "Зупіпеві5 ої аї-Сб25 сетепі їгот Пу-авзй ...", у. На. Маї., 181, р. 593-601, 2010; 5. Сюопі і А. Сиеїтего в 151 Брапібп Маїйопа! Сопіегепсе оп Адмапсез іп Маїегіа!5
Весусіїіпд апа іп Есо-Епегду, Маайгіад, 12-13 Мом. 2009, р.119-122 і в У.Ат.Спет.5ос. 90, р. 3915- 5О 3922, 2007; Е5 2 223 275; Маои?і єї аї., "Зупіпезе ап сіїпКег Беїйіїдце геасії а рапіг ачп теїапде де деснеїв іпдивігівїв", ХХІХ» Вепсопігез Опімегзйаіїев де Сепіє СіміїЇ, Петсеп, 29-31.
Мау 2011, р. 411-418; СієуШома єї аї., "Соа! Яу азй аз гам/ таїепа! ог Іом/ епегду реїйе сетепі ргерагіпд", Ргос. ої Ше 1112 Іпії. Сопі. оп Епмігоптепіа! бсієпсе апа Тесппоіоду, Спапіа, 3.-5. ері. 2009, р. В8-908-8-914; і сіемціома евї аї., ""пЯшепсе ої Нуагоїпепгтаї! Рге-Тгєаїтепі ої Соаї Ріу оп Ше
Бупіпевів ої Веїйе РНазе", у. ої Епмігоп. Зсіепсе апа Епадіпеегіпод 5, р.816-823, 2011.
Більшість з цих пропозицій використовують летку золу, переважно в комбінації з вапном, або гідратоване вапно, щоб додати досить Са. За всіх обставин метою є надання продукту, придатного як цемент сам пособі, в основному одержують белітовий цемент. Пропозиції в основному вимагають стадії високотемпературного нагріву, як правило, з використанням, 60 принаймні, 800 "С, для перетворення гідратів, одержаних шляхом гідротермічної обробки, в гідравлічно реактивні фази, тобто, цемент. Такі нові цементи нелегко приймаються в будівельній індустрії. Без будь-якого регулювання за допомогою стандарту або певного офіційного дозволу будівельна індустрія не може застосувати новий продукт. Зміна стандарту є трудомістким і виснажливим процесом. Отримання офіційного дозволу також вимагає часу та несе витрати. Таким чином, залежно від способу їх виготовлення, альтернативні цементи можуть як і раніше потребувати цінних природних сировинних матеріалів та/або значну кількість енергії. Повністю нові цементи мають відступити, позбавлені стандартів та/або дозволів для широкого використання замість портландцементу.
Було виявлено, що застосування стадій гідротермічної обробки і переважно наступного загартовування при 350 до 600 "С, тобто, температури нижчої, ніж вважається корисною для забезпечення белітового цементу згідно з вказаною літературою, несподівано забезпечує значну активацію відходів і побічних продуктів. Таким чином, вони можуть бути використані для виготовлення композитних зв'язуючих, для яких стандарт, наприклад ЕМ 197, встановлений.
Жодна з попередніх пропозицій не розглядає використання продукту, отриманого за допомогою гідротермічної обробки - з або без наступної стадії нагрівання - як доповнюючого цементуючого матеріалу, тобто шляхом змішування його з портландцементом (ОРОС), для отримання композитного зв'язуючого матеріалу або як компонента визнаних альтернативних зв'язуючих, подібних високосульфатостійкому цементу. Замість цього вони спрямовані на забезпечення повністю нових цементів.
Таким чином, винахід вирішує вищевказану задачу методом підвищення латентної гідравлічної і/або пуццоланової реактивності матеріалів, особливо відходів і побічних продуктів, що включає стадії: - забезпечення вихідного матеріалу, що містить джерела Саос та, принаймні, одного з 5іО;5 і
АІ20О5; - змішування вихідного матеріалу з водою при співвідношенні вода/сухі речовини від 0,1 до 100 ї - гідротермічної обробки вихідного матеріалу, змішаного з водою, в автоклаві при температурі від 100 до 300 "С та часі перебування від 0,1 до 50 годин для забезпечення до автоклавованого продукту.
Зо Переважно, спосіб додатково включає стадію загартування автоклавованого продукту при температурі від 350 до 600"С, де діапазон швидкості нагріву становить від 10 до 6000 "С/хвилину, а час перебування складає від 0,01 до 600 хвилин, щоб забезпечити автоклавований і загартований продукт. Автоклавований продукт і автоклавований та загартований продукт є корисними як доповнюючі цементуючі матеріали і володіють підвищеною реакційною здатністю в порівнянні з вихідним матеріалом. У деяких випадках в даному описі обидва можна резюмувати як 5СМ згідно з винаходом або 5СМ, отриманий згідно з винаходом.
У контексті даного винаходу "реактивність" означає гідравлічну, латентно гідравлічну або пуццоланову реактивність, якщо не вказано інше. Матеріал має гідравлічну реактивність, коли паста, зроблена з тонко подрібненого матеріалу, шляхом змішування її з водою тужавіє і твердне завдяки реакції гідратації, де затверділий продукт зберігає свою силу, міцність і довговічність в повітрі та під водою. Матеріал має латентну гідравлічну реакційну здатність, коли він здатний пройти реакцію гідратації при змішуванні з водою, але потребує активації, щоб затвердіти гідравлічно за комерційно прийнятний період часу. Матеріал має пуццоланову реактивність, коли при змішуванні з водою при нормальній температурі він може тільки тужавіти і тверднути в присутності активатора, наприклад гідроксиду калію, гідроксиду натрію або гідроксиду кальцію (по суті, одержується у вигляді цементу з порами). Група ОН: атакує кремнієву або АЇг2Оз - 5іОг сітку з наступним руйнуванням зв'язків між киснем та атомами, що утворюють сітку. Однак, відмінність між латентно гідравлічною і пуццолановою реактивністю не завжди строго застосовується, для цього винаходу відмінність не є важливою.
Цемент використовується в даному документі для позначення тонко подрібненого матеріалу, який демонструє гідравлічну реактивність. Цемент може використовуватись сам по собі як зв'язуюче, як правило, зв'язуюче містить цемент та інші компоненти, такі як СМ і/або добавки. Зв'язуюче, що містить цемент і один або більше 5СМ(и), є вказаним композитним зв'язуючим матеріалом. Зв'язуюче можна також одержати з 5СМ і активатора, в даному випадку комбінація 5СМ і активатора являє собою цемент.
Існують різні критерії для оцінки того, чи матеріал може бути використаний як латентно гідравлічний або пуццолановий компонент в цементі або зв'язуюче. Як правило, це тільки склоподібна частина матеріалу, що демонструє реактивність, тому високий ступінь бо кристалічності робить матеріал менш корисним або непридатним для використання. Хімічний склад також лежить в основі обмежень, наприклад, не повинні міститися органічні компоненти.
Згідно з ШІІтапп, 7? Едйіоп, УМІ'ЕМ МОН Мепад Стрьн а Со КсСаА, шлак повинен мати не менше двох третин вмісту скла й відношення за масою (СабО-Маодо) / 5іОг повинно перевищувати 1, природний пуццолан має не менше, ніж 25 95 вміст реактивного кремнезему. Одним кількісним критерієм корисності є індекс активності сили, який може бути визначений відповідно до АТМ
С311-05. У контексті даного винаходу вимірювання теплового потоку використовують як індикатор реактивності. Як правило, розвиток швидкого нагріву і/або високого сукупного виділення тепла за короткі терміни свідчить про високу реакційну здатність, що корелює з швидким розвитком міцності.
Матеріали, особливо відходи і побічні продукти, які передбачаються з підвищеною реактивністю згідно з винаходом, є численними. На даний час можуть бути використані побічні продукти особливо низької якості, наприклад, кристалічні та/або які мають низький гідратаційний індекс активності. Є численні матеріали, які менш корисні як СМ або навіть не можуть використовуватися як 5СМ взагалі у тому вигляді, як вони зустрічаються в природі.
ЗСМ, які є корисними, також виграють від підвищеної реакційної здатності, вони можуть використовуватись у великих кількостях або як зв'язуюче демонструвати поліпшену реактивність, наприклад. Типовими прикладами вихідних матеріалів є летка зола з високим вмістом кальцію, летка зола з низьким вмістом кальцію, зола інсинератів при спалюванні муніципальних твердих і рідких відходів, золошлакові відходи, шлак, кварц, пісок, гравій, використаний бетон, азбест і суміші двох або більше з них.
Вихідні матеріали в ідеалі містять 5іОг2 і СаО, і можуть містити АЇг2Оз і/або ЕегОз. Інші сполуки цих елементів також є можливими. Молярне співвідношення кальцію і магнію (якщо він присутній) до суми кремнезему, глинозему і оксиду заліза переважно повинно становити від 1,0 до 3,5, більш переважно від 1,5 до 2,5 і ще біль переважно бути приблизно 2. Якщо присутні, то відношення суми алюмінію і заліза до кремнію становить від 0,01 до 100. При високому вмісті алюмінію співвідношення від 100 до 10 є кращим, для середнього вмісту алюмінію від 1 до 20, а для низького вмісту алюмінію від 0,01 до 2. Сполуки, які є інертними в ході способу, враховуються для розрахунку коефіцієнтів.
Сировина може мати бажаний склад сама по собі, а якщо ні, то бажане співвідношення можна регулювати шляхом додавання додаткових партнерів реакції до початку обробки. Для підвищення вмісту СаО є придатними, наприклад, портландит або спалений вапняк, зола з високим вмістом Сас (вільне вапно або хімічно зв'язаний Са), а також гранульований доменний шлак, але не виключно вони.
Як правило, вихідні матеріали оптимізують відносно розміру частинок їі розподілу часток за розмірами. Для цього корисними є механічні та термічні обробки, де термічні обробки можуть також поліпшити/оптимізувати (хімічний) мінералогічний склад. Прикладами обробок є спалювання вугілля (наприклад, в золі) або перетворення нереактивної фази в реакційноздатні сполуки, таке як 5іОг або СгА5 в С25, які в свою чергу можуть поліпшити конверсію в автоклаві.
У разі азбесту термічну попередню обробку застосовують для зміни небезпечних форм частинок в безпечні форми.
У переважному варіанті здійснення вибирають або забезпечують шляхом попередньої обробки вихідний матеріал, який має максимальний розмір зерна 0,1 мм або нижче. Для цього використовують особливо дрібні фракцій зерна з переробки цементних зв'язуючих в будівельних матеріалах, таких як використаний бетон і використаний цемент. Тонко подрібнений вихідний матеріал є корисним щодо швидкості конверсії, а також у зв'язку з зусиллям розмолу для 5СМ згідно з винаходом. При досить тонко подрібненому вихідному матеріалі розмелювання після гідротермічної обробки (і загартування, якщо це доречно) може бути зайвим. Активування шляхом інтенсивного розмелювання не потрібне і не відбуватиметься.
Переважно, додаткові елементи або оксиди в кількості від 0,1 до 30 96 за масою додають при перемішуванні вихідних матеріалів або на наступній стадії. Натрій, калій, бор, сірка, фосфор або їх комбінації є кращими як додаткові елементи / оксиди окислів, в якому додаткові елементи / оксиди разом і позначених інших оксидів, де додаткові елементи / оксиди разом також позначають сторонні оксиди. Корисними є солі лужних та/або лужноземельних металів та/або гідроксиди, наприклад, Саб5Ог:2Н2О, СабОг:У» Нг2О, Сабо», СанНРО»: 2НгО, СазРгОв,
Маон, КОН, Ма»бОз, МанНсСоОз, К»бОз, МасбоОз, Мао95О», МагАІ2О5, МазРО»4, КзРО»,
МагІВаО5(ОН)л|-8НгО, Сасі», Са(МОз)», МасСі», Ма(МОз)», АЇїСіз, А(МОз)з, РесСіз, Ре(Моз)з,
Са(СнзіСОО)», Ма(СНзСОО)2, А(СНзСОО)з, Сак нсос)», Ма(НСОО)», АІ(НСОО)з, але не виключно вони, або суміші двох або більше з них. В переважному варіанті здійснення суміш 60 вихідного матеріалу має мольне співвідношення Р/5і приблизно 0,05 та/або 5/5і приблизно
0,05, та/або Са/К приблизно 0,05.
Суміш вихідного матеріалу, не обов'язково попередньо оброблена як описано, може, необов'язково, змішуватись, тобто, засіватись затравними кристалами, які, наприклад, містять гідрат силікату кальцію, портландцемент, гранульований доменний шлак, силікати магнію, беліто-глиноземистий цемент, силікат натрію, порошок скла і так далі. Таким чином, реакцію можна прискорити шляхом засівання від 0,01 до 30 мас. 95 затравними кристалами, особливо тими, що відрізняються від силікату кальцію і гідратів силікату кальцію, особливо а- 2баО-510О2:НгО, афвіллитом, кальційхондроїтитом, а- і В- Саг5іОх- та іншими сполуками.
Одержану суміш вихідного матеріалу, необов'язково засіяну як описано вище, потім піддають гідротермічній обробці в автоклаві при температурі від 100 до 300 "С, переважно від 150 до 250 "С. При цьому вибирають співвідношення між водою і твердим матеріалом, що становить від 0,1 до 100, переважно від 2 до 20. Час перебування складає переважно від 0,1 до 50 годин, переважно від 10 до 40 годин, більш переважно від 16 до 32 годин.
Гідротермічна обробка перетворює вихідну суміш в автоклавований продукт, що містить гідрати силікату кальцію або гідро алюмінати кальцію та, необов'язково, гідро алюмінат силікату кальцію або гідрат силікату магнію або гідрат кальціймагнієвого силікату, або гідрат силікату магнію (алюмінію, заліза), або силікат магнію (кальцію, алюмінію, заліза) та інші сполуки.
Автоклавований продукт зазвичай містить, принаймні, декілька згаданих силікатів кальцію та/або магнію або гідроалюмінатів, як правило: - від 0,01 до 80 мас. 95 а-С2ЗН, що відрізняється фазами С-5-Н, включаючи деллаїт і частково газовані фази С-5-Н, а також їх аморфні і погано кристалізовані фази; - від 0,01 до 80 мас. 95 катоїту, 5і-катоїту, Ее-катоїту, також як моно- і частково газовані фази, а також їх аморфні і погано кристалізовані фази; - від 0,01 до 80 мас. 95 силікатів магнію (кальцію, алюмінію, заліза) або силікатних гідратів, а також їх аморфні і погано кристалізовані фази; - від 0,01 до 80 мас. 95 силікатів алюмінію та/або заліза або силікатних гідратів, а також їх аморфні і погано кристалізовані фази; - слідові кількості і вторинні компоненти, такі як оксид алюмінію, оксид заліза (гематити, магнетити) і гідроксиди алюмінію або заліза, С2Аб5, Са(ОН)», МаоСОз, Мо(ОН)»:, кварц,
Зо кристобаліт, кальцит і ангідрит.
Як правило, аморфні і погано кристалізовані фази є попередниками кристалічних фаз, наприклад, силікатів кальцію (беліт), алюмінатів кальцію (монокальцієвий алюмінат, мейєніт), силікатів магнію (алюмінію, заліза) (змійовик, тальк) і т.п., які не мають або мають лише низький атомний (ближній) порядок. Це знайшло своє відображення у відсутності формування рентгенівських рефлексів або формування дуже розширених рефлексів з низькою інтенсивністю. Хорошим прикладом цього є гранульований доменний шлак з високим аморфним вмістом (» 95 95). Дуже виразною є так звана склоподібна осип ("СІазрисКе!") в діапазоні 28, при якому основний пік(и) кристалічних фаз, наприклад, акерманіту або геленіту, розташовані в залежності від хімічного складу. Ступінь кристалічності залежить від декількох параметрів, як, наприклад, вид вихідного матеріалу, температури, тиску і вбудованих сторонніх іонів.
Автоклавований продукт переважно згодом загартовують при температурі від 350 до 600 "С.
Швидкість нагрівання складає від 10 до 6000 "С/хвилину, переважно від 20 до 100 "С/хвилину і особливо переважно приблизно 40 "С/хвилину. Час перебування складає від 0,01 до 600 хвилин, переважно від 1 до 120 хвилин і особливо переважно від 5 до 60 хвилин. Подрібнення високої інтенсивності не відбувається.
Температура для загартовування переважно складає від 400 до 550"С, особливо переважно від 400 до 495 "С. Чим вище температура під час загартовування, тим коротшим є кращий час перебування. Температура загартування нижче 500 С забезпечує особливо реакційноздатний матеріал, однак, є можливими вищі температури загартування можуть мати сенс в залежності від вихідного матеріалу. Температура і час загартування повинні вибиратись таким чином, щоб якомога більше автоклавованого продукту могло конвертуватись. З іншого боку, температура повинна бути якомога нижчою через те, що вища реактивність продукту, і це також обмежує необхідну енергію і тим самим вартість і вплив на навколишнє середовище.
Після охолодження отриманий продукт містить, принаймні, один силікат кальцію або, принаймні, один алюмінат кальцію і, принаймні, одну рентгенівську аморфну фазу. Зазвичай продукт містить наступні компоненти: - від 1 до 95 мас. 95 реактивних алюмінатів кальцію, переважно в формі кристалічного С12А7 або погано кристалізованих або аморфних алюмінатних фаз; - від 1 до 80 мас. 95 силікатів магнію (кальцію, алюмінію, заліза), в кристалічній формі або бо погано кристалізованих або аморфних фаз, що можуть містити сторонні іони, такі як Ее, АЇ, Са;
- від 1 до 80 мас. 95 поліморфів Сг5, в формі кристалічної або погано кристалізованої або аморфних фаз; - від 1 до 80 мас.95 алюмосилікатів кальцію, в формі кристалічної або погано кристалізованої або аморфних фаз; - від 1 до 80 мас. 95 кальціймагнієвих алюмосилікатів, в формі кристалічної або погано кристалізованої або аморфних фаз; - аж до 30 мас. 95 слідових або мінорних компонентів, особливо С5Аз, СА, оксиду кальцію, у глинозему та інших глиноземів, кварцу, кристобаліту та/або вапняку, Сас, сульфату кальцію,
МасСо», МО(ОН)», ЕегО»з, силікатів заліза, таких як Рег5іОх, фаз, що містять аморфне залізо і - від 0 до 30 мас. 95 гідратів з гідротермічної обробки, де всі кількості продукту в сумі дають 100 95 і сума силікатів кальцію, алюмінатів кальцію, кальційалюмінієвих силікатів, силікатів магнію і кальціймагнієвих силікатів складає, принаймні, 30 мас. 95, переважно, принаймні, 50 мас. 95 і ще більш переважно, принаймні, 70 мас. Об.
За умови, що дрібнозернистість автоклавованого або автоклавованого і загартованого продукту є вже достатньою (використання подрібненої сировини з відповідним розподілом частинок за розмірами), цей продукт вже є бажаним активованим 5СМ. Якщо дрібнозернистість є недостатньою або бажаним є зв'язуюче з виключно високою дрібнозернистістю, продукт може бути подрібнений відомим способом, з добавками чи без них, до бажаного ступеня подрібненості або розподілу частинок за розмірами, відповідно. Придатна дрібнозернистість складає від 2000 до 10000 см3/г (Віаіпе).
Продукт є особливо корисним як 5ХСМ для композитних зв'язуючих. Він також може бути використаний для інших цементів/зв'язуючих, що містять латентні гідравлічні та/або пуццоланові матеріали, таких як суперсульфатований цемент, геополімерні зв'язуючі.
Композитне зв'язуюче містить 5СМ згідно з винаходом і один або більше молотих клінкерів, переважно портландцемент або портландцементний клінкер. Він може додатково містити летку золу або розмелений гранульований доменний шлак згідно з попереднім рівнем техніки (тобто неактивований згідно з винаходом), метакаолін та/або вапняк. Компоненти можуть змішуватись в тонко подрібненій формі, або змішуватись, а потім подрібнюватись разом. Кількість одного або більше 5СМ переважно складає від 1 до 99 мас. 95, більш переважно від 5 до 7Омас. 95 і ще
Зо більш переважно від 10 до 30 мас. 95. Кількість портландцементу і/або портландцементного клінкеру переважно складає від 1 до 99 мас. 95, більш переважно від 30 до 95 мас. 95 і більш переважно від 70 до 90 мас. 95. Обидва стосуються суми 5СМ (ів) і портландцементу (клінкеру).
Суперсульфатований цемент містить 5СМ, сульфат і лужну сполуку, зазвичай ОРОС. Взагалі він містить приблизно 80 мас. 95 ЗОМ, 15 мас. 95 сульфату і 5 мас. 95 ОРОС.
ВЕТ-площа 5СМ згідно з винаходом та/або зв'язуючого повинна складати від 1 до З0 ме/г.
Вміст води в 5СМ згідно з винаходом, як правило, складає 20 мас. 95 або менше, переважно менше, ніж 15 мас. 95 і особливо переважно менше, ніж 10 мас. 95.
Зв'язуюче можна застосовувати в комбінації з усіма добавками, такими як агенти для зниження вмісту води і добавки, що контролюють тужавіння, наприклад, суперпластифікатори на основі полікарбоксилатних ефірів, інгібуючі корозію добавки, добавки, що зменшують усадку, добавки для захоплення повітря і т.п. в придатних кількостях. Такі добавки, як волокна, кам'яний пил і так далі також можуть міститися.
Зв'язуюче може бути використане для конкретного рішення, для збірних елементів, наприклад, панелей, балок, дорожньої форнітури або монолітного бетону в місцях, таких як будівельні суперструктури, дороги, греблі. Зв'язуюче також може бути використане в будівельних розчинах, для штукатурки і стяжки, і в швах (консолідувати фундамент, дорожнє ложе і т.д.).
Спосіб згідно з винаходом передбачає 5СМ з високою кількістю гідравлічно реактивних фаз, таких як С25, Сі2А7, силікати магнію і аморфні фази. Вони характеризуються тим, що містять високореакційні поліморфи С25, високореакційні силікати магнію (кальцію, алюмінію, заліза,
С2А; і як рентгенівські аморфні, так і кристалічні фази.
На відміну від попередніх методів гідротермічної обробки сировини, що містить алюміній, температура під час загартування зменшена до нижче 600 "С, переважно нижче 5507С і особливо переважно до нижче 500 "С, так що одержують дуже реактивні поліморфи С25, Ма- вмісні фази, Сі2А?; та інші, а також рентгенівські аморфні фази. Тим самим досягається висока реакційна здатність і виключно швидка гідратація і розвиток міцності на утворених гідратах силікатів кальцію і магнію і гідроалюмінатах кальцію.
Винахід додатково ілюструється з посиланням на наведені нижче приклади, що не обмежують обсяг конкретними описаними варіантами. Якщо не вказано інше, будь-яка кількість бо в 95 або частинах є кількістю за вагою, а в разі сумнівів, з посиланням на загальну масу відповідної композиції/суміші.
Винахід додатково включає всі комбінації описаних і особливо бажаних ознак, що не виключає одне одного. Такі характеристики, як "майже", "приблизно" і подібні висловлювання відносно числових значень означають, що включені до 10 95 вищі і нижчі значення, переважно до 5 95 вищі і нижчі значення, і в будь-якому випадку, принаймні до 1 95 вищі і нижчі значення, точне значення є найкращим значенням або межею.
Приклад 1 г шлаку додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/г) 10) і обробляли гідротермічно при 185 С та 1,1 МПа протягом 16 год. один або два рази в автоклаві з 10 нержавіючої сталі. 2 5 Маон (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед кожною стадією автоклавування, щоб сприяти розчиненню склоподібних фаз. Продукти, одержані після 16 годин і після 32 годин автоклавування одразу ж загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 10507 (101) використовуваного шлаку, позначена як "с" і представлена в Таблиці 1. Цей шлак непридатний як 5СМ через високий вміст кристалічних фаз.
Таблиця 1 бо 77777777 Ї771717111066 свільневаплної | -( сс
Суміші 7095 ОРОС і 3095 гідротермічно обробленого шлаку або 7095 ОРОС і 3095 гідротермічно обробленого і термічно загартованого шлаку змішували з водою (відношення води до твердої речовини складає 0,5) і вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ Аїг, ТА Іпзігитепіїх, Змедеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 70 95 ОРС і 30 95 необробленого шлаку і 70 95 ОРС і 30 9о кварцу. Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах Та і 16.
Криві тепловиділення вказують на значний прискорюючий ефект для сумішей ОРС і гідротермічно обробленого матеріалу в порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленим шлаком показали максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво і швидкий початок періоду прискорення. Наступне
Зо загартовування ще більше підвищує реакційну здатність гідротермічно обробленого продукту і призводить до більших максимальних значень для основного піку виділення тепла. З погляду кумулятивного виділення тепла після 8 годин тепловіддача для сумішей ОРС з гідротермічно обробленим і загартгованим шлаком в три рази вища в порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим шлаком. Значення залишаються вищими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має на слабко реактивні шлаки.
Приклад 2 10 г шлаку додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. 2 55 Ммаон (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед стадією автоклавування, щоб сприяти розчиненню склоподібних фаз. Одержаний автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 10507 (101)
використовуваного шлаку, позначена "М", представлена в Таблиці 2. Цей шлак має низьку реакційну здатність.
Таблиця 2
РО5 7777 Ї7771717171710001 свільневалної///-/ | 0 г гжщ 9
Суміші 7095 ОРС і 3095 гідротермічно обробленого шлаку або 7095 ОРОС і 3095 гідротермічно обробленого і загартованого шлаку змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5) вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА Іпзігитепіб5, Зм'едеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 7095 ОРОС і 30 95 необробленого шлаку і 7095 ОРОС і 30 95 кварцу.
Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах 2а та 26.
Криві тепловиділення вказують на значний прискорюючий ефект для сумішей ОРОС з обробленим матеріалом у порівнянні з сумішами ОРС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленими і загартованими шлаками показали максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво, і швидкий початок періоду прискорення. Максимальна швидкість тепловиділення зміщується вліво з розширеною тривалістю гідротермічної стадії.
З погляду кумулятивного виділення тепла після 8 годин тепловіддача для сумішей ОРОС з гідротермічно обробленими і загартованими шлаками в два і три рази вища (втричі вища, коли стадія автоклавування повторюється) у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим шлаком.
Після 16 годин автоклавування значення тепловіддачі для модифікованих систем вищі на З8 95 і 75 90 відповідно для суміші ОРС і гідротермічно обробленого шлаку з наступним загартуванням.
Значення залишаються вищими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має на слабко реактивні шлаки.
Приклад З 10 г шлаку додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. 2 9о водного скла (МагО-5іОг) (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед стадією автоклавування, щоб сприяти розчиненню склоподібних фаз. Одержаний автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 10507 (101)
Зо використовуваного шлаку, позначена "Е", представлена в Таблиці 3. Цей шлак є досить реакційноздатним матеріалом, але не вистачає ідеальної реактивності.
Таблиця З свільневалної | -: 00077
Суміші 7095 ОРС ії 30 95 гідротермічно обробленого і загартованого шлаку змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5), вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА Інвігитепів, Змедеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 7095 ОРС і 30 95 необробленого шлаку ії 7095 ОРС і 30 95 кварцу. Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах За і ЗБ.
Криві тепловиділення вказують значний прискорюючий ефект у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленим шлаком з наступним загартуванням показали максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво, і швидкий початок періоду прискорення. Через 8 годин, кумулятивна тепловіддача для суміші ОРОС з гідротермічно обробленим і загартованим шлаком на 52 95 вища у порівнянні з сумішшю ОРОС з необробленим шлаком і на 25 95 вища через 16 годин. Значення залишаються вищими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має на досить реакційноздатні шлаки.
Приклад 4 10 г шлаку додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. 2 55 Ммаон (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед стадією автоклавування, щоб сприяти розчиненню склоподібних фаз. Одержаний автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 10507 (101) використовуваного шлаку, позначена "М", представлена в Таблиці 4. Цей шлак є досить реакційноздатним матеріалом.
Таблиця 4 ке я ПО я: з ПО
РО5 7777 Ї7771717171710001 свільневалної | --: 0007
Суміші 7095 ОРС ії 30 95 гідротермічно обробленого і загартованого шлаку змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5) вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА Інвігитепів, Змуєдеп). Результати
Зо порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 7095 ОРС і 30 95 необробленого шлаку та 7095 ОРС і 30 95 кварцу. Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах 4а і 40.
Криві тепловиділення вказують на значний прискорюючий ефект для суміші ОРОС і обробленого матеріалу у порівнянні з сумішшю ОРС з необробленим матеріалом. Суміш ОРОС з гідротермічно обробленим і загартованим шлаком продемонструвала максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво, і швидкий початок періоду прискорення. Через 8 годин кумулятивна тепловіддача для суміші ОРС з гідротермічно обробленим і загартованим шлаком була на 64 95 вищою у порівнянні з сумішами ОРС з необробленим шлаком та на 27 95 вищою через 16 годин. Значення залишаються вищими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має на досить реакційно здатні шлаки.
Приклад 5 г шлаку додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С та 1,1 МПа в сталевому автоклаві один раз або двічі протягом 16 10 годин. 2 95 МаонН (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед кожною стадією автоклавування, щоб сприяти розчиненню склоподібних фаз. Одержаний автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 10507 (101) використовуваного шлаку, позначена "І" і представлена в Таблиці 5.
Таблиця 5 то» 7777 Ї77717171171096 свільневалної | --: 0007
Суміші 7095 ОРС ії 30 95 гідротермічно обробленого і загартованого шлаку змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5), вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА Іпзігитепів, Змедеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 7095 ОРС і 30 95 необробленого шлаку ії 7095 ОРС і 30 95 кварцу. Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах 5а і 55.
Криві тепловиділення вказують на значний прискорюючий ефект для сумішей ОРОС з автоклавованим і загартованим матеріалом у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленим шлаком з наступним загартуванням показали максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво, і швидкий початок періоду прискорення. Через 8 годин кумулятивна тепловіддача для суміші ОРС з гідротермічно обробленим і загартованим шлаком була на 12595 вищою у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим шлаком і на 43 95 вищою через 16 годин. Значення залишаються вищими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має на реакційноздатні шлаки.
Приклад 6 10 г летючої золи додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С та 1,1 МПа в сталевому автоклаві двічі протягом 16 годин. 2 ую Маон (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед кожною стадією автоклавування для сприяння розчинності. Одержаний автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 1050 "С (І ОЇ) використаної летючої золи, позначена "ЕР" і представлена в Таблиці 6. Ця летюча зола має високий вміст вільного вапна і високий кристалічний вміст, так що вона не підходить для використання як
ЗОМ.
Таблиця 6
Суміші 70 95 ОРС і 30 95 гідротермічно обробленої летючої золи і гідротермічно обробленої летючої золи з наступним загартуванням змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5), вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ Аїг, ТА Іпзігитепів, Змедеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 70 95 ОРОС і 30 95 необробленої летючої золи і 70 95 ОРС і 30 95 кварцу.
Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах ба і 60.
Криві тепловиділення вказують на прискорюючий ефект для сумішей ОРОС з обробленим матеріалом у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленою летючою золою демонструють максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво, і швидкий початок періоду прискорення. Наступне загартовування веде до подальшого прискорення у порівнянні з ОРОС. Через 8 годин кумулятивна тепловіддача для суміші ОРОС з гідротермічно обробленою і загартованою летючою золою була на 14 95 вищою у порівнянні з сумішами ОРС з необробленою летючою золою. Через 16 годин значення були на 1095 вищими. Значення залишаються на 11 95 більшими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має на низькореактивну летючу золу.
Приклад 7 10 г летючої золи додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С та 1,1 МПа в сталевому автоклаві двічі протягом 16 годин. 2 ую Маон (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед кожною стадією автоклавування для сприяння розчинності. Автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція, включаючи втрати при прожарюванні при 1050 "С (І ОЇ) використаної летючої золи, позначена "В" і представлена в Таблиці 7. Ця летюча зола має високий вміст
Сад, що робить її застосування як 50М проблематичним.
Таблиця 7
Суміші 7095 ОРС і 30 95 двічі гідротермічно обробленої летючої золи і двічі гідротермічно обробленої летючої золи з наступним загартуванням змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5) вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ Аїг, ТА Іпзігитепів, Змуедеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для сумішей 70 95 ОРОС і 30 95 необробленої летючої золи і 70 95 ОРС і 30 95 кварцу.
Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах 7а на 765.
Криві тепловиділення вказують на прискорюючий ефект для сумішей ОРОС і обробленого матеріалу у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленою летючою золою демонстрували максимальну швидкість тепловиділення, зсунуту вліво, і швидкий початок періоду прискорення. Наступне загартовування веде до подальшого прискорення та підвищення швидкості максимальної тепловіддачі у порівнянні з ОРОС. Через 8 годин кумулятивна тепловіддача для суміші ОРС з гідротермічно обробленою і загартгованою летючою золою була на 35 95 вищою у порівнянні з сумішами ОРС з необробленою летючою золою. Через16 годин значення були на 31 95 вищими.
Значення не були вищими через 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має низько реактивну летючу золу.
Приклад 8 10 г суміші двох летючих золів "Е" і "В" додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. 2 95 МаоН (тверда речовина / тверда речовина) додавали до розчину перед стадією автоклавування, для сприяння розчинності. Одержаний гідратований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічні композиції летючих золів "ЕЕ" ії "В" представлені в Таблиці б і Таблиці 7. Склад композицій, вибраних для автоклавування, представлений в Таблиці 8.
Таблиця 8 11111111 01111 летючазолаяВ | летючазолазб/:/ЗО
Суміш 7095 ОРОС і 3095 гідротермічно обробленої суміші летючих золів з наступним загартуванням змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5),
Зо вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА
Іпзігитепів, Змедеп). Результати порівнювали з тепловим потоком, записаним для суміші 70 90
ОРОС ії 30 95 необробленої індивідуальної летючої золи і 7095 ОРОС і 30 95 кварцу. Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах ва і 80.
Криві тепловиділення вказують на прискорюючий ефект для сумішей ОРОС і обробленого матеріалу у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленим матеріалом. Суміші ОРС з гідротермічно обробленими і загартованими летючими золями демонстрували вищу максимальну швидкість тепловіддачі, яка додатково зсувається вліво і швидший період прискорення. Через 8 годин кумулятивна тепловіддача для суміші ОРС з гідротермічно обробленими і загартованими летючими золями була на 30-5995 вищою у порівнянні з сумішами ОРОС з необробленою летючою золою. Через 16 годин значення були на 19-37 95 вищими. Значення залишаються вищими після 7 днів. Це ясно показує користь, яку гідротермічна обробка та гідротермічна обробка з наступним загартуванням має низькореактивні летючі золі.
Приклад 9
Вихідний матеріал, що складається з 49,97 95 портландиту, 25,015 95 шлаку і 25,015 95 летючої золи, додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/г/) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. Автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічні композиції і втрати при прожарюванні при 1050 С (1ОЇ) летючої золи, шлаку і портландиту перелічені в Таблиці 9.
Таблиця 9 11111111 опортгландит/ | шлак | летючазолая//УЗІ
ВО 77771117 11111195841 11111111 5685..Й.ККГ:Й
ІТ є ЕД ПОН ПОН 7: НН КОХ КК ТО
Ве НН ПОН ПОН Ж: С: КОН КО Ж у ДОН
КТ ПНЯ КОН ОН ЖЕ з УДО НО Ж У УДО бебз 7777/1771 Ї1117171710441|777717171717171717111695.щДщДщ:У
Кто НН ПОН НО ЖК: ХО КОН ОК ПО ето п ПО ПОН ЖЕ: ПОН КО МК УДО
ТЕР о ПН ПОН ПОН ЖЖ ЕТО КО ЖЕ: х НО
ПЕТе е ПО ПОН КИ: ТОНН ПО ХУ ЗД
По ЕН ПОН ПОН Ж / ПОН КОН ЖЖ: ПО аморфний 71777711 Ї11119261 11111111 ба5сСсСсСсСС овільневалної/////// 17777711 Ї111110000 | ..777777171717117105 ДСС
Суміші летючої золи, шлаку і портландиту з гідротермічною обробкою та без неї з наступним загартуванням змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5), вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА
Іпзігитеїп5, Змедеп). Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на
Фігурах 9а і 9р.
Вимірювання теплового розвитку показали, що після гідротермічної обробки з наступним загартуванням суміші летючої золи, шлаку і портландиту виділяє істотно більше тепла впродовж всього часу вимірювання. Це ясно показує, що 5СМ можуть отримати користь від гідротермічної обробки з наступним загартуванням.
Приклад 10
Суміш 1, що складається з 30,77 95 портландиту, 19,18 95 бруситу і 50,06 95 летючої золи, додавали до води (відношення води до твердої речовини (в//) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. Автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Суміш 2, що складається з 25,87 95 портландиту і 74,13 95 летючої золи, додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. Автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С.
Хімічна композиція і втрати при прожарюванні (ЇЇ) при 10507 стартових матеріалів летючої золи, позначені "К", брусит і портландит перелічені в Таблиці 10.
Таблиця 10 11111111 | опортландит | брусит | летючазолаКк.:(К:/;
ПЕТ о Я ПОН ООН КО: о
ІТ є ЕД ПОН КОНЯ КОН: Ж: Те
Ве Я ОН КОНЯ КОС Ж ЯН
КТ ПН КОН КОНЯ КО Ж У УДО
Бебз С Ї7111111Г111111Г111всИсИсИЙ2
Кого ПО ПОЛ СХ су ДИНІ ПОН КОН ПД
Кто НЯ ПОН НО 1: ЖК ГК НО сет ПД ПОН ПОН КО То ОО
КЕР о ПНЯ ОН КОНЯ КО Ж
ПЕТе ПОН ПОН КО з УДО
По ЕН ПОН ПОН КО Ж: ДО аморфний ЇЇ 827сСс1 овільневалної//////Ї77777777171111111Ї11111111111111111Ї1111111111111954сС1С
Автоклавовані та загартовані суміші летючої золи, шлаку і портландиту змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5), вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ Аїг, ТА Інвзігитепів, Зм'едеп). Виміряний тепловий потік ії кумулятивний тепловий потік показані на Фігурах 10а і 100. Видно, що автоклавовані і загартовані продукти показують високу реакційну здатність.
Приклад 11
Сировина, що складається з 44,55 95 бруситу і 55,46 95 летючої золи К, додавали до води (відношення води до твердої речовини (в/т) 10) і обробляли гідротермічно при 185 "С протягом 16 годин та 1,1 МПа в сталевому автоклаві. Автоклавований продукт загартовували протягом 1 години безпосередньо при 500 "С. Хімічна композиція і втрати при прожарюванні (ОЇ) при 1050 "С стартових матеріалів летючої золи і бруситу наведені в Таблиці 10.
Суміші летючої золи і бруситу з гідротермічною обробкою і без неї з наступним загартуванням змішували з водою (відношення води до твердих речовин складає 0,5), вимірювали розвиток теплового потоку за допомогою ізотермічної калориметрії (ТАМ АЇїг, ТА
Іпвігитепів, буледеп). Виміряний тепловий потік і кумулятивний тепловий потік показані на
Фігурах 11аї 1160.
Вимірювання теплового розвитку вказують на те, що після гідротермічної обробки з наступним загартовуванням суміш летючої золи і бруситу виділяє істотно більше тепла впродовж всього часу вимірювання. Це ясно показує, що підвищена реакційність ЗОМ є результатом гідротермічної обробки з наступним загартуванням.
Claims (7)
1. Спосіб підвищення латентної гідравлічної та/або пуцоланової реактивності матеріалів, особливо відходів і побічних продуктів, що включає стадії: - забезпечення вихідного матеріалу, що має латентно гідравлічну та/або пуцоланову реактивність і містить джерела СаО та принаймні одного з 5іОг» і АІг2Оз, - змішування вихідного матеріалу з водою при співвідношенні вода/сухі речовини від 0,1 до 100 і Зо - гідротермічної обробки вихідного матеріалу, змішаного з водою, в автоклаві при температурі від 100 до 300 "С та часі перебування від 0,1 до 50 годин для забезпечення автоклавованого продукту.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що вихідний матеріал має молярне відношення СадвзіА!І--Еє) від 1,5 до 3, переважно від 1,5 до 2,5, більш переважно приблизно 2. 35
3. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що потрібне відношення Са/(5іжАІ-ЕРе) коректують додаванням додаткових партнерів реакції перед початком обробки.
4. Спосіб за п. 1 або 2, або 3, який відрізняється тим, що вихідний матеріал вибирають з летючої золи з високим вмістом кальцію, летючої золи з низьким вмістом кальцію, золи від спалювання твердих і рідких побутових відходів, топкової золи, шлаку, кварцу, піску, гравію, 40 використаного бетону, азбесту, а також суміші двох або більше з них.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що вихідні матеріали оптимізують відносно розміру частинок і розподілу частинок за розмірами, використовуючи механічні та термічні обробки.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що додатково додають інші елементи 45 або оксиди, переважно натрій, калій, бор, сірку, фосфор або їх комбінацію, у кількості від 0,1 до мас. 95 при перемішуванні вихідних матеріалів або на наступній стадії.
7. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що додаткові елементи вибирають з СабО4-2Нго, Саб5О-/2Н20, Сабо», СанНРО»-2Нго, СазРгОв, Маон, Кон, МагбОз, МансСоз, КгСОз, МоСоОз, МБО», МагАІ2054, МазРОх, КзРО», МагІВаО5(ОН)4|-8Н2О, Сасі», Са(МОз)2, МосСіг, Ма(МОз)», АЇІСіз, А(МОз)з, РесСіз, Ге(МОз)з, Са(СНнзСОс)г, Ма(СНзСОО)», АКСНзСОО)з, Са(нсСОс)», Ма(НСОО)», А(НСОО): та суміші двох або більше з них.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, який відрізняється тим, що суміш вихідного матеріалу засівають затравними кристалами, які, наприклад, містять гідрат силікату кальцію, портландцементний клінкер, гранульований доменний шлак, силікати магнію, беліто- глиноземистий цемент, силікат натрію та/або скляний порошок.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що гідротермічну обробку в автоклаві проводять при температурі від 100 до 300 "С, переважно від 150 до 250 "С.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, який відрізняється тим, що гідротермічну обробку в автоклаві проводять протягом від 0,1 до 50 годин, переважно протягом від 10 до 40 годин, більш 60 переважно від 16 до 32 годин.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, який відрізняється тим, що автоклавований продукт загартовують при температурі від 350 до 600 С, переважно від 400 до 550 С та більш переважно від 400 до 495 С.
12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що швидкість нагрівання становить від 10 до 6000 "С/хвилину, переважно від 20 до 100 "С/хвилину і особливо переважно 40 "С/хвилину.
13. Спосіб за п. 11 або 12, який відрізняється тим, що час перебування на стадії загартовування становить від 0,01 до 600 хвилин, переважно від 1 до 120 хвилин і особливо переважно від 5 до 60 хвилин.
14. Спосіб за будь-яким з пп. 11-13, який відрізняється тим, що додатковий час витримки від 1 до 120 хвилин, переважно від 10 до 60 хвилин, при нагріванні від 400 до 440 "С виконують при загартовуванні. ; - ОВО я кВару 4 ше ОРОС в шлак С, незброблені - 35 он КЕН т ціпах С, ватоклавовані двічі я Х ; з ле ж -00РС ж шлак З, автокпавовані двічі Б зв і Я ую і загартовані У | В А. й че шо» СОС ж шлак, ввтеклавовані ше Сн Шик Е загартовані шк щит от 5 ШК кеДЙ ІК Д 5 Ж р іх ся 1 зи Ма З й боевитв Ж Як 5 5 в енни шо шк кн а о То зо 30 З Час, години
Фе. в ж 5 КЕ : й : ож КЗ т ІЛЕКО С, т Н р з са яву шо АХ : - - варення Я ЕМ зятоужх ее «СНО Я КВаОВ їй ї а7 Ко ку т с ще Ко : ще най ж я ян Я Рот я ЖУрКХ 5 зда пусті ма Не Я ЛИ ря нс» ДІБ Кк нАйШК (3, ДВТОоКЛаНОВеНі ДЕ ке Ц- дит ри ях Я га й ж ай зкхвнурх ку : НН В ! рин я ке СОКИ кавИВКаЮ, ДаТОоклавОовВані ДЕН : м С р одрух деку чих З : оби ко: Ї зва ую ані Ко я хх в гуех зи і Ж в я - -- ОБО ж вілак З, аавзклавовані де Ше я -й г одкку кртквіці до код загартоване ей й ІдШк о поокюнин Цих не ан З З 10 15 а до, паДИНи Фа у ше «СР в кварц
4.5 4 | КУН ж оарнито їй кеВ, й п. зесен ЧО Ж ЦІВВК У НЕООВОСЛаНІ ж, т я Я З ія ща же х Х Е з гу К й є, с їх Се еякя х ба - ту У 5 ша ке ШЕ Н ях» ДРС в шпак У, итоклавовані Ж ЗШ р і пуску Щек хо В і загаютован протя З Ї ДИ ах Е
В 8.5 ЗЕ: а ж й Ой рань Ух КО х ях беж. І ке самок ке ик Б з ЦЕ ге Я я бу ее НС в лак У, ВЕТОоКклавовані КУ | у й Й Кя Зо загартовані ге. у х о з Ге ; я хе ней ШУ М у : Бк Ів; х З х ! ЕС і щ- ч с Н я у, в че, І; її й бен Бас я Ж З гі пово о г
НВ. 10 КЕ З а МЕЖ, години
Чиг.ооа
З: Р С нс «кН З І сте КК Ж КВВЮЦ - ї1ща я Ше Ди ш | в ве пон СХ В шлшК У НеОбоюблені М ! я як и І і я а е лей В | Х «7 дл щ- що ! Си т я о РЕ олію Я ї КЕ і рі у - я МО вінлак У, ватоклавовані Ж : Ка 7 ка і загартовані їх Е я ко Каса І : кжшиии Б ї-6 со Н ШИ «7 Ко керу . ; їх ЗО я Ще шк пр чен СРС з цівку, Затокпавовині Б ни ом ізазгартовані не ЇЇ дн жк ет вний г 5 В їз 20
Мао. ДНІ ФВ КЕ НК: . току сли ИН - ОС ж квариу й нь ще Ж знзеев як ОРОС я шлак Є, необроблені уко ких г ; . В ; хе а сзікечік ЩО. є зве сеї С зе ЮР шлак Є, затоклавовані - є и І я і загартовані а - ще Се зх хр. юю М В З й ї : й -- З ш | че Й з зу Є ! ї 7 ; Х т, й ч 4 й у й що | я ха зо. і | ще Ма А все що о 10 28 Зо 40 ас, години
Фіг. За
250 5 - С в кварц ж - СРС ж шлак Є. необроблені Ж зо Е ана ДРС в шпак Е, автоклавовані Е | і загартовані Й Ух у с ет Е 150 | я їх . ее ж т-ї | я « ща Ф | Як зе - а Я де я ох Й що | я ей я Кг ! С зб - 505 є х. т | нашей пннті Що 0 5 10 15 20 Час, години му. ЗВ
ЯЗ - С в кварц - С шпакм, необроблені 3 - | - ДВС я шпак М, автоклавовані Фо вен. і загартовані -к 25 ля і У у ; | В тк, з й че кх Ох у ку з т . : Я, хо ХХ фее 1 щ Бу / зо й 10 20 Зо 40 Час, години
Фіг. Я е ! щ зум ЗО я кчаці Е З | ще її і м ШЕ щей ее ОР ж кварц сх ї ХУ а ше зе уза ; ЕЕ а ка мене СНО Кк зилЛаКМ, наббозИлені яко ЛЕ я щ рай щ і ще ка х : Ж ри. ее ОРЕ я виз М, затекпавовані Ж : щ р ізагеартовані - 50 Кк х Бай їм Е Ки й ей х (5 Дей Туди а 5 їв 15 ВІ час, години
Чиг. Я
- ОС в квариу зе (ЗРО в шлак І, необроблені з 85 -- ОРОС в шлак |, автоклавовані ня п. і загартовані з: ще ШИШАНЯ уч вч р : ин Я -ОвС ж шлак !, автоклавовані 53547 У с і загартовані ЕВ я І Ку к. чь, 215 / че в- Її Е; я Я А у Ше Я, Й ї | ск й ЧЕ евевнв все с о 10 20 Зо 40 Час, години
Фіг. За
250 я КУ ї Б 200 5 к ! к ! пьй ее «ЕХ Ж КВаОИ ХХ КО, : ах б З ро. ще їх ! ше т : НО «ї пече а 45 К- х « Гза | що де ОВО ж шлак З, необроблені її : Ки рай Не : я ой є здо : а я я ЗО А о оо АШННН Нн В ЕНН ж я ех ОВС тшлак і, ватоклазовані В ! й Вей зара товані х Е я й ря і х ме вк ВК у і я : ме ! й Ка ее МО 5 шивВк ої, автокнавовані т ро й ТИН до ж КЕ ет і хагарнювеня хе Н мя ще ' м й : й ШОВК Ра кжю жю Кон а о 5 їй 15 о ще, ГОДИНИ
Е.В ко чих
45. | я С КЕ КВВОЦ КЗ у 4 - а ООН ек пеюча оп Є, необроблені чи м 1 ваше ко 2 25 ї пеш АСХ - г С в ; і 2 ІІ Її Р Ж нен Ек летюча Зола К, ватоклаевВені ДВ х КІ і щі Ту р і і и "У шк ОХ Оу І КУ ії ї Н я в КУ Н Я К м і т 3 і Ех. еітух й щ . Ще нк ке Я Мед, ме УР в опезкча зола Р, ватоклвавеняні дек и пяюденани хавгветован дк їх; щх зЗвЕВОТОВа аль Я В Мо Кг За 43 Уаб, годики
Янг. ба
! сне «СЛЕНО в кварц ЩО я Я ока : КЕ : КЕ Н х іа Н дк сжаих реч де ВХ ов г КІ як С Ж петюча лава Ку. неюовройблені Б ! пи в Н ни їх Н е. т их. тай т : од У 1о Я моб й ее КІ в патч зола Є, ВвтаклавОовВаНі деНчі В : Ка Ж Н З 5 ! ; ший и КЕ : ях ЖОЩщ У ви Б Щ : з се З с г я о стежваам, пе ж шкі ж жк ше ! дення т я НС т лютюча запи г ВатОокнавОоВані дачі го і ков ие КЕ щедутуттчнутий Ж : сін і загартовані Мт ї : 1 х о 5 За їз Кі; до, ГОДИНИ ЧНО я й | ме «КУКНО кВаВц ' фо с ДО Щ в й Ка І; С щк рн: м Щ н . Ж є і я (ЕХ ж пеатюмча зопи В, необроплені ге ! КЕ . ОТ аг і . жиє ЖАВ кож ц в кобил еня х | гу паче й ; г ї я АХ но ДК У петюча зола її, автокиановані дачі бака сти / ; че вон ях / . не і ШИ ех а ни тю ж і Ж Кй Ше ос й йх уж нях нт ТКНО т ютюча зава В, зетоклавовані двічі Щі ії зануренні й 1 КН КУ; Не що, години
Чиг. їв
- : дх і З : дню «КЕ Я КЕ ба не В В КЕН кН У 1 К : Х як : сон ЗК о УК Ку ІЗ Е ! : зботжнюжню же а зма г маги : . мо - ОБ летюча зола несбрсйлені у к зай к : 7 . Ух зе ї | ї х я т ; й Як су я и х А вх я й сн пе СМ Кк лет нічв дені В Вас уктухсуії Мої ; | її ій й: АК ЖК ле наче: ден З, все Вон ДЕН Е: : г кх ж : Я т Я оо. Кк Мк хо Кк : ШК -й З 51 рий ву ї Ей сно КОЮ ВУД ОА, жк 5 ше: ше Ж петюча зола В автоклава) ДЕ і шлра іавгартовамі і ша ЕВ 5 М 15 г) ВК В; о вві їж З. є М ТОдиНе - Ш ги
Фиг. 7в ке Й й в а он КК В КО з з і БОЛЮ З ЗЕ 5 | дня се ЕК пЕтнкН Вата Бо келпрасвлені ї ЖУК , й не з ГУ х че ях Х КЗ З ї НО х ге Е НИ окт 3 Ж по й : у вк ЯКОЮ фун жтх о век: вені БУ уки ЧОЇ еВ В І ем ВВЕ яні НК ОЕМВІ | п Що 1 ї х я | Й во й хх бю її , шк і я Яд ОА Не хо У В, зи ЕК ж еуміи ТВ ЗУ ле іч ЩЕ ПЕК: у ОК ок шумци 5 З парку м КЕ З» пжтювчої зале В і й Ма й З тік я ІН му і я й І Я В С вепокнЗвонхні загар онІк: 5 о суд і ХО как УЖЕ. с, КЙ з и Н їЗЕЧ и е бумйи ДИ пет али КІВ ДЖ М вес що мщ; ВО ЗБ петнча золи КАБ З пет ОН Е. я пушинки авгоБицнвовані ззгвртевні а 130 ЗО З чі час, подиМмИ ріг. а
З : сек ОБО ква в : М г ! ет, плин шк ж У Й є і ЯК ом СУ Ж ДеНЮЧЕ ОАЕ К, Нас З у в й 7 Ь ЕН п я В і а ше шк є кт х ! й и хо ок ДНК Ж да нв Те За поетнучея зов РА З пазу м М,
З в. СОКИ ватокннвсвнні | засватоввні ЩО ши х з ик Ж : а й що яею - і Бити сен СУ 5 умів; Я петючої делі РАЮ Зб ето зов Й, г Бі ! Кая Й дезшкивснмі і пет асинан Ка з Й ня Ро гуни км Н - г ги А: ло пе я шик фе ше ЕУО Я пуміни Я Зб петюзої зоми РИ петкУн золи В, кідк, годнни «Фнг. КВ 188 сеоевесе Портландит ж шпак летюча зопаз, ЗВтОоклавковані ках т З мусив сетвії ! і загартовані 16 я Щ | Щ що ша НЕ з Портландиї ж щяВк ов пет Заля, невовоблені ся 140 СВ МНК ! 3 є ЕВ а ЩЕ і Вів роя од ; ше ле ше оо у ве !
40. х о 0.5 1 ї5 2 Час, години
Янг. ба ке ЕКО З Й Ж Шен ОО Я Шини не ! ран що 800 Шан в і жен Е й і скіни г ма ки - касі : : ї : дей - Пертландит ж шпак летюча зола, аатоквавовані не ЗД й і загартовані в кож Й д. Й Й к - й Ж З й же» Портландит к шлак ою летюча зола, необроблені їем ї / КЕ З 100 у один ння чен ние м во І дн "т одн дек й ї Я Б й час, дн
Чиг. Ов 18 5 1 - в - Детюча зопа К я бань, автокпавовані і ї | і загартовані ! НЕК: 14 і Кс і ! ік кі ух му ЇЙ ее В А есцїЗ ваз «ж Летюча зопа К ж Сань є МООНЬ, ЖЖ ; чн 530 5 ху джина ук каз І і ватоклавовані і загартовані т я ШЕ й і о зо і. і о й і СЕ ще ШИ, Ше з ї об щ Ії Х фе ; Ка х НЕ х Ж з йо з жк х у жк
Е. с жк Б (й 15 ї не Я
Час. години
Чи. Ов
450 з к а0О Кк З ук ек З ее Е | ши ї ж - 250 у Го : т ж ОО - Фе : 7 плеооюдеки. ще і є Шин БО | й т- Ветюча зола К я СН, ветоклавсвані З я дет і загартовані в НЮ 1; ра ХХ ІЙ не нишни . й БО / 4 з» Детюча зола Ко САОНЬ Я МОН, ! аатоклавовані і загартовані 8; й й В я Мас, дні нг. ОБ - -е МОН: є латюча зола К. необробльні же що : . Ще ОА МОН я петюча зола К, яавтокпавовазні і загартовані Еш ВО ке її 5 У : їй : у шо ОО і і З 40 Х Ж о | х іже ї х М З ії г з ще й 5 і: : ж р» о З м ЗНАКА АОС КК ЖК АКАЛКОВ оо КК ААЛОС Топ юю х -к са ЦЕ х Кодак вдовою. нн кон нн інн нн вині нн НВ 05 ї 1ї.5 Я час, ТОдиНи «і їв
ЗБ Я рай
Е | й що З00 - рай
В | я в те Ма» ж летюча зопа К, необроблені зда г
- 200.
да - МщОМНЬ летюча зола К, автоютавовані і загартовані 2 100 -
я Ка 50 й дк нею мен не УК михюк сем, КАМ КО ТИ о й й 5 В час, дні би їв
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP13002496.1A EP2801557B9 (de) | 2013-05-11 | 2013-05-11 | Verfahren zur Herstellung eines Magnesiumsilikat-Belit-Calciumaluminatzements |
| EP13005291.3A EP2801558B2 (de) | 2013-05-11 | 2013-11-11 | Verwendung von belit-calciumaluminat als additiv |
| EP13005528.8A EP2801559B1 (en) | 2013-05-11 | 2013-11-28 | Method of enhancing the latent hydraulic and/or pozzolanic reactivity of materials |
| PCT/EP2014/001216 WO2014183846A1 (en) | 2013-05-11 | 2014-05-07 | Method of enhancing the latent hydraulic and/or pozzolanic reactivity of materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA113253C2 true UA113253C2 (xx) | 2016-12-26 |
Family
ID=48366108
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201512262A UA113253C2 (xx) | 2013-05-11 | 2014-07-05 | Спосіб підвищення латентної гідравлічної та/або пуцоланової реактивності матеріалів |
| UAA201512261A UA112149C2 (uk) | 2013-05-11 | 2014-07-05 | Спосіб одержання магнійсилікат-беліт-кальційалюмінатного цементу |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201512261A UA112149C2 (uk) | 2013-05-11 | 2014-07-05 | Спосіб одержання магнійсилікат-беліт-кальційалюмінатного цементу |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US9604879B2 (uk) |
| EP (3) | EP2801557B9 (uk) |
| CN (2) | CN105143139B (uk) |
| AU (3) | AU2014267718B2 (uk) |
| BR (2) | BR112015026454A2 (uk) |
| CA (3) | CA2908543C (uk) |
| DK (3) | DK2801557T3 (uk) |
| EA (3) | EA029898B1 (uk) |
| ES (3) | ES2553241T3 (uk) |
| HK (1) | HK1213238A1 (uk) |
| MA (1) | MA38557B1 (uk) |
| PL (3) | PL2801557T3 (uk) |
| PT (1) | PT2801557E (uk) |
| UA (2) | UA113253C2 (uk) |
| WO (3) | WO2014183845A1 (uk) |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2801557B9 (de) | 2013-05-11 | 2016-01-20 | HeidelbergCement AG | Verfahren zur Herstellung eines Magnesiumsilikat-Belit-Calciumaluminatzements |
| MX2017015113A (es) | 2015-05-29 | 2018-08-09 | Fundacion Tecnalia Res & Innovation | Metodo para la fabricacion de hidrato de silicato de calcio usado como acelerador del endurecimiento en hormigon y materiales basados en cemento, hidrato de silicato de calcio fabricado con dicho metodo. |
| EP3106445B2 (de) * | 2015-06-16 | 2021-06-16 | HeidelbergCement AG | Verfahren zur herstellung von hoch-reaktiven zementen |
| CN107743477A (zh) * | 2015-06-16 | 2018-02-27 | 海德堡水泥公司 | 具有低pH值用于熟料替代材料的活化剂 |
| EP3109215B1 (en) | 2015-06-22 | 2020-04-22 | HeidelbergCement AG | Mineralizer for calcium sulfoaluminate ternesite cements |
| US20180186695A1 (en) * | 2015-07-06 | 2018-07-05 | Heidelbergcement Ag | Method for binding of carbon dioxide |
| CN108883988B (zh) | 2015-10-28 | 2021-09-10 | 索里迪亚科技公司 | 金属硅酸盐水泥组合物及其蒸汽辅助生产方法 |
| WO2018154013A1 (de) | 2017-02-22 | 2018-08-30 | Cirkel Gmbh & Co. Kg | Oxidische Zusammensetzung mit einem Gehalt an semigeordnetem Calcium-Silikat-Hydrat |
| WO2018154012A1 (de) | 2017-02-22 | 2018-08-30 | Basf Se | Semigeordnetes calciumsilikathydrat enthaltende zusammensetzung |
| EP3415481A1 (en) * | 2017-06-14 | 2018-12-19 | HeidelbergCement AG | Composite cement and method of manufacturing composite cement |
| JP7593643B2 (ja) * | 2019-01-16 | 2024-12-03 | マサチューセッツ インスティテュート オブ テクノロジー | 酸および塩基を含む反応スキーム、空間的に変化する化学組成勾配を含む反応器、ならびに関連システムおよび方法 |
| PL3911616T3 (pl) | 2019-01-18 | 2023-07-10 | Venator Germany Gmbh | Szybko utwardzająca się mieszanina spoiwa mineralnego |
| CN113227015A (zh) | 2019-01-18 | 2021-08-06 | 威纳特德国有限公司 | 快速固化的矿物粘合剂混合物 |
| BR112021017931A2 (pt) | 2019-03-14 | 2021-11-16 | Massachusetts Inst Technology | Método, e, sistema |
| FR3094712B1 (fr) * | 2019-04-03 | 2023-04-28 | Bostik Sa | Composition de liant hydraulique |
| US11180412B2 (en) | 2019-04-17 | 2021-11-23 | United States Gypsum Company | Aluminate-enhanced type I Portland cements with short setting times and cement boards produced therefrom |
| US10759697B1 (en) | 2019-06-11 | 2020-09-01 | MSB Global, Inc. | Curable formulations for structural and non-structural applications |
| GB2586951B (en) * | 2019-06-12 | 2024-01-31 | Ardex Group Gmbh | A method and apparatus for processing water treatment residuals |
| CN110963724A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-04-07 | 谭纪林 | 一种利用工业废渣垃圾焚烧固化的飞灰生产水泥超细粉的方法 |
| US11466192B2 (en) | 2020-06-26 | 2022-10-11 | Saudi Arabian Oil Company | Cements for oil and gas cementing applications |
| CN111943238A (zh) * | 2020-08-21 | 2020-11-17 | 西南科技大学 | 一种多孔绒球状氧化镁的制备方法 |
| WO2022073961A1 (en) | 2020-10-09 | 2022-04-14 | Basf Se | Process for producing calcium silicate hydrate |
| CN112374784A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-02-19 | 广西交科集团有限公司 | 一种低温下碱激发材料的促凝剂及其使用方法 |
| EP4137323A1 (en) | 2021-08-18 | 2023-02-22 | Imertech | Hydraulic binder with low carbon footprint and high early strength |
| EP4011624A1 (en) | 2020-12-08 | 2022-06-15 | Imertech | Hydraulic binder with low carbon footprint and high early strength |
| EP4267527A1 (en) | 2020-12-23 | 2023-11-01 | Sika Technology AG | A ternary hydraulic binder composition |
| WO2022197954A1 (en) | 2021-03-17 | 2022-09-22 | Electrasteel, Inc. | Carbon capture using electrochemically-produced acid and base |
| CN113060962B (zh) * | 2021-03-18 | 2022-03-18 | 西南石油大学 | 适用于盐膏层固井的油井水泥防腐型早强剂及其制备方法 |
| WO2022204059A1 (en) | 2021-03-22 | 2022-09-29 | Sublime Systems, Inc. | Decarbonized cement blends |
| DE102021108322A1 (de) | 2021-04-01 | 2022-10-06 | EEW Energy from Waste GmbH | Bindemittel für Baustoffe, Herstellungsverfahren dafür und Anlage zur Ausführung dieses Verfahrens |
| CN112919484A (zh) * | 2021-04-25 | 2021-06-08 | 西南科技大学 | 一种以石英砂为硅质原料制备的硅酸镁及其方法 |
| EP4095110A1 (en) | 2021-05-26 | 2022-11-30 | HeidelbergCement AG | Method for producing supplementary cementitious material |
| CN113526884B (zh) * | 2021-08-03 | 2022-09-02 | 敦煌研究院 | 一种水硬性石灰材料、制备方法及其应用 |
| EP4155279A1 (en) | 2021-09-22 | 2023-03-29 | HeidelbergCement AG | Method for manufacturing supplementary cementitious material |
| EP4251586A1 (en) | 2021-12-23 | 2023-10-04 | Graymont Western Canada Inc. | Lime-based cement extender compositions, and associated systems and methods |
| CN114959286B (zh) * | 2022-05-30 | 2023-05-12 | 金川镍钴研究设计院有限责任公司 | 一种降低物料熔点和粘度的复合添加剂的制备方法 |
| CN115448624B (zh) * | 2022-09-08 | 2023-07-21 | 中国建筑材料科学研究总院有限公司 | 一种高地热环境耐受型低热硅酸盐熟料的制备方法及应用 |
| CN115465869A (zh) * | 2022-10-31 | 2022-12-13 | 陕西科技大学 | 一种煤气化渣制备聚硅酸铝铁钙的方法 |
| AU2023409369B2 (en) | 2022-12-20 | 2025-08-14 | Graymont Western Canada Inc. | Systems and methods for storing and mineralizing carbon dioxide with lime |
| WO2024180429A1 (en) * | 2023-02-27 | 2024-09-06 | King Abdullah University Of Science And Technology | Cementitious, self-binding material with reduced or no cement |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2548687A1 (de) | 1975-10-30 | 1977-05-05 | Ullrich Fritz | Zusatzmittel fuer moertel und beton zum beschleunigen des erstarrungsbeginnes |
| DD138197B1 (de) | 1978-02-06 | 1981-02-25 | Richard Schrader | Verfahren zur herstellung von zement |
| CH648272A5 (de) | 1981-10-12 | 1985-03-15 | Sika Ag | Alkalifreier abbinde- und erhaertungsbeschleuniger sowie verfahren zur beschleunigung des abbindens und erhaertens eines hydraulischen bindemittels. |
| DE3414196A1 (de) | 1984-04-14 | 1985-10-31 | Paul Ensle Stiftung & Co KG, 7100 Heilbronn | Alkaliaktivierter belitzement |
| US5509962A (en) | 1994-05-20 | 1996-04-23 | Construction Technology Laboratories, Inc. | Cement containing activated belite |
| US6302954B1 (en) | 1996-10-25 | 2001-10-16 | Bk Giulini Chemie Gmbh | Solidifying and hardening accelerator for hydraulic binders |
| CN1116240C (zh) * | 1998-04-16 | 2003-07-30 | 郝立平 | 人工合成的水泥、混凝土掺合料的制造方法 |
| CN100417501C (zh) * | 2002-09-24 | 2008-09-10 | 莱州祥云防火隔热材料有限公司 | 一种硅酸钙隔热防火板的制法及装置 |
| ES2223275B1 (es) | 2003-06-27 | 2006-06-01 | Consejo Sup. De Invest. Cientificas. | Nuevos clinker de cemento belitico de cenizas volantes, de la combustion del carbon de alto contenido en cal y cemento belitico. |
| ATE395310T1 (de) * | 2004-02-26 | 2008-05-15 | Fundacion Labein | Bauzement und herstellungsverfahren dafür |
| FR2873366B1 (fr) * | 2004-07-20 | 2006-11-24 | Lafarge Sa | Clinker sulfoalumineux a haute teneur en belite, procede de fabrication d'un tel clinker et son utilisation pour la preparation de liants hydrauliques. |
| DE102005037771B4 (de) * | 2005-08-10 | 2007-08-30 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Belit-Bindemittel |
| CN100357209C (zh) * | 2006-07-17 | 2007-12-26 | 济南大学 | 贝利特－硫铝酸钡钙水泥 |
| CN100586890C (zh) * | 2006-09-28 | 2010-02-03 | 贵州省遵义碱厂 | 一种硬硅钙石保温隔热材料及其制备方法 |
| ITMI20071002A1 (it) * | 2007-05-17 | 2008-11-18 | Petracem Srl | Manufatto per edilizia. |
| DE102007035257B3 (de) | 2007-07-27 | 2008-11-13 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Einphasiges hydraulisches Bindemittel, Verfahren zu seiner Herstellung und mit diesem Bindemittel hergestellter Baustoff |
| DE102007035258B3 (de) | 2007-07-27 | 2008-11-20 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Einphasiges hydraulisches Bindemittel, Verfahren zu seiner Herstellung und mit diesem Bindemittel hergestellter Baustoff |
| DE102007035259B3 (de) | 2007-07-27 | 2008-11-13 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Einphasiges hydraulisches Bindemittel, Verfahren zu seiner Herstellung und mit diesem Bindemittel hergestellter Baustoff |
| EP2105419A1 (en) * | 2008-03-28 | 2009-09-30 | Lafarge | Additives for cement |
| FR2940274B1 (fr) | 2008-12-19 | 2011-01-14 | Lafarge Sa | Liant hydraulique a base de clinker sulfoalumineux et de clinker portland |
| DE102009018632B4 (de) | 2009-04-23 | 2011-11-24 | Karlsruher Institut für Technologie | Verfahren zur Herstellung eines belithaltigen Bindemittels |
| IT1402754B1 (it) * | 2010-11-15 | 2013-09-18 | Italcementi Spa | Clinker solfoalluminoso ad elevate prestazioni |
| EP2676943B2 (de) | 2012-06-20 | 2021-01-20 | HeidelbergCement AG | Verfahren zur Herstellung eines Belitzements mit hoher Reaktivitaet und geringem Calcium/Silicat-Verhaeltnis |
| EP2801557B9 (de) | 2013-05-11 | 2016-01-20 | HeidelbergCement AG | Verfahren zur Herstellung eines Magnesiumsilikat-Belit-Calciumaluminatzements |
| PT2878585T (pt) | 2013-11-27 | 2017-08-28 | Fundacíon Tecnalia Res & Innovation | Processo para o fabrico de núcleos de c-s-h cimentícios |
-
2013
- 2013-05-11 EP EP13002496.1A patent/EP2801557B9/de not_active Revoked
- 2013-05-11 DK DK13002496.1T patent/DK2801557T3/en active
- 2013-05-11 PL PL13002496T patent/PL2801557T3/pl unknown
- 2013-05-11 PT PT130024961T patent/PT2801557E/pt unknown
- 2013-05-11 ES ES13002496.1T patent/ES2553241T3/es active Active
- 2013-11-11 ES ES13005291.3T patent/ES2559469T5/es active Active
- 2013-11-11 DK DK13005291.3T patent/DK2801558T3/en active
- 2013-11-11 PL PL13005291T patent/PL2801558T5/pl unknown
- 2013-11-11 EP EP13005291.3A patent/EP2801558B2/de active Active
- 2013-11-28 PL PL13005528T patent/PL2801559T3/pl unknown
- 2013-11-28 EP EP13005528.8A patent/EP2801559B1/en not_active Revoked
- 2013-11-28 ES ES13005528.8T patent/ES2564432T3/es active Active
- 2013-11-28 DK DK13005528.8T patent/DK2801559T3/en active
-
2014
- 2014-05-07 HK HK16101321.0A patent/HK1213238A1/zh unknown
- 2014-05-07 WO PCT/EP2014/001215 patent/WO2014183845A1/de not_active Ceased
- 2014-05-07 AU AU2014267718A patent/AU2014267718B2/en not_active Ceased
- 2014-05-07 US US14/787,006 patent/US9604879B2/en active Active
- 2014-05-07 US US14/787,024 patent/US9718731B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2014-05-07 EA EA201592154A patent/EA029898B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2014-05-07 BR BR112015026454A patent/BR112015026454A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-05-07 AU AU2014267719A patent/AU2014267719B2/en not_active Ceased
- 2014-05-07 CA CA2908543A patent/CA2908543C/en not_active Expired - Fee Related
- 2014-05-07 MA MA38557A patent/MA38557B1/fr unknown
- 2014-05-07 CA CA2907893A patent/CA2907893C/en not_active Expired - Fee Related
- 2014-05-07 WO PCT/EP2014/001214 patent/WO2014183844A1/de not_active Ceased
- 2014-05-07 CN CN201480022115.9A patent/CN105143139B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2014-05-07 BR BR112015026029A patent/BR112015026029A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2014-05-07 AU AU2014267717A patent/AU2014267717C1/en not_active Ceased
- 2014-05-07 CA CA2911192A patent/CA2911192C/en not_active Expired - Fee Related
- 2014-05-07 WO PCT/EP2014/001216 patent/WO2014183846A1/en not_active Ceased
- 2014-05-07 EA EA201592152A patent/EA028010B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2014-05-07 EA EA201592158A patent/EA201592158A1/ru unknown
- 2014-05-07 US US14/787,012 patent/US10065888B2/en active Active
- 2014-05-07 CN CN201480022078.1A patent/CN105143138B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2014-07-05 UA UAA201512262A patent/UA113253C2/uk unknown
- 2014-07-05 UA UAA201512261A patent/UA112149C2/uk unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA113253C2 (xx) | Спосіб підвищення латентної гідравлічної та/або пуцоланової реактивності матеріалів | |
| Li et al. | Innovative methodology for comprehensive utilization of iron ore tailings: Part 2: The residues after iron recovery from iron ore tailings to prepare cementitious material | |
| US11001527B2 (en) | Composite cement and method of manufacturing composite cement | |
| AU2014317428B2 (en) | Binder comprising calcium sulfoaluminate cement and a magnesium compound | |
| Medina et al. | Design and characterisation of ternary cements containing rice husk ash and fly ash | |
| EA027875B1 (ru) | Тернесит в качестве активатора для латентно-гидравлических и пуццолановых веществ | |
| KR101333084B1 (ko) | 고로슬래그와 ｃｓａ계 시멘트를 포함하는 조강시멘트 조성물 및 이를 포함하는 콘크리트 | |
| US20160214892A1 (en) | Calcium sulfoaluminate composite binders | |
| AU2014317429A2 (en) | Calcium sulfoaluminate composite binders | |
| UA111222C2 (uk) | Тернезит як добавка до портландцементу | |
| US20180305254A1 (en) | Activator having a low ph value for supplementary cementitious material | |
| US9856174B2 (en) | Binder based on activated ground granulated blast furnace slag useful for forming a concrete type material | |
| EP2617691A1 (de) | Temesit als Anreger für latent-hydraulische und puzzolanische Materialien | |
| Safhi et al. | Overview on Valorization of Dredged Materials as Cementitious Resource | |
| De Weerdt | Blended cement with reduced CO2 emission-utilizing the fly ash-limestone synergy | |
| Lomakina et al. | Evaluation of the Possibility of Using Slag | |
| el Mahdi et al. | The effect of treated sediments on self-compacting mortars properties using design of experiments | |
| CZ2008597A3 (cs) | Zpusob regulace tuhnutí cementu | |
| el Mahdi Safhi et al. | THE EFFECT OF TREATED SEDIMENTS ON SELF-COMPACTING MORTARS PROPERTIES USING DESIGN OF EXPERIMENTS | |
| PL229864B1 (pl) | Sposób otrzymywania cementu bezskurczowego |