UA121982C2 - Система пасивного відводу тепла з водо-водяного енергетичного реактора через парогенератор - Google Patents

Abstract

Винахід належить до галузі атомної енергетики, а саме до систем пасивного відведення тепла з водо-водяного енергетичного реактора через парогенератор (СПВТ ПГ), і призначений для охолодження реактора шляхом природної циркуляції теплоносія (води) в контурі системи. Технічний результат - підвищення ефективності тепловідведення, стійкості потоку теплоносія в контурі і, як наслідок, надійності роботи системи. Система пасивного відведення тепла включає щонайменше один контур циркуляції теплоносія (води), що містить парогенератор і секційний теплообмінник, розміщений вище парогенератора всередині ємності запасу охолоджуючої води і з'єднаний з парогенератором за допомогою підвідного та відвідного трубопроводів. Теплообмінник включає нижній і верхній колектори, з'єднані теплообмінними трубками, а на відвідному трубопроводі встановлено пускові клапани різного прохідного перерізу. При цьому теплообмінник розділений на розміщенні паралельно секції, виходячи з умови L/D/20, де L - довжина половини секції (півсекції); D - внутрішній діаметр колектора. Ділянки підвідного та відвідного трубопроводів контуру циркуляції виконані у вигляді набору розгалужених паралельних трубопроводів, індивідуально підключених до кожної зі згаданих секцій теплообмінника.

Description

Винахід відноситься до галузі атомної енергетики, а саме до систем пасивного відведення тепла з водоводяного енергетичного реактора через парогенератор (СПВТ ПГ), і призначений для охолодження реактора шляхом природної циркуляції теплоносія (води) в контурі системи.

З рівня техніки відомо безліч аналогів даного рішення, які розкривають різні конфігурації систем пасивного відведення тепла.

У патенті РФ на корисну модель КИ78600, (321С15/18, 27.11.2008 розкрита система аварійного відведення тепла, що містить паровий і водяний гілки, конденсатор-випарник, і прямоточний парогенератор. При цьому до парової і водяної гілки паралельно конденсатору- випарнику додатково підключена ємність запасу води, розміщена по висоті відносно конденсатора-випарника таким чином, що верхня точка ємності запасу води розташована нижче верхньої точки активної поверхні конденсатора-випарника.

У патенті РФ на корисну модель КО52245, 521С15/18, 10.03.2006 описана пасивна система розхолоджування реактора, що містить водяний теплообмінник і повітряний теплообмінник, розташований в витяжній трубі. Повітряний теплообмінник містить ежекційний пристрій, встановлений в витяжній трубі, причому робочим середовищем ежекційного пристрою є пар, що генерується водяним теплообмінником.

Найбільш близьким аналогом заявленого винаходу є система пасивного відведення тепла від водоводяного енергетичного реактора через парогенератор, розкрита в патенті РФ на корисну модель КО96283, 521С15, 20.07.2010. Система містить контур циркуляції теплоносія, що включає парогенератор, сполучений підвідним і відвідним трубопроводами з теплообмінником, розміщеним всередині ємності з запасом теплоносія, встановленої вище парогенератора. При цьому на відвідному від теплообмінника трубопроводі встановлено пусковий пристрій, що містить два пускових клапана різного прохідного перетину. Площа поверхні теплообмінника відповідає умові:

Бо» Оспвт 9 ктох літо де Оспвт - Оларї продуктивність системи;

Олар витрата пара на вході в контур циркуляції; 0) г - теплота пароутворення;

Кто. коефіцієнт теплопередачі через трубчатку теплообмінника;

Агто різниця між температурою насичення в захисній оболонці ядерного реактора і температурою насичення при атмосферному тиску.

Однак відомі конструкції не забезпечують достатню ефективність відведення тепла з системи. Крім того, в теплообмінних контурах відомих систем можлива наявність гідроударів.

Завданням винаходу є створення ефективної і надійної системи відводу тепла через парогенератор.

Технічним результатом винаходу є підвищення ефективності тепловідведення, стійкості потоку в контурі і, як наслідок, надійності роботи системи.

Зазначений технічний результат досягається за рахунок того, що система пасивного відведення тепла з водоводяного енергетичного реактора через парогенератор включає щонайменше один контур циркуляції теплоносія (води), що містить парогенератор і секційний теплообмінник, розміщений вище парогенератора всередині ємності запасу охолоджувальної води, і з'єднаний з парогенератором за допомогою підвідного та відвідного трубопроводів. При цьому теплообмінник включає нижній і верхній колектори, з'єднані теплообмінними трубками, а на відвідному трубопроводі встановлено пускові клапани різного прохідного перетину, причому теплообмінник розділений на розміщенні паралельно секції, виходячи з умови: //Охг20, де

І - довжина половини секції (півсекції); р - внутрішній діаметр колектора в секції, а ділянки підвідного та відвідного трубопроводів контуру циркуляції виконані у вигляді набору розгалужених паралельних трубопроводів, індивідуально підключених до кожної зі згаданих секцій теплообмінника.

Зазначений технічний результат досягається також в окремих варіантах реалізації винаходу за рахунок того, що:

- теплообмінник виконаний з забезпеченням відношення втрат тиску в трубках теплообмінника труб до втрат тиску по довжині верхнього колектора АРкол, що задовольняє умові: в АРгруб / АРкол 2:19, - принаймні частина підвідного трубопроводу від точки початку розгалуження загальної лінії до верхньої точки виконана з нахилом вгору відносно горизонталі з кутом не менше 10", - підвідний трубопровід від точки початку розгалуження загальної лінії до вррхньої точки містить ділянки з нахилом вгору менше 10" відносно горизонталі, мають довжину ділі і діаметр

Оділ ; що задовольняють умові Ї діл / Оділі 2 10, - принаймні частина підвідного трубопроводу від верхньої точки до верхнього колектора теплообмінника виконана з нахилом вниз не менше 10" відносно горизонталі, - підвідний трубопровід від верхньої точки до верхнього колектора теплообмінника містить ділянки з нахилом вниз менше 10" відносно горизонталі, які мають довжину дігг | діаметр

Оділе. що задовольняють умові І діле /Оділе 5 10, - принаймні частина відвідного трубопроводу від нижнього колектора теплообмінника до точки об'єднання розгалуження в загальну лінію виконана з нахилом вниз не менше 10" відносно горизонталі, - відвідний трубопровід від нижнього колектора теплообмінника до точки об'єднання розгалуження в рагальну лінію Містить ділянки з нахилом вниз (меншів, 107 відносно горизонталі мають довжину ЯЗ і діаметр діл. що задовольняють умові Ді ділу 7 - верхня точка підвідного трубопроводу знаходиться поза ємності запасу охолоджуючої води, - секції теплообмінника мають шахове розташування теплообмінних трубок в рядах, - в секції теплообмінника мінімальний крок між сусідніми теплообмінними трубками становить 50 мм, - в секції теплообмінника теплообмінні трубки мають ділянки, виконані з нахилом вниз щодо горизонталі не менше 107",

Зо - система містить чотири незалежні канали, в кожному з яких розміщено по одному згаданому контуру циркуляції.

Експериментами встановлено, що зазначені співвідношення параметрів системи забезпечують найбільш ефективне відведення тепла від парогенератора, завдяки оптимальній конструкції системи підвідного та відвідного трубопроводів, індивідуальним підводом і відводом теплоносія до секцій теплообмінника, оптимально мінімізованому співвідношенню довжини половини секції і внутрішнього діаметра колекторів теплообмінника і найкращому взаємному розташування трубок теплообмінника.

Вибір співвідношення довжини половини секції і внутрішнього діаметра колекторів теплообмінника виконувався виходячи з умови мінімізації нерівномірності розподілу витрат теплоносія по трубках теплообмінника, тобто зниження, так званого, "колекторного ефекту".

Забезпечення рівномірного розподілу потоку по трубчатці є одним з головних умов щодо підвищення енергетичної ефективності і продуктивності теплообмінних апаратів. Одним із способів поліпшення розподілу теплоносія по каналах колекторних теплообмінників є зниження втрат тиску по ходу середовища в колекторі. Це досягається шляхом зниження довжини колектора і збільшення його внутрішнього діаметра в межах можливостей технологічного виготовлення апарату та інших його конструкційних особливостей. Для колекторів, які відповідають співвідношенню С /О0х2г0 втрати тиску по довжині колектора є мінімальними, а розподіл витрат теплоносія по трубках теплообмінника найбільш рівномірним. При перевищенні зазначеного критерію рівномірність розподілу середовища по каналах теплообмінника погіршується, що викликає виникнення нестійкості в загальній витраті теплоносія і, як наслідок, зниження теплової потужності теплообмінника.

Конструкція винаходу пояснена кресленнями, де: на фіг. 1 показана конструкція контуру циркуляції охолоджуючої води; на фіг. 2 показана конструкція вузла підключення до секції теплообмінника підвідного та відвідного трубопроводів; на фіг. З показана конструкція секції теплообмінника;

на фіг. 4 показані розрахункова (І) і експериментальна (ІЇ) тимчасові залежності тиску в парогенераторі, теплової потужності теплообмінника і витрати теплоносія в контурі СПВТ ПГ при розхолоджуванні реакторної установки в аварії; на фіг. 5 показані тимчасові розрахункові залежності тиску над активною зоною, температури теплоносія на виході активної зони, потужності каналу системи і максимальної температури оболонки тепловиділяючого елемента при розхолоджуванні реакторної установки в аварії.

Заявлена система являє собою сукупність контурів циркуляції теплоносія (води). У переважному варіанті реалізації винаходу заявлена система складається з чотирьох повністю незалежних один від іншого каналів, в кожному з яких встановлено по одному контуру циркуляції.

Контур циркуляції (фіг. 1) містить парогенератор (1) ії секційний теплообмінник (2), розміщений вище парогенератора (1) всередині ємності (3) запасу охолоджуючої води. Секції теплообмінника (2) з'єднані з парогенератором (1) підвідним (4) і відвідним (5) трубопроводами таким чином, що внутрішній об'єм теплообмінника (2) сполучається з паровим об'ємом парогенератора (1), тобто контур циркуляції системи замикається на його внутрішній обсяг.

Теплообмінник розділений на шістнадцять паралельних теплообмінних секцій, кожна з яких складається з двох півсекцій (див. фіг. 2, 3). При цьому відношення довжини половини секції (півсекцій (Ї) до внутрішнього діаметру колектора (0) в секції має задовольняти умові: /Ох 20

Секція теплообмінника (2) (фіг. За і Зв) включає верхній (б) і нижній (7) колектори, з'єднані теплообмінними трубками (8), а також встановлені на колекторах верхній (9) і нижній (10) трійники для підключення підвідних (4) і відвідних (5) трубопроводів.

У кращому варіанті трубки (8) виконані з вигнутими кінцевими ділянками (що примикають до колекторів) і прямими центральними ділянками. Вигнуті ділянки мають нахил вниз щодо горизонталі не менше 10". При цьому секція містить два види трубок (8) з різними конфігураціями вигинів - "короткі" трубки (ва) і "довгі" трубки (86) (фіг. 36). Зазначені трубки чергуються, забезпечуючи шахове розташування теплообмінних трубок в рядах.

В окремому варіанті реалізації винаходу для реакторної установки на Ленінградській АЕС-2

Зо теплообмінні секції знаходяться під рівнем води (Н-5,8 м) в нижній частині ємності (3).

Теплообмінний пучок кожної секції складається з 140 вигнутих трубок з зовнішнім / внутрішнім діаметрами 16/12 мм, з'єднаних верхнім підвідним і нижнім відвідним колекторами із зовнішнім / внутрішнім діаметрами 108/90 мм. Довжина половини секції верхнього і нижнього колекторів становить 960 мм. Мінімальний крок між сусідніми теплообмінними трубками становить 50 мм.

Відстань між колекторами становить 1,95 м, а середня довжина трубки секції - 2,124 м. Площа зовнішньої теплопередавальної поверхні кожної секції становить 14,1 м. Таким чином, в даному варіанті конструкції загальна площа теплопередавальної поверхні кожного каналу системи складає 239 м.

Зовнішній / внутрішній діаметр основної ділянки підвідного трубопроводу (4) до початку розгалуження становить 273/233 мм, а зовнішній / внутрішній діаметр основної ділянки відвідного трубопроводу (5) після розгалуження - 108/90 мм.

З метою усунення колекторного ефекту при роботі шістнадцяти паралельних секцій теплообмінників в конструкції системи відсутні загальні роздавальні і збірні колектори. Для цього ділянки підвідного (4) і відвідного (5) трубопроводів контуру циркуляції виконані у вигляді набору розгалужених паралельних трубопроводів, індивідуально підключених до кожної секції теплообмінника (див. фіг. 1). Кожна секція теплообмінника має індивідуальне підключення у вигляді ділянки (14) від підвідного трубопроводу (4) і індивідуальне з'єднання у вигляді ділянки (15) до відвідного трубопроводу (5) (фіг. 2). Зазначені ділянки (14) і (15) підключені до колекторів (б) і (7) в середніх точках, розділяючи секцію теплообмінника на дві згадані півсекції (див. фіг. 2, З).

У кращому варіанті реалізації винаходу підвідний трубопровід (4) має верхню точку розгалуження (11), що розділяє трубопровід (4) на дві гілки; кожна гілка потім розгалужується ще на дві і т.д. Таким чином, підвідний трубопровід розгалужується на 16 гілок, кожна з яких підключається до верхнього трійника (9) відповідної секції. При цьому верхня точка підвідного трубопроводу знаходиться поза ємності запасу охолоджуючої води. До верхнього трійника (9) і нижнього трійника (10) приєднуються дві півсекції теплообмінника, які спільно утворюють кожну з 16-ти секцій теплообмінника.

Аналогічним чином виконано розгалуження відвідного трубопроводу (5), що має нижню точку розгалуження (12) і гілки якого підключаються до нижніх трійників (10) секцій.

Відношення втрат тиску в трубках теплообмінника до втрат тиску по довжині верхнього колектора АРкол переважно має задовольняти умові:

АРгруб / АРкол 2.19,

Підвідний трубопровід від точки початку розгалуження загальної лінії до верхньої точки виконаний з нахилом вгору щодо горизонталі, а на ділянці від верхньої точки до верхнього колектора теплообмінника - з нахилом вниз. Відвідний трубопровід також має нахил вниз. Кут нахилу трубопроводів становить не менше 10". Виняток становлять (окремі ділянки трубопроводів, що мають нахил більше 10", для яких відношення їх довжини "7/7 до діаметру

Оділ, задовольняє умові І діл/Одія 510.

На зворотному трубопроводі (5) паралельно один одному встановлені два пускових клапана (13) різного прохідного перетину: "великий" і "малий". Клапани забезпечують автоматичне підключення системи у відповідний режим розхолоджування. У режимі очікування пускові клапани закриті.

У приватному варіанті реалізації винаходу "малий" пусковий клапан з умовним прохідним діаметром Ду5бО встановлений на байпасній лінії 57 х5,5 мм, підключеної до основного опускного трубопроводу за допомогою трійників. За "малим" клапаном на байпасній лінії встановлений ручний регулятор, призначений для обмеження витрати потоку конденсату. В якості "малого" пускового клапана використовується електромагнітний клапан. Нормальне положення клапана - відкрите. "Великий" пусковий клапан з умовним прохідним діаметром Ду1!00 встановлений на трубопроводі між точками підключення байпасної лінії з "малим" клапаном. Також на даній ділянці встановлено ручний регулятор, призначений для обмеження витрат конденсату. В якості "великого" клапана застосована електроповідна арматура. Нормальне положення клапана - закрите. Відкриття "великого" клапана здійснюється автоматично за сигналами АСУ ТП (автоматизованої системи управління технологічним процесом). Максимальна потужність одного каналу СПВТ ПГ при відкритті "великого" клапана і температурі води в ємності 30" С становить близько 52 МВт. При використанні "малого" клапана в аналогічних умови потужність

Зо становить близько 28 МВт.

Система працює наступним чином.

Для початку роботи здійснюють відкриття одного з пускових клапанів (13). В результаті цього запускається контур природної циркуляції теплоносія, при якій пар з парового простору парогенератора (1) через підвідний трубопровід (4) надходить в секції теплообмінника (2). В теплообміннику пар конденсується, і утворений конденсат зливається через відвідний трубопровід (5) в парогенератор (1). При конденсації пари усередині трубчатки теплообмінника (2) відбувається процес передачі теплової енергії від теплоносія контуру циркуляції до ємності для охолодження (3). Після прогріву охолоджуючої води до стану кипіння здійснюється генерація пара з водяного обсягу бака з його подальшим скидом в навколишнє середовище.

Таким чином, здійснюється відведення тепла від парогенератора в навколишнє середовище.

Для експериментального обгрунтування працездатності та ефективності пропонованої конструкції СПВТ ПГ виконана велика кількість досліджень на великомасштабному стенді "СПвВТ ПГ" в НВО ЦКТИ. Коефіцієнт об'ємно-потужної подібності моделі по відношенню до натурної установці становить приблизно 1:110.

На фіг. 4 представлені результати досліджень по моделюванню розхолоджування реакторної установки в аварії з повним знеструмленням енергоблоку, що показують залежності тиску в моделі парогенератора (а), теплової потужності (б) і витрати теплоносія (в) від часу модульованого аварійного процесу. При цьому лінія І показує розрахункові значення з використанням коду "КОРСАР", а лінія ІІ - експериментальні дані.

Розрахункові і експериментальні результати досліджень показують, що заявлена система здійснює надійне відведення тепла при відсутності пульсацій витрат теплоносія і температури і забезпечує стійке зниження тиску в парогенераторі. Відсутні гідроударні явища в момент пуску і в процесі розхолоджування установки. При цьому отримано гарні узгодження експериментальних і розрахункових даних.

На фіг. 5 наведені результати розрахунку позапроектної аварії з повним тривалим знеструмленням енергоблоку протягом 24 годин, що показують залежності тиску над активною зоною (а), температури теплоносія на виході активної зони (б), потужності каналу СПВТ ПГ (в) і максимальної температури оболонки тепловиділяючого елемента (г) від часу аварійного процесу.

За результатами розрахунково-експериментального обгрунтування видно, що заявлена система, що має описані параметри, забезпечує стійку природну циркуляцію теплоносія в процесі відведення тепла від парогенераторів в усіх аварійних режимах реакторної установки, в яких передбачено функціонування системи.

Таким чином, заявлена система забезпечує ефективне і надійне розхолоджування реакторної установки в усіх розглянутих аварійних режимах. Застосування системи в аваріях з повним знеструмленням енергоблоку і повною відмовою подачі живильної води забезпечує автономність реакторної установки протягом більше 24 годин від початку аварійного режиму.

Claims (10)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ

1. Система пасивного відведення тепла з водо-водяного енергетичного реактора через 15 парогенератор, що включає щонайменше один контур циркуляції теплоносія, що містить парогенератор (1) і секційний теплообмінник (2), розміщений вище парогенератора (1) всередині ємності запасу охолоджуючої води (3) і з'єднаний з парогенератором (1) за допомогою підвідного (4) і відвідного (5) трубопроводів, при цьому теплообмінник (2) включає нижній (7) і верхній (б) колектори, з'єднані теплообмінними трубками (8), а на відвідному 20 трубопроводі (5) встановлені пускові клапани (13) різного прохідного перерізу, яка відрізняється тим, що теплообмінник розділений на встановлені паралельно секції, виходячи з умови: /О«20, де І - довжина половини секції, 25 р - внутрішній діаметр колектора, при цьому ділянки підвідного (4) і відвідного (5) трубопроводів контуру циркуляції виконані у вигляді набору розгалужених паралельних трубопроводів, індивідуально підключених до кожної зі згаданих секцій теплообмінника (2).

2. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що теплообмінник (2) виконаний із забезпеченням Зо відношення втрат тиску в трубках теплообмінника АР-рує до втрат тиску по довжині верхнього колектора АРкол, що задовольняє умові: АРтрувб/АРкол2 1 о.

3. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що принаймні частина підвідного трубопроводу (4) від точки початку розгалуження загальної лінії до верхньої точки виконана з нахилом вгору 35 щодо горизонталі з кутом не менше 10".

4. Система за п. 3, яка відрізняється тим, що підвідний трубопровід (4) від точки початку розгалуження загальної лінії до верхньої точки містить ділянки з нахилом вгору менше 10" відносно горизонталі, які мають довжину І ділі і діаметр Оділг2, що задовольняють умові І ділі/Оділ2

«10. 40 5. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що принаймні частина підвідного трубопроводу (4) від верхньої точки до верхнього колектора теплообмінника виконана з нахилом вниз не менше 107 відносно горизонталі.

6. Система за п. 5, яка відрізняється тим, що підвідний трубопровід (4) від верхньої точки до верхнього колектора теплообмінника містить ділянки з нахилом вниз менше 10" відносно 45 горизонталі, які мають довжину І ділг і діаметр Оділь?, що задовольняють умові І ділг/Оділає 10.

7. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що принаймні частина відвідного трубопроводу (5) від нижнього колектора теплообмінника до точки об'єднання розгалуження в загальну лінію виконана з нахилом вниз не менше 10" відносно горизонталі.

8. Система за п. 7, яка відрізняється тим, що відвідний трубопровід (5) від нижнього колектора 50 теплообмінника до точки об'єднання розгалуження в загальну лінію містить ділянки з нахилом вниз менше 10" відносно горизонталі, які мають довжину І ділз і діаметр Оділз, що задовольняють умові І діляз/Оділзс10.

9. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що верхня точка підвідного трубопроводу (4) знаходиться поза ємністю запасу охолоджуючої води. 55 10. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що секції теплообмінника (2) мають шахове розташування теплообмінних трубок (8) в рядах.

11. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що в секції теплообмінника (2) мінімальний крок між сусідніми теплообмінними трубками (8) становить 50 мм.

12. Система за п. 1, яка відрізняється тим, що в секції теплообмінника (2) теплообмінні трубки бо (8) мають ділянки, виконані з нахилом вниз щодо горизонталі не менше 10".

13. Сис й то ротема за одни Що З ЯК ще зво пп дня 1-12 іщено по ому за, са в різняєтьс гадано нтуру му , ЩО мі нт ІСТ УрУ цирку ить чоти ляції яції ри незалежні зо КХ си ЗО Ж КО З ри т - З Й а я о, Її о о о Манн г. с п : с т і Шо СОЯ с о Е о с . х. З Вин що гаки к У ой а ше ЗЕ КУ ПО «о Пе ока пак о 0. о. п по с г в с п. о о ри я СЕ ОО Кок а с г ї ок ТЯ о. с Кох СО ДОН ОВ пеню Я о с Ер пи сен пеня со; с . я" НО - о п ке о п - . п. ТЯе ля СК ший луки р огссукоя а СО АХ Моя о . ну ІА тет я с З Ь г и ки ЗК КОН зов я уко, о ї рвкчноню о их І. БЕ ще ОБ о о

: . у, ск е ТЯ с век. ме уже В ще жи Бош ях; я сх - с о і с : с ї 1. и; Ве т атиеК лек ке КА : с о у. г шок В я Я ші М п . с ск ї сок ее пек ж ОВ о а о В БАя с 20Оя ох о г - Я о ся, с с що Др і СК 1 : но оскамл Зо сляннводеккиюсю ск рливніпиє ін еедня не з щі ї - особли СЯ ся де з ОВ ; р-ш ! Й я р г: н: і; : ї | ї у 5 й мі : Я Я Де і у, й з пс . те ся З в ох З о що як де ЕК с а ох МЕ и с рт я с с Й. с с Й . і Кт й жу й со ГРН Кент яр вій с:

г. 1 декан ен КО ож М НН я (З и ОКХ й ях МЕТИ чех я. вх а Бе ооо му я . Коен як «жи о в ОХ, . ї З Й МИХ н яко во ее У п (4) Й Он я Вон Я за ние Я КК осо, од й ши Ох ох ЩЕ во я з ще о й кх ЗВ ШК Ж й У - М з. Ше ХУ ко рН ЗВ УИ всі й ма НА ИЙ Е З сь Яаіон й ла я 5 ще лх т, ОДУ що ве й Кох а й КО о хв че я Дб яз ІК, ше и С ИН: з ;, Ку в ШО вн ех де КК Хе РУШ Ж їв а Я ШИ ох: МК БО мя г КК ДН ке ик чу а р чне нн вий С ет по в Я й кеВ Бе жо Я Х во о М У і Ж жі ННЯ І Ов Ов хсАй «М ер и З й С ем кі г. ОН ен КВН не нь А Е ЖК вжи й ОК. тре 0 фев НИ Ко й шк дет о льш БОННІ па, Я Е ож ою їх Се ЗО мА не Ак що Ж й Ж Дт К. У Ку ШЕ се Ким І ; же Кв Я шк р ЩО ще плей хе ож сн ох ке чав - и ех ЩЕ - Кк. й нн а Я 7 ОВО ой ЯН е ох НН че З ОК Канн НЯ Я - КЗ с Й : Я Е я хе их з я ЯМ х - хе : ДЕ х» Ое те ; Кс Уж До . й я що з З НЯ но ї У ш 7 ка НУ х ще ЖІ Му, - Б ча Ж к из Я ї джу й В в й хх ПЕ У і ще | - : Б ее че й : ре хх КИ х ке 0 Й ДЕКО. Ко ж Ж пос ву п, . "й Й і 7 С й ОК КЗ о. и г, в: ї і ж Ж й ях ЯЗ ше 8 -к Со ше Ще аж ж отЯ й Кк ващшй х ЕЕ оду : 5 - З З шо слья у З - о . ТК ;

дк. доз ж Зк Ж п по ші с че р. че й ще неее З Я : . : хх ї

Е . ол «Й че пот пута сао - Е че с З ях ння гі ж, МСЕ ІЗ Кука ща ще ту Н Го ХЕ - БУК НКИ т ОНИ я чі я ЕТО і : й з не За докотнанк. ДЕКВ Б НЕ Е : : : я ді в ї кр пи СУ З Е я (ВИ ж Я М ЕК Я рай З з шоопкв ! я КВ : : їх ик сх ех ОБО Е ки З иа Ж з я зов п що АЙ я 54 х ШУ жі 2 ЕЙ і : х п. шк ВО : х с М - хх х ЖИ ЗУ х Се як. ОЖоощов ВОК, тя ле З Бе сс, В Зо шк - х шо ло ВВ Се ее х МИЦИК, "ДН ор і : мн во, У НУ МК - й у, та МКК, ї- КЕ З жо і ЯКУ, ОХ ВДНННИНЯ Н ще В; «ЕК, я НА Оу вм НС Е З прі пКВ соя я, й ! Я За ши жу уй Ж Е Я що ТУ са ЖК КУ Е Ен ев Шен ВУ й Па 5 й. ж ОЙ " "па Ве р. ах ЗЕ «ВО БО ков Й : й о АК с Я я ОО. - за ДЕ Ше в МОЙ Я: жи Кі. Як ях Ах ай ВУХ К -і ою г ові й МЕ г з : 5 од нь УА клофжю КоВЙ м жи КУ и КК й же мер нн КЕ, чашку КК ай "п На КК КОКС Я й ЕК Й м ОВ оо КОМ УВК Й ав КЕ, ЕХ М М МК КК, МАМАЙ ОККО КЯ ОККО КВ ВОЗ БИ КЕ КІРОК Ки КК, ММА ОО, су МОЯ НК МИ Я КОМИ МК КО КОМ Ф І І 2

І .

Е З й б БНО у ще в их Ну г птва/ Я и. вв о. | 1. ШІ о 11 || | Й п ЦО ша МД Кн щ / 992 сі я пишну їн дтрених же ан йо щК Щі мо це ь й: й п ГГ | | . . | ,

Фіг. З

Що С ше вок шк вовною ши х НОЮ спе : за пивні - 1 ко | Мініна в | 5 шк Що ші Що 2-7 ШІ ши щав)

о.оЕо0о Ше ФОБОВВ. «Кт - б о0080У 00 900 РОЮ 2500 9 БЮ дб 4600 2006 2600 с ; Тс а) б) й в Ф о | -- ва Щек) о 5 000 4600 2009 2500 ще в)

Фіг. 4

20.0 ша шоошмакооуоо й. ам шко ми шееозимюооянтж 400,0 па о аа а і о и и птяонмоте ! і і | І | І і : ! ! і і Ї ІЙ і і і 1 ! і бо яр т тр тт і І 1 ! і т ій 1 Ш 300,0 ки ач нн км п пт -т баян Е ! | і і і ! ! Н і 120 як и ПДВ ПИ я МН і ! і і і е І Й і ; І 5 . : | ! ; і в 1 Н | М в 200.0 п--. п - яюоооатя яння явножнноаляюниюннцнні " ї Н Н Н Н сн | і Н Н о їх Н 1 І Н з ' Н ' Н

8. аа Фе ооовяйьоооукряовеяожннотояжтя шен нн Й й і І і І і - ! В і Е і І ! і пи па п п по ОК

4.0 г - т тво І дшяо-- Її стр - шнгоожен, | І І І Е і ' Ї ї ; і Е ! 4 : 02: : ! ! : 0 т 0 20000 40000 БОрО0 ВО000 10000 0 20000 40000 БО 80000 100боє с с а) б) 300 ж бжчкоцоонйоооянооояияоовевеоожнеоЗеяхо конк 400.0 пиши чн ан чн п а а п п пи пани і ! ; й і і І і і І | і і ! ЗБ яння - са щі зо і ш-- 4 шо Е ! і і : і й | Н і ! о! | і | і і Ї І І і 200 тан шооойжеооожениоосежероояняяовано-оояжаянвнтх 3000 коша нша па п т по п и І і ! : ! | | і ! ів, Я 1 ; ! о й : Я Я Ії - І 1 і : : 500 м ши пан и НО НИ ж | ! ! ! ши ж | ! !

10.0 шо же пи иа но НН 200.0 ШІ 4 шо ро і І : ' і і і Н і і Ї ї і 1500 вин и ВИ А ПН 1 і І ї і | і ї і І бо і і | ! Я 10050 -ї і : : і Й 0 20000 40000 бО0бо 80000 100060 б 20000 40000 БбО000 80000 1065000 с Бе в) г) Ї

Фіг. 5