UA130323C2 - Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення - Google Patents

Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення

Info

Publication number
UA130323C2
UA130323C2 UAA202300379A UAA202300379A UA130323C2 UA 130323 C2 UA130323 C2 UA 130323C2 UA A202300379 A UAA202300379 A UA A202300379A UA A202300379 A UAA202300379 A UA A202300379A UA 130323 C2 UA130323 C2 UA 130323C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
cold
temperature
hot
Prior art date
Application number
UAA202300379A
Other languages
English (en)
Inventor
Дунвей Фань
Ольга Ґіріна
Original Assignee
Арселорміттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA130323C2 publication Critical patent/UA130323C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Лист холоднокатаної сталі, що має склад, який містить, у мас. %: 0,05≤ вуглецю ≤0,15, 1,8≤ марганцю ≤2,7, 0,1≤ кремнію ≤1, 0,01≤ алюмінію ≤0,8, 0,1≤ хрому ≤0,9, 0≤ фосфору ≤0,09, 0,0001≤ титану ≤0,1, 0,0005≤ бору ≤0,003, 0,01≤ ніобію ≤0,1, 0≤ сірки ≤0,09, 0≤ азоту ≤0,09, 0≤ ванадію ≤0,2, 0≤ молібдену ≤0,2, 0≤ нікелю ≤2, 0≤ міді ≤2, 0≤ кальцію ≤0,005, 0≤ церію ≤0,1, 0≤ магнію ≤0,05, 0≤ цирконію ≤0,05, решту складають залізо і неминучі домішки, що утворюються в результаті обробки, при цьому мікроструктура зазначеного сталевого листа містить, в частках площі, %: мартенсит - 40-60, міжкритичний ферит - 15-40, сукупна кількість перетвореного фериту і бейніту - 10-35, і залишковий аустеніт - 0-5.

Description

Цей винахід відноситься до холоднокатаного сталевого листа з високою міцністю і високою формованістю, який має границю міцності на розтяг не менше 980 МПа і загальне подовження більше 14 95, який придатний для використання як сталевого листа для транспортних засобів.
Автомобільні деталі необхідні для задоволення двох суперечливих потреб, а саме, простота формування і висока міцність, але в останні роки третя вимога стосовно зниження витрати пального також пред'являється до автомобілів з урахуванням глобальних екологічних проблем. Таким чином, тепер автомобільні деталі повинні бути виготовлені з матеріалу, що має високу формовність, щоб відповідати критеріям простоти встановлення в складній автомобільній збірці, і одночасно повинні підвищувати міцність для безпеки при аварії і довговічності автомобіля при одночасному зниженні ваги автомобіля для покращення ефективності витрати палива.
Тому проводяться інтенсивні дослідження і розробки, щоб зменшити кількість матеріалу, використовуваного в автомобілі, за рахунок збільшення міцності матеріалу. | навпаки, збільшення міцності сталевих листів знижує формовність, і тому виникає необхідність у розробці матеріалів, які мають як високу міцність, так і високу формовність.
Попередні дослідження і розробки в галузі високоміцних сталевих листів з високою формовністю привели до кількох способів виготовлення сталевих листів з високою міцністю і високою формовністю, деякі з яких перераховані тут для переконливої оцінки цього винаходу: 9074272 описує сталі, які мають хімічний склад: 0,1-0,28 95 С, 1,0-2,0 95 Зі, 1,0-3,095 Мп, а решта складається із заліза і неминучих домішок. Мікроструктура включає 5-20 95 залишкового аустеніту, 40-65 90 бейнітного фериту, 30-50 95 полігонального фериту і менше 595 мартенситу. 05 9074272 відноситься до холоднокатаного сталевого листа з відповідним подовженням, але винахід не може забезпечити міцність 900
МПа, яка потрібна для зниження ваги при збереженні міцності складної автомобільної деталі.
Відомий рівень техніки, що відноситься до виготовлення сталевих листів високою міцністю і високою формовністю, має той або інший недолік: тому виникає потреба в сталевому холоднокатаному листі, який володіє високою міцністю і високою формовністю, і в способі його виготовлення.
Завдання цього винаходу полягає у вирішенні цих проблем шляхом пропозиції холоднокатаних сталевих листів, які одночасно мають: - границю міцності на розтяг не менше 950 МПа і переважно вище 980 або навіть вище 1000 МПа, - загальне подовження не менше 14 95, а переважно не менше 15 905.
У переважному здійсненні сталевий лист згідно винаходу може мати значення границі плинності не менше 540 МПа або навіть вище 550 МПа.
Переважно така сталь може мати відповідну придатність для формування, зокрема для прокатки, з хорошою зварюваністю і здатністю до покриття.
Іншим завданням цього винаходу є пропозиція способу виготовлення цих листів, сумісного із звичайними промисловими застосуваннями, і одночасно стійкого до змін виробничих параметрів.
Інші характеристики і переваги винаходу стануть очевидними з подальшого детального опису винаходу.
Вміст вуглецю в сталі становить 0,05-0,15 95. Вуглець є елементом, необхідним для підвищення міцності сталевого листа за рахунок утворення фази низькотемпературного перетворення, такої як-от мартенсит. Крім того, вуглець також відіграє ключову роль в стабілізації аустеніту. Вміст менше 0,05 95 не забезпечує утворення мартенситу, що знижує міцність. З іншого боку, при вмісті вуглецю понад 0,15 95 відбувається значне зміцнення зони зварювання і зони термічного впливу, що погіршує механічні властивості зони зварювання. Тому переважна його границя становить 0,07-0,12 95, а більш переважно 0,08-0,11 95.
Вміст марганцю в сталі за цим винаходом становить 1,8-2,7 95. Марганець є елементом, що надає міцності сталі за рахунок твердорозчинного зміцнення. Вміст марганцю, що становить, щонайменше близько 1,8 95 мас., необхідний для забезпечення міцності і зміцнюваності сталевого листа, а також для утворення фериту. Таким чином, переважний більш високий процентний вміст марганцю, наприклад, 1,9-2,5 95, а більш переважно 2,1- 2,595. Але коли вміст марганцю перевищує 2,790, це призводить до несприятливих ефектів, таких як уповільнення перетворення аустеніту при охолодженні після відпалу, що призводить до зниження пластичності.
Більш того, вміст марганцю вище 2,7 95 також знижує зварюваність цієї сталі.
Вміст кремнію в сталі цього винаходу становить 0,1-1 95. Кремній надає міцності сталі цього винаходу за рахунок твердорозчинного зміцнення. Кремній сприяє перетворенню фериту. Однак додавання більше 1 95 кремнію не покращує згаданий ефект і призводить до таких проблем, як окрихчування при гарячій прокатці. Тому його концентрацію контролюють у межах верхньої границі 1 95. Переважна границя наявності кремнію становить 0,2-0,9 95, а більш переважно 0,3-0,7 95.
Вміст алюмінію в сталі за цим винаходом становить 0,01-0,8 95. В межах цього діапазону алюміній зв'язує азот в сталі з утворенням нітриду алюмінію для зменшення розміру зерен. Але коли вміст алюмінію перевищує 0,8 95 у цьому винаході, це підвищує точку Ас3, тим самим знижуючи продуктивність. Тому переважний діапазон вмісту алюмінію становить 0,01-0,7 95, а переважно 0,01-0,6 95.
У переважному здійсненні сукупна кількість кремнію і алюмінію становить, щонайменше 0,6 95, оскільки обидва елементи є елементами, що утворюють феритну фазу, таким чином, беручи участь у формуванні фериту, який має позитивний ефект як на подовження, так і на пластичність.
Вміст хрому в сталі цього винаходу становить 0,1-0,9 95. Хром є важливим елементом, який забезпечує міцність і зміцнення сталі, але при застосуванні вище 0,9 95 погіршує чистоту поверхні сталі. Тому для досягнення оптимального ефекту хрому переважна границя вмісту становить 0,2-0,8 95, а більш переважно 0,2-0,7 95.
Титан є важливим елементом, який може бути доданий до сталі цього винаходу у кількості 0,0001-0,1 95, а переважно 0,01-0,08 95. Подібно до ніобію, він входить до складу карбонітридів, тому відіграє роль у зміцненні.
Але він також бере участь в утворенні ТіМ, який виникає при твердінні виливки. Таким чином, вміст Ті обмежений 0,1 95, щоб уникнути утворення крупнозернистого ТІМ, що погіршує збільшення отворів. Якщо вміст титану нижче 0,0001 95, він не впливає на сталь цього винаходу.
Бор є важливим елементом для цього винаходу, і його додають в дуже невеликій кількості, 0,0005-0,003 905.
Бор надає сталі цього винаходу зміцнюваності і міцності. Однак при додаванні бору у кількості більше 0,003 90 було виявлено, що значно знижується придатність до прокатки сталевого листа. Крім того, на границях зерен може проходити ліквація бору, що негативно позначається на формовності.
Ніобій є важливим елементом, який може додаватися до сталі у кількості 0,01-0,1 95, переважно 0,01-0,06 95.
Він підходить для утворення карбонітридів для надання міцності сталі згідно винаходу шляхом дисперсійного зміцнення. Оскільки ніобій затримує рекристалізацію при нагріванні, мікроструктура, яка формується наприкінці при температурі витримування і, як наслідок, після повного відпалу є більш дрібною, що призводить до зміцнення виробу. Але коли вміст ніобію перевищує 0,1 95, кількість карбонітридів не є придатною для цього винаходу, оскільки велика кількість карбонітридів має тенденцію знижувати пластичність сталі.
Ванадій є необов'язковим елементом, який може бути доданий до сталі цього винаходу у кількості до 0,2 95, переважно 0,001-0,01 95. Як і ніобій, він входить до складу карбонітридів, тому відіграє роль у зміцненні. Але він, також, бере участь і в утворенні ММ, який виникає при затвердіванні виливки. Вміст М обмежено 0,2 95, щоб уникнути утворення великозернистого УМ, що погіршує збільшення отвору. Якщо вміст ванадію нижче 0,001 95, це не впливає на сталь цього винаходу.
Вміст фосфору в сталі цього винаходу обмежений 0,09 95. Фосфор є елементом, який бере участь у твердорозчинному зміцненні, а також перешкоджає утворенню карбідів. Тому невелика кількість фосфору, щонайменше 0,002 95, може бути переважною, але фосфор також має свої негативні ефекти, такі як-от зниження придатності до точкового зварювання і гарячої пластичності, зокрема через його схильність до ліквації на границях зерен або спільної ліквації з марганцем. За цих причин його вміст переважно обмежений максимальним значенням 0,02 95.
Сірка не є важливим елементом, але може міститися в сталі як домішка. Вміст сірки переважно має бути настільки низьким, наскільки це можливо, але становить не більше 0,09 95, а переважно менше 0,03 95 з погляду на виробничі витрати. Крім того, якщо в сталі є більш високий вміст сірки, вона взаємодіє з утворенням сульфідів, особливо з Мп і Ті, і знижує їх позитивний ефект у цьому винаході.
Вміст азоту обмежений 0,09 95, щоб уникнути старіння матеріалу і мінімізувати виділення нітридів алюмінію під час твердіння, які погіршують механічні властивості сталі.
Молібден є необов'язковим елементом, який становить 0-0,2 95 в сталі цього винаходу; молібден покращує зміцнюваність і твердість, затримує появу бейніту, отже, сприяє утворенню мартенситу при додаванні у кількості, щонайменше 0,01 95. Молібден також сприяє утворенню фериту. Проте додавання молібдену надмірно збільшує вартість додавання легуючих елементів, тому з економічних причин його вміст обмежений 0,2 95. Переважна границя вмісту молібдену становить 0,01-0,2 95.
Нікель може бути доданий як необов'язковий елемент у кількості 0-2 95 для збільшення міцності сталі цього винаходу і покращення її ударної в'язкості. Мінімум 0,01 95 є переважним для одержання таких ефектів. Однак при вмісті вище 2 95 нікель викликає погіршення пластичності.
Мідь може бути додана як необов'язковий елемент кількості у 0-2 95 для підвищення міцності сталі цього винаходу і покращення її корозійної стійкості. Мінімум 0,01 95 є переважним для одержання таких ефектів. Однак, коли її вміст перевищує 2 905, він може погіршити зовнішній вигляд поверхні.
Кальцій є необов'язковим елементом, який може бути доданий до сталі цього винаходу у кількості до 0,005 95, переважно 0,0001-0,005 95. Кальцій додають у сталь цього винаходу як необов'язковий елемент, особливо під час обробки включень. Кальцій сприяє рафінуванню сталі, затримуючи шкідливу дію сірки під час її глобулізації.
Інші елементи, такі як-от церій, магній або цирконій, можна додавати окремо або спільно у таких пропорціях:
Се х 0,195, Мод х 0,05595 і 2 х 0,05 95. До зазначених максимальних рівнів вмісту ці елементи дозволяють подрібнювати зерно під час твердіння.
Решта складу сталі складається із заліза і неминучих домішок, які утворюються в результаті обробки.
Мікроструктура сталевого листа згідно винаходу включає в частках площі 40-60 95 мартенситу, 5-40 90 міжкритичного фериту, 10-35 95 сукупної кількості перетвореного фериту і бейніту і 0-5 95 залишкового аустеніту.
Мартенсит становить 40-60 95 мікроструктури в частках площі. Мартенсит, зокрема, може утворюватися під час охолодження після відпалу і значною мірою після переходу температури М5 і, зокрема, між М5-10 С і 2070 або під час охолодження після перестарювання. Мартенсит надає міцності сталі цього винаходу. Переважна границя вмісту мартенситу становить 42-58 95, а більш переважно 43-56 95.
Міжкритичний ферит становить 15-40 95 мікроструктури у частках площі в сталі цього винаходу. Цей міжкритичний ферит надає сталі цього винаходу загальне подовження, щонайменше 14 95. Міжкритичний ферит утворюється в наслідок відпалу при температурі нижче Ас3. Міжкритичний ферит відрізняється від фериту, який може бути одержаний після відпалу, званого надалі "перетвореним феритом", який буде описаний нижче. На відміну від перетвореного фериту, міжкритичний ферит є полігональним. З іншого боку, перетворений ферит збагачений вуглецем і марганцем, тобто має більш високий вміст вуглецю і марганцю, ніж вміст вуглецю і марганцю в міжкритичному фериті. Таким чином, міжкритичний ферит і перетворений ферит можна відрізнити за аналізом мікрофотографії, одержаної з допомогою 5ЕМ-мікроскопа з використанням вторинних електронів після травлення 2 95 травильним розчином ніталь. На такій мікрофотографії міжкритичний ферит відображається середньо-сірим кольором, тоді як перетворений ферит має темно-сірий колір через більш високий вміст в ньому вуглецю і марганцю. Переважно мати вміст міжкритичного фериту 20-40 95, а більш переважно 25-38 95.
Загальна кількість перетвореного фериту і бейніту становить 10-35 95 мікроструктури в частках площі в сталі цього винаходу. Перетворений ферит за цим винаходом складається з фериту, що утворився під час охолодження після відпалу, і сталь за цим винаходом завжди містить перетворений ферит, тобто частка перетвореного фериту завжди перевищує 0 95. Перетворений ферит надає сталі цього винаходу високої міцності, а також подовження. Перетворений ферит цієї сталі збагачений вуглецем і марганцем у порівнянні з міжкритичним феритом, і в сталі обов'язкова наявність перетвореного фериту. Бейніт утворюється в результаті усереднення під час витримування, особливо між 400 "С і 480 "С. Для забезпечення подовження 14 95 необхідно мати 10 95 перетвореного фериту і бейніту. Але, коли загальна кількість перевищує 35 95 в сталі цього винаходу, неможливо одночасно мати шукані як границю міцності на розтяг, так і загальне подовження. Переважна границя вмісту перетвореного фериту і бейніту для цього винаходу становить 15-30 95.
Залишковий аустеніт є необов'язковою мікроструктурою і може становити 0-5 95 в сталі.
Окрім вищезгаданої мікроструктури, мікроструктура холоднокатаного і термообробленого сталевого листа не містить мікроструктурних компонентів, таких як-от перліт, мартенсит відпускання і цементит, без погіршення механічних властивостей сталевих листів.
Сталевий лист згідно винаходу може бути виготовлений будь-яким відповідним способом. Переважний спосіб полягає в одержанні виливки-напівфабрикату із сталі з хімічним складом згідно винаходу. Розливання може проводитися як у зливки, так і безперервно у вигляді тонких слябів або тонких смуг, тобто товщиною близько 220 мм для слябів до декількох десятків міліметрів для тонких смуг.
Наприклад, сляб, що має вищеописаний хімічний склад, виготовляють методом безперервного розливання, при цьому сляб необов'язково піддають прямому м'якому обтисканню в процесі безперервного розливання, щоб уникнути осьової ліквації і забезпечити відношення вмісту локального вуглецю до номінального вуглецю нижче 1,10. Сляб, одержаний в процесі безперервного розливання, може бути використаний безпосередньо при високій температурі після безперервного розливання або може бути спочатку охолоджений до кімнатної температури, а потім нагрітий для гарячої прокатки.
Температура слябу, який піддається гарячій прокатці, повинна бути, щонайменше 1000 "С і повинна бути нижче 1280 "С. Якщо температура слябу нижче 1000 "С, прокатний стан піддається надмірному навантаженню і, крім того, температура сталі може знизитися до температури перетворення фериту при кінцевій прокатці, при цьому сталь прокатуватиметься в стані, в структурі якого міститься перетворений ферит. Слід уникати повторного нагрівання при температурах вище 1280"С, оскільки це є витратним у промисловому відношенні. Тому температура кінцевої прокатки слябу вища за Ас3 і переважно досить висока, щоб гаряча прокатка могла бути завершена в діапазоні температур від Ас3-150 "С до Ас3250 76.
Кінцевий діапазон температур прокатки від Ас3 до АсЗ3-200 С необхідний для одержання структури, придатної для рекристалізації і прокатки. Переважно, щоб кінцевий прохід прокатки виконувався при температурі вище 850 "С, переважно, щонайменше, 950 70.
Одержану таким чином гарячекатану сталь потім охолоджують зі швидкістю охолодження, щонайменше
ЗО "С/с до температури змотування. Переважно швидкість охолодження не перевищує 200 "С/с.
Потім гарячекатану сталь змотують у рулон при температурі 475-650 "С, щоб уникнути овалізації, і переважно 475-625 С, щоб уникнути утворення окалини. Більш переважний діапазон цієї температури змотування становить 500-625 "С. Потім гарячекатану сталь в рулонах охолоджують до кімнатної температури перед тим, як піддати її необов'язковому відпалу в зоні гарячих станів.
Гарячекатана сталь може бути піддана необов'язковій стадії видалення окалини для видалення окалини, яка утворилася під час гарячої прокатки, перед необов'язковим відпалом в зоні гарячих станів. Потім гарячекатаний лист можна піддати необов'язковому відпалу в зоні гарячих станів, наприклад, при температурах 400-750 С протягом переважно, щонайменше 12 год. і не більше 96 год., причому температура залишається нижче 750 "С, щоб уникнути перетворення частково гарячекатаної мікроструктури і, отже, втрати однорідності мікроструктури.
Після цього необов'язкова стадія видалення окалини з цієї гарячекатаної сталі може виконуватися, наприклад, шляхом травлення такого листа.
Цю гарячекатану сталь піддають холодній прокатці для одержання холоднокатаного сталевого листа з обтисканням 35-90 95. Холоднокатаний сталевий лист, одержаний в процесі холодної прокатки, потім піддають відпалу для надання сталі цього винаходу мікроструктури і механічних властивостей.
Для відпалу зазначеного холоднокатаного сталевого листа його нагрівають до температури витримування між Ас11-60 "С і Ас3, переважно зі швидкістю нагрівання, щонайменше З "С/с, потім проводять відпал при цій температурі протягом 5-500 с, переважно протягом 50-250 с. У переважному здійсненні швидкість нагрівання становить, щонайменше 10 "С/с, а більш переважно, щонайменше 15 "С/с. При такому відпалі утворюється міжкритичний ферит.
Переважна температура витримування при відпалі становить від Ас1470 "С до Ас3, а більш переважно від
Ас1-80 "С до Ас3-30 "С.
У переважному здійсненні час і температура витримування вибираються так, щоб мікроструктура сталевого листа наприкінці витримування містила, щонайменше 50 95 аустеніту, а більш переважно, щонайменше 60 95 аустеніту.
Потім холоднокатану сталь охолоджують у двохстадійному процесі охолодження, в якому перша стадія проходить від температури витримування до температури Т1 550-650 С при швидкості охолодження СК, яка становить, щонайменше, З "С/с, переважно, щонайменше, 5 "С/с, а більш переважно, щонайменше 10 "С/с. На цій стадії утворюється перетворений ферит. Потім холоднокатану сталь витримують при Т1 протягом 1-20 с, переважно 2-15 с, а більш переважно 5-12 с.
Після цього друга стадія починається з подальшого охолодження холоднокатаного сталевого листа від температури Т1 до температури перестарювання Т2 в діапазоні 400-480 "С при швидкості охолодження СКЗ, щонайменше З "С/с, переважно, щонайменше, 5 "С/с, а більш переважно, щонайменше 7 "С/с.
Потім проводять перестарювання при Т2 протягом 5-100 с. При перестарюванні утворюється деяка кількість бейніту. Переважна температура Т2 для перестарювання становить 420-475 "С. Переважний час перестарювання становить 15-75 с, а більш переважно 20-75 с.
Потім холоднокатаний сталевий лист можна охолодити до кімнатної температури, або довести до температури ванни для нанесення покриття шляхом гарячого занурення в діапазоні 420-680 С, залежно від характеру покриття, для полегшення нанесення покриття гарячим зануренням сталевого холоднокатаного листа.
У будь-якому випадку остаточне охолодження до кімнатної температури проводять зі швидкістю охолодження, щонайменше 5 "С/с, а переважно, щонайменше 9 "С/с, щоб гарантувати утворення свіжого мартенситу в сталі цього винаходу.
Холоднокатаний сталевий лист може бути покритий будь-яким з відомих промислових процесів, таких як-от електрогальванізація, УМО, РМО тощо, які можуть не вимагати доведення його до вказаного вище діапазону температур перед нанесенням покриття.
Приклади
Наступні тести і приклади, які представлені в описі, не носять обмежувального характеру і повинні розглядатися лише з ілюстративною метою, вони відображатимуть переваги цього винаходу і пояснюватимуть значення параметрів, вибраних авторами після численних експериментів, і додатково визначати потенційні властивості сталі згідно винаходу.
Зразки сталевих листів згідно з винаходом і деякі зразки порівняння готують зі складами, наведеними в таблиці 1, а параметри обробки наведені в таблиці 2. Відповідні мікроструктури цих сталевих листів наведені у таблиці 3, а властивості в таблиці 4.
Таблиця 1. надає склад сталей, виражений у масових відсотках.
Таблиця 1
Склад зразків
Зразки| СИ | Мп | ві | А | Ст | ті | в | му Р | 5 | м | Мо | Са ЦАс/| Асз
А 001 229|0601|0,04 | 0,53 (0,028 0,0016 |0,017|0,012 0,004|0,0069 |0,00310,0002Щ728| 865 в (009223 0591019 10,52 |0,01210,0017 0,016 0,00310,004| 0,0069 |0,003|0,0002|718| 863 с фомло 231 ово 019 10,53 |0,00110,0016 0,015 0,012 10,004| 0,0056 |0,00310,0002Щ728| 583 іо Щ|009|230|062| 0,31 | 0,53 |0,001|0,0018 (0,012 (0,014|0,004| 0,0056 |0,003| 0,0002 | 730| 904
В таблиці 1 показані температурні точки Асі і Ас3, які розраховані методом дилатометрії.
В Таблиці 2 наведені параметри процесу відпалу зразків сталі з Таблиці 1, які були повторно нагріті до 1230 "С, піддані гарячій прокатці з кінцевою температурою прокатки 875 "С, змотування в рулон при 5507 холодною прокаткою зі ступенем обтискання 50 95 перед відпалом і двохстадійною схемою охолодження з перестарюванням:
Таблиця 2.
Параметри процесу
Випро- Темпера- Час Час Температура Час Кінцева бува- | Зразки Ігура відпалу, відпалу СЕ ТІ | витриму- (СК? перестарю- |перестарю- швидкість о С/с | ("С) | вання при | С/с о охолодження ння (с) (с) ТІ (с) вання (С) вання (с) "Сус и 1 с | во | 56 /151620Ї 6 |12| 463 | 30 | 22 ( 2 | о | вто | 233 /л101620Ї 9 |8/| 463 | 47 | 4 ( 13 | о | 8 | 233 |т70Ї620| 9 |81 463 | 80 | 74 /
В А | 777 | л156 /л10ї -| - |-| 463 | з | 2 ( ва | в | 777 | л56 |л0Її -| - |-| «63 | з0 | 2 / підкреслені значення: не відповідають винаходу.
В таблиці З представлені результати випробувань, проведених відповідно до стандартів на різних мікроскопах, таких як-от сканувальний електронний мікроскоп, для визначення мікроструктурного складу як сталі винаходу, так і порівняльних випробувань.
Таблиця 3: мікроструктури зразків
В 111111714617 11111111 4511111111111111118
В таблиці 4 представлені механічні властивості як сталі винаходу, так і сталі порівняння. Випробування на розтяг, границя плинності і загальне подовження проводять відповідно до стандартів 915 22241.
Таблиця 4:
механічні властивості зразків
Випробування Границя помпа на розтяг ІзЗагальне подовження (95) Границя плинності (МПа) підкреслені значення: не відповідають винаходу.
Приклади показують, що сталеві листи згідно винаходу є єдиними листами, які володіють всіма цільовими властивостями завдяки їх специфічному складу і мікроструктурі.
Лист холоднокатаної сталі, що має склад, який містить, у мас. о: 0,055: вуглецю 50,15, 1,6 марганцю 52,7, 0,15 кремнію «1, 0,015 алюмінію 50,8, 0,15 хрому 50,9, Ох фосфору 50,09, 0,0001х титану 50,1, 000055 бору 0,003, 0,015 ниобію 50,1, 05 сірки 0,09, 0 азоту 50,09,
Ох ванадію 50,2, 05 молібдену 50,2, Ос нікелю 52, 0 міді 52, 05 кальцію х50,005, Ос церію «0,1, 0-х магнію 50,05, 0-х цирконію 50,05, решту складають залізо і неминучі домішки, що утворюються в результаті обробки, при цьому мікроструктура зазначеного сталевого листа містить, в частках площі, 90: мартенсит - 40-60, міжкритичний ферит - 15-40, сукупна кількість перетвореного фериту і бейніту - 10-35, і залишковий аустеніт - 0-5.

Claims (21)

1. Холоднокатаний сталевий лист, до складу якого входять такі елементи, у мас. 90: 0,055 вуглець 50,15, 1,65 марганець 52,7, 0,15 кремній хІ, 0,015 алюміній 50,8, 0,15 хром 50,9, о- фосфор «0,09, 000015 титан 0,1, 0,00052 бор 0,003, 0,015 нобій 50.1, 0 сірка х0,09, О- азот 0,09, 0- молібден 50,2, о- кальцій 0,005, решта складається із заліза і неминучих домішок, мікроструктура зазначеного сталевого листа включає, в частках площі, бо: мартенсит - 40-60, міжкритичний ферит - 15-40, сукупна кількість перетвореного фериту 1 бейніту - 10-35, 1 залишковий аустеніт - 5 або менше.
2. Сталевий лист за п. І, в якому склад додатково містить один або декілька наступних елементів, у мас. 90: О- ванадій 502, 0- нікель 52, О- мідь 52, О- церій «0,1, 0- магній 50,05, О- цирконій 50,05.
3. Сталевий лист за п. 1 або 2, в якому склад містить 0,2-0,9 95 кремнію.
4. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-3, в якому склад містить 0,07-0,12 9о вуглецю.
5. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-3, в якому склад містить 0,01-0,7 96 алюмінію.
6. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-5, в якому склад містить 1,9-2,5 96 марганцю.
7. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-6, в якому склад містить 0,2-0,8 906 хрому.
8. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-7, в якому сукупна кількість кремнію та алюмінію становить понад 0,6 95.
9. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-85, в якому сукупна кількість перетвореного фериту 1 бейніту становить 15-30 905.
10. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-8, в якому кількість мартенситу становить 42-58 90.
11. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-10, причому зазначений сталевий лист має границю міцності на розтяг не менше 950 МПа і загальне подовження - не менше 14 96.
12. Сталевий лист за п. 11, який має границю плинності не менше 540 МПа.
13. Спосіб виготовлення сталевого холоднокатаного листа, який включає наступні послідовні стадії: забезпечення напівфабрикату зі сталі зі складом за будь-яким з пп. 1-8; повторне нагрівання зазначеного напівфабрикату до температури 1000-1280 2С; гаряча прокатка зазначеного напівфабрикату для одержання сталевого гарячекатаного листа, причому кінцева температура гарячої прокатки - вище Ас3;
охолодження гарячекатаного сталевого листа зі швидкістю охолодження щонайменше С/с до температури змотування, яка становить 475-650 С, 1 змотування сталевого гарячекатаного листа в рулон; охолодження сталевого гарячекатаного листа до кімнатної температури; холодна прокатка зазначеного гарячекатаного сталевого листа зі ступенем обтиснення 0,5- 90 905 для одержання холоднокатаного сталевого листа; нагрівання холоднокатаного сталевого листа від кімнатної температури до температури витримування між Ас1--60 "С 1 Ас3; потім виконання відпалу при температурі витримування протягом 5-500 с; потім охолодження холоднокатаного сталевого листа на двох стадіях охолодження, на яких: перша стадія починається з охолодження від температури витримування до температури ТІ 550-650 "С при швидкості охолодження СК, яка становить щонайменше 3 "С/с, потім витримування холоднокатаного сталевого листа при ТІ протягом 1-20 с, потім починається друга стадія шляхом подальшого охолодження холоднокатаного сталевого листа від температури ТІ до температури перестарювання Т2 в діапазоні 400- 480 "С при швидкості охолодження СК2, яка становить щонайменше 3 "С/с, потім виконання перестарювання при 12 протягом 5-100 с, після цього охолоджують сталевий холоднокатаний лист до кімнатної температури зі швидкістю охолодження, яка становить щонайменше 5 "С/с, для одержання холоднокатаного сталевого листа.
14. Спосіб за п. 13, за яким здійснюють видалення окалини з гарячекатаного сталевого листа.
15. Спосіб за п. 13 або 14, за яким здійснюють відпал гарячекатаного сталевого листа.
16. Спосіб за п. 15, за яким після відпалу гарячекатаного сталевого листа здійснюють видалення окалини з гарячекатаного сталевого листа.
17. Спосіб за будь-яким з пп. 13-16, за яким після охолодження холоднокатаного сталевого листа на двох стадіях охолодження доводять холоднокатаний сталевий лист до температури в діапазоні 420-6802С для полегшення нанесення покриття і наносять покриття на холоднокатаний сталевий лист.
18. Спосіб за будь-яким з пп. 13-17 за яким температура змотування становить 475-625 7С.
19. Спосіб за будь-яким з пп. 13-18, за яким температуру витримування вибирають так, щоб забезпечити наявність щонайменше 50 90 аустеніту наприкінці витримування.
20. Спосіб за будь-яким з пп. 13-19, за яким температура перестарювання становить 420- 475 С.
21. Спосіб за будь-яким з пп. 13-20, за яким швидкість охолодження після нанесення покриття становить щонайменше 9 "С/с.
UAA202300379A 2020-07-06 2021-07-01 Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення UA130323C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2020/056330 WO2022008949A1 (en) 2020-07-06 2020-07-06 Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
PCT/IB2021/055898 WO2022009032A1 (en) 2020-07-06 2021-07-01 Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA130323C2 true UA130323C2 (uk) 2026-01-21

Family

ID=71608026

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202300379A UA130323C2 (uk) 2020-07-06 2021-07-01 Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20230265537A1 (uk)
EP (1) EP4176092A1 (uk)
JP (2) JP2023532756A (uk)
KR (1) KR20230016217A (uk)
CN (2) CN121700295A (uk)
BR (1) BR112022024442A2 (uk)
CA (1) CA3182944A1 (uk)
MX (1) MX2023000086A (uk)
UA (1) UA130323C2 (uk)
WO (2) WO2022008949A1 (uk)
ZA (1) ZA202212176B (uk)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019092482A1 (en) * 2017-11-10 2019-05-16 Arcelormittal Cold rolled heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
CN117043375A (zh) * 2021-03-24 2023-11-10 杰富意钢铁株式会社 镀锌系钢板和冷轧钢板
CN115584442B (zh) * 2022-09-15 2023-07-14 武汉钢铁有限公司 高表面质量汽车钢及其生产方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4716359B2 (ja) 2005-03-30 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 均一伸びに優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4772497B2 (ja) * 2005-12-27 2011-09-14 新日本製鐵株式会社 穴拡げ性に優れた高強度冷延薄鋼板及びその製造方法
JP5504643B2 (ja) * 2008-08-19 2014-05-28 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2016020714A1 (en) * 2014-08-07 2016-02-11 Arcelormittal Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
KR101561007B1 (ko) * 2014-12-19 2015-10-16 주식회사 포스코 재질 불균일이 작고 성형성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판, 및 그 제조 방법
WO2016198906A1 (fr) * 2015-06-10 2016-12-15 Arcelormittal Acier a haute résistance et procédé de fabrication
WO2017051998A1 (ko) * 2015-09-22 2017-03-30 현대제철 주식회사 도금 강판 및 이의 제조방법
BR112019003122B1 (pt) * 2016-09-13 2022-06-07 Nippon Steel Corporation Chapa de aço
MX2019004457A (es) * 2017-01-30 2019-06-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero.
US11332803B2 (en) * 2017-04-21 2022-05-17 Nippon Steel Corporation High strength hot-dip galvanized steel sheet and production method therefor
WO2019092482A1 (en) * 2017-11-10 2019-05-16 Arcelormittal Cold rolled heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
WO2019092483A1 (en) * 2017-11-10 2019-05-16 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
KR102020412B1 (ko) * 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 충돌특성 및 성형성이 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102153197B1 (ko) * 2018-12-18 2020-09-08 주식회사 포스코 가공성이 우수한 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
MX2023000086A (es) 2023-02-09
JP2023532756A (ja) 2023-07-31
ZA202212176B (en) 2023-06-28
CN121700295A (zh) 2026-03-20
EP4176092A1 (en) 2023-05-10
WO2022009032A1 (en) 2022-01-13
KR20230016217A (ko) 2023-02-01
WO2022008949A1 (en) 2022-01-13
CA3182944A1 (en) 2022-01-13
BR112022024442A2 (pt) 2023-01-17
US20230265537A1 (en) 2023-08-24
JP2025118788A (ja) 2025-08-13
CN115698346A (zh) 2023-02-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2750309C2 (ru) Высокопрочная холоднокатаная листовая сталь, характеризующаяся высокой деформируемостью, и способ ее изготовления
RU2750317C1 (ru) Холоднокатаная и термообработанная листовая сталь и способ ее изготовления
JP2024045307A (ja) 冷間圧延マルテンサイト鋼及びそのマルテンサイト鋼の方法
JP7547392B2 (ja) 冷間圧延マルテンサイト鋼及びその冷間圧延マルテンサイト鋼の製造方法
KR102805577B1 (ko) 열처리 냉간압연 강판 및 그 제조 방법
KR102932642B1 (ko) 냉간 압연되고 열 처리된 강 시트 및 그 제조 방법
CA3163376C (en) Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
UA125769C2 (uk) Холоднокатана листова сталь з нанесеним покриттям і спосіб її виготовлення
UA130323C2 (uk) Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення
UA129442C2 (uk) Термооброблений холоднокатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення
JP2025527100A (ja) 冷間圧延マルテンサイト鋼及びそのマルテンサイト鋼の方法
KR102712262B1 (ko) 냉간 압연 및 코팅된 강판 및 그 제조 방법
UA130386C2 (uk) Холоднокатаний сталевий лист з покриттям і спосіб його виготовлення
RU2831369C1 (ru) Термообработанный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления
RU2832021C1 (ru) Термообработанный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления
KR20240075880A (ko) 냉연 열처리 강판 및 그 제조 방법
RU2834434C1 (ru) Холоднокатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления
RU2858290C2 (ru) Холоднокатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления
RU2824080C1 (ru) Термообработанный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления
RU2832040C1 (ru) Термически обработанный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления
RU2785760C1 (ru) Холоднокатаная мартенситная сталь и способ получения мартенситной стали
RU2831670C1 (ru) Холоднокатаный стальной лист с покрытием и способ его изготовления
RU2784454C2 (ru) Холоднокатаная термообработанная листовая сталь и способ ее изготовления
KR20250138225A (ko) 냉간 압연되고 열처리된 강판 및 그 제조 방법
KR20260046230A (ko) 냉연 마르텐사이트계 강 및 그 마르텐사이트계 강의 방법