UA43893C2 - Спосіб видалення сульфату з концентрованого розчину хлориду магнію - Google Patents
Спосіб видалення сульфату з концентрованого розчину хлориду магнію Download PDFInfo
- Publication number
- UA43893C2 UA43893C2 UA97115448A UA97115448A UA43893C2 UA 43893 C2 UA43893 C2 UA 43893C2 UA 97115448 A UA97115448 A UA 97115448A UA 97115448 A UA97115448 A UA 97115448A UA 43893 C2 UA43893 C2 UA 43893C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- membrane
- sulfate
- membranes
- magnesium chloride
- pressure
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 title claims abstract description 40
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 title description 3
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims abstract description 70
- 238000001728 nano-filtration Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 2
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 17
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 11
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 9
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 8
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 4
- 241000499489 Castor canadensis Species 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000011779 Menyanthes trifoliata Nutrition 0.000 description 3
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 2
- WALYXZANOBBHCI-UHFFFAOYSA-K magnesium sodium trichloride hydrate Chemical compound O.[Cl-].[Na+].[Mg+2].[Cl-].[Cl-] WALYXZANOBBHCI-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 241001467044 Groundnut rosette assistor virus Species 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 244000145841 kine Species 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005374 membrane filtration Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003204 osmotic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 1
- -1 phosphates Chemical class 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000011045 prefiltration Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 125000000020 sulfo group Chemical group O=S(=O)([*])O[H] 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000000108 ultra-filtration Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/027—Nanofiltration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F5/00—Compounds of magnesium
- C01F5/26—Magnesium halides
- C01F5/30—Chlorides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/302—Sulfur oxides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S977/00—Nanotechnology
- Y10S977/84—Manufacture, treatment, or detection of nanostructure
- Y10S977/888—Shaping or removal of materials, e.g. etching
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
Abstract
Спосіб видалення сульфату з концентрованого розчину хлориду магнію, згідно з яким розчин піддають дії процесу нанофільтрації під високим тиском, використовуючи мембрани, що мають, головним чином, негативний поверхневий заряд.
Description
Даний винахід відноситься до способу видалення сульфату з розчину хлориду магнію.
Електроліт для одержання металічного магнію з хлориду магнію включає певну суміш кількох металічних солей. Для оптимального виробництва металічного магнію шляхом електролізу дуже важливо забезпечити можливість регулювання вмісту як необхідних компонентів, так і домішок. Основною сировиною для електролітичного процесу є хлорид магнію, що не містить води, але з максимальним вмістом інших солей та домішок. Хлорид магнію одержують з розсолу хлориду магнію, який піддають декільком етапам очищення. Зараз ці відомі етапи очищення недостатньо знижують вміст сульфату, особливо в сировинних матеріалах, що мають більш високий вміст сульфату.
Відомо, що сульфат може бути видалено з таких розчинів шляхом додавання Васі», при цьому сульфат може бути відділено у вигляді осаду сульфату барію. Однак цей спосіб не може бути прийнято як промисловий через аспекти, що стосуються забруднення навколишнього середовища. Також може бути добавлено Сасі» та осаджено сульфат кальцію, але в цьому випадку необхідно вводити ще один технологічний етап для видалення надлишку кальцію, тому що вміст кальцію також потрібно підтримувати нижче певного рівня , та, крім цього, СасСіг не забезпечує одержання достатньо низького вмісту сульфату. Добавка СасСі» після додавання Васі», а не застосування одного лише Сасі», загалом повинно знизити вміст сульфату до прийнятного рівня.
Відомий також спосіб, що включає здійснення швидкого нагрівання розчину МдсСіг з утворенням ядер кізеріту та витримування одержаної суспензії при підвищених температурах в межах 100 - 140"С протягом періоду часу, що достатній для відділення розсолу від кристалів кізеріту. Цей спосіб характеризується енергоспоживним етапом нагрівання та підтримування розсолу при високих температурах.
Метою даного винаходу є зниження вмісту сульфату в концентрованих розчинах (розсолі) хлориду магнію прийнятним для навколишнього середовища способом без додавання хімікалій або використання процесу з високим енергоспоживанням.
Ця та інші задачі та ознаки даного винаходу можуть бути розв'язані шляхом нового способу, який набуває очевидності з формули винаходу, що додається.
Далі винахід описується з посиланням на малюнки, що додаються, на яких:
Фіг.1 є схематичним зображенням дослідної установки для мембранного відділення сульфату.
Фіг.2А, В та ЗА, В є графіками залежностей потоку через мембрану (щільності потоку) від тиску та відкидання сульфату від потоку через мембрану (щільності потоку) для різних типів мембран та різних робочих умов.
Фіг.4 є графіком залежності потоку через мембрану (щільності потоку) та відкидання сульфату від часу, зміщення промивання на певні проміжки часу.
Фіг.5 є графіком залежності потоку через мембрану (щільності потоку) від часу протягом випробувань дослідної мембранної установки (згорнуті у спіраль мембрани ВОО06б).
Фіг.6 зображує життєздатний варіант технологічної схеми з повномасштабною мембранною установкою.
Проблемами, що пов'язані з видаленням домішок з розсолів хлориду магнію, є висока концентрація Мосі» (250 - 550г/л) в поєднанні з підвищеними температурами в межах 20 - 9076.
Отже, відома до цього часу (промислова) мембранна фільтрація не є реальною життєздатною альтернативою видалення сульфату з декількох причин. Реальні розчини є дуже специфічними відносно концентрації води, яка має бути дуже низькою для зменшення витрат на випарювання у наступному процесі виготовлення електроліту, що не містить води, для того, щоб нормальна гідратація іонів виявилась неможливою.
Крім того, специфічною метою у цьому випадку є видалення сульфату з концентрованого розчину, в якому серед твердих частинок, що розчинилися, переважають інші іони.
На основі вивчення нанофільтраційних мембран, що виготовлені для високого відводу мультивалентних аніонів, було розроблено та випробувано у масштабі лабораторної та дослідної заводської установки нову версію цього типу мембран, що вирішує проблеми, які пов'язані з високою концентрацією розсолу та високими температурами, шляхом адаптації мембран та оптимальних робочих умов процесу нанофільтрації.
Ефект відштовхування аніонів негативно зарядженими мембранами у дуже концентрованих розчинах, як правило, буде зменшуватися. Однак в реальних розчинах цей ефект є сприятливим для утримання сульфату. У розчинах з різним рівнем сумарно розчинених іонів найкращі мембрани для видалення сульфату також різні. Різні потоки через мембрану (або щільність потоку) будуть створювати змінні умови заряду на та поблизу поверхні мембрани, що будуть впливати на величину утримання та, відповідно, селективність сульфату та осмотичний зворотний тиск.
У лабораторній фільтраційній установці з встановленою впоперек потоку мембраною, яку виготовлено для проведення випробувань зворотного осмосу, нанофільтрації та ультрафільтрації що допускають будь-які мембрани у вигляді плоского листа, було випробувано різні типи мембран. Установка може діяти при тисках аж до б9бар та при різноманітних витратах об'єму та гідродинамічних сітках течії (сітках фільтрації). Корисна площа мембрани складає 0,0155м2. Площа поперечного розрізу дослідної комірки складає 95,2 "« 103м2 ( ширина 95,2 » 10-
Зм, висота 1,0 « 103Зм). Розчин циркулює через мембранний блок за допомогою поршневого насосу, як показано на
Фіг. 1.
Було випробувано кілька типів мембран, але тільки три з них виявились придатними для видалення сульфату з реального розсолу МаСі». Ці три типи відомі під торговими марками (кодами): ВО0б, 8007 та МО17, що постачаються фірмою О5топісх, США. Мембрани є пористими полімерними нанофільтраційними мембранами з середнім розміром пори 0,5 - 2нм. Полімери містять сульфогрупи.
ПРИКЛАД 1
Тип мембрани вооб
Концентрація МодСІг2 З40г/кг
Концентрація сульфату (сировина), (що виміряний як 5) 40 - 50мг З/кг
Температура т107с
Витрата 108 кг/год (лінійна швидкість 0,24м/с)
Тиск 10 - бобар
На фіг. 2А та В наведено результати у вигляді значень потоку через мембрану (щільності потоку) в залежності від прикладеного тиску та відкидання сульфату в залежності від потоку.
ПРИКЛАД2
Тип мембрани во07
Концентрація МодСІг2 З40г/л
Концентрація сульфату (сировина), (що виміряний як 5) 40 - 50мг З/кг
Температура т107с
Витрата 108кг/год (лінійна швидкість 0,24 м/с)
Тиск 38 - бобар
На фіг. ЗА та В наведено результати у вигляді значень потоку через мембрану (щільності потоку) в залежності від прикладеного тиску та відкидання сульфату в залежності від потоку через мембрану (щільності потоку).
ПРИКЛАД З
Для підтримання щільності потоку через мембрану протягом всього часу може виявитися необхідним промивати мембрану через певні проміжки часу. Це залежить від фактичного типу мембрани, що використовується, концентрації та домішок. Як показано в наступному прикладі, можна працювати з мембранним блоком при встановленому середньому значенні щільності потоку через мембрану та постійному відкиданні сульфату за рахунок відповідної процедури промивання.
Тип мембрани вооб
Концентрація Масіг (реальний розсіл) З40г/л
Концентрація сульфату (сировина), (що виміряний як 5) З5мг Б/кг
Температура т107с
Витрата 5ЗКг/год (лінійна швидкість 0,12м/с)
Тиск 50бар
На Фіг. 4 наведено результати (щільність потоку через мембрану та відкидання сульфату в залежності від часу) випробувань протягом кількох годин зі зміщенням промивання на певні інтервали часу.
ПРИКЛАД 4
На додаток до лабораторних випробувань було проведено випробування дослідної заводської установки з використанням розсолу хлориду магнію.
Тип мембрани ВООб, два 2,5 дюймових (6,35см) згорнутих у спіраль модулі в одній посудині високого тиску
Концентрація МосІ2 314 я 13г/кг
Концентрація сульфату (що виміряний як 5) 16 - мг Б/кг
Температура т107с
Витрата 850кг/год
Тиск 50 бар
На Фіг.5 наведено графік залежності щільності потоку через мембрану від часу для одного з циклів випробувань. Як показали лабораторні випробування, щільність потоку через мембрану з часом зменшується, але, як видно з Фіг.5, також можна проводити мембранний процес таким чином (шляхом вибору типу мембрани , робочих умов), що щільність потоку через мембрану буде досить сталою величиною (9 « 1кг/м? год), принаймні, протягом кількох днів. Через приблизно 140 годин течію розсолу було зупинено, та мембрани промивали водою протягом 20 хвилин. Це зразу призвело до більш високої величини щільності потоку через мембрану, але приблизно через 10 годин щільність потоку через мембрану знизилась до тої самої величини, що і перед промиванням. Оскільки здається, що відкидання сульфату зростає при зниженні щільності потоку через мембрану (постійного тиску), для визначення оптимальних робочих умов для даного типу мембрани використовували спосіб імітацій.
ПРИКЛАД 5
Імітації проводили для повномасштабного мембранного процесу, у якому вміст сульфату зменшували від 60 до 20ррт (частин на мільйон) 5. Одну з можливих технологічних схем процесу схематично зображено на фіг.6, де 1, 2, 3, та 4 є блоками мембранних модулів, що з'єднані послідовно, з різною сумарною площею мембрани. Сировина надходить у блок попередньої фільтрації 5 для видалення твердих частинок перед тим, як встановлювалась температура у теплообміннику 6. З буферного резервуару 7 розсіл накачувався до робочого тиску 8 та змішувався з рециркульованим потоком з 2 перед тим, як він надходив на перший мембранний модуль 1. Концентрат з 1 змішувався з двома рециркульованими потоками перед тим, як він надходив у 2. Концентрат з 2 мав настільки високу концентрацію сульфату, що відбувалось осадження. Потік з гідроциклону 9, що не містив твердих частинок, накачувався до робочого тиску 10 та рециркулювався у 2. Продукт (пермеат), що пройшов через 2, проходив через невеликий буферний резервуар 11 та накачувався до робочого тиску 12, а відтак повертався в 1. З невеликого буферного резервуару 13 продукт (пермеат), що пройшов через 1, накачувався до робочого тиску 4 та змішувався з рециркульованим розсолом перед тим, як він надходив у 3. Концентрат з З рециркулювався в 2. Продукт (пермеат), що пройшов через 3, надходив до невеликого буферного резервуару 15 і далі накачувався до робочого тиску 16 та пропускався до останнього мембранного модуля 4. Концентрат з 4 рециркулювався у 3, тоді як продуктовий потік (пермеат), що пройшов через 4, є основним продуктовим потоком з установки для видалення сульфату.
Як видно з Фіг.4, ефективність мембрани може знижуватись з часом. Для того, щоб запобігти цьому, мембрани повинні промиватись через регулярні проміжки часу, наприклад, 10 хвилин промивання через кожні три години.
Коли установка знаходиться у режимі промивання, потік сировини повинен зберігатися у буферному резервуарі 1, при цьому продуктовий потік дорівнює нулю. Промивна вода зберігається у накопичу вальному резервуарі 17 та подається у мембранну установку насосом 18.
Потік сировини зо500кг/год (7800 годин на рік)
Концентрація МодСІг2 450г/кг
Концентрація сульфату (сировина), (що виміряний як 5) бомг /кг
Температура т107с
Тиск 55 - бобар
Продуктовий потік 35200 кг/год (6700 годин на рік)
Концентрація МодсіІг
Концентрація сульфату (що виміряний як 5) 20мг З/кг
Потік концентрату Збокг/год (6700 годин на рік)
Концентрація МосІ2 450г/кг
Концентрація сульфату(що виміряний як 5) 4,75мг З/кг (шлам)
Як показали приклади, можна застосовувати спеціально виготовлені або оброблені мембрани, які здатні відділяти компонент (и) сульфату від концентрованого розчину хлориду магнію при відносно високих температурах. В залежності від концентрації сульфату та ступеню видалення можна об'єднати кілька комплектів мембранних модулів для досягнення певного рівня концентрації сульфату у продукті при відносно невеликих втратах хлориду магнію.
Результати також показали, що в такий же спосіб, як і для видалення сульфатів, можуть бути видалені і інші аніони, наприклад, фосфати, при цьому він буде створювати величезні переваги для наступного процесу, наприклад, електролітичного одержання металічного магнію.
Стік концентрату ше
Мембранна комірка
Мішалка й (20 І о | Стік пермеату
Те що
І Рециркулюючий потік
ГО
Нагрітий реактор і Й ще й
Поршневий насос
Індикатор температури -ТІ . Індикатор тиску 2 РІ.
Вимірник витрат - ЕІ
Фіг. 1
Мембрана ВООб6 «ч
Е 20 . ве ! г 15 май о
Я - е 10 т ї х 2 с: 5 іі 0 КИНЕ Фіг. 2А 0 10 20 30 40 50 60 70...
Тиск ( бар )
Мембрана ВО0б
ВО нт тн и оо ? й во рай
Е 40 - в зо ІВ ї хх ч 20 не т 10 0 (9) 5 10 15 20 25 30
Щільність потоку (кг/м'год)
Мембрана В007 10 . є
З т в ь е г НишНр ай ес во г -Е о) 0 10 20 30 40 50 60 70 Фіг. ЗА
Тиск ( бар )
Мембрана 8007 . й 7 "я и ЩІ ----- : 111
У 40 ою 1 | 11 51010101» д щ1 1171 о 2 4 6 В 10
Щільність потоку ( кг/м" год )
Мембрана ВООб зо 70 8 25 150 щ-
Ї 20 й Фе й Ї24 а - - во Гу о (У по 8
З ! о 40 о 5 і ШИ о
Е . . 30 х х 10 8
Е і ши 120 8
А . їй
З 410 . о о 0 200 400 бо 800 1000
Час ( хв.) н
Потік, Відкидання , Середнє значення. в- о відкидання
Фіг. 4 І з. ч о ш . те , й
ІЧ 15
У в ? :
Я 10 й т а
Е '
Я
Б
0 - - . 0 20 40 во 80 400 120 140 160 чво.- 200
Час (год.
Фіг. 5
З ! ШИ
Трозсів МОСІ и Ух й ї 18:
Н ЗК їх й М 7: кі КУ
Що бли
ПА ть 2; - ях У 7 во нини ши ди Авт Я
ГРАВ сх се фе иим 32 ща р-н в 1-5) п
Пн НИ ШИ ШИ ОА ра і р-ні
Шк КІ ! | І ї и я ни ші! і і І те 1 ї | пе та; ; І і Суспенція |. о й т ї . пдплтетт т Тит | - пьфату
Фіг. В Й
Claims (8)
1. Спосіб видалення сульфату з концентрованого розчину хлориду магнію, який відрізняється тим, що розчин піддають дії процесу нанофільтрації високого тиску, який використовує мембрани, що мають, головним чином, негативний поверхневий заряд, внаслідок чого хлорид магнію та інші металічні хлориди проходять крізь мембрану, тоді як сульфат утримується.
2. Спосіб по п. 1, який відрізняється тим, що мембрани, які використовуються, є пористими полімерними нанофільтраційними мембранами.
3. Спосіб по п. 2, який відрізняється тим, що розмір пор знаходиться в діапазоні 0,5-2 нм.
4. Спосіб по будь-якому з пунктів 1 чи 2, який відрізняється тим, що сторона високого тиску мембран діє в діапазоні тиску від 30 до 60 бар, і сторону низького тиску підтримують при атмосферному тиску.
5. Спосіб по п. 1, який відрізняється тим, що концентрація хлориду магнію складає 250-550 г/л.
6. Спосіб по п. 1, який відрізняється тим, що температуру підтримують у діапазоні від 20 до 90".
7. Спосіб по будь-якому з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що для послідовного видалення сульфату та інших забруднень використовують комплект послідовно з'єднаних мембранних модулів.
8. Спосіб по будь-якому з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що мембрани промивають водою через регулярні проміжки часу.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO964810A NO303324B1 (no) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | FremgangsmÕte for Õ fjerne sulfat fra konsentrerte MgCl2 l÷sninger |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA43893C2 true UA43893C2 (uk) | 2002-01-15 |
Family
ID=19900048
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA97115448A UA43893C2 (uk) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Спосіб видалення сульфату з концентрованого розчину хлориду магнію |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5900151A (uk) |
| KR (1) | KR19980042307A (uk) |
| CN (1) | CN1071709C (uk) |
| AU (1) | AU738178B2 (uk) |
| CA (1) | CA2220783A1 (uk) |
| IL (1) | IL122167A (uk) |
| IS (1) | IS1728B (uk) |
| NO (1) | NO303324B1 (uk) |
| RU (1) | RU2140395C1 (uk) |
| UA (1) | UA43893C2 (uk) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000000273A1 (en) * | 1998-06-29 | 2000-01-06 | Hw Process Technologies, Inc. | Method of removing sulfate and/or metal ions from waters or wastewaters |
| NO985322L (no) * | 1998-11-13 | 2000-05-15 | Norsk Hydro As | FremgangsmÕte for fremstilling av magnesiumklorid fra sjøvann |
| WO2005098062A1 (en) * | 2004-04-05 | 2005-10-20 | Hovhannes Hovhannisyan | Waste-free hydrometallurgical extraction of magnesium and other metals from rock formations of varying olivine content |
| RU2334678C2 (ru) * | 2006-09-04 | 2008-09-27 | Открытое Акционерное Общество "Каустик" | Способ очистки водных растворов хлоридов металлов от сульфат-ионов |
| RU2442593C2 (ru) * | 2007-10-29 | 2012-02-20 | Владимир Иванович Петров | Способ очистки бишофита |
| RU2373140C1 (ru) * | 2008-04-28 | 2009-11-20 | Открытое Акционерное Общество "Каустик" | Способ комплексной очистки водных растворов хлоридов металлов от примесей железа и сульфат-ионов |
| US20120145634A1 (en) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | Water Intellectual Properties, Inc. | High Efficiency Water Purification System |
| US20140299546A1 (en) * | 2013-04-04 | 2014-10-09 | Chemetics Inc. | Nanofiltration process for enhanced brine recovery and sulfate removal |
| RU2643047C2 (ru) * | 2016-03-15 | 2018-01-30 | Сысуев Борис Борисович | Комбинированный способ очистки природного рассола бишофита |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES323975A1 (es) * | 1965-02-26 | 1967-02-01 | Nylander Alfred F | Metodo para separar los componentes en salmuera, y aparato para llevar a cabo este metodo. |
| US3512928A (en) * | 1967-06-29 | 1970-05-19 | Nat Lead Co | Purification of magnesium chloride salts for electrolytic magnesium production |
| NO145376B (no) * | 1980-04-18 | 1981-11-30 | Norsk Hydro As | Fremgangsmaate for oppkonsentrering og rensing av mgcl2-lut |
| AU635352B2 (en) * | 1990-11-09 | 1993-03-18 | Applied Membrane Systems Pty Ltd | A method and apparatus for fractionation of sugar containing solution |
| US5158683A (en) * | 1991-09-03 | 1992-10-27 | Ethyl Corporation | Bromide separation and concentration using semipermeable membranes |
| US5616249A (en) * | 1993-05-20 | 1997-04-01 | Ionics, Incorporated | Nanofiltration apparatus and processes |
| JP3554037B2 (ja) * | 1994-08-30 | 2004-08-11 | クロリンエンジニアズ株式会社 | 塩水の処理方法 |
| US5587083A (en) * | 1995-04-17 | 1996-12-24 | Chemetics International Company Ltd. | Nanofiltration of concentrated aqueous salt solutions |
-
1996
- 1996-11-13 NO NO964810A patent/NO303324B1/no not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-11-10 IS IS4610A patent/IS1728B/is unknown
- 1997-11-11 IL IL12216797A patent/IL122167A/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-11-11 AU AU45085/97A patent/AU738178B2/en not_active Ceased
- 1997-11-12 UA UA97115448A patent/UA43893C2/uk unknown
- 1997-11-12 KR KR1019970059387A patent/KR19980042307A/ko not_active Withdrawn
- 1997-11-12 RU RU97118866A patent/RU2140395C1/ru active
- 1997-11-12 CA CA002220783A patent/CA2220783A1/en not_active Abandoned
- 1997-11-13 CN CN97114157A patent/CN1071709C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-13 US US08/968,615 patent/US5900151A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2140395C1 (ru) | 1999-10-27 |
| IL122167A0 (en) | 1998-04-05 |
| KR19980042307A (ko) | 1998-08-17 |
| NO964810D0 (no) | 1996-11-13 |
| IS1728B (is) | 1999-09-06 |
| NO303324B1 (no) | 1998-06-29 |
| IL122167A (en) | 2000-08-13 |
| AU4508597A (en) | 1998-05-21 |
| CN1187463A (zh) | 1998-07-15 |
| CA2220783A1 (en) | 1998-05-13 |
| NO964810L (no) | 1998-05-14 |
| CN1071709C (zh) | 2001-09-26 |
| AU738178B2 (en) | 2001-09-13 |
| US5900151A (en) | 1999-05-04 |
| IS4610A (is) | 1998-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6863822B2 (en) | Method and apparatus for parallel desalting | |
| US7470366B2 (en) | Water purification system and method using reverse osmosis reject stream in an electrodeionization unit | |
| Krishna | Introduction to desalination technologies | |
| Andrade et al. | Comprehensive bench-and pilot-scale investigation of NF for gold mining effluent treatment: Membrane performance and fouling control strategies | |
| US20060157409A1 (en) | Optimal high recovery, energy efficient dual fully integrated nanofiltration seawater reverse osmosis desalination process and equipment | |
| US20060157410A1 (en) | Fully integrated NF-thermal seawater desalination process and equipment | |
| CN105439341B (zh) | 一种含盐废水处理系统及处理方法 | |
| PL173335B1 (pl) | Sposób wytwarzania roztworu wodnego o wysokim stężeniu NaCl | |
| CN107055713A (zh) | 一种基于单价阳离子选择性电渗析的高硬度含盐水浓缩方法 | |
| CN110526512A (zh) | 一种高盐高cod废水回收零排放系统及工艺 | |
| EP1019325A1 (en) | Process for desalination of saline water, especially sea water, having increased product yield and quality | |
| CN104276711A (zh) | 一种工业污水回用及零排放的反渗透膜法处理工艺 | |
| CN112875976B (zh) | 一种印染废水中无机盐回收利用的制备方法 | |
| CN203878018U (zh) | 一种脱硫废水循环利用及零排放系统 | |
| CN105461157A (zh) | 一种高盐高有机物废水的零排放方法 | |
| CN106966535A (zh) | 浓盐水零排放膜浓缩与分质结晶工艺及设备 | |
| CN104176857A (zh) | 湿法电解锰生产过程中含锰废水的处理工艺 | |
| UA43893C2 (uk) | Спосіб видалення сульфату з концентрованого розчину хлориду магнію | |
| CN115259418B (zh) | 一种低压海水淡化装置 | |
| CN210528683U (zh) | 可实现废酸、废碱、结晶盐资源化的废水零排放系统 | |
| CN108409050B (zh) | 一种高盐废水的零排放处理工艺 | |
| EP1614661A1 (en) | An optimal high recovery, energy efficient dual fully integrated nanofiltration seawater reverse osmosis desalination process and equipment | |
| CN204569566U (zh) | 一种海水淡化综合利用系统 | |
| Pathak et al. | Osmotic membrane bioreactor technology—Concept, potential and challenges | |
| JP2006021110A (ja) | 最適高回収率エネルギー効率的二重完全総合ナノ濾過海水逆浸透脱塩法及び装置 |